ES2314108T3 - Metodo para la evaluacion no invasiva de huesos. - Google Patents
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Abstract
Método para la valoración no invasiva de huesos, en cuyo método hay los estadios siguientes. - una señal ultrasónica es dirigida desde un transductor de transmisión (12) sobre el hueso (20), se propaga dentro del hueso (20), y es emitida desde el hueso (20), - la señal ultrasónica emitida desde el hueso (20) es detectada por un transductor receptor (13) y registrada, donde se detecta el modo de Lamb asimétrico más bajo, es decir, el modo de Lamb A0, - al menos una propiedad del hueso es calculada a partir de la señal registrada, - la velocidad del modo de onda detectado es medida desde la señal registrada, y - una propiedad del hueso es calculada a partir de la velocidad medida, - caracterizado por el hecho de que - otro modo de Lamb que llega antes que la onda del modo de Lamb A0 es detectado y registrado, y su velocidad es también medida, - una imagen de la amplitud de las señales registradas como función de tiempo y separación del transductor es producida a partir de las señales registradas, - al menos dos ondas en propagación de dichos dos modos de Lamb son identificados a partir de la imagen escaneada, y - las velocidades de dichas ondas en propagación son determinadas a partir de las inclinaciones de las líneas ajustadas a las ondas en la imagen.
Description
Método para la evaluación no invasiva de
huesos.
La invención se refiere a un método para la
evaluación de huesos humanos in vivo usando ondas
ultrasónicas, particularmente un método según el preámbulo de la
reivindicación 1. La invención trata de la producción y detección
de ondas ultrasónicas guiadas que se propagan dentro de un hueso, y
con la determinación de propiedades del hueso a partir de parámetros
medidos de la onda guiada.
La llamada técnica de transmisión axial ha sido
usada para evaluar huesos largos desde hace más de cuatro décadas
(véase, por ejemplo, Gerlanc et al, Clin. Orthop. Rel. Res.
1975; 111: 175-180 ). Con este método, un impulso
ultrasónico es transmitido a lo largo del eje largo de un hueso
(normalmente la tibia) desde un transmisor a un receptor y la
velocidad es estimada a partir del tiempo de tránsito de la primera
señal entrante y la distancia de propagación. Para responder de los
efectos de recubrir un tejido blando, bien una configuración de
transmisor/receptor múltiple puede ser usada, o el tiempo de
tránsito puede ser determinado como función de distancia cuando un
transductor es movido con respecto al otro. Al menos dos
dispositivos comerciales clínicos para la evaluación de huesos
usando la transmisión de ultrasonidos axial han sido producidos: el
Soundscan 2000/Compact (Myriad Ultrasound Systems Ltd., Rehovot,
Israel)) que funciona a 250 kHz, y el Omnisense (Sunlight Medical
Corp., Rehovot, Israel) que funciona a 1,25 MHz (véase la patente
no. WO 99/45348). Una investigación reciente por Camus et al
(J Acoust. Soc. Am. 2000.108:3058-3065) en la
técnica de transmisión axial indicó que, bajo ciertas condiciones,
la primera señal entrante puede corresponder a una onda lateral (u
onda frontal) que se propaga a lo largo de la superficie del sólido
en la velocidad longitudinal en masa. Las condiciones bajo las
cuales las ondas laterales fueron observadas incluían una geometría
de medición apropiada (en términos de la separación de los
transductores y su distancia desde la superficie), un transmisor y
receptor aproximadamente de tipo puntual (frentes de onda
esféricos), y el uso de longitudes de onda inferiores al espesor de
la capa sólida. Los valores de velocidad de los ultrasonidos
tibiales medidos in vivo son comparables a, o ligeramente
inferiores a, las mediciones in vitro de la velocidad de onda
longitudinal axial en muestras de hueso cortical humano cortado. No
obstante, hay una evidencia experimental que indica que la
velocidad de la primera señal entrante es inferior a la velocidad
longitudinal cuando la longitud de onda es mayor que el espesor del
hueso. Estudios de simulación muestran tendencias similares, e
indican que las ondas que contribuyen a la primera señal entrante
cambian conforme la muestra se vuelve más delgada. La evidencia
clínica de este tipo de efectos del espesor no es todavía
concluyente, pero puede deberse a diferencias en las frecuencias
ultrasónicas usadas por los diferentes sistemas comerciales, u
otros factores metodológicos.
La velocidad de ultrasonidos tibiales medida
usando los dispositivos comerciales actuales se correlaciona con la
densidad mineral del hueso tibial (BMD), y, en una menor extensión
con BMD en otros sitios del esqueleto (véase, por ejemplo, Foldes
et al. Bone 1995. 17:363-367), y también
refleja el módulo elástico del hueso cortical. No obstante, el
ultrasonido tibial es un discriminante pobre de la fractura
osteoporótica, y está sólo débilmente correlacionado con la
resistencia femoral y BMD. Hay varias cuestiones acerca de porqué
las mediciones de ultrasonidos tibiales actuales pueden ser
subóptimas en cuanto a su sensibilidad a las propiedades pertinentes
del hueso. Las ondas que se propagan en la superficie del hueso
pueden preferiblemente reflejar las propiedades materiales del
hueso en la región perióstica. En la osteoporosis, los cambios en
el hueso cortical ocurren principalmente en la región endóstica. La
porosidad del hueso endóstico aumenta conduciendo finalmente a la
resorción endóstica, "trabecularización", y adelgazamiento del
córtex. Además, estudios de nanoindentación recientes sugieren que
puede haber cambios diferenciales con el envejecimiento en las
propiedades elásticas del hueso perióstico y endóstico puramente a
nivel material. Los métodos ultrasónicos que enfocan estos cambios
conocidos patológicos son propensos a demostrar ser clínicamente
más valiosos. Otra preocupación es que si la densidad y la
elasticidad muestran ambas un cambio paralelo, por ejemplo como
resultado de un cambio en la porosidad, la velocidad de los
ultrasonidos no puede ser alterada porque los dos efectos tienden a
neutralizarse (puesto que la velocidad longitudinal varía según la
raíz cuadrada de la elasticidad dividida por la densidad). Estas
consideraciones sugieren que cualquier método mejorado ultrasónico
para la valoración del hueso cortical debería ser sensible a uno de
más de los siguientes factores: a) espesor cortical reducido, b)
cambios estructurales en la región endóstica, tal como porosidad
aumentada, y c) cambios en la densidad del hueso y elasticidad en
el nivel material, idealmente independientemente uno del otro.
En general, se ha tenido una pequeña
consideración de la posibilidad del uso de diferentes tipos de
ondas ultrasónicas en huesos largos. Una excepción ha sido el
trabajo que reporta las mediciones ultrasónicas de baja frecuencia
de la velocidad de la "onda superficial" en la tibia, el mapeo
de la variación espacial en la velocidad (Jansons et al.
Biomaterials 1984. 5:221-226). No obstante, puesto
que las ondas superficiales puras sólo existen en estructuras que
son mucho más espesas que la longitud de onda, es posible que estos
investigadores estuvieran midiendo en realidad un modo de onda
guiada que reflejara tanto el espesor del hueso como las propiedades
materiales. Las ondas guiadas se propagan dentro de medios
definidos o estratificados, y sus características son determinadas
por las propiedades geométricas y materiales de la estructura y de
los medios circundantes. Éstas surgen de la reflexión, conversión
de modo e interferencia de ondas longitudinales y transversales
dentro de la estructura (Victorov L.A. Rayleigh and Lamb Waves.
Nueva York, Plenum, 1967). Las ondas ultrasónicas guiadas son
bastante ampliamente usadas en la evaluación no destructiva por
ingeniería para la valoración de placas, tubos y más estructuras
complejas.
El artículo por Ahite et al.: "New
ultrasonic technique of bone characterization: preliminary study
in vitro", Innov. Biol. Med., Vol. 19, nº. 4, 1998,
páginas 265-272, presenta una técnica ultrasónica de
baja frecuencia para el uso para la caracterización del tejido óseo
por la medición de la velocidad. Las ondas de Lamb (modo A0) fueron
usadas para estudiar las propiedades del hueso. El método de este
artículo comprende las fases definidas en el preámbulo de la
reivindicación 1.
El documento US 5197475 presenta un aparato que
tiene transductores por ultrasonidos en contacto en la superficie
del material y estos transductores están en ángulo unos con
respecto a otros. El ángulo es variado y la señal reflejada es
registrada y analizada.
\vskip1.000000\baselineskip
El objeto principal de la presente invención es
proporcionar un método capaz de medir la velocidad de al menos dos
ondas ultrasónicas que se propagan en un hueso al mismo tiempo,
donde al menos una de dichas ondas es una onda guiada según la
teoría de ondas de Lamb. Este objeto es conseguido a través del
método tal y como se define en las reivindicaciones anexas. La
invención hace uso de la bien conocida teoría de ondas de Lamb para
ondas guiadas en placas elásticas sólidas, demostrando por primera
vez cómo estas ondas guiadas pueden ser aplicadas para la
evaluación no invasiva de huesos.
El córtex de los huesos largos humanos
esencialmente comprende una placa curvada de hueso sólido, y
debería ser capaz de soportar la propagación de ondas guiadas
similares a las ondas de Lamb. Las ondas de Lamb son ondas
elásticas bidimensionales que se propagan en una placa elástica
sólida libre con espesor limitado en un vacío. Éstas surgen de la
reflexión múltiple y la conversión del modo de ondas longitudinales
y transversales de las superficies superiores e inferiores de la
placa. Éstas existen en forma de modos resonantes donde la
combinación de frecuencia y velocidad de fase corresponde con ondas
estacionarias en la dirección del espesor. Para modos simétricos,
identificados como S0, S1, S2, etc., el movimiento es simétrico
sobre el plano mediano de la placa, mientras que en modos
antisimétricos (A0, A1, A2, etc.) el movimiento es antisimétrico.
El comportamiento de cada modo está descrito por una curva de
dispersión que caracteriza la variación en la velocidad de fase con
la frecuencia. Todos menos los dos modos fundamentales, S0 y A0,
tienen un producto de frecuencia.espesor (F.d) de corte. Así
para frecuencias muy bajas, o para placas muy finas, sólo los modos
fundamentales (S0 y A0) pueden ser excitados. En estas condiciones,
la velocidad de fase de los enfoques de onda S0 que están predichos
por la teoría de "placa delgada", dada por una ecuación
análoga a la ecuación de onda de barras (Graff K.F. Wave Motion in
Elastic Solids. New York, Dover, 1991). Aumentando F.d, las
velocidades de todos los modos de Lamb enfocan asintóticamente la
velocidad de onda de Rayleigh. La terminología de onda de Lamb es
frecuentemente usada también para describir la propagación de onda
en placas cargadas por un medio externo tal como un fluido. Las
condiciones límites son modificadas por la presencia de un medio
circundante y las características de las ondas de Lamb en una placa
sumergida en fluido son diferentes de aquellas de las ondas de Lamb
en una placa libre. Por ejemplo, si la velocidad de fase del fluido
es cercana a la velocidad de fase de un modo de Lamb, el modo
irradia continuamente en el fluido y en consecuencia su atenuación
es alta. En este documento, el término "onda de Lamb" se usa en
su sentido general para aplicarse a ondas guiadas que se propagan
en placas, tubos y otras geometrías donde existe una capa sólida, y
también para casos donde la capa sólida está limitada por un medio
fluido circundante.
Otro objeto de la presente invención es
proporcionar un método para excitar ondas ultrasónicas en un hueso
usando transductores de contacto de poco diámetro de baja
frecuencia para preferentemente producir ondas guiadas en el hueso.
Midiendo a frecuencias bajas, la velocidad de la primera onda
entrante tiene dependencia de espesor mejorada, con una velocidad
que tiende a aquella de la onda de Lamb simétrica fundamental.
Efectivamente, la primera señal entrante puede ser considerada como
una onda guiada en estas circunstancias. Los transductores de
diámetro pequeño de baja frecuencia comportan aproximadamente
transmisores y receptores tipo puntuales, que irradian energía en
todas las direcciones, y que se acoplan en ondas adicionales
guiadas que llegan después de la primera señal de
llegada.
llegada.
Otro objeto de la presente invención es
proporcionar un método para mantener una fuerza de contacto casi
constante entre el transductor de ultrasonidos y el brazo. Durante
las mediciones in vivo algún movimiento del paciente debe
ser previsto y esto puede resultar en variaciones en fuerzas de
contacto a menos que se corrija. Las variaciones en la fuerza de
contacto pueden tener un efecto adverso en el acoplamiento de la
energía acústica en el hueso y pueden llevar a errores en las
mediciones.
Otro objeto de la presente invención es
proporcionar un método para analizar los datos de una exploración
de transmisión axial en forma de un diagrama (r,t) o (distancia,
tiempo), a partir del cual diferentes ondas de propagación pueden
ser identificadas y sus velocidades determinadas a partir de la
inclinación de las líneas adaptadas a las ondas. Usando este
enfoque, las ondas que llegan después de la primera señal (la más
rápida) pueden ser detectadas y medidas.
Otro objeto de la presente invención es
proporcionar un método para aumentar la discriminación y medición
de ondas guiadas a través del uso de un análisis espectral aplicado
a las señales recibidas. Esto incluye calcular el espectro de
frecuencias de la señal recibida, calcular el espectrograma
(análisis de tiempo-frecuencia), y realizar dos
transformadas de Fourier dimensionales en el conjunto de datos
(r,t) (análisis de frecuencia-número de ondas).
Adicionalmente, o de forma alternativa, las señales recibidas pueden
ser filtradas para aumentar o reducir componentes de frecuencia
específica. Adicionalmente, o de forma alternativa, la señal de
excitación enviada al transductor de transmisión puede ser una
función especifica arbitraria elegida en el conocimiento de la
respuesta de frecuencia del transductor para producir una señal de
salida con características particulares.
Otro objeto de la presente invención es
proporcionar un método para utilizar un conjunto de transductores
de modo que la exploración del receptor puede ser realizada
electrónicamente usando elementos del transductor diferentes, o
combinaciones de las mismas, como receptores. De esta manera, la
señal recibida puede ser medida como función de la distancia de
transmisor-a-receptor, y un diagrama
(r,t) formado como se ha descrito antes, pero con la ventaja de que
ninguna parte en movimiento está implicada.
Otro objeto de la presente invención es
proporcionar un método para utilizar un transductor de peine que
consiste en un grupo de elementos del transductor con espaciamiento
constante entre los elementos. Bien el transmisor, el receptor o
ambos pueden ser un transductor en peine. El transductor en peine
excita (o detecta) ondas guiadas con una longitud de onda constante
determinada por el espaciamiento de los elementos. Al elegir las
frecuencias apropiadas, las ondas seleccionadas guiadas pueden ser
producidas y medidas en el hueso.
Otro objeto de la presente invención es
proporcionar un método para acoplar la energía de transductores de
ultrasonidos en ondas guiadas en el hueso usando transductores
colocados en un ángulo al hueso y acoplados al brazo a través de un
fluido o medio sólido. Al usar este método, las ondas guiadas con
velocidad de fase conocida pueden ser preferentemente producidas,
esta velocidad de fase siendo determinada por el ángulo y la
velocidad en el medio de acoplamiento, mediante la ley de Snell. Los
transductores pueden estar en contacto con el hueso con una pequeña
cantidad de gel usada para mantener el acoplamiento acústico, o los
transductores pueden estar a cierta distancia sobre el brazo con la
señal acústica consecuentemente desplazándose con cierta distancia
apreciable a través del medio de acoplamiento.
Dos transductores pueden ser usados en una
configuración de reflexión a un ángulo específico de incidencia
para el transmisor (y el mismo ángulo de reflexión para el
receptor) para excitar y detectar ondas guiadas en un único punto
en un hueso. Los mínimos en los espectros de frecuencia reflejados
corresponden a la energía que es acoplada en ondas guiadas en el
hueso. El ángulo de incidencia/reflexión puede ser variado para
obtener datos sobre una gama de ángulos. El ángulo puede estar
relacionado con la velocidad de fase a través de ley de Snell, y
por lo tanto las curvas de dispersión pueden ser determinadas. El
método puede ser implementado usando bien impulsos de ancho de
banda, ráfagas de tono u ondas continuas. Girando el
transmisor/receptor sobre un eje normal a la superficie del hueso,
la anisotropía en el plano de la capa del hueso puede ser
evaluada.
También un único transductor puede ser impulsado
y usado tanto como transmisor y como receptor. Así, el transductor
está alineado en ángulos rectos a la superficie del hueso y es
accionado en un modo eco-impulsión. Las señales
reflejadas del hueso son obtenidas en una incidencia normal. La
diferencia de tiempo entre la reflexión de las superficies
superiores e inferiores del hueso se utilizan para estimar el
espesor del hueso. Esta diferencia de tiempo puede ser determinada
en el dominio de tiempo. De forma alternativa la diferencia de
tiempo puede ser determinada en el dominio de frecuencia, puesto
que el espectro de frecuencias de la señal compuesta recibida será
modulado con un periodo de dF = 1/t, donde t es el retraso de tiempo
entre las dos señales reflejadas. El espesor estimado puede ser
calculado como d = v(t/2) donde v es la velocidad de sonido
en el hueso en la dirección radial, que puede ser tomada de la
bibliografía (normalmente 3300 m/S).
En otra forma de realización de la invención,
los parámetros acústicos medidos de ondas guiadas, tales como las
velocidades de diferentes modos de ondas guiadas y/o la velocidad
de modos específicos a frecuencias diferentes, son usados como
datos de entrada a un algoritmo de inversión matemática. Los
resultados de este algoritmo son estimaciones de las propiedades del
hueso de interés, de forma potencial incluyendo el espesor del
hueso, la densidad del hueso, las constantes elásticas del hueso
(módulo elástico, la proporción de Poisson). El algoritmo de
inversión matemática se basa en un proceso reiterativo que usa la
teoría analítica de ondas guiadas. Las estimaciones iniciales de
las propiedades del hueso se utilizan para calcular los parámetros
acústicos de ondas guiadas a partir de la teoría de ondas guiadas.
Estos son comparados con los parámetros acústicos medidos, y luego
las estimaciones iniciales de las propiedades del hueso son
ajustadas de tal manera que se reduce el error global, y el proceso
es repetido hasta que el error se vuelve aceptablemente pequeño.
Adicionalmente o de forma alternativa, una red neuronal artificial
puede ser usada para obtener consideraciones sobre las propiedades
del hueso a partir de los parámetros acústicos medidos.
Adicionalmente, o de forma alternativa, una estimación del espesor
del hueso obtenida usando dicha medición reflectante anteriormente
mencionada puede ser usada como una entrada adicional al algoritmo
de inversión matemática.
Otro objeto de la presente invención es
proporcionar un método para detectar y localizar regiones con
propiedades anormales del hueso. Para conseguir estas mediciones de
ondas guiadas pueden hacerse en varios lugares en el hueso de modo
que las regiones con propiedades anormales puedan ser detectadas.
Una aplicación detectaría el presentimiento de las llamadas
fracturas por tensión dentro del hueso. Las fracturas por tensión
son frecuentemente muy difíciles de observar en imágenes por rayos
X por su tamaño pequeño, pero éstas tendrán un gran efecto en la
propagación de onda de Lamb a través del hueso. Además, se pueden
hacer mediciones en una región de interés particular, por ejemplo,
en el sitio de una fractura de curación, para controlar cambios en
propiedades del hueso.
Figura 1. Diagrama esquemático del sistema de
medición de transmisión axial para una forma de realización
preferida de la invención.
Figura 2. Soporte para la pierna en la silla y
transductores en contacto con la pierna del paciente.
Figura 3. Unidades de transductor vistas de
frente.
Figura 4. Unidad de transductor preferida con un
accionador.
Figura 5a. Velocidad de fase de modos guiados,
curvas de dispersión de ondas de Lamb teóricas en placas
acrílicas.
Figura 5b. Velocidad de grupo de modos guiados,
curvas de dispersión de ondas de Lamb teóricas en placas
acrílicas.
Figura 6. Diagrama (r,t) para una placa acrílica
de 3 mm de espesor.
Figura 7. Datos experimentales y estimados para
placas acrílicas.
Figura 8. Diagrama (r,t) para una tibia humana
medida in vivo.
Figura 9. Tabla que muestra resultados de
ultrasonidos y de densidad mineral del hueso en sujetos normales y
osteoporóticos.
Figura 10a-c. Configuraciones de
transductor alternativas para otras formas de realización del
dispositivo.
Figura 11. Diagrama esquemático del sistema de
medición de reflexión de onda guiada para una forma de realización
preferida de la invención.
Figura 12. Mecanismo para el movimiento de
transductor para fines de mediciones de reflexión.
Figura 13. Diagrama esquemático de la estimación
de propiedades del hueso de parámetros acústicos medidos en una
forma de realización preferida de la invención.
\vskip1.000000\baselineskip
Figura 1 ilustra el sistema de medición de la
primera forma de realización de la invención. Un par de
transductores de contacto no focalizados 12, 13 con una frecuencia
central de aproximadamente 200 kHz y un diámetro de 6 mm son
usados. Los transductores son orientados perpendicularmente a la
superficie del objeto 20 para ser medidos y un medio de
acoplamiento, que puede ser gel ultrasónico, un plástico blando, o
algún otro fluido o medio o medios sólido(s)
es aplicado. El transmisor es mantenido en una posición fija axial durante la medición, pero el receptor es movido progresivamente bajo control por ordenador 34, 37, con la distancia transmisor-receptor aumentada normalmente de r_{0} = 20 mm a r = 50 mm por etapas de 0,5 mm. El eje de movimiento principal es automatizado por un motor paso a paso 30, 31 actuador lineal controlado con una exactitud lineal máxima de 0,015 mm (unidad trapezoidal lineal RK Rose+Krieger 303300 30 conducida por motor paso a paso bipolar Superior Electric, modelo KLM091F13 con módulo paso a paso 430-T). Las presiones de contacto del transductor son determinadas por las células de carga 14, 15 (Sensotec Inc, modelo 31). Las lecturas DC son amplificadas y convertidas A-D (National Instruments 7344) 38, 39. El transductor de transmisión es excitado por un generador de impulsos de ondas rectangulares 36 (Panametrics 5077PR) con una amplitud variable de 100 V a 400 V. Las señales del receptor son amplificadas con un amplificador de carga hecho a medida 32 con una ganancia de voltaje de 40 dB y son luego adquiridos por un osciloscopio digital 33 (National Instruments 5102) con tasa de muestreo de 10 MSPS. La adquisición de datos es activada por el generador de impulsos con una frecuencia de repetición de impulsos (PRF) de 200 Hz. El software para la adquisición de datos y análisis es implementado usando LabView (National Instruments) con Matlab usado también para algunos análisis.
es aplicado. El transmisor es mantenido en una posición fija axial durante la medición, pero el receptor es movido progresivamente bajo control por ordenador 34, 37, con la distancia transmisor-receptor aumentada normalmente de r_{0} = 20 mm a r = 50 mm por etapas de 0,5 mm. El eje de movimiento principal es automatizado por un motor paso a paso 30, 31 actuador lineal controlado con una exactitud lineal máxima de 0,015 mm (unidad trapezoidal lineal RK Rose+Krieger 303300 30 conducida por motor paso a paso bipolar Superior Electric, modelo KLM091F13 con módulo paso a paso 430-T). Las presiones de contacto del transductor son determinadas por las células de carga 14, 15 (Sensotec Inc, modelo 31). Las lecturas DC son amplificadas y convertidas A-D (National Instruments 7344) 38, 39. El transductor de transmisión es excitado por un generador de impulsos de ondas rectangulares 36 (Panametrics 5077PR) con una amplitud variable de 100 V a 400 V. Las señales del receptor son amplificadas con un amplificador de carga hecho a medida 32 con una ganancia de voltaje de 40 dB y son luego adquiridos por un osciloscopio digital 33 (National Instruments 5102) con tasa de muestreo de 10 MSPS. La adquisición de datos es activada por el generador de impulsos con una frecuencia de repetición de impulsos (PRF) de 200 Hz. El software para la adquisición de datos y análisis es implementado usando LabView (National Instruments) con Matlab usado también para algunos análisis.
La Figura 2 muestra el soporte para pierna en la
silla. La primera forma de realización de la invención incluye una
silla (no mostrada) con un soporte para pierna unido 2 y un
dispositivo de escaneado de ultrasonido montado sobre el soporte
para pierna 2. El dispositivo de escaneado tiene
- dos transductores 12, 13 (transmisor y
receptor), donde un transductor es fijado durante la medición y uno
se mueve a lo largo del eje del brazo que está siendo medido, y
- medios para ajustar la posición del
transductor en movimiento automáticamente, y
- medios para ajustar la posición vertical de
los transductores con respecto a la superficie del brazo usando
accionadores para conseguir una fuerza de contacto especifica,
y
- medios para detectar las fuerzas en la punta
de cada transductor (presiones de contacto), y
- medios para adquirir las señales recibidas
como función de la separación del transductor, que produce un
diagrama (r,t) de datos de entrada y analizarlos para calcular las
velocidades de onda, y, opcionalmente, otros parámetros acústicos
tales como la atenuación. En la Fig. 2, los transductores 12, 13
están mostrados por separado sin un mecanismo deslizante de
soporte, que es posteriormente soportado por la silla 1. El soporte
para pierna comprende las almohadillas 2.1, 2.2 y 2.3 y el bastidor
3 que las soporta y un mecanismo deslizante de los
transductores.
De forma alternativa ambos transductores pueden
ser movidos, o un transmisor fijo puede ser usado con al menos dos
receptores que pueden moverse, o un conjunto fijo de transductores
pueden ser usados cada uno de los cuales puede funcionar como
transmisores y como receptores.
O bien el transmisor fijo y al menos dos
receptores, o bien el conjunto de transductor fijo, o el movimiento
(exploración o conjunto) alrededor de la pierna para detectar una
onda a baja velocidad (más baja que la velocidad de sonido de ondas
longitudinales en el hueso).
La Figura 3 muestra las unidades de transductor
vistas desde la parte frontal y en contacto con una tibia. Cada
transductor 12, 13 es soportado por una corredera 10, 11. La unidad
de transductor incluye un contenedor de transductor 18, 19 un
sensor de fuerza 14, 15 y tuercas 23, 24, que aseguran los
transductores a las correderas 10, 11. Ambas correderas tienen
posicionadores manuales (no mostrados) para el ajuste vertical a lo
largo de las guías verticales 10.1, 11.1. Cada uno es fijado a otra
corredera que se mueve a lo largo de una guía horizontal por un
motor paso a paso (no mostrado).
La Figura 4 muestra una unidad de transductor
avanzado. La unidad incluye un contenedor de transductor 18, un
sensor de fuerza 14 (unas células de carga en miniatura de
precisión, Sensotec Inc, modelo 31), un manguito de conexión y un
accionador 21 (accionadores lineales en miniatura H.S.I. modelo
20561-05 con un recorrido de 12,7 mm). El accionador
permite alterar la posición del transductor para mantener una
fuerza de contacto especifica con el brazo. La unidad es fijada a
una corredera por las orejas 21.1.
Las Figuras 5a y 5b muestran las curvas de
dispersión de onda de Lamb teóricas para los cuatro modos guiados
simétricos (S0-S3) y antisimétricos
(A0-A3), en placas acrílicas: Fig. 5a) velocidad de
fase, Fig. 5b) velocidad de grupo. El eje horizontal es el producto
Frecuencia.espesor (F.d). Estas curvas fueron calculadas
usando la ecuación de Rayleigh-Lamb considerando una
velocidad longitudinal de 2750 m/s y una velocidad transversal de
1375 m/s para acrílicas. Las ondas de Lamb son ondas elásticas
bidimensionales que se propagan en una placa elástica sólida libre
de espesor limitado en un vacío.
Éstas surgen de la reflexión múltiple y de la
conversión del modo de las ondas transversales y longitudinales de
las superficies superiores e inferiores de la placa. Estas existen
en forma de modos resonantes cuando la combinación de frecuencia y
la velocidad de fase corresponde a las ondas estacionarias en la
dirección del espesor. Cada curva continua en las Figs. 5a y 5b
representa un modo de onda guiada. A partir de estas curvas de
dispersión se puede observar que todos menos dos modos
fundamentales, S0 y A0, tienen un producto frecuencia.espesor de
corte. Así para muy frecuencias bajas, o para placas muy finas,
sólo los modos fundamentales (S0 y A0) pueden ser excitados. En
estas condiciones, la velocidad de fase de los enfoques de onda S0
se aproxima a aquella pronosticada por la teoría de "placa
fina", dada por una ecuación análoga a la ecuación de ondas de
barras. A altos valores de F.d las velocidades tienden
asintóticamente hacia la velocidad de Raileigh. La terminología de
ondas de Lamb es frecuentemente usada para describir la propagación
de ondas en placas cargadas por un medio externo tal como un
fluido. Las condiciones límites son modificadas por la presencia de
un medio circundante y las características de las ondas de Lamb en
una placa sumergida en fluido son diferentes de aquellas de las
ondas de Lamb en una placa libre. Por ejemplo, si la velocidad de
fase del fluido está próxima a la velocidad de fase de un modo de
Lamb, el modo continuamente irradia en el fluido y en consecuencia
su atenuación es alta.
La Figura 6 muestra un denominado diagrama (r,t)
que surge de una medición hecha en una placa acrílica de 3mm de
espesor. El diagrama (r,t) es producido poniendo en un gráfico las
señales de radiofrecuencia recibidas (RF) como función de la
distancia r, dando un diagrama (r,t). Cada forma de onda de RF
recibida fue fijada como una línea horizontal donde la amplitud
absoluta es aplicada a un valor de escala de grises, con la
amplitud máxima correspondiente al blanco. Estas líneas
horizontales son apiladas verticalmente para dar un denominado
diagrama (r,t) donde el eje horizontal fue el tiempo (t) y el eje
vertical fue la distancia (r). A partir de los diagramas (r,t)
la(s) onda(s) que se propagan son visualizadas, y,
ajustando una línea a los valores máximos dentro de un paquete de
ondas, se miden las velocidades. Dos ondas son observadas
consistentemente en los diagramas (r,t) mostrados y, por sus
características diferentes, métodos diferentes son adoptados para
determinar la velocidad de cada una. La primera señal de llegada
(onda 1) es generalmente de una amplitud baja y relativamente no
dispersiva, y es rastreada usando un enfoque umbral establecido al
25% del primer valor máximo. Este valor es seleccionado
empíricamente para prevenir que el rastreo falle debido al ruido.
El rastreo del paquete de onda más lento (onda 2) es más difícil
debido a la interferencia de otros componentes en las señales
recibidas. Un enfoque semiautomático es adoptado en el que el
usuario selecciona un valor máximo en la primera línea de RF dentro
del paquete de ondas más lento a partir del cual se inicia el
rastreo. El software luego busca más adelante en la siguiente línea
de RF usando un margen de tiempo relativamente pequeño para
minimizar la posibilidad de saltar a otro valor máximo incorrecto.
Este proceso continúa a través de todas las líneas de RF, y luego
una línea recta es ajustada a los puntos. Los errores pueden ser
corregidos manualmente por el usuario y se puede hacer un nuevo
ajuste. Las velocidades de fase de las primeras y segundas ondas
son luego calculadas a la vez que las inclinaciones de los ajustes
lineales se ajustan a los puntos en el primer y el segundo paquetes
de ondas respectivamente.
La Figura 7 muestra los resultados de una serie
de mediciones en placas acrílicas. Las predicciones teóricas para
la velocidad de las ondas de Lamb fundamentales simétricas (S0) y
antisimétricas (A0) están también mostradas. La primera onda
entrante (onda 1) propagada en la velocidad longitudinal en placas
gruesas, pero en placas finas la velocidad disminuyó hacia aquella
pronosticada para la onda de Lamb S0. Por lo tanto, en capas finas
medidas a frecuencias bajas, la primera onda de llegada puede
también ser considerada como una onda guiada. La onda más lenta
(onda 2) concordaba cercanamente con las predicciones para la onda
de Lamb A0, conduciendo a la conclusión de que la segunda onda es
de hecho una onda guiada de Lamb A0.
La Figura 8 muestra un diagrama (r,t) obtenido
de mediciones en una tibia humana in vivo en un voluntario
saludable normal. Dos ondas diferentes en propagación son
observadas otra vez como en las placas acrílicas.
La Figura 9 es una tabla de resultados de un
estudio piloto donde las mediciones por ultrasonidos fueron hechas
en sujetos normales y osteoporóticos. Comparando los valores en los
sujetos saludables y osteoporóticos, se encontraron diferencias
significantes sólo para la onda guiada más lenta. En osteopróticos
la velocidad de la onda guiada más lenta (onda 2) fue un 15%
inferior a aquella en sujetos normales. Estos resultados sugieren
que la velocidad de la onda guiada A0 (es decir, la segunda onda) es
la más discriminante de la osteoporosis.
Las Figuras 10a, 10b y 10c muestran
configuraciones de transductor alternativas. Los transductores 16,
17 pueden ser acoplados directamente a la piel con una incidencia
normal usando gel 40, 42 (o líquido 41 en la Fig 10b) para ayudar
al acoplamiento. De forma alternativa estos pueden ser colocados a
un ángulo especifico a la piel pero siguiendo en contacto directo,
con el gel usado para mantener una trayectoria acústica. De forma
alternativa los transductores pueden ser colocados a cierta
distancia sobre la piel con un medio o medios de acoplamiento, que
pueden ser sólidos o fluidos, colocados entre el transductor y la
piel. Los transductores pueden ser angulosos o mantenidos a una
incidencia normal. Colocando los transductores a un ángulo con
respecto a la superficie del hueso (con sostenedores 43), los modos
de ondas guiadas particulares pueden ser preferentemente excitados
y medidos. El ángulo puede ser variado durante una medición. De
forma alternativa, se puede emplear un conjunto de transductores,
donde cada elemento transductor puede funcionar bien como un
transmisor o como un receptor. Con tal conjunto, la señal recibida
puede ser obtenida como una función de la distancia
receptor-transmisor sin ninguna exploración
mecánica. Además, bajo el control electrónico tal conjunto puede
ser usado para formar haces y dirigir los haces, permitiendo variar
el ángulo del "transmisor" y "receptor" con respecto a la
superficie del hueso.
La Figura 11 muestra esquemáticamente otra forma
de realización de la invención donde las ondas guiadas son medidas
con dos transductores 16, 17 usando un enfoque reflectante. Un
contenedor 46 contiene líquido como medio de acoplamiento 45. El
transmisor y receptor son configurados de modo que el ángulo de
incidencia es igual al ángulo de reflexión. El transmisor emite una
señal ultrasónica, que puede ser un impulso, ráfaga de tonos u ondas
continuas, y la señal reflejada de la superficie del hueso es
detectada por el receptor. A un ángulo dado, la señal recibida es
una función de frecuencia con mínimos a frecuencias
correspondientes a casos en los que la energía es acoplada en un
modo de onda guiada en la capa del hueso. El ángulo de incidencia
(\theta) puede ser relacionado con la velocidad de fase (c) de
ondas guiadas en el hueso usando la ley de Snell, como sigue,
c = c_{1}/sin
\theta
donde c_{1} es la velocidad de
sonido en el medio de acoplamiento. Por lo tanto adquiriendo datos
en una gama de ángulos, es posible detectar ondas guiadas y
caracterizarlas en cuanto a la velocidad de fase y frecuencia. Las
curvas de dispersión similares a aquellas de la Figura 5 pueden ser
producidas.
Figura 12 muestra una forma de realización para
un mecanismo para variar el ángulo y la orientación de un par de
transductores 16,17 mientras que se asegura que el ángulo de
incidencia es igual al ángulo de reflexión en todos los tiempos y
que los ejes de los haces del transductor coinciden en un punto.
Este punto debería corresponder con la posición de la superficie del
hueso. La posición vertical de los transductores puede ser variada
para encontrar la superficie del hueso. Un paralelogramo 47 tiene
cuatro piezas articuladas juntas y la junta superior se mueve a lo
largo de una guía vertical 48. Los transductores 16: 17 son fijados
en las piezas inferiores.
La Figura 13 muestra esquemáticamente cómo las
mediciones acústicas pueden ser usadas como datos de entrada a un
algoritmo matemático para estimar las propiedades del hueso
específicas de interés.
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Claims (19)
1. Método para la valoración no invasiva de
huesos, en cuyo método hay los estadios siguientes.
- una señal ultrasónica es dirigida desde un
transductor de transmisión (12) sobre el hueso (20), se propaga
dentro del hueso (20), y es emitida desde el hueso (20),
- la señal ultrasónica emitida desde el hueso
(20) es detectada por un transductor receptor (13) y registrada,
donde se detecta el modo de Lamb asimétrico más bajo, es decir, el
modo de Lamb A0,
- al menos una propiedad del hueso es calculada
a partir de la señal registrada,
- la velocidad del modo de onda detectado es
medida desde la señal registrada, y
- una propiedad del hueso es calculada a partir
de la velocidad medida,
- caracterizado por el hecho de que
- otro modo de Lamb que llega antes que la onda
del modo de Lamb A0 es detectado y registrado, y su velocidad es
también medida,
- una imagen de la amplitud de las señales
registradas como función de tiempo y separación del transductor es
producida a partir de las señales registradas,
- al menos dos ondas en propagación de dichos
dos modos de Lamb son identificados a partir de la imagen
escaneada, y
- las velocidades de dichas ondas en propagación
son determinadas a partir de las inclinaciones de las líneas
ajustadas a las ondas en la imagen.
2. Método según la reivindicación 1, donde
- el hueso (20) es explorado para una longitud
elegida enviando una señal en un punto y recibiendo las respuestas
en otro punto,
- bien el punto de transmisión o de recepción, o
ambos, son movidos, continuamente o en fases, durante la
medición,
- la señal recibida es registrada desde varias
de las diferentes separaciones del transductor durante la
exploración.
3. Método según la reivindicación 1 o 2 donde la
presión de contacto de los transductores (12, 13) es controlada
detectando la fuerza axial y moviendo los transductores (12, 13)
respectivamente.
4. Método según la reivindicación 1 o 2 donde
el transductor de transmisión y/o de recepción (12, 13) son
colocados a un ángulo en la superficie del hueso y el haz
ultrasónico se desplaza hacia y desde el hueso (20) a través de un
medio de acoplamiento interviniente (40, 42).
5. Método según una de las reivindicaciones
1-3 donde el ángulo de los transductores (12, 13)
al hueso (20) es cambiado durante la medición para identificar
ángulos particulares favorables para la producción y detección de
tipos específicos de ondas.
6. Método según la reivindicación 1 donde los
transductores de transmisión y/o de recepción (12, 13) son series
de transductores individuales que son controlados electrónicamente
para conseguir la exploración sin movimiento mecánico y/o para
aumentar la producción y detección de ondas específicas, por
ejemplo formando y direccionando electrónicamente el haz
acústico.
7. Método según la reivindicación 1 donde los
transductores de transmisión y/o de recepción (12, 13) son
transductores de peine compuestos por diferentes elementos de
transductor distanciados por una distancia constante, de modo que
excitan y detectan ondas guiadas con una longitud de onda constante
determinada por el espaciamiento de los elementos.
8. Método según la reivindicación 1 donde una
transformada de Fourier es realizada en la señal recibida para
facilitar la discriminación y medición de una o más ondas.
9. Método según la reivindicación 1 donde el
análisis tiempo-frecuencia es realizado en la señal
recibida para facilitar la discriminación y medición de una o más
ondas.
10. Método según la reivindicación 1 donde una
transformada de Fourier bidimensional es realizada en las señales
recibidas como función de tiempo y separación del transductor para
facilitar la discriminación y medición de una o más ondas.
11. Método según la reivindicación 1 donde la
filtración de la señal recibida es realizada para facilitar la
discriminación y medición de una o más ondas.
12. Método según la reivindicación 1 donde una
señal de excitación especifica es enviada al transductor de
transmisión (12) para modificar el espectro de frecuencias de la
señal emitida y por lo tanto facilitar la discriminación y medición
de una o más ondas.
13. Método según la reivindicación 3 donde la
velocidad de fase de una onda es determinada ajustando una línea a
los puntos de fase constante (p. ej. valores máximos o cruces de
cero) dentro de un paquete de ondas.
14. Método según la reivindicación 3 donde la
velocidad de grupo de una onda es determinada ajustando una línea a
la envoltura de la amplitud de un paquete de ondas.
15. Método según la reivindicación 1 donde la
atenuación de una onda es determinada a partir de la reducción en
amplitud de esta onda con aumento de la separación del
transductor.
16. Método según la reivindicación 1 donde una
baja frecuencia de ultrasonido se usa de manera que la primera
señal de llegada detectada corresponde con la onda de Lamb
fundamental simétrica (onda S0) en el hueso.
17. Método según la reivindicación 1 donde las
propiedades de hueso son estimadas a partir de mediciones de ondas
de Lamb usando un algoritmo matemático, y comprende
- el cálculo de parámetros de ondas de Lamb de
un grupo de propiedades del hueso asumidas usando la teoría de onda
de Lamb analítica,
- comparación de los parámetros de ondas de Lamb
calculados con los parámetros de ondas de Lamb medidos, y
derivación de un parámetro de error que representa la diferencia
entre los dos,
- ajuste de las estimaciones iniciales de las
propiedades del hueso de tal manera que se reduzca el parámetro de
error,
- iteración repetida de este proceso hasta que
el parámetro de error se vuelve aceptablemente pequeño, los valores
de las propiedades del hueso luego estando tomadas como las mejores
estimaciones de las propiedades del hueso real.
18. Método según la reivindicación 1 donde las
propiedades del hueso son estimadas a partir de las mediciones de
ondas de Lamb usando una red neuronal artificial, y comprende
- uso de los parámetros de ondas de Lamb medidos
como datos de entrada para una red neuronal artificial cuyas
emisiones corresponden a las propiedades del hueso
seleccionadas
- entrenamiento de dicha red neuronal artificial
con datos experimentales de una gama de huesos fantasmas y muestras
de huesos reales de propiedades físicas variables.
19. Método según la reivindicación 1 donde las
mediciones han sido hechas en varios lugares dentro de un hueso
para identificar y caracterizar las regiones con propiedades del
hueso anormales.
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