ES2278419T3 - Extrusor de tornillo con varios elementos de mezclado dispersivo. - Google Patents
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Abstract
Un extrusor (10) de tornillo único para un mezclado dispersivo mejorado que comprende: un tambor (8) que tiene un agujero que define una superficie interior (44); un tornillo (28) de extrusor que tiene un diámetro D (35) de tornillo, estando dicho tornillo (28) colocado dentro de dicho agujero, incluyendo el tornillo un árbol central (34), una sección de mezclado (31) que tiene una longitud L (33) de la sección de mezclado, y al menos una aleta (30) de tornillo, incluyendo cada aleta una cara delantera (36) de empuje, una cara trasera (38) y una punta (50) de la aleta, actuando el perfil de dicha cara delantera (36) de empuje con dicha superficie interior (44) de dicho tambor (8) para formar un conducto (46) que se estrecha progresivamente a través del cual se empuja el material en múltiples regiones (48) de esfuerzo de alargamiento y cortante elevado, caracterizado porque dicho tornillo incluye al menos una sección (80) de mezclado acanalada, teniendo cada sección de mezclado acanalada almenos un canal de entrada (70) y al menos un canal de salida (74) separados por una pluralidad de aletas (82) de barrera, las cuales actúan para empujar el material a través de regiones de esfuerzo de alargamiento y cortante haciéndolo pasar desde el al menos un canal de entrada sobre la pluralidad de aletas de barrera al al menos un canal de salida.
Description
Extrusor de tornillo con varios elementos de
mezclado dispersivo.
La presente invención se refiere generalmente a
las máquinas de extrusión por tornillo de materiales y más en
particular a los extrusores de tornillo adaptados al uso con
plásticos y materiales análogos a los plásticos. El inventor
anticipa que la aplicación principal de la presente invención será
para la fabricación de concentrados de color, combinaciones de
polímeros y aleaciones de polímeros.
Un extrusor de tornillo es una máquina en la
cual un material, habitualmente alguna forma de plástico, es
forzado a fluir a presión a través de un orificio con un contorno a
fin de conformar el material. Los extrusores de tornillo se
componen generalmente de un alojamiento, el cual es habitualmente
una sección de tambor cilíndrico, que rodea un tornillo accionado
por un motor. En el primer extremo del tambor se encuentra una
carcasa de alimentación, que contiene una abertura de alimentación
a través de la cual se introduce el nuevo material, habitualmente
partículas de plástico, en el tambor. El tornillo contiene partes
alzadas llamadas aletas que tienen un diámetro radial mayor que el
árbol central del tornillo y las cuales habitualmente se envuelven
de manera helicoidal sobre el árbol central. El material es
transportado entonces por estas aletas de tornillo hacia el segundo
extremo del tambor a través de una zona de fusión, en la cual se
calienta el material bajo condiciones cuidadosamente controladas
para fundir el material y luego pasa a través de una zona de
conducción en estado fundido, también llamada zona de bombeo.
Además de transportar el material hacia la
matriz para su extrusión, se depende del tornillo para realizar el
mezclado del material de alimentación. De manera muy general, se
puede definir el mezclado como un proceso para reducir la no
uniformidad de una composición. El mecanismo básico implicado es
inducir el movimiento físico en los ingredientes. Los dos tipos de
mezclado que son importantes en el funcionamiento del extrusor de
tornillo son la distribución y la dispersión. Se usa el mezclado
distributivo con la finalidad de aumentar la aleatoriedad de la
distribución espacial de las partículas sin reducir el tamaño de
estas partículas. El mezclado dispersivo se refiere a unos procesos
que reducen el tamaño de las partículas cohesivas así como a la
aleatorización de sus posiciones. En el mezclado dispersivo, los
componentes sólidos, tales como los aglomerados, o las gotitas de
alta viscosidad se exponen a tensiones suficientemente elevadas para
causar que excedan su tensión de límite de fluencia, y así son
desmenuzadas en partículas más pequeñas. El tamaño y la forma de los
aglomerados y la naturaleza de las uniones que mantienen el
aglomerado junto determinarán el valor del esfuerzo requerido para
romper los aglomerados. La tensión aplicada puede ser un esfuerzo
cortante o un esfuerzo de alargamiento, y generalmente el esfuerzo
de alargamiento es más eficaz para lograr la dispersión que un
esfuerzo cortante. Un ejemplo de mezclado dispersivo es la
fabricación de un concentrado de color en el cual es crucial la
rotura de aglomerados de pigmento por debajo de un cierto tamaño
crítico. Un ejemplo de mezclado distributivo es la fabricación de
combinaciones de polímeros miscibles, en las cuales las viscosidades
de los componentes sean razonablemente próximas. Así, en el
mezclado dispersivo, siempre habrá mezclado distributivo, pero el
mezclado distributivo no siempre produce mezclado dispersivo.
En los procesos de extrusión, la necesidad de un
buen mezclado dispersivo es a menudo más importante que la del
mezclado distributivo. Esto es particularmente cierto en la
extrusión de compuestos que contienen pigmentos que deban ser
mezclados uniformemente o en la extrusión de pequeño calibre como el
hilado de fibras o la extrusión de películas delgadas.
En los extrusores de tornillo, se produce un
mezclado significativo sólo después de que se ha fundido el
polímero. Por tanto, se piensa que la zona de mezclado se extiende
desde el inicio de la zona de fusión hasta el extremo de la matriz
de extrusión. Dentro de esta área habrá no uniformidades
considerables en la intensidad de la acción de mezclado y en la
duración de la acción de mezclado, tanto en la sección del tambor
como en la matriz de extrusión. En el polímero fundido, la tensión
se determina por el producto de la viscosidad del polímero fundido
por la tasa de deformación. Por tanto, en general, se debería
realizar un mezclado dispersivo a una temperatura tan baja como
fuera posible para aumentar la viscosidad del fluido, y con ello los
esfuerzos en el polímero fundido.
Se dice de los elementos fluidos que tienen una
"historia de mezclado", la cual se refiere al valor de los
esfuerzos de alargamiento y cortante a los cuales han estado
expuestos, y a la duración de esa exposición. Un polímero que se
funde pronto en el proceso de la zona de mezclado tendrá una
historia de mezclado más significativa que uno que se funde cerca
del final de la zona de mezclado.
Generalmente, en un extrusor con un tornillo de
transporte simple el nivel de tensión o la fracción del fluido
expuesta al mismo no es suficientemente alto para lograr un buen
mezclado dispersivo. Es más fácil de lograr el mezclado
distributivo que el mercado dispersivo, pero también se ha
encontrado que los tornillos no modificados producen un mezclado
distributivo inadecuado para muchas aplicaciones. Por tanto, se han
intentado numerosas variaciones en el diseño del tornillo en
invenciones anteriores para aumentar la cuantía del mezclado
distributivo o dispersivo en los extrusores de tornillo. Estos
dispositivos contienen habitualmente una sección normal de tornillo
cerca de la tolva de entrada del material, y una o más secciones
especialmente diseñadas para mejorar el mezclado. Estas secciones
de mezclado se clasifican naturalmente en las categorías de
elementos de mezclado distributivo y dispersivo.
En la Fig. 2A-F se muestran
variedades de elementos de mezclado distributivo. Prácticamente
cualquier disrupción de los perfiles de velocidad en el canal del
tornillo causará el mezclado distributivo. Así, incluso los
dispositivos simples, tales como la colocación de vástagos (véase
la Fig. 2A) entre las aletas del tornillo puede mejorar el mezclado
distributivo. La Fig. 2B muestra la bien conocida sección de
mezclado de Dulmage, en la cual el flujo de polímero se divide en
muchos canales estrechos, los cuales se combinan y dividen de nuevo
varias veces. La sección de mezclado de Saxton (Fig. 2C) y la
sección de mezclado de "piña" (Fig. 2D) se usan para producir
resultados similares. La Fig. 2E muestra un tornillo que tiene
ranuras talladas en las aletas. En la Fig. 2F se muestra una
variación denominada mezclador por transferencia de cavidad. Existen
variedades tanto en el rotor como en el tambor. El tipo de
dispositivo, según se informa, realiza tanto un mezclado
distributivo como dispersivo.
Además de estos dispositivos, se usa con
frecuencia los mezcladores estáticos para dividir y recombinar el
material a fin de entremezclar el material y eliminar las
variaciones de temperatura, composición e historia de mezclado.
Generalmente éstas no proporcionan regiones de esfuerzo elevado, y
se usan principalmente por tanto para el mezclado distributivo.
Los dispositivos mostrados en las Figs. 2
A-F han sido clasificados primariamente como
mezcladores distributivos porque su acción es principalmente
redistribuir espacialmente el material sin someterlo a regiones de
alto esfuerzo cortante. Las variaciones mostradas en las Figs. 2
G-J están diseñadas para incluir regiones de alto
esfuerzo cortante y así realizar un mezclado dispersivo.
La sección de mezclado dispersivo más conocida
es la sección acanalada o con lengüeta en la cual una o varias
aletas se colocan a lo largo del tornillo de manera que el material
tiene que fluir sobre los mismos. Al pasar por el juego de barrera,
el material es sometido a un valor elevado de esfuerzo, el cual
actúa para romper los aglomerados. Un dispositivo de este tipo es
la sección de mezclado de Maddock, la cual se muestra en la Fig. 2G
o en el documento JP-A-57 034 936.
La sección de Maddock tiene lengüetas longitudinales que forman un
conjunto de ranuras semicirculares. Se abren surcos alternados en
los extremos de aguas arriba y de aguas abajo. El material que
entra en los surcos de entrada es forzado a pasar sobre las aletas
de mezclado, los cuales se muestran como zonas con un rayado
transversal, antes de alcanzar los surcos de salida. Mientras pasa
sobre las aletas de mezclado, el material es sometido a un esfuerzo
cortante elevado. La desventaja de este tipo de elemento de
mezclado es que reduce la presión en el lado de salida de la sección
de mezclado y por tanto reduce la capacidad de salida del extrusor.
También puede haber regiones en las cuales el material puede quedar
estancado, puesto que los surcos tienen una profundidad constante en
una dirección longitudinal. Esto lo hace menos adecuado para
materiales de estabilidad térmica limitada.
La Fig. 2 H ó el documento
EEUU-A-3.788.614 muestra una sección
de mezclado de Egan, la cual tiene lengüetas que corren en una
dirección helicoidal para formar canales separados por barreras de
mezclado. Estos canales pueden tener una profundidad que se reduce
gradualmente, con conicidad hasta alcanzar una profundidad cero en
el extremo de la sección de mezclado, lo cual reduce la posibilidad
de puntos de estancamiento. Este diseño helicoidal consume menos
presión que el estilo de Maddock, produciendo así una menor
reducción en la capacidad de salida del extrusor.
Un anillo cápsula, mostrado en la Fig. 2 J, es
simplemente una sección cilíndrica en el tornillo que tiene un
pequeño juego radial, a través del cual debe pasar todo el material.
Esto puede causar una gran pérdida de presión en el lado de salida
del anillo cápsula, que da lugar a una reducción significativa en la
salida total del extrusor.
Se describen diversos tipos de disposiciones de
extrusor de tornillo en los documentos
EEUU-A-2.680.879;
EEUU-A-4.154.536; DE 35 33 225 A,
EEUU-A-3.788.614; Todd, D.B. y
otros: "Druck- und Schleppstroemung in
Doppleschnecken-Extrudern" Kunstoffe ("Flujo
de presión y arrastre en extrusores de doble tornillo" Plásticos)
Carl Hanser Verlag, Munich, DE, tomo 81, nº 11, 1 de noviembre de
q1991, páginas 1055-1056, XP000305573 ISSN:
0023-5563;
EEUU-A-3.687.423; Patent Abstracts
of Japan (Resúmenes de patentes de Japón) tomo 006, nº 101
(M-135), 10 de junio de 1982; JP 57 034936 A; y
EEUU-A-5.356.208.
Los documentos anteriores describen los
extrusores que comprenden un tambor que tiene un orificio que define
una superficie interior, un tornillo extrusor que tiene un diámetro
de tornillo, estando dicho tornillo colocado dentro de dicho
agujero, incluyendo el tornillo un eje central, una sección de
mezclado y al menos una aleta de tornillo que da alojamiento a una
punta de aleta, transportando la aleta del tornillo un material que
va a ser extrusionado a lo largo del tambor a las secciones de
mezclado. Algunos documentos adicionales describen un elemento de
mezclado situado en las aletas del tornillo para el mezclado por
distribución.
Los extrusores de tornillo pueden tener más de
un tornillo central. Los extrusores de tornillos gemelos pueden
funcionar con dos tornillos que pueden girar en la misma dirección,
o que pueden girar en sentido contrario. Existen algunas máquinas
que usan más de dos tornillos.
En los extrusores de tornillos gemelos que giran
en sentidos contrarios, el mezclado dispersivo tiene lugar
principalmente en la región de engranaje entre los tornillos. Esta
acción es similar a la tiene lugar en un tren de dos rodillos. Esta
configuración tiene la desventaja de que la acción de mezclado crea
fuerzas de separación sustanciales sobre los tornillos. Estas
fuerzas pueden empujar a los tornillos contra el tambor, si estas
fuerzas crecen demasiado. Esto puede originar un desgaste de los
tornillos y del tambor, de manera que la velocidad del tornillo debe
mantenerse baja, dando lugar a una disminución en la capacidad de
producción del extrusor.
En el entremezclado de los extrusores de
tornillos gemelos con rotación coincidente, las superficies de la
región de engranaje se mueven en direcciones opuestas. Como
resultado, la mayoría del material evita el paso por la región de
engranaje y se desplaza desde un tornillo al otro repetidamente.
Algunas máquinas con tornillos gemelos tienen
incluidos bloques de amasado para aumentar el mezclado dispersivo.
Estos bloques de amasado son generalmente paletas planas de forma
aproximadamente elíptica que se apilan sobre un árbol central, pero
que se desvían con ángulos variables. Cada paleta del árbol forma
par con una paleta correspondiente sobre el segundo árbol. Ambos
árboles giran habitualmente en la misma dirección, pero con la
orientación angular de las paletas escalonada según un ángulo
determinado. Podemos considerar que las formas elípticas de las
paletas tienen un eje mayor y otro menor con una "punta" en
cada extremo del eje mayor y un "punto medio" en cada extremo
del eje menor. En un punto del ciclo de rotación, una punta de una
paleta del primer árbol, cuando está orientada horizontalmente,
casi contactará el punto medio de una paleta del segundo árbol,
cuya punta estará entonces vertical. Conforme esta segunda punta
vertical gira hacia la horizontal, la primera punta hace un trazado
a lo largo del perfil elíptico de la segunda paleta,
"frotándola" de este modo. En un punto posterior del ciclo de
rotación, la segunda paleta "frota" el perfil de la primera.
Esta acción de frotado impide que el material se estanque o quede
recogido en los bordes de la paleta. También impone limitaciones en
las formas de las paletas, puesto que el desplazamiento de la punta
de las paletas vecinas define el perfil de la propia paleta. Aunque
esta configuración de las paletas puede producir un esfuerzo de
alargamiento bastante bueno en el material, la limitación anterior
sobre la forma de las paletas impide las variaciones de diseño, lo
cual puede producir regiones de esfuerzo de alargamiento incluso
mejores.
En general, se considera que los extrusores de
tornillos gemelos son mejores en el mezclado dispersivo que los
extrusores de tornillo único. Sin embargo, para una capacidad dada,
las máquinas de tornillos múltiples son habitualmente más costosas
que los extrusores de tornillo único.
Para que se produzca un mezclado mejorado, se
tienen que considerar varios aspectos importante. En el mezclado
dispersivo, es el paso del material a través de una región de
esfuerzo elevado la que produce la rotura deseada de los
aglomerados. Una pasada única a través de la región de esfuerzo
elevado probablemente sólo conseguirá una única rotura del
aglomerado. Para lograr una escala de dispersión fina, pueden ser
necesarias múltiples pasadas y roturas. También, para un mezclado
dispersivo eficiente, las tensiones en la región de esfuerzo elevado
deberían tener una componente de alargamiento fuerte, así como una
componente cortante. Para un funcionamiento eficiente del extrusor
en su conjunto, es deseable una baja caída de presión a lo largo de
la sección de mezclado. También es importante combinar el mezclado
distributivo y el dispersivo para obtener una mezcla generalmente
más uniforme. Se produce algo de mezclado distributivo siempre que
se hace el mezclado dispersivo, pero combinando deliberadamente los
elementos distributivos con los elementos dispersivos, aumentan las
probabilidades de que todos los elementos del fluido pasen a través
de la región de esfuerzo elevado, preferiblemente muchas veces, para
una dispersión adecuada.
A fin de asegurarse de que todos los aglomerados
y gotitas pasan a través de las regiones de esfuerzo elevado al
menos una vez, el caudal a través de las regiones de esfuerzo
elevado debe ser suficientemente grande en comparación con el
caudal general de avance. Esto se puede hacer diseñando el número
de regiones de esfuerzo elevado, su longitud y el tamaño del hueco a
través del cual pasará el material. También es preferible que
exista más de una región de esfuerzo elevado, y que estas regiones
estén dispuestas de manera asimétrica alrededor de la
circunferencia de cualquier de cualquier sección a lo largo de la
longitud del tornillo, de manera que las fuerzas estén equilibradas
y se minimice la posibilidad de deflexión del tornillo. Para reducir
la pérdida de presión en la sección de mezclado, es deseable tener
las regiones de esfuerzo elevado en una orientación helicoidal
hacia delante, lo cual se puede realizar por una hélice de avance
continuo o en una hélice de avance por etapas con discos de
amasado.
Por las razones anteriores, existe una gran
necesidad de un extrusor de tornillo que proporciones un mezclado
dispersivo mejor que el de los extrusores actualmente
disponibles.
Por consiguiente, es un objeto de la presente
invención disponer de un extrusor de tornillo que proporcione un
mezclado dispersivo y distributivo mejorado.
Otro objeto de la presente invención es
proporcionar un extrusor de tornillo en el cual se haga pasar el
material repetidamente a través de regiones de esfuerzo elevado para
una mejor rotura de los aglomerados en partículas más pequeñas.
Y otro objeto de la invención es proporcionar un
extrusor de tornillo que tenga cierto número de regiones de esfuerzo
elevado, las cuales producen una tensión de alargamiento así como un
esfuerzo cortante altos.
Todavía otro objeto de la invención es
proporcionar un extrusor de tornillo único que sea menos costoso de
fabricar para su capacidad que un extrusor de tornillos múltiples,
pero que proporcione un mezclado dispersivo comparable al de los
extrusores de tornillos múltiples o mejor.
Un objeto adicional de la presente invención es
proporcionar un extrusor de tornillo en el cual las tensiones de
esfuerzo elevado no produzcan una gran caída de presión, lo cual
puede impedir la producción general.
Un objeto adicional todavía de la presente
invención es proporcionar un extrusor de tornillo que tenga regiones
de esfuerzo elevado simétricamente equilibradas que eviten la
posible deflexión del tornillo central.
Un objeto adicional es proporcionar un extrusor
de tornillo con secciones de mezclado modulares,
intercambiables.
Un objeto adicional más de la invención es
proporcionar un extrusor de tornillo único con paletas de amasado
cuya geometría de diseño no esté limitada como en los extrusores de
tornillos gemelos, y que proporcione un mezclado dispersivo y
distributivo mejorados.
Se logran estos objetos por la presente
invención tal como se define en las reivindicaciones 1 y 18. En las
reivindicaciones subordinadas 2 a 17 se describen unas realizaciones
preferidas.
Las versiones descritas de la presente invención
tienen muchas ventajas que resuelven los objetos anteriormente
mencionados. Una de estas ventajas de la presente invención es que
proporciona tanto un buen mezclado dispersivo como un buen mezclado
distributivo.
Otra ventaja de la invención es que proporciona
regiones tanto con un esfuerzo de alargamiento como con un esfuerzo
cortante elevados.
Una ventaja adicional de la presente invención
es que se hace pasar repetidamente al material a través de regiones
de elevado esfuerzo para obtener una rotura mejorada de los
aglomerados de material.
Otra ventaja todavía de la invención es que se
puede usar en un extrusor de tornillo único, el cual es menos
costoso para su capacidad que un extrusor de tornillos gemelos
comparable, y que puede proporcionar sin embargo un mezclado
dispersivo comparable o mejor.
Una ventaja adicional más de la presente
invención es que las regiones de esfuerzo elevado pueden estar en
una orientación helicoidal hacia delante, reduciendo de esta manera
la caída de presión en la región de mezclado, y mejorando por tanto
la eficiencia y la producción generales.
Otra ventaja adicional todavía de la presente
invención es que las regiones de esfuerzo elevado están dispuestas
simétricamente alrededor del tornillo central, de manera que se
minimiza la deflexión.
Estos y otros objetos de la presente invención
se harán claros para los expertos en la técnica a la vista de la
descripción del mejor modo conocido actualmente de realizar la
invención y la aplicabilidad industrial de la realización preferida
como se describe aquí y se ilustra En las diversas figuras y
dibujos.
Los fines y ventajas de la presente invención
serán obvios a partir de la siguiente descripción detallada
conjuntamente con los dibujos anexos, en los cuales:
la Fig. 1 es una vista general de un extrusor de
tornillo simplificado, en el cual se ha desprendido una parte de
tambor;
las Figs. 2 A-J ilustran una
variedad de secciones de mezclado de la técnica anterior para el
mezclado distributivo y el dispersivo;
la Fig. 3 muestra una vista isométrica de un
tornillo extrusor según la presente invención;
la Fig. 4 ilustra una vista en corte transversal
tomada a través del extrusor de tornillo a lo largo de la línea
A-A de la Fig. 1;
las Figs. 5 A-F muestran una
variedad de perfiles de cara de aleta que realizan la presente
invención;
la Fig. 6 ilustra una vista en planta de una
sección de mezclado de la técnica anterior que corresponde a una
vista detallada de la sección de mezclado de la técnica anterior
vista anteriormente en la Fig. 2G;
la Fig. 7 muestra una sección de mezclado
mejorada según la presente invención;
la Fig. 8 es una vista lateral de un extrusor de
tornillo con una parte del tambor eliminada para exponer un
tornillo extrusor que ha sido formado según la presente
invención;
la Fig. 9 es una vista en corte transversal
tomada a través del extrusor de tornillo a lo largo de la línea
B-B de la Fig. 8;
la Fig. 10 muestra una vista en perspectiva de
las paletas de amasado de la técnica anterior;
la Fig. 11 ilustra una vista en perspectiva de
los discos de dispersión, los cuales son una realización preferida
de la presente invención;
la Fig. 12 muestra una vista en perspectiva de
un extrusor de tornillo en el cual se ha eliminado un aparte del
tambor, incluyendo los discos de dispersión de la presente
invención;
la Fig. 13 ilustra una vista lateral de las
paletas de amasado de la técnica anterior, incluyendo el ángulo de
aproximación \alpha;
la Fig. 14 muestra una vista lateral de los
discos de dispersión según una realización de la presente invención,
incluyendo el ángulo de aproximación \alpha;
las Figs. 15 A & B muestran las vistas
delantera y lateral en planta de un disco de dispersión según una
realización de la presente invención;
las Figs. 16 A & B muestran las vistas
delantera y lateral en planta de una realización adicional de un
disco de dispersión de la presente invención;
las Figs. 17 A & B ilustran las vistas
delantera y lateral en planta de una paleta de amasado de la técnica
anterior;
las Figs. 18 A & B muestran las vistas
delantera y lateral en planta de una paleta de amasado modificada
según la presente invención;
la Fig. 19 muestra una vista lateral en planta
de un apilado de discos de dispersión y elementos de transición
interpuestos según una realización de la presente invención.
La presente invención es un extrusor de tornillo
que tiene un mezclado dispersivo mejorado. Como se ilustra en los
diversos dibujos aquí recogidos, y particularmente en la vista de la
Fig. 1, se representa una forma de esta realización preferida del
dispositivo de la invención por la denominación general de
referencia 10.
La Fig. 1 ilustra las partes principales de un
extrusor 10 de tornillo, que tiene un eje longitudinal 11, y el
cual tiene también un extremo 12 de entrada y un extremo 14 de
salida. Generalmente, por conveniencia de referencia, los términos
"aguas abajo" se referirán a aquellos extremos más próximos a
la parte de salida del extrusor de tornillo, los términos "aguas
arriba" se referirán a aquellos extremos más alejados de la
salida. La dirección de aguas abajo se indica por una flecha grande,
que muestra la dirección del flujo de material. El extrusor 10 de
tornillo tiene un tambor 18. El extremo 12 de entrada incluye una
tolva 20 de entrada para alimentar de material, y una matriz 22 de
extrusión en el extremo 14 de salida. Se ha eliminado una parte del
tambor 18 para mostrar la pared 24 del tambor, y un agujero interior
26. Colocado dentro del agujero interior se encuentra un tornillo
28 de extrusión que tiene aletas 30 de tornillo. Aunque esta versión
de la realización preferida tiene un único tornillo, debe
entenderse que el extrusor de tornillo podría contener dos o más
tornillos.
La Fig. 2 ilustra una variedad de secciones de
mezclado de tornillos de extrusor de la técnica anterior, tal como
se trata anteriormente en la sección de la técnica anterior.
La Fig. 3 ilustra una vista isométrica en corte
transversal de una sección de mezclado de un tornillo extrusor 28
usado en la presente invención. La denominación general de
referencia 31 designa la sección de mezclado del tornillo extrusor
28. La sección de mezclado puede ser una parte integrante del
tornillo 28 general, o puede ser una sección modular que se combina
con las otras secciones modulares sobre un árbol central a fin de
proporcionar características variables que se puedan adaptar a
diferentes materiales y aplicaciones. En la Fig. 3, se muestra un
agujero central 32 opcional en línea discontinua para el caso en el
que la sección de mezclado 31 esté en una sección modular que se
pueda apilar sobre un árbol central independiente. Esta sección de
mezclado se define por tener una longitud (L) 33. La sección 32 de
mezclado incluye un árbol central 34 y unas aletas 30 de tornillo,
los cuales se usan para mezclar el material así como para
transportarlo hacia delante. Se define un diámetro de tornillo (D)
35 como la distancia de punta a punta entre las aletas 30 cuando se
colocan en los lados opuestos del árbol central 34. Se incluye una
flecha para indicar la dirección de rotación. Las aletas 30
incluyen la cara 36 de empuja hacia delante y la cara posterior 38.
Se usará la denominación de referencia 40 para referirse al perfil
en sección transversal de la aleta 30. Como se verá más adelante, es
la forma de este perfil 40 la que produce las regiones múltiples de
alto esfuerzo de alargamiento y cortante que son cruciales para dar
lugar a un mezclado dispersivo aumentado. En esta versión de la
realización preferida, se han dispuesto unas ranuras 42 para
aumentar el mezclado dispersivo. Estas ranuras 42 son opcionales, y
su tamaño y posición están sujetos a una variación considerable,
como será obvio para un experto en la técnica. Adicionalmente, se
puede usar otros muchos dispositivos de mezclado distributivo,
incluyendo, pero sin limitarse a ello, vástagos o salientes que
podrían ser redondos, cuadrados, en forma de diamante, o aletas
secundarias irregulares con interrupciones, y cambios de profundidad
o anchura de canal (definidos a continuación).
La Fig. 4 muestra una vista en corte transversal
a través del extrusor 10 de tornillo a lo largo de la línea
A-A de la Fig. 1. El tambor 18 incluye la pared 24
de tambor que rodea un agujero central 26 que se define por la
superficie interior 44 del tambor. En esta versión de la realización
preferida, el agujero central 26 es cilíndrico y aloja un único
tornillo 28 de extrusor, pero debería entenderse que se puede usar
la presente invención con dos o más tornillos de extrusor, en cuyo
caso, la sección transversal del agujero 26 puede parecer múltiples
círculos o elipses solapándose.
Se muestran las aletas 30 del tornillo 28, y en
esta versión de la realización preferida hay cuatro aletas que están
colocadas a intervalos de 90 grados alrededor de la circunferencia
del árbol central 34. Se debe entender que se puede usar otros
números de aletas tales como dos, tres, cinco, seis, etc., y sus
posiciones alrededor de la circunferencia del árbol 34 son
consiguientemente variables. Sin embargo, es deseable que las
aletas 30 estén simétricamente dispuestas alrededor de la
circunferencia del árbol 34 a fin de que estén equilibradas las
fuerzas sobre el árbol 34 y se reduzca al mínimo la deflexión. Se
muestran las caras 36 de empuje delanteras y las caras traseras 38
de las aletas 30, así como el perfil 40 de la aleta. Las caras 36 de
empuje delanteras y la superficie interior del tambor 44 definen un
conducto que se estrecha progresivamente en el cual se desplaza el
material en el agujero 26. El movimiento rotacional del tornillo 28
hace que el material entre en el extremo amplio del conducto 46 y
sea exprimido conforme se estrecha el conducto 46 en las regiones
48 de esfuerzo elevado, las cuales se crean entre las puntas 50 de
las aletas y la superficie 44 interior del tambor. El área
transversal en reducción del conducto 46 que se estrecha
progresivamente causa un aumento de la velocidad media del flujo.
De este modo, las regiones 48 de esfuerzo elevado desarrollan
esfuerzos tanto de alargamiento como cortante, que son importantes
para proporcionar un mezclado dispersivo aumentado. La acción de
rotación del tornillo 28 asegura que los aglomerados de material
pasen a través de muchas de estas regiones 48 de esfuerzo elevado,
y de este modo se puede obtener un mezclado dispersivo de alta
calidad.
La distancia entre el agujero interior 44 del
tambor y el árbol central 34 definirá la altura (H) 52 del canal.
La distancia entre la punta 50 de la aleta y el agujero interior 44
del canal se define como el juego radial (\delta) 54 de la aleta.
La relación del juego 54 de la aleta a la altura 52 del canal se
define como \delta/H. La distancia entre la cara delantera 36 de
empuje de una aleta 30 y la cara posterior 38 de la aleta 30
siguiente en el extrusor de tornillo medida circunferencialmente se
denominará la anchura 56 de canal. Adicionalmente, la anchura de la
punta de la aleta (w_{\Gamma}) será designada por 58, aunque es
completamente posible que esta w_{\Gamma} 58 pueda ser cero,
dependiendo del perfil 40 de la cara de la aleta. Realmente, el
perfil mostrado en la Fig. 4 es una curva suave en la punta 50 y
por tanto la anchura 58 de la punta de la aleta en este caso es
cero.
La Fig. 5 muestra una variedad de perfiles 40 de
cara de empuje de las aletas 30 del tornillo que se pueden usar
conjuntamente con la pared 24 del tambor para producir
progresivamente conductos 46 que se estrechan progresivamente para
empujar al material a las regiones 48 de esfuerzo elevado. Debería
entenderse que son posibles otras muchas variaciones de perfil, y
la presente invención no se limita a los perfiles mostrados.
Las variaciones de la realización preferida
tratadas hasta ahora han tenido un "ángulo de hélice positivo"
o configuración con aleta hacia delante. En un tornillo con aleta
hacia delante, la cara de empuje de la aleta mueve el material
hacia delante, hacia el extremo de salida del extrusor. Volviendo a
la Fig. 1, se puede ver un ángulo (\phi) 60 de hélice positivo
tal como se mide entre una perpendicular a la cara 62 de la aleta y
el eje longitudinal 11. También es posible tener una configuración
con aleta hacia atrás. En este caso, la cara de empuje de la aleta
mueve el material hacia atrás hacia la abertura de alimentación del
extrusor. También es posible tener una configuración de aleta
neutra. En este caso, el ángulo de aleta es de noventa grados, y la
cara de empuje de la aleta mueve el material sólo en la dirección
circunferencial.
En un extrusor 10 de tornillo, es posible tener
una sección de mezclado que contiene un ángulo de hélice negativo.
Las secciones del tornillo que están aguas arriba de la sección de
mezclado pueden tener todavía un ángulo de hélice positivo a fin de
asegurar que el material sea transportado hacia el extremo 14 de
salida de manera efectiva. Así, debería entenderse que se puede
practicar la presente invención 10 con variaciones que incluyen
ángulos de hélice negativos. Se anticipa que se puede hacer el
tornillo 28 de extrusor de manera que sea "modular", teniendo
un árbol central sobre el cual se pueden apilar secciones de
mezclado de geometría variable para que sean adaptables a diversos
materiales y operaciones.
Un tipo de sección de mezclado modular que se
puede emplear es la sección de mezclado de Maddock, que se trató en
la sección de la técnica anterior y se muestra en la Fig. 2G. La
Fig. 6 Técnica anterior muestra una sección de mezclado de Maddock
con mayor detalle. La sección Maddock tiene lengüetas longitudinales
que forman un conjunto de surcos semicirculares. Se abren surcos
alternados en los extremos de aguas arriba y aguas abajo. Se fuerza
al material que entra en los surcos 70 de entrada a pasar sobre las
aletas 72 de la barrera de mezclado, las cuales se muestran como
áreas rayadas transversalmente, antes de alcanzar los surcos 74 de
salida. Mientras pasa sobre las aletas 72 de mezclado, el material
está sometido a un esfuerzo cortante elevado. Esto puede producir
algo de mezclado dispersivo, pero esta sección de mezclado de la
técnica anterior sólo somete al material a una única pasada a través
de la región de esfuerzo elevado.
Por el contrario, la Fig. 7 muestra la presente
invención en la cual se incorpora una sección 80 de mezclado de
aleta múltiple de manera modular a un extrusor de tornillo. Se
introduce el material a través de los surcos 70 de entrada como
antes, pero debe pasar sobre una serie de aletas 82 de barrera de
mezclado antes de que alcance los surcos 74 de salida. Al pasar
sobre esta serie de aletas 82, el material debe pasar repetidamente
a través de regiones de esfuerzo elevado. Adicionalmente, las aletas
82 de barrera pueden incluir un número de conductos 46 que se
estrechan progresivamente para producir regiones 48 de esfuerzo de
alargamiento elevado, logrando de esta manera un mezclado dispersivo
mucho mejor.
Debería entenderse que el uso de barreras de
mezclado múltiples puede practicarse en muchas configuraciones
diferentes para mejorar el mezclado dispersivo respecto al
conseguido en la técnica anterior. Un ejemplo adicional sería
mejorar el mezclador de anillo de cápsula visto en la Fig. 2J de la
técnica anterior y usar una serie de pequeños anillos con bordes en
forma de cuña para crear regiones de esfuerzo elevado múltiples.
Adicionalmente, se puede hacer modificaciones similares a todos los
mezcladores acanalados tales como los Egan (Fig. 2H), los Zorro, los
Troester, etc.
Al diseñar las secciones de mezclado de los
tornillos extrusores, existen ciertas variables que deben ser
ajustadas para optimizar los resultados. Según Tadmor y Manas
Zloczower, (Z. Tadmor e I. Manas-Zlocower, Avances
en la tecnología de los polímeros, T.3, Nº 3, 213, 221 (19839, la
función de distribución de flujo se puede escribir como:
G_{k}=
\frac{\lambda^{k}e^{-\lambda}}{k!}
donde k es el número de pasadas a
través del juego, el tiempo adimensional \lambda =
t_{r}/t es la relación del tiempo de residencia y
el tiempo medio de residencia del volumen controlado t. El
tiempo de residencia para un fluido newtoniano se puede aproximar
como
sigue:
t_{r} =
\frac{2z}{\nu_{bz}(1-r)}
donde z es la longitud
helicoidal de la sección de tornillo considerada v_{bz} la
velocidad en el tambor del canal inferior y r la relación de
estrangulamiento (caudal de presión dividido por caudal de
resistencia). El tiempo medio de residencia se puede determinar a
partir
de:
donde W es la anchura del
canal, H la longitud del canal, \delta el juego de aleta radial, y
w_{\Gamma} la anchura de aleta. El tiempo adimensional se
puede escribir
como:
donde L es la longitud axial
correspondiente a la distancia z del canal inferior. La
fracción del fluido que experimenta cero pasadas a través del juego
es:
G_{0} =
e^{-\lambda}
La fracción G_{0} debería ser baja para
asegurarse de que la mayor parte del fluido experimenta al menos
una o varias pasadas a través del juego. En un tornillo
transportador simple, la fracción G_{0} es habitualmente
alrededor de 0,99, lo cual significa que la mayoría del fluido pasa
por el extrusor sin pasar nunca a través del juego. Se puede usar
las expresiones anteriores para determinar el valor mínimo que
producirá un G_{0} inferior a 0,01, que significa que menos de un
uno por ciento del fluido no pasará a través del hueco en absoluto.
Esto se logra cuando el tiempo adimensional \lambda > 4,6. Para
algunos valores de L, H, W, \Gamma, \phi, w_{\Gamma} se puede
entonces determinar cual debe ser el tamaño del juego de aleta
\delta para hacer \lambda > 4,6 o G_{0} < 0,01.
Cuando L = 3W, \Gamma = 0, y \phi = 17,67º,
la relación \delta/H tiene que ser aproximadamente 0,8 para
lograr un G_{0} < 0,01. Claramente, con una relación de
\delta/H tan alta, será casi imposible crear esfuerzos elevados
en el juego y obtener un mezclado dispersivo efectivo. A partir de
la ecuación 4, está claro que variables geométricas se tiene que
cambiar para lograr una fracción G_{0} baja con un juego pequeño.
Se puede hacer esto 1) aumentando L, la longitud de la sección de
mezclado, 2) aumentando \phi, el ángulo de la hélice, y 3)
reduciendo w_{\Gamma}, la anchura de la aleta.
Si se aumenta el ángulo de la hélice de 17.67 a
60 grados siendo los restantes valores iguales, la relación
\delta/H tiene que ser aproximadamente 0,35 o mayor para que la
fracción G_{0} sea inferior a 0,01. Este valor es todavía
bastante grande, pero sustancialmente mejor que 0,8. La relación
\delta/H puede ser reducida adicionalmente aumentando la longitud
de la sección de mezclado o reduciendo la anchura de la aleta o
aumentando el ángulo de la hélice todavía más. Este procedimiento
permite una determinación del primer orden de las variables de
diseño. Se puede obtener un refinamiento adicional de los valores
iniciales a partir de una simulación informática.
Se estima que en los extrusores de tornillo de
la técnica anterior con un tornillo transportador simple, G_{0},
la fracción de material que no pasa a través del juego, es
típicamente 0,99. Esto significa que una gran parte del material
nunca pasa a través de la región de esfuerzo elevado, y por tanto el
mezclado dispersivo es pobre.
En la presente invención, se desea que G_{0}
sea inferior a 0,01, y por tanto más del 99% del material pasará a
través de una región de esfuerzo elevado. Se anticipa a partir de
las fórmulas anteriores que para este valor de G_{0}, a fin de
lograr una relación \delta/H en un intervalo razonable de 0,05 a
0,03, el ángulo de la hélice (\phi) estará en el intervalo de -90º
a -30º y de +30º a +90º, la longitud de la sección de mezclado (L)
estará en el intervalo de 1 a 20 veces el diámetro del agujero, y la
anchura de la aleta del tornillo en la punta (w_{\Gamma}) estará
en el intervalo de 0 a 0,5 veces la anchura del canal.
Debería entenderse que aunque el intervalo
preferido de los ángulos de hélice es de -90º a -30º y de +30º a
+90º, también funcionarán los valores comprendidos entre +30º y
-30º.
Son necesarias pasadas múltiples a través de una
región de esfuerzo elevado para romper los aglomerados. De esta
forma, aun en secciones de mezclado con valores de G_{0} muy bajos
se logrará la seguridad de un mezclado dispersivo bueno. Por
ejemplo, en el mezclador de Maddock de la técnica anterior, todo el
material tiene que pasar a través de la región de esfuerzo elevado,
pero sólo pasa una vez a través de esta región, lo cual es
insuficiente.
Otro parámetro de interés es la relación del
juego de la aleta al diámetro del tornillo, o \delta/D. Esto da un
indicador de cuanto material fluye a través de regiones de esfuerzo
elevado, y es por tanto proporcional a la calidad de mezcla
dispersiva del material. Cuanto mayor es este número, se puede
esperar una mejor dispersión. Para los extrusores de tornillo único
de la técnica anterior, este valor \delta/D es típicamente de
0,001, y para los extrusores de tornillos gemelos, mejora esta
cifra a 0,005. Por el contrario, el valor de \delta/D para
diversas realizaciones preferidas de la presente invención es 0,005
a 0,250. Cuando el número \delta/D resulta demasiado elevado, las
tensiones que se generarían pueden ser demasiado bajas para lograr
el mezclado dispersivo. El juego sería lo bastante pequeño para
poder generar unas tensiones suficientemente elevadas pero lo
bastante grande para permitir que una cantidad de material
suficiente fluyera a través de él.
Las aletas de un extrusor de tornillo pueden
transportar material en la dirección de aguas abajo y pueden
también servir para impedir que el material se acumule en las
paredes del tambor del extrusor. Esta última función es conocida
como "frotado" y es posible tener elementos que realizan este
frotado separadamente de la función de transportar el material,
aunque típicamente las funciones están combinadas. También es
posible que el frotado y el transporte sean realizados por un
conjunto de aletas de tornillo, mientras que el mezclado sea
realizado por un segundo conjunto de aletas. Este segundo conjunto
de aletas puede estar en una sección modular separada, o en la
misma sección incorporando este segundo conjunto de aletas entre las
aletas de transporte/frotado. Las aletas de mezclado no deben tener
el mismo ángulo de hélice que las aletas de transporte/frotado, y
realmente puede ser beneficioso que sea diferente. El ángulo de la
hélice para las aletas de transporte se puede elegir de manera que
dé la mejor acción de bombeo, mientras que el ángulo de la hélice
para las aletas de mezclado se puede escoger de forma que dé la
mejor acción de mezclado dispersivo. Así se puede lograr un juego
funcional de los dos tipos de aletas, permitiendo la optimización de
las prestaciones generales.
La Fig. 8 muestra un extrusor 90 de tornillo con
un tornillo central modificado en el cual las aletas 94 de mezclado
se han incluido entre las aletas 96 de transporte/frotado.
La Fig. 9 es una vista en corte transversal de
la Fig. 8 tomada a lo largo de la línea B-B. Se
puede ver que el perfil 40 de las aletas 94 de mezclado produce un
conducto 46 que se estrecha progresivamente en el tambor 18, el
cual empuja de nuevo al material a las regiones 48 de esfuerzo
elevado. Esta configuración causa una dispersión mejorada del
material mientras que la aleta 96 de frotado/transporte ha sido
diseñada para unas características de bombeo óptimas.
Como se mencionó anteriormente, también es
posible tener una variación en la cual el ángulo de la hélice sea
de noventa grados. Se puede lograr esto usando discos rectos que se
dislocan entre sí a ángulos rotacionales variables. Para un
extrusor de tornillo único, esta versión de la realización preferida
es similar a las paletas de amasado usadas en los extrusores de
tornillos gemelos, pero con la importante diferencia y ventajas de
que la geometría de los discos puede ser optimizada para la
producción de una tensiones de alargamiento y cortante efectivas,
antes bien que ser limitada por la necesidad de seguir la línea de
contorno de un segundo tornillo.
La Fig. 10 de la técnica anterior muestra la
configuración de las paletas de amasado en un tornillo de un
extrusor de tornillos gemelos de la técnica anterior. Por el
contrario, la Fig. 11 ilustra una segunda realización preferida 100
de la presente invención para uso en un extrusor de un tornillo
único que tiene discos 102 de dispersión alineados sobre un eje 104
longitudinal central. Las caras 106 de empuje de las aletas tienen
una forma pronunciada de cuña, y la cara 108 de seguimiento de la
aleta es plana. El ángulo de zigzag \beta 109 muestra la
dislocación rotacional de los discos sucesivos. De manera similar a
lo anteriormente tratado con respecto al perfil de las caras 30 de
empuje de las aletas en la realización con ángulo de hélice
positivo, los perfiles de las caras 106 de empuje de los discos 102
de dispersión son susceptibles de experimentar una gran variación,
tal como secciones elípticas, triángulos, secciones circulares, etc.
Adicionalmente, estos discos 102 de dispersión pueden ser también
modulares, pueden ser apilados sobre un árbol central para
proporcionar diversas características de mezclado.
La Fig. 12 muestra una vista de este tipo de la
realización preferida 100, en la cual se ha apilado fijamente
sobre un árbol central 110 unos discos de dispersión 102 que tienen
un ángulo de hélice de noventa grados. Una parte del tambor 118 ha
sido desprendida por corte para mostrar la orientación de los discos
102. Para una fácil referencia se ha incluido de nuevo un eje
longitudinal 104 central. Los esfuerzos de alargamiento y cortante
necesarios para un buen mezclado dispersivo se producen en las
regiones 120 de esfuerzo elevado entre las puntas 122 de las
paletas y la superficie interior 124 del tambor. La acción de
mezclado dispersivo principal tendrá lugar en la región que se
estrecha formada por la cara de empuje 106 de la aleta y la
superficie interior 124 del tambor. Se fuerza al material a
penetrar en el conducto 126 que se estrecha progresivamente por el
flujo de resistencia causado por el movimiento relativo entre el
tornillo y la superficie 124 interior del tambor.
La Fig. 13 Técnica anterior y la Fig. 14
muestran una comparación de los perfiles de la técnica anterior y
de los discos de dispersión de la presente invención. En la Fig. 13,
se ilustra una paleta de amasado de la técnica anterior en un
tambor de un extrusor de tornillo con la línea 128 trazada tangente
a la superficie de la paleta en la punta. Se traza una segunda
línea 130 tangente al punto de la superficie interior del tambor
que intersecta la proyección de la línea 128. Las dos líneas 128 y
130 definen un ángulo \alpha que se designa como 132. La
geometría de la paleta de amasado está limitada por la necesidad de
corresponder con una segunda paleta en la cual la punta de la
primera paleta frota la segunda y con ello sigue el contorno
requerido. El ángulo \alpha 132, que define el ángulo \alpha de
entrada al conducto después de la punta está condicionado
severamente por esta limitación de diseño, y no está optimizado para
la dispersión de material.
Por el contrario, el perfil de una realización
preferida de la presente invención 100 se muestra en la Fig. 14. Se
ilustra un disco 102 de dispersión en el agujero 124 de un extrusor
10 de tornillo. Se muestra una línea 134 tangente a la superficie
del disco próxima a la punta 122. Como anteriormente, una segunda
línea 136, tangente en el punto proyectado de la superficie
interior 124 del tambor, define un ángulo \alpha 138. Puesto que
la geometría del disco de dispersión 102 no está dictada por la
necesidad de seguir el contorno de una paleta adyacente, el ángulo
\alpha 138 puede ser mucho más agudo y puede estar diseñado para
producir una excelente dispersión del material. Se anticipa que
este ángulo \alpha 138 estará comprendido en el intervalo de cero
a 35º, mientras el ángulo \alpha 132 típico encontrado en las
paletas de amasado de la técnica anterior de los extrusores de
tornillos gemelos es de 35º a 50º. A título comparativo, este ángulo
\alpha de aproximación en los extrusores de tornillo único de la
técnica anterior es típicamente de 90º, puesto que no se dispone un
conducto que se estreche progresivamente.
Mientras el material es empujado todo el camino
en un conducto que se estrecha progresivamente, y a través del
mismo, la acción de mezclado dispersivo será eficiente. Sin embargo,
el polímero fundido tendrá una tendencia a desviarse de las
regiones de alto esfuerzo y tomar el camino de menos resistencia
fluyendo alrededor de las mismas, como se puede ver en las Figs. 15
A & B. En la Fig. 15 A, se ve un disco 102 de dispersión de
perfil, así como una pequeña parte de la superficie interior 124 del
tambor. Se muestra la región 120 de esfuerzo elevado entre la punta
122 del disco y la superficie interior 124 del tambor. La Fig. 15B
muestra una vista en planta delantera del mismo disco 102 de
dispersión con flujo 140 de material. Se muestra el material 142
fluyendo alrededor de los lados de la punta 122 del disco. Esto
reducirá la eficiencia de la acción de mezclado dispersivo.
Este problema se puede reducir en gran medida
añadiendo una pared de barrera en las áreas de la región de
esfuerzo elevado para cerrar la ruta del desvío. Las Figs. 16 A
& B muestran otra realización preferida 150 en la cual se han
añadido dos paredes 154 de barrera. La Fig. 16 A muestra una vista
en planta lateral del disco 152 de dispersión modificado con las
barreras 154 en las puntas 122. La Fig. 16 B muestra una vista en
planta delantera del disco 152 de dispersión modificado con un flujo
140 de material que es canalizado a través de la región 120 de
esfuerzo elevado. Así se mejora la eficiencia del mezclado
dispersivo.
También se puede usar esta modificación con las
paletas de amasado de la técnica anterior para mejorar las
prestaciones, como se ve en las Figs. 17 A & B y 18 A & B.
Las Figs. 17 A & B muestran vistas en planta lateral y
delantera de una paleta de amasado de la técnica anterior sin
modificaciones. La Fig. 18 A muestra una vista en planta lateral de
una paleta 160 de amasado modificada, la cual ha sido mejorada por
medio de la presente invención. Se ha tallado un surco 162, visto
en línea de trazo discontinuo en la Fig. 18 A, en la superficie de
la paleta 160. La Fig. 18 B muestran una vista en planta delantera
de una paleta 160 de amasado modificada con el surco 162 incluido.
Este surco 162 puede canalizar el material a la región entre la
punta 164 y la pared del tambor 124. Aunque la forma de la paleta
es dictada todavía en gran medida por el seguimiento de su paleta
compañera, la región del surco 162 puede ser orientada de manera
diferente para mejorar la dispersión del material. Se espera que
esto produzca unas prestaciones mejoradas, aunque puede no llegarse
a alcanzar la eficiencia de los discos 102 de dispersión.
Existe un problema común respecto a los
elementos de mezclado que tienen un ángulo de hélice neutro, tales
como las paletas de amasado y los discos de dispersión. Este
problema es que puede haber puntos de estancamiento que existen en
la transición entre los diferentes discos. Esta condición puede ser
corregida por el uso de elementos de transición entre los discos
rectos. La Fig. 19 ilustra una forma que pueden adoptar los
elementos de transición. Los discos 102 de dispersión se interponen
con uno o más elementos 166 de transición. En esta versión de la
realización preferida, los elementos de transición son elementos con
aleta con un ángulo de hélice comprendido entre cero y 90º. Estos
elementos 166 pueden tener la forma básica de discos de dispersión
torcidos con el ángulo de torsión igual al ángulo de zigzag 109
(véase Fig. 11) de los discos 102 de dispersión. Se muestran las
aletas 168 de los elementos de transición conectando las puntas 122
de los discos 102. Estos elementos proporcionan una transición
gradual de un disco de dispersión a otro y ayudan al flujo del
material mientras mantienen todavía la capacidad de mezclado
dispersivo. Debe entenderse que estos discos de transición se
pueden usar también con paletas de amasado de la técnica anterior
para mejorar el flujo de material.
Debería entenderse que las mejoras de la
presente invención se pueden usar en los extrusores de tornillo que
contienen tornillos múltiples. Los extrusores de tornillos gemelos
pueden girar ser de corrotación con tornillos que giran en la misma
dirección, o de contrarrotación con tornillos que giran en dirección
opuesta. También existen extrusores de triple tornillo, extrusores
de cuádruple tornillo y extrusores de tornillo con diez tornillos
dispuestos según un modelo circular. Todas las variedades de
extrusores de tornillo pueden beneficiarse de un mezclado
dispersivo mejorado usando las realizaciones de la presente
invención que se han presentado anteriormente. Aumentar el número
de regiones de esfuerzo elevado usando aletas con los perfiles
mostrados anteriormente, es una técnica que puede ser útil en
cualquiera de los extrusores tanto de tornillos múltiples como de
tornillo único. Por tanto, además de los ejemplos anteriormente
mencionados, se pueden hacer otras diversas modificaciones y
alteraciones del dispositivo 10 de la invención sin apartarse de la
invención tal como se define en las reivindicaciones.
El presente extrusor 10 de tornillo resulta muy
adecuado generalmente para las aplicaciones de cualquier proceso de
mezclado en el que un ingrediente sólido o líquido tenga que ser
mezclado de manera dispersiva en un fluido viscoso. Esto puede ser
la dispersión de aglomerados sólidos en un fluido viscoso o la
dispersión de gotitas de líquido en un fluido viscoso. Resulta
particularmente bien adecuado para el uso en mezclar combinaciones
de polímeros o para mezclar aditivos a los polímeros antes de su
conformación por extrusión.
Las aplicaciones en el campo de los polímeros
incluyen la dispersión de pigmentos sólidos en polímeros para hacer
productos plásticos coloreados. Particularmente, en los casos en los
que la uniformidad de color es importante, es muy ventajoso que las
partículas de color estén bien mezcladas en forma dispersiva y
fraccionadas en los aglomerados menores que sea posible por medio de
un mezclado meramente distributivo.
Se puede usar también la presente invención 10
puede para mejorar la dispersión de los componentes de polímeros
incompatibles en una matriz de polímeros para producir combinaciones
y aleaciones de polímeros. Puede ser importante un buen mezclado
dispersivo para obtener unas propiedades de material uniformes tales
como la resistencia a la tracción, la durabilidad, etc. Se puede
añadir fibras de refuerzo a una matriz de polímero para producir una
rigidez aumentada con una mayor uniformidad usando la presente
invención 10.
Cuando se fabrica materiales conductores o
semiconductores, la dispersión de las cargas de conductores en una
matriz de polímero resulta mejorada por el uso de la presente
invención 10. La dispersión de las cargas magnéticas en los imanes
de plástico, y la dispersión de las cargas sólidas para una
resistencia aumentada a la oxidación pueden ser ambas mejoradas
cuando se usa el mezclador 10 dispersivo mejorado. También es útil
la presente invención 10 en la fabricación de adhesivos de goma.
El fluido viscoso a mezclar de forma dispersiva
no tiene que estar basado en plásticos o polímeros. Es posible
mezclar productos alimenticios tales como pastas, patatas en puré,
aceite de cocina, pasta de uvas o concentrados de fruta, miel o
mantequilla de cacahuetes. También pueden ser productos petrolíferos
como aceite o combustible para cohetes. Todos estos materiales
pueden beneficiarse del mezclado dispersivo mejorado que proporciona
la presente invención 10.
Adicionalmente, puesto que se pueden hacer
modularmente los elementos de mezclado de la presente invención, es
posible hacer configuraciones a medida para unas prestaciones
óptimas con un material concreto. Las mejoras de la presente
invención 10 pueden ser así incorporadas a los extrusores de
tornillo existentes a un costo reducido. Particularmente, se puede
hacer las mejoras en las paletas de amasado de la técnica anterior
usando métodos convencionales de mecanizado para incluir el surco
dispersivo 162 en las máquinas existentes con un bajo costo. Para
prestaciones todavía mejores, los discos 102 de dispersión, que se
pueden fabricar con el mismo diámetro y dimensiones normalizadas de
ajuste al árbol que las paletas de la técnica anterior, pueden
sustituir las paletas de amasado.
Por lo anterior y otras razones, se espera que
el extrusor 10 de tornillo de la presente invención tenga una
aplicabilidad industrial difundida. Por tanto, se espera que la
utilidad comercial de la presente invención sea amplia y
duradera.
Claims (18)
1. Un extrusor (10) de tornillo único para un
mezclado dispersivo mejorado que comprende:
un tambor (8) que tiene un agujero que define
una superficie interior (44);
un tornillo (28) de extrusor que tiene un
diámetro D (35) de tornillo, estando dicho tornillo (28) colocado
dentro de dicho agujero, incluyendo el tornillo un árbol central
(34), una sección de mezclado (31) que tiene una longitud L (33) de
la sección de mezclado, y al menos una aleta (30) de tornillo,
incluyendo cada aleta una cara delantera (36) de empuje, una cara
trasera (38) y una punta (50) de la aleta, actuando el perfil de
dicha cara delantera (36) de empuje con dicha superficie interior
(44) de dicho tambor (8) para formar un conducto (46) que se
estrecha progresivamente a través del cual se empuja el material en
múltiples regiones (48) de esfuerzo de alargamiento y cortante
elevado, caracterizado porque dicho tornillo incluye al menos
una sección (80) de mezclado acanalada, teniendo cada sección de
mezclado acanalada al menos un canal de entrada (70) y al menos un
canal de salida (74) separados por una pluralidad de aletas (82) de
barrera, las cuales actúan para empujar el material a través de
regiones de esfuerzo de alargamiento y cortante haciéndolo pasar
desde el al menos un canal de entrada sobre la pluralidad de aletas
de barrera al al menos un canal de salida.
2. El extrusor de tornillo de la
reivindicación 1, en el que la punta (50) de la aleta tiene una
anchura w_{\Gamma} (58) de aleta, actuando el perfil 40 de cada
una de dichas caras delanteras de empuje con dicha superficie
interior de dicho tambor para formar un conducto (46) que se
estrecha progresivamente a través del cual se empuja al material a
múltiples regiones (48) de esfuerzo de alargamiento y cortante
elevados;
estando dispuestos dichos aletas (30) de
tornillo según un modelo helicoidal alrededor de dicho árbol central
y teniendo un ángulo \phi (60) de hélice definido;
estando dicho extrusor de tornillo
caracterizado por tener una profundidad H (52) de canal
definida como la distancia entre dicho árbol central y dicha
superficie interior de agujero, un juego (54) de aleta radial
definido como la distancia entre dicha punta de aleta y dicha
superficie interior del agujero y una relación de juego de la
aleta/profundidad del canal \delta/H; y
para un intervalo de \delta/H de
0,05-0,5, la longitud L (33) de la sección de
mezclado (L) está en el intervalo de 1 a 20 veces el diámetro D del
tornillo, el ángulo de la hélice \phi (60) está en el intervalo de
-90º a -30º y de +30º a +90º, y la anchura de la punta de la aleta
w_{\Gamma} (58) está en el intervalo de 0 a 0,5 veces la anchura
(56) del canal.
3. El extrusor de tornillo de la
reivindicación 2, en el que:
dicho extrusor (10) de tornillo tiene una
relación de juego de aleta radial a diámetro del tornillo
\delta/D, donde dicha \delta/D está en el intervalo de
0,005-0,250.
4. El extrusor de tornillo de la
reivindicación 1 ó 3, en el que:
los perfiles de dichas caras (36) de empuje
delanteras se seleccionan del grupo que consiste en secciones
elípticas, circulares y triangulares.
5. El extrusor de tornillo de cualquiera
de las reivindicaciones precedentes, en el que:
dicho tornillo extrusor (28) incluye además unos
medios (42) de mezclado distributivo.
6. El extrusor de tornillo de la
reivindicación 5, en el que:
dichos medios de mezclado distributivo se
seleccionan del grupo que consiste en ranuras (42) en las aletas
del tornillo, vástagos sobre el árbol central, aletas secundarias
con interrupciones, cambios en la profundidad del canal y cambios en
la anchura del canal.
7. El extrusor de tornillo de cualquiera
de las reivindicaciones precedentes, en el que:
dicho tornillo de extrusor incluye secciones
modulares, las cuales están dispuestas sobre un árbol central (34)
para proporcionar características de mezclado variables.
8. El extrusor de tornillo de cualquiera
de las reivindicaciones precedentes, en el que:
dichas aletas (30) están dispuestos
simétricamente sobre un árbol central para equilibrar las fuerzas de
deflexión.
9. El extrusor de tornillo de la
reivindicación 8, en el que:
el número de aletas (30) es dos, tres, cuatro,
cinco, o seis.
10. El extrusor de tornillo de cualquiera
de las reivindicaciones precedentes, en el que:
dicho extrusor de tornillo incluye además unas
aletas (96) de transporte/frotado.
11. Un extrusor de tornillo como el de
cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10, que comprende:
una pluralidad de discos (102) de dispersión,
incluyendo además cada disco de dispersión una cara delantera (106)
de empuje, y una cara trasera (108), teniendo cada una de dichas
caras delanteras de empuje un perfil que interactúa con dicha
superficie interior (124) de dicho tambor para formar un conducto
que se estrecha progresivamente a través del cual se empuja al
material al interior de múltiples regiones (120) de esfuerzo de
alargamiento y cortante elevado, teniendo definido además dicho
perfil de disco de dispersión un ángulo \alpha de aproximación a
dicho conducto que se estrecha progresivamente, estando dicho ángulo
\alpha comprendido en el intervalo de cero a 35 grados.
12. El extrusor de tornillo de la
reivindicación 10, en el que:
dicho extrusor de tornillo incluye además una
pluralidad de elementos de transición.
13. El extrusor de tornillo de la
reivindicación 12, en el que:
dichos elementos de transición están
interpuestos con dichos discos de dispersión.
14. El extrusor de tornillo de la
reivindicación 13, en el que:
dichos elementos de transición son discos de
dispersión torcidos con un ángulo de torsión igual al ángulo de
zigzag de los discos de dispersión.
15. El extrusor de tornillo de la
reivindicación 12, 13 ó 14, en el que:
dichos discos de dispersión incluyen además unas
paredes (154) de barrera para canalizar el flujo de material a
regiones de esfuerzo elevado.
16. Un extrusor de tornillo como el de
cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10,
incluyendo dicho tornillo una pluralidad de
paletas (160) de amasado, incluyendo adicionalmente cada paleta de
amasado un surco (162) de dispersión, el cual canaliza el material a
regiones de esfuerzo elevado.
17. El extrusor de tornillo de la
reivindicación 16, en el que:
dicho extrusor de tornillo incluye además una
pluralidad de elementos de transición.
18. Un extrusor de tornillo que
comprende:
un tambor que tiene un agujero que define una
superficie interior; y
al menos un tornillo de extrusor colocado dentro
de dicho agujero, incluyendo cada tornillo un árbol central y al
menos una sección de mezclado acanalada que tiene al menos un canal
de entrada (70) y al menos un canal de salida (74) separados por
una pluralidad de aletas (82) de barrera, las cuales actúan para
empujar el material a través de regiones de esfuerzo de
alargamiento y cortante haciéndolo pasar desde el al menos un canal
de entrada sobre una pluralidad de aletas de barrera al al menos un
canal de salida.
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