ES2276762T3 - Sistema de control del grado de recalentamiento de un acondicionador de aire y procedimiento de control del mismo. - Google Patents
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Abstract
Un sistema de control del grado de recalentamiento de un acondicionador de aire (1), que comprende: un compresor (2) controlado mediante modulación de amplitud de impulsos de acuerdo con las señales de control del ciclo de trabajo; un condensador (3), una válvula electrónica de expansión (4) y un evaporador (5) que constituyen un ciclo de refrigeración junto con dicho compresor (2); un medio de detección de propiedades para calcular el grado de recalentamiento de dicho evaporador (5); y una unidad de control para regular la apertura de dicha válvula electrónica de expansión (4) de acuerdo con el grado de recalentamiento calculado, caracterizado porque dicho medio de detección de propiedades incluye un sensor de temperatura de entrada (30) situado a la entrada de dicho evaporador (5) y un sensor de temperatura de salida (31) situado a la salida de dicho evaporador (5), y porque dicho grado de recalentamiento se determina a través de la diferencia entre las temperaturas medias de entrada y salida de dicho evaporador (5) detectadas por dichos sensores de temperatura de entrada y salida (30, 31) durante un período de tiempo correspondiente a un período de ciclo de trabajo de dicho compresor (2) o un tiempo de carga de dicho compresor (2).
Description
Sistema de control del grado de recalentamiento
de un acondicionador de aire y procedimiento de control del
mismo.
La presente invención se refiere, en términos
generales, a acondiciones de aire, y, en particular, a un sistema y
procedimiento de control del grado de recalentamiento de un
acondicionador de aire que utiliza un compresor con amplitud
modulada de impulsos.
El aumento del tamaño de los edificios ha
generado un incremento en la demanda por parte de los usuarios de
acondicionadores de aire múltiples, en los que una pluralidad de
unidades internas está conectada a una única unidad externa. En un
acondicionador de aire múltiple de este tipo, las capacidades de
refrigeración exigidas a las unidades internas varían según los
cambios de las características ambientales del sitio en que están
instaladas. Este requisito se cumple ajustando la apertura de las
válvulas electrónicas de expansión instaladas aguas arriba de los
intercambiadores de calor o evaporadores del lado interno. En
particular, en el caso de un acondicionador de aire múltiple,
debido a que las longitudes de los conductos de refrigerante entre
las unidades internas y la unidad externa son diferentes, por lo
que el refrigerante experimenta diferentes resistencias al flujo,
los grados de recalentamiento de sus evaporadores (grado de
recalentamiento de cada evaporador = temperatura de salida del
evaporador - temperatura de entrada en el evaporador) son
diferentes. En teoría, el grado de recalentamiento equivale a la
diferencia entre la temperatura del vapor recalentado y la
temperatura del vapor saturado. Frecuentemente, en la práctica, la
diferencia entre las temperaturas de entrada y salida de un
evaporador se contempla como el grado de recalentamiento, y es
utilizada para controlar dicho grado de recalentamiento.
Cuando el grado de recalentamiento de un
refrigerante que fluye desde un evaporador es alto, se produce un
recalentamiento del compresor y la consiguiente disminución de la
eficiencia del compresor. Cuando el grado de recalentamiento es
excesivamente alto, se activa un dispositivo de seguridad que
detiene totalmente el funcionamiento del sistema acondicionador de
aire. Por el contrario, cuando el grado de recalentamiento es
excesivamente bajo, aumenta la posibilidad de que el refrigerante
líquido penetre en el compresor.
Como resultado de ello, se deben controlar
adecuadamente los grados de recalentamiento de los intercambiadores
de calor (evaporadores) internos con objeto de maximizar los
rendimientos de las unidades internas, la diferencia entre los
rendimientos de las unidades internas se reduce y la eficiencia y
estabilidad del compresor y de la totalidad del sistema
mejoran.
En un acondicionador de aire múltiple
convencional, dado que se emplea un compresor del tipo de velocidad
constante o del tipo de rotación variable, el régimen de flujo del
refrigerante no varía en gran medida durante el funcionamiento del
compresor. Por lo tanto, debido a que las temperaturas de entrada y
salida de los evaporadores varía sólo ligeramente, según se aprecia
en la figura 8, no es difícil controlar los grados de
recalentamiento usando la diferencia detectada entre las
temperaturas de entrada y salida.
Unos compresores con amplitud modulada de
impulsos se describen como otro tipo de compresor de capacidad
variable en, por ejemplo, la patente de los Estados Unidos Nº
6.047.557 y en la publicación de patente japonesa sin examinar Nº
Hei 8-334094. Estos compresores se usan en sistemas
de refrigeración dotados de una pluralidad de compartimentos de
congelación o compartimentos de refrigeración, y han sido diseñados
para ser aplicados en tuberías cortas, en las que la longitud del
conducto de refrigerante situado entre un compresor y un evaporador
es escasa. En consecuencia, estos compresores no pueden aplicarse a
sistemas acondicionadores de aire de edificios que necesariamente
emplean tuberías largas y controles ambientales diferentes a los de
los sistemas de refrigeración. Además, la técnica anterior no
desvela ningún sistema y procedimiento de control que use un
compresor con amplitud modulada de impulsos aplicable a un
acondicionador de aire, particularmente un acondicionador de aire
múltiple, y específicamente un procedimiento de control del grado de
recalentamiento.
Cuando se utiliza un compresor con amplitud
modulada de impulsos para un acondicionador de aire, el flujo del
refrigerante se pone en marcha y se detiene periódicamente en virtud
de un tiempo de carga, durante el cual el refrigerante es
descargado, y de un tiempo de descarga, durante el cual el
refrigerante no es descargado, tiempos que se repiten
periódicamente incluso cuando el compresor se encuentra en
funcionamiento. Por consiguiente, un acondicionador de aire que
utiliza un compresor con amplitud modulada de impulsos tiene la
particularidad (un fenómeno de fluctuación de la temperatura) de
que las temperaturas de entrada y salida del evaporador fluctúan
hacia arriba y hacia abajo, dependiendo de la presencia o ausencia
de flujo de refrigerante. En consecuencia, en un acondicionador de
aire que utiliza un compresor con amplitud modulada de impulsos, es
imposible calcular adecuadamente el grado de recalentamiento de un
evaporador sobre la base de las temperaturas de entrada y salida
del evaporador detectadas en un momento dado.
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La solicitud de patente internacional WO
99/17066 describe un sistema y procedimiento de control del grado
de recalentamiento de un acondicionador de aire que utiliza un
compresor con amplitud modulada de impulsos en el que los grados de
recalentamiento de los evaporadores correspondientes a los grados de
recalentamiento reales, se calculan compensando la fluctuación de
las temperaturas de entrada y salida y controlando las válvulas
electrónicas de expansión sobre la base de los grados de
recalentamiento calculados, lo cual proporciona un funcionamiento
óptimo de la totalidad del sistema acondicionador de aire.
Según un aspecto de los principios de la
presente invención, se proporciona un sistema de control del grado
de recalentamiento del acondicionador de aire caracterizado en la
reivindicación 1.
Según otro aspecto de los principios de la
presente invención, se proporciona un procedimiento de control del
grado de recalentamiento del acondicionador de aire caracterizado
según la reivindicación 5.
La figura 1 es un diagrama que muestra el ciclo
de un sistema de control del grado de recalentamiento de un
acondicionador de aire según la presente invención;
la figura 2a es una vista en sección que muestra
un compresor con amplitud modulada de impulsos en una posición de
carga, y la figura 2b en una vista en sección que muestra el
compresor con amplitud modulada de impulsos en una posición de
descarga;
la figura 3 es un gráfico que muestra la
relación entre un tiempo de carga y un tiempo de descarga, además
de la cantidad de refrigerante descargado durante el funcionamiento
del compresor de las figuras 2a y 2b;
la figura 4 es un diagrama en bloques que
muestra el sistema de control del grado de recalentamiento de un
acondicionador de aire según la presente invención;
la figura 5 es un diagrama de flujo que muestra
un procedimiento de control del grado de recalentamiento de un
acondicionador de aire según la presente invención;
la figura 6 es un gráfico que muestra las
variaciones de las temperaturas de entrada y salida de un evaporador
cuando el período de ciclo de trabajo del compresor es diferente al
período para calcular las temperaturas medias del evaporador del
acondicionador de aire de la presente invención;
la figura 7 es un gráfico que muestra las
variaciones de las temperaturas de entrada y salida de un evaporador
cuando el período de ciclo de trabajo del compresor es igual al
período para calcular las temperaturas medias del evaporador del
acondicionador de aire de la presente invención; y
la figura 8 es un gráfico que muestra las
variaciones de las temperaturas de entrada y salida de un
acondicionador de aire múltiple convencional.
- 2:
- compresor
- 5:
- evaporador
- 8:
- unidad externa
- 9:
- unidad interna
- 26:
- válvula con amplitud modulada de impulsos
- 27:
- unidad de control externa
- 28:
- unidad de circuito de comunicación externa
- 29:
- unidad de control interna
- 30:
- sensor de temperatura de entrada al evaporador
- 31:
- sensor de temperatura de salida del evaporador
A continuación, las realizaciones de la presente
invención se describen detalladamente haciendo referencia a los
dibujos adjuntos. La figura 1 es un diagrama que muestra el ciclo de
un sistema de control del grado de recalentamiento de un
acondicionador de aire según una realización de la presente
invención. El acondicionador de aire 1 incluye un compresor 2, un
condensador 3, una pluralidad de válvulas electrónicas de expansión
4 y una pluralidad de evaporadores 5, elementos que están
conectados entre sí a través de conductos de refrigerante para
formar un circuito de refrigeración cerrado. Entre los conductos de
refrigerante, el conducto de refrigerante que conecta el lado de
flujo de salida del compresor 2 con el lado de flujo de entrada de
las válvulas electrónicas de expansión 4 es un conducto de alta
presión 6 que guía el flujo del refrigerante de alta presión
descargado desde el compresor 2, en tanto que el conducto de
refrigerante que conecta el lado de flujo de salida de las válvulas
electrónicas de expansión 4 con el lado de flujo de entrada del
compresor 2 es un conducto de baja presión 7 que guía el flujo del
refrigerante de baja presión expandido en las válvulas electrónicas
de expansión 4. El condensador 3 está situado en el conducto de
alta presión 6, en tanto que los evaporadores 5 están situados en
el conducto de baja presión 7. Al estar el compresor 2 en
funcionamiento, el refrigerante fluye en las direcciones de las
flechas continuas.
El acondicionador de aire 1 incluye una unidad
externa 8 y una pluralidad de unidades internas 9. La unidad
externa 8 incluye el compresor 2 y el condensador 3 anteriormente
descritos. Además, la unidad externa 8 incluye un acumulador 10
situado en el conducto de baja presión 7, aguas arriba del compresor
2, y un receptor 11 situado en el conducto de alta presión 6, aguas
abajo del compresor 3. El acumulador 10 sirve para acumular y
evaporar el refrigerante líquido no evaporado, y para permitir que
el refrigerante evaporado fluya hacia el interior del condensador
2. Si el refrigerante no se evapora totalmente en los evaporadores
5, el refrigerante que entra en el acumulador 10 es una mezcla de
refrigerante líquido y refrigerante gaseoso. El acumulador 10
evapora el refrigerante líquido y permite que sólo el refrigerante
gaseoso (gas refrigerante) penetre en el compresor 2. En este
sentido, conviene instalar los extremos de entrada y salida del
conducto de refrigerante del interior del acumulador 10 en la parte
superior de dicho acumulador 10.
Si el refrigerante no se condensa en su
totalidad dentro del condensador 3, el refrigerante que penetra en
el receptor 11 es una mezcla de refrigerante líquido y refrigerante
gaseoso. El receptor 11 ha sido diseñado para separar el
refrigerante líquido del refrigerante gaseoso y para permitir que
sólo el refrigerante líquido sea descargado. Con esta finalidad,
los extremos de entrada y salida del conducto de refrigerante
situado dentro del receptor 11 se prolongan hasta la parte inferior
del receptor 11.
Con el fin de desviar el refrigerante gaseoso
acumulado en el colector 11, se provee un conducto de desviación de
evacuación 12 que conecta el receptor 11 con el conducto de baja
presión 7 situado aguas arriba del acumulador 10. El extremo de
entrada del conducto de desviación de evacuación 12 se instala en la
parte superior del receptor 11, de manera que sólo el refrigerante
gaseoso podrá penetrar en dicho conducto de desviación de
evacuación 12. Se provee una válvula de evacuación 13 en el conducto
de desviación de evacuación 12 destinada a controlar el régimen de
flujo del refrigerante gaseoso desviado. En la figura 1, las flechas
de doble punto señalan la dirección de flujo del refrigerante
gaseoso.
La parte del conducto de alta presión 6 que se
extiende desde el receptor 11 se fabrica de manera que pase a
través del acumulador 10. Este diseño tiene por objeto separar el
refrigerante líquido de baja temperatura acumulado en el acumulador
10 utilizando el refrigerante a temperatura relativamente alta que
pasa a través del conducto de alta presión 6. Para evaporar el
refrigerante eficazmente, la parte del conducto de baja presión 7
situada en el acumulador 10 tiene la forma de una U, mientras que la
parte del conducto de alta presión 6 que pasa a través del
acumulador 10 está colocada para pasar a través del interior de
dicha parte con forma de U del conducto de baja presión 7.
Además, la unidad externa 8 incluye un conducto
de desviación de gas caliente 14 que conecta la parte del conducto
de alta presión 6 entre el compresor 2 y el condensador 3 con el
acumulador 10, y un conducto de desviación de líquidos 15 que
conecta el lado aguas abajo del receptor 11 con el lado aguas arriba
del acumulador 10. Una válvula de gas caliente 16 está situada en
el conducto de desviación del gas caliente 14 para controlar el
régimen de flujo del gas caliente desviado, y una válvula de
líquidos 17 está situada en el un conducto de desviación de
líquidos 15 para controlar el régimen de flujo del refrigerante
líquido desviado. En consecuencia, cuando la válvula de gas
caliente 16 está abierta, una parte del gas caliente descargado
desde el compresor 2 fluye a lo largo del conducto de desviación de
gas caliente 14 en la dirección indicada por la flecha de puntos de
la figura 1. Cuando la válvula de líquidos 17 está abierta, una
parte del refrigerante líquido descargado desde el receptor 11
fluye a lo largo del conducto de desviación de líquidos 15 en la
dirección indicada por la flecha de doble punto de la
figura 1.
figura 1.
Hay una pluralidad de unidades internas 9
dispuestas en paralelo. Cada una de estas unidades internas 9
incluye una válvula electrónica de expansión 4 y un evaporador 5.
Por lo tanto, una pluralidad de unidades internas 9 se encuentran
conectadas a una única unidad externa 8. Las capacidades y formas de
dichas unidades internas pueden ser idénticas o diferentes entre
sí.
Al mismo tiempo, hay una pluralidad de sensores
de temperatura de entrada 30 al evaporador situados a la entrada de
cada evaporador 5 para detectar la temperatura del refrigerante que
entra en el evaporador 5, y una pluralidad de sensores de
temperatura de salida 31 del evaporador situados a la salida de cada
evaporador 5 para detectar la temperatura del refrigerante que sale
del evaporador 5. Estos sensores de temperatura constituyen un medio
sensor de propiedades para medir el grado de recalentamiento del
refrigerante; se pueden usar otros medios sensores, tales como
sensores de presión, para medir otras propiedades, tales como la
presión.
Según se ilustra en las figuras 2a y 2b, se
emplean unos compresores de capacidad variable controlados en
modalidad de modulación de amplitud de impulsos, tales como los
compresores 2. Cada uno de los compresores 2 incluye una carcasa 20
provista de una entrada 18 y una salida 19, un motor 21 instalado en
la carcasa 20, un espiral giratorio 22 que gira por la fuerza
giratoria del motor 21, y un espiral estacionario 24 que define una
cámara de compresión 23 conjuntamente con el espiral giratorio 22.
Un conducto de desviación 25 se encuentra adherido a la carcasa 20
y conecta una posición sobre el espiral estacionario 24 con la
entrada 18; una válvula con amplitud modulada de impulsos 26 (PWM),
tal como una válvula de solenoide, está montada en el conducto de
desviación 25. En la figura 2a, la válvula con amplitud modulada de
impulsos 26 está DESACTIVADA, y el conducto de desviación 25 está
cerrado. En tal estado, el compresor 2 descarga refrigerante. A este
estado se le denomina "estado de carga". En estado de carga,
el compresor 2 trabaja al 100% de su capacidad. En la figura 2b, la
válvula con amplitud modulada de impulsos 26 está ACTIVADA, y el
conducto de desviación 25 está abierto. En tal estado, el compresor
2 no descarga refrigerante. A este estado se le denomina "estado
de descarga". En estado de descarga, el compresor 2 trabaja al
0% de su capacidad. Al compresor 2 se le suministra energía con
independencia de que su estado sea de carga o descarga, mientras el
motor 21 gira a una velocidad constante. Al no suministrársele
energía al compresor 2, el motor 21 deja de girar y el compresor 2
se detiene.
Según se aprecia en la figura 3, el compresor 2
se ve periódicamente sometido a unos estados de carga y descarga
durante su funcionamiento. El tiempo de carga y el tiempo de
descarga varían, dependiendo de la capacidad de refrigeración
necesaria. La temperatura del evaporador 5 disminuye durante el
tiempo de carga, ya que el compresor 2 descarga refrigerante, en
tanto que la temperatura del evaporador 5 aumenta durante el tiempo
de descarga, ya que el compresor 2 no descarga refrigerante. En la
figura 3, las partes sombreadas indican la cantidad de refrigerante
descargado. A las señales de control del tiempo de carga y del
tiempo de descarga se las denomina señales de control del régimen
de servicio. En las realizaciones de la presente invención, la
capacidad del compresor 2 varía, de manera que el tiempo de carga y
el tiempo de descarga varían según la capacidad de refrigeración
total prevista para el compresor 2, aunque cada período del ciclo
-por ejemplo, 20 minutos- se mantiene constante.
La figura 4 es un diagrama en bloques que
muestra el sistema de control del grado de recalentamiento de un
acondicionador de aire según la presente invención. Según se ilustra
en la figura 4, la unidad externa 8 incluye una unidad de control
externa 27 que está conectada, y controla, al compresor 2 y a la
válvula con amplitud modulada de impulsos 26. La unidad de control
externa 27 está conectada a una unidad de circuito de comunicación
externa 28 de transmisión y recepción de datos.
Cada una de las unidades internas 9 incluye una
unidad de circuito de comunicación interna 32 conectada a una
unidad de control interna 29 de transmisión y recepción de datos
hacia y desde la unidad externa 8. La unidad de circuito de
comunicación externa 28 y la unidad de circuito de comunicación
interna 32 están diseñadas para transmitir y recibir información
por cable o de forma inalámbrica. El sensor de temperatura de
entrada al evaporador 30 y el sensor de temperatura de salida del
evaporador 31 están conectados a la boca de entrada de la unidad de
control interna 29, y la válvula electrónica de expansión 4 está
conectada a la boca de salida de la unidad de control interna 29.
El sensor de temperatura de entrada al evaporador 30 detecta la
temperatura del refrigerante que penetra en el evaporador 5 después
de pasar a través de la válvula electrónica de expansión 4, y el
sensor de temperatura de salida del evaporador 31 detecta la
temperatura del refrigerante después de haber pasado a través del
evaporador 5, siendo la información detectada relativa a las
temperaturas incorporada a la unidad de control interna 29. La
unidad de control interna 29 calcula el grado de recalentamiento
basándose en las temperaturas de entrada y salida del evaporador
que se han introducido, y controla la apertura de la válvula
electrónica de expansión 5.
Con referencia a la figura 5, a continuación se
describe un procedimiento de control del grado de recalentamiento.
Primeramente, se confirma el período de la válvula con amplitud
modulada de impulsos o el período del ciclo de trabajo del
compresor 2 (S101). El período de ciclo de trabajo del compresor 2
es transmitido desde la unidad externa 8, a través de la unidad de
comunicación externa 28 y la unidad de comunicación interna 32, a
la unidad de control interna 29. En esta realización, el período es
un valor preestablecido (por ejemplo, 20 segundos). A continuación,
las temperaturas de entrada y salida de los evaporadores 5 son
detectadas de forma periódica o continua (S102). Las temperaturas
de entrada a los evaporadores 5 son detectadas por los sensores de
temperatura de entrada al evaporador 30, y las temperaturas de
salida de los evaporadores 5 son detectadas por los sensores de
temperatura de salida del evaporador 31. La unidad de control
interna 29 acumula las temperaturas detectadas de entrada y salida
de los evaporadores 5 y de los períodos de detección, y establece
una secuencia de detección (S103).
A continuación, cada unidad de control interna
29 determina si los períodos de detección acumulados son idénticos
o si exceden el período de ciclo de trabajo del compresor 2 (S104).
En caso negativo, se repiten las etapas anteriormente descritas. Si
los períodos de detección acumulados son mayores o iguales que el
ciclo de trabajo, se calculan las temperaturas medias de entrada y
salida usando las temperaturas de entrada y salida acumuladas y la
frecuencia de detección determinada. Esencialmente, al comenzar el
control del grado de recalentamiento, la unidad de control interna
29 confirma el período de ciclo de trabajo y calcula las
temperaturas medias de entrada y salida. En una realización, se
puede emplear el tiempo de carga del compresor 2 en lugar del
período de ciclo de trabajo del compresor. En tal caso, la
información sobre el tiempo de carga es transmitida desde la unidad
externa 8.
A continuación se calcula el grado de
recalentamiento (S106). El grado de recalentamiento utilizado en
esta realización es un valor obtenido al restar la temperatura
media de entrada al evaporador de la temperatura media de salida
del evaporador. Al calcular el grado de recalentamiento, se calcula
un valor de apertura previsto y preestablecido de la válvula
electrónica de expansión 4 sobre la base del grado de
recalentamiento, y se regula la válvula electrónica de expansión 4
para ajustarla al valor de apertura previsto y preestablecido
calculado (S108). En tal caso, se establece un valor de apertura
previsto y preestablecido bajo cuando el grado de recalentamiento
es alto, y por el contrario se establece un valor de apertura
previsto y preestablecido alto cuando el grado de recalentamiento
es bajo.
El motivo de usar las temperaturas medias de
entrada y salida del evaporador 5 para calcular el grado de
recalentamiento del evaporador responde a la necesidad de compensar
el fenómeno de fluctuación de las temperaturas causado por el hecho
de que, en un compresor con amplitud modulada de impulsos, la
descarga de refrigerante se produce de manera intermitente incluso
cuando el compresor está en marcha. Según se aprecia en las figuras
6 y 7, debido a que la diferencia entre las temperaturas de entrada
y salida del evaporador varía siempre que se utiliza un compresor
con amplitud modulada de impulsos, el grado de recalentamiento
calculado aplicando las temperaturas de entrada y salida del
evaporador puede variar, en un momento dado, respecto al grado de
recalentamiento real. Cuando un tiempo acumulado para el cálculo de
la temperatura media es diferente al período de la válvula con
amplitud modulada de impulsos o al ciclo de trabajo del compresor 2
(figura 6) a pesar de emplear las temperaturas medias, el grado de
recalentamiento calculado probablemente será diferente al grado de
recalentamiento real debido a que varía la diferencia entre las
temperaturas medias de entrada y salida. Por el contrario, cuando
el tiempo acumulado para detectar la temperatura media es idéntico
al ciclo de trabajo del compresor 2 (figura 7), el grado de
recalentamiento calculado es sustancialmente igual al grado de
recalentamiento real debido a que la diferencia entre las
temperaturas medias de entrada y salida es sustancialmente
constante, y consecuentemente controla debidamente el grado de
recalentamiento.
Según lo anteriormente descrito, la presente
invención proporciona un sistema y procedimiento de control del
grado de recalentamiento, en el que el grado de recalentamiento es
controlado usando las temperaturas de entrada y salida del
evaporador y las temperaturas medias de entrada y salida del
evaporador, calculadas para un período de tiempo idéntico al
período de ciclo de trabajo del compresor, con el fin de determinar
el grado de recalentamiento y compensar el fenómeno de fluctuación
de las temperaturas. En consecuencia, se puede calcular el grado de
recalentamiento correspondiente al grado de recalentamiento real, y
además se puede regular la apertura de cada válvula electrónica de
expansión sobre la base del grado de recalentamiento anteriormente
descrito, con lo cual se optimiza el sistema acondicionador de
aire.
Claims (7)
1. Un sistema de control del grado de
recalentamiento de un acondicionador de aire (1), que comprende:
un compresor (2) controlado mediante modulación
de amplitud de impulsos de acuerdo con las señales de control del
ciclo de trabajo;
un condensador (3), una válvula electrónica de
expansión (4) y un evaporador (5) que constituyen un ciclo de
refrigeración junto con dicho compresor (2);
un medio de detección de propiedades para
calcular el grado de recalentamiento de dicho evaporador (5); y
una unidad de control para regular la apertura
de dicha válvula electrónica de expansión (4) de acuerdo con el
grado de recalentamiento calculado,
caracterizado porque dicho medio de
detección de propiedades incluye un sensor de temperatura de entrada
(30) situado a la entrada de dicho evaporador (5) y un sensor de
temperatura de salida (31) situado a la salida de dicho evaporador
(5), y porque dicho grado de recalentamiento se determina a través
de la diferencia entre las temperaturas medias de entrada y salida
de dicho evaporador (5) detectadas por dichos sensores de
temperatura de entrada y salida (30, 31) durante un período de
tiempo correspondiente a un período de ciclo de trabajo de dicho
compresor (2) o un tiempo de carga de dicho compresor (2).
2. El sistema según la reivindicación 1, en el
que dichas temperaturas medias de entrada y salida son valores
medios de las temperaturas medidas durante un período de tiempo
idéntico a un período de ciclo de trabajo de dicho compresor
(2).
3. El sistema según la reivindicación 1 o la
reivindicación 2, en el que dicho compresor (2) y dicho condensador
(3) constituyen una unidad externa, y dicha válvula electrónica de
expansión (4) y dicho evaporador (5) constituyen una unidad
interna, comprendiendo dicho sistema una pluralidad de unidades
internas dispuestas en paralelo.
4. El sistema según la reivindicación 3, en el
que el período de tiempo durante el cual se detectan las
temperaturas medias de entrada y salida se dispone para ser
especificado en una transmisión de la unidad externa a la unidad
interna.
5. Un procedimiento de control del grado de
recalentamiento de un acondicionador de aire (1), incluyendo dicho
acondicionador de aire (1) un compresor (2) controlado mediante
modulación de amplitud de impulsos de acuerdo con las señales de
control del ciclo de trabajo, un condensador (3), una válvula
electrónica de expansión (4) y un evaporador (5), y que comprende
las etapas de:
detectar las temperaturas de entrada y salida de
dicho evaporador;
calcular el grado de recalentamiento sobre la
base de las temperaturas de entrada y salida detectadas;
calcular un valor de apertura previsto para
dicha válvula electrónica de expansión (4) sobre la base del grado
de recalentamiento calculado; y
regular dicha válvula electrónica de expansión
(4) según el valor de apertura previsto calculado,
caracterizado porque dichas temperaturas
de entrada y salida son temperaturas medias de entrada y salida de
dicho evaporador (5) detectadas para un período de tiempo
correspondiente a un período de modulación de dicho compresor (2) o
para un tiempo de carga de dicho compresor (2).
6. El procedimiento según la reivindicación 5,
en el que dichas temperaturas medias de entrada y salida se
detectan para un período de tiempo correspondiente a un período de
ciclo de trabajo de dicho compresor (2).
7. El procedimiento según la reivindicación 5 o
la reivindicación 6, en el que el período de tiempo durante el cual
se detectan las temperaturas medias de entrada y salida se
especifica a través de una transmisión de una unidad externa, que
comprende dicho compresor (2) y dicho condensador (3), a una unidad
interna, que comprende dicha válvula de expansión (4) y dicho
evaporador (5).
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