ES2230430T3 - Procedimiento y dispositivo para valorar señales de medicion de corriente parasita. - Google Patents

Abstract

Procedimiento para detectar componentes que fluyen en un fluido circulante, eléctricamente conductor, y que se diferencian por la conductibilidad eléctrica del fluido, sobre la base de las perturbaciones de un campo electromagnético en un punto de medición por el que circula el fluido, detectándose los componentes que fluyen simultáneamente de forma coherente, que se extienden en la dirección de circulación sobre la base de las perturbaciones en un primer canal por encima de una frecuencia límite inferior fGu, caracterizado porque se detectan al mismo tiempo los componentes discretos distribuidos simultáneamente en el fluido por encima de una frecuencia límite superior fGo en un segundo canal.

Description

Procedimiento y dispositivo para valorar señales de medición de corriente parásita.

La invención se refiere a un procedimiento para detectar componentes que fluyen simultáneamente en un fluido circulante, eléctricamente conductor, y que se diferencian por la conductibilidad eléctrica del fluido, sobre la base de las perturbaciones de un campo electromagnético en un punto de medición por el que circula el fluido.

Con ello, el fluido puede ser un caldo eléctricamente conductor, que fluya desde un recipiente metalúrgico a través de un canal. Los componentes son entonces normalmente gases o escorias. Por componentes coherentes deben entenderse regiones de componentes que están extendidas en especial en la dirección de fluencia del caldo, como por ejemplo filamentos y cuya extensión en la dirección de circulación es normalmente muy superior al diámetro del canal. Por componentes discretos deben entenderse componentes o partículas no coherentes, cuya extensión en la dirección de movimiento es normalmente inferior al diámetro del canal.

En un procedimiento de este tipo se evalúa entonces la perturbación de un campo electromagnético que atraviesa por lo menos en parte el caldo circulante, en un punto de medición por el que circula el caldo, que es generado por al menos una bobina emisora a través de la cual fluye una corriente alterna. Los dispositivos usados en un procedimiento de este tipo presentan, aparte de la bobina emisora, un elemento de medición para medir las perturbaciones del campo en el punto de medición y un dispositivo de valoración, por medio de los cuales pueden detectarse componentes no metálicos como gases o escorias sobre la base de una perturbación del campo.

Al trasvasar y verter los caldos metálicos desde un recipiente metalúrgico (por ejemplo un conversor, una cubeta o un distribuidor) se tiende a no transferir la escoria que flota sobre la superficie metálica - componentes fásicos no metálicos al siguiente recipiente. Los procedimientos y dispositivos del género expuestos sirven para vigilar el caldo que sale para que, en el caso de detectarse escoria, puedan adoptarse medidas para impedir el paso de escoria. Estas medidas pueden consistir en la generación de una señal de alarma o en la finalización automática del proceso de trasvase o buscar la influencia en la circulación. Las medidas para influir en la circulación son por ejemplo la reducción de la sección transversal de salida o el insuflado de gases, normalmente argón o nitrógeno, en la región de salida para impedir la configuración de un remolino de circulación. El punto de medición está dispuesto normalmente por encima de un órgano regulador que controla la salida.

En dichos procedimientos y dispositivos se crea un campo magnético alterno por medio de una bobina emisora a través de la cual fluye corriente alterna, en un punto de medición en el canal de salida. Este campo genera en el caldo circulante una tensión que, por su parte, genera una corriente (corriente parásita) en el caldo eléctricamente conductor. Esta corriente genera a su vez un campo magnético alterno, que puede medirse con un elemento de medición.

Si el caldo que circula hacia el exterior contiene unos componentes que presentan una menor conductividad eléctrica que el metal, se modifica la distribución de corriente en el caldo y con ello la intensidad de campo del campo magnético alterno. Mediante la medición de la variación de la intensidad de campo magnética en el punto de medición se detectan componentes no metálicos arrastrados. Si la modificación acumulada de la intensidad de campo alcanza una amplitud límite, se activa una señal de alerta y/o control.

En el documento DE 31 42 681 A1 se describen un procedimiento del género expuesto y un dispositivo correspondiente. En la presente memoria, se propone medir las variaciones del campo electromagnético en el punto de medición por medio de la tensión inducida en una bobina receptora que, al igual que la bobina emisora, está dispuesta concéntricamente alrededor del canal de salida de un recipiente metalúrgico.

En el documento DE 34 39 369 A1 y el documento DE 37 22 795 A1 se representan mejoras de este procedimiento. Por un lado, se propone someter la bobina emisora a diferentes frecuencias, que se superponen unas a otras. A continuación, de la reacción en la bobina receptora puede reconocerse una imagen muy diferenciada del caldo circulante, de tal modo que en éste ya puede detectarse una proporción de escoria muy reducida. Por otro lado, para reducir la derivación de señal se propone -es decir, una adulteración de la intensidad de campo magnética medida en el punto de medición- a causa de variaciones de temperatura de la placa base ferromagnética de un recipiente metalúrgico, disponer las bobinas emisoras y receptoras en una carcasa no magnética.

Asimismo, es conocido de modo general el procedimiento de compensar, por lo menos en parte, la derivación de señal mediante la medición de la temperatura de bobina y la corrección de los valores de medición. Sin embargo, si se encuentran piezas metálicas ferromagnéticas en la proximidad de las bobinas, entonces a relación entre temperatura y derivación de las señales de medición no es lineal, de tal manera que no puede eliminarse por completo la influencia de la temperatura en las señales. El documento AT 379 534 B da a conocer un procedimiento en el que la señal de medición se libera de porciones de baja frecuencia por medio de un filtro paso alto. A pesar de las mejoras ya conseguidas, también con los procedimientos y dispositivos conocidos del género expuesto se transfiere al siguiente recipiente una cantidad residual de escoria al final del proceso de vaciado. Por ello a menudo no pueden cumplirse los crecientes requisitos de grado de pureza del producto final con los procedimientos y dispositivos conocidos.

La causa de esta reducida cantidad residual debe buscarse, por un lado, en el límite de verificación obligado técnicamente de los dispositivos utilizados del género expuesto, por otro lado en un proceso conocido como "mezclado continuo": al final del proceso de vaciado puede producirse un llamado sumidero de remolinos al salir un líquido de un recipiente. La escoria que "flota" sobre la superficie del caldo metálico a causa de su menor densidad se embebe mediante un remolino de este tipo como "filamento" en el canal de salida, en donde su sección transversal y con esto la proporción másica de la escoria en el caldo crece continuamente desde casi cero. Mientras la proporción másica de la escoria en el caldo esté situada por debajo de la amplitud límite del dispositivo del género expuesto, no es detectada por éste y la escoria fluye simultáneamente sin ser detectada. La amplitud límite de los dispositivos del género expuesto no puede sin embargo reducirse a voluntad, ya que en la técnica de señales generalmente las señales perturbadoras designadas como "ruido" y en especial derivaciones de temperatura se superponen a las señales de medición. Mediante estas fuentes de errores no evitables se define para los procedimientos y dispositivos del género expuesto un límite de verificación casi "natural", del que no puede bajarse.

Según el pensamiento doctrinal dominante, el procedimiento conocido del "mezclado continuo" de escoria está caracterizado en el caso de producirse un sumidero de remolinos, porque la escoria es arrastrada desde el principio del proceso de mezclado en forma de un "filamento de escoria", cuya sección transversal crece más o menos continuamente. En el caso de los análisis espectrales de los valores de medición de los dispositivos conocidos del género expuesto se han observado perturbaciones pulsatorias del campo en el punto de medición. La forma del impulso de estas perturbaciones se corresponde con la de las concentraciones no conductoras eléctricamente en el caldo, que pasan por el campo electromagnético de la bobina emisora.

Mediante la observación específica de estas perturbaciones despreciables como "ruidos" según el pensamiento doctrinal dominante, se ha comprobado que la absorción continua de un filamento fino con frecuencia le antecede con frecuencia la absorción de pequeñas cantidades discretas o que también el filamento se interrumpe varias veces.

La invención tiene como objetivo proponer un procedimiento y un dispositivo para valorar señales de medición de un campo electromagnético, que está en interacción con un fluido eléctricamente conductor, para detectar componentes en el fluido que se diferencian del fluido por su conductibilidad eléctrica, en especial para detectar escoria arrastrada en un caldo metálico circulante, con lo que se reduce claramente la cantidad residual de la escoria arrastrada al final del trasvase desde un recipiente metalúrgico, con relación a los procedimientos y dispositivos conocidos.

En especial, se pretende proponer un procedimiento con el que puedan detectarse y valorarse simultáneamente tanto señales de medición muy débiles como muy fuertes, que procedían de un campo electromagnético que está en interacción con un caldo metálico circulante, en el que se encuentran componentes no metálicos, y cuya proporción en el caldo es muy reducida pero también puede ser muy grande y que pueden producirse discretamente pero también como regiones extendidas en la dirección de movimiento.

Por otro lado, el recipiente puede también desembocar sin un remolino de salida. A continuación, la proporción volumétrica de la sustancia más ligera aumenta casi de repente. Por tanto, tiene como objetivo proponer unos procedimientos y dispositivos con los que en un caldo metálico de salida puedan detectarse con mayor sensibilidad adiciones no metálicas, por ejemplo escoria. Con ello no sólo pueden detectarse menores cantidades de las adiciones, sino que pueden detectarse en especial pequeñas adiciones discretas y el momento de la aparición.

A partir de los procedimientos y dispositivos del género expuestos, el objetivo de la invención se resuelve según este reconocimiento, por medio de los cuales pueden detectarse componentes que fluyen simultáneamente de forma coherente, extendidos en la dirección de circulación sobre la base de las perturbaciones en un primer canal por encima de una frecuencia límite inferior f_{Gu} y, al mismo tiempo, componentes discretos repartidos por el fluido por encima de una frecuencia límite superior f_{Go} en un segundo canal.

Para reducir la influencia de las perturbaciones del campo especialmente mediante variaciones de temperatura, se detectan componentes no metálicos que fluyen simultáneamente, en especial adiciones filamentosas extendidas en la dirección de movimiento, sobre la base de las perturbaciones del campo por encima de una frecuencia límite inferior paso alto f_{Gu}. En el caso del arremolinado y aumento de adiciones filamentosas se trata de un proceso lento del orden de segundos a minutos. De este modo, las perturbaciones del campo provocadas pueden separarse, mediante un filtro paso alto, de las perturbaciones del campo mediante variaciones de temperatura, por lo menos parcialmente. Sin embargo, los dos márgenes de tiempo se superponen y, por medio de esto, no pueden asociarse claramente las perturbaciones muy pequeñas del campo a un margen de tiempo.

Aparte de esto, se detectan componentes no metálicos que fluyen simultáneamente de forma discreta repartidos por el caldo, sobre la base de las perturbaciones del campo por encima de una frecuencia límite superior paso alto f_{Go}. Los componentes que fluyen simultáneamente de forma discreta generan unas perturbaciones pulsatorias del campo, cuya anchura es inferior en varias décimas potencias a las perturbaciones provocadas por variaciones de temperatura y claramente inferior a perturbaciones provocadas por adiciones extendidas en la dirección de circulación. Las perturbaciones del campo generadas por componentes que fluyen simultáneamente de forma discreta pueden separarse casi por completo de las otras perturbaciones e intensificarse por separado, mediante un segundo filtro paso alto con una frecuencia límite f_{Go}. Por medio de esto pueden detectarse concentraciones de componentes no metálicos que fluyen simultáneamente, que son inferiores en una décima potencia a sus dispositivos conocidos. Aparte de la detección de las mínimas concentraciones en concentraciones, el momento y la cantidad de adiciones discretas que fluyen simultáneamente son un indicio de la fluencia simultánea anterior de cantidades superiores de componentes no metálicos. El conocimiento de la cantidad y del momento de componentes que fluyen simultáneamente posibilitan una activación prematura de medidas que influyen en la circulación, de tal manera que se reduce drásticamente la cantidad que fluye simultáneamente de componentes con relación a los procedimientos actuales.

De forma especialmente ventajosa se sustrae el recorrido de la señal del segundo canal del recorrido de señal del primer canal. La señal diferencial resultante puede usarse a continuación para detectar los componentes que se extienden en la dirección de circulación en el caldo.

Al vigilar los caldos metálicos durante su salida desde recipientes metalúrgicos ha demostrado ser favorable, para la frecuencia inferior paso alto, el producto entre una frecuencia límite y una velocidad de circulación en el punto de medición es de entre 0,001 m/s^{2} y 0,01 m/s^{2}, y para la frecuencia superior paso alto es de entre 0,1 m/s^{2} y 10 m/s^{2}.

El mecanismo de valoración de un dispositivo según la invención se equipa para esto, en un primer canal, con un elemento filtrante paso alto correspondiente de la frecuencia límite f_{Gu}. Mediante este canal, puede detectarse la fluencia simultánea de adiciones filamentosas no metálicas, en especial extendidas en la dirección de circulación, con una reducción simultánea de las perturbaciones a causa de variaciones de temperatura. En un segundo canal se equipa el mecanismo de valoración con un elemento filtrante paso alto de la frecuencia límite f_{Go}. De este modo pueden detectarse por separado y seguir tratándose componentes que fluyen simultáneamente de forma discreta. El dispositivo permite así también, por ejemplo, la comprobación simultánea de componentes en escoria extendidos en la dirección de circulación y componentes de escoria y/o burbujas gaseosas que fluyen simultáneamente de forma discreta. Con esta invención se detectan y valoran por separado en el fluido, en especial distribuciones mayores coherentes de los componentes y componentes más pequeños que se producen discretamente.

En los procedimientos y dispositivos según la invención se utilizan preferentemente como elemento de medición unas bobinas receptoras en las que un campo alterno magnético, generado por una bobina emisora, induce de nuevo una tensión alterna. Una perturbación del campo puede medirse a continuación como perturbación de la tensión alterna inducida en la bobina receptora. Fundamentalmente es posible utilizar la bobina emisora también como bobina receptora, ya que también en ésta puede medirse la acción inductiva del campo electromagnético. De este modo puede configurarse un dispositivo según la invención, ventajosamente, de nuevo con un ahorro de espacio especial.

La tensión inducida en la bobina receptora se compone de dos componentes. Mediante el campo electromagnético de la bobina emisora se induce en la bobina receptora una tensión U_{o}. Ésta es una función de la corriente emisora, de la frecuencia y de la contrainductividad entre bobina emisora y receptora. Mediante el campo electromagnético de la bobina emisora se induce en el caldo circulante una tensión que resulta proporcional a la corriente emisora, la frecuencia y la contrainductividad entre bobina emisora y caldo. Esta tensión provoca por su parte corrientes parásitas en el caldo que generan a su vez un campo electromagnético, que induce en la bobina receptora una tensión dU, que es proporcional a la magnitud de las corrientes parásitas, la frecuencia y la contrainductividad entre caldo y bobina receptora. La sensibilidad de medición de este dispositivo tiene su límite allí en donde se reconoce todavía claramente una variación de tensión dU en la tensión U_{o}. Cuanto mayor sea la relación dU/U_{o}, mayor será la sensibilidad de medición del dispositivo.

En la detección de escoria puede tener sentido terminar el proceso de vaciado del recipiente metalúrgico ya con las mínimas cantidades de escoria que fluye simultáneamente. Entonces es suficiente que la unidad de valoración sólo presente un elemento filtrante, con el que pueden comprobarse componentes que fluyen simultáneamente de forma discreta.

Dependiendo de los requisitos de calidad de los usuarios del dispositivo pueden salir con el caldo más o menos componentes no metálicos. El dispositivo tiene por ello preferentemente un elemento, que adiciona los valores de medición detectados y con ello genera una magnitud que es proporcional a la cantidad de los componentes que han fluido simultáneamente y que, al superarse un valor límite establecido, envía una señal para activar un mecanismo que influye en la circulación, por ejemplo un mecanismo de cierre.

En el dispositivo según la invención, el caldo puede circular preferentemente a través de la bobina emisora y/o la bobina receptora, y los devanados de la bobina emisora correspondiente están dispuestos por lo menos en parte alrededor del caldo circulante.

En una forma de realización preferida se disponen las bobinas emisoras y/o receptoras en una carcasa no metálica, por lo menos parcialmente no ferromagnética. Esta carcasa sirve de soporte y protección de las bobinas contra cargas mecánicas y térmicas. Para que los campos electromagnéticos puedan atravesar un segmento de la carcasa, ésta debe estar compuesta de un material no ferromagnético.

De forma especialmente preferida se disponen bobinas emisoras y receptoras, asociadas en cada caso unas a otras, en una carcasa metálica común. La unidad constructiva así formada de bobina emisora y receptora facilita en especial sustituir y volver a equipar. Con este fin las bobinas adaptadas específicamente al respectivo uso pueden estar alojadas en las carcasas metálicas configuradas especialmente, que hacen posible una sustitución sencilla para que la pueda realizar con rudeza un cliente. Aparte de esto, las bobinas están protegidas contra cargas mecánicas y térmicas.

Puede lograrse otra mejora de la sensibilidad del dispositivo si la bobina emisora y la receptora están distanciadas axialmente y separadas entre sí mediante una pared metálica y están dispuestas, o bien las dos bobinas en una carcasa común, o cada bobina en una carcasa aparte, en donde la(s) carcasa(s) se compone(n) de un material metálico y el material metálico no es ferromagnético por lo menos por tramos. Si la bobina emisora y la receptora están situadas una muy próxima a la otra, la contrainductividad entre ellas es grande y en consecuencia también la tensión U_{o}. Si se puede reducir la contrainductividad entre la bobina emisora y la receptora, sin que se reduzca la contrainductividad entre bobina emisora y caldo en la misma medida, puede aumentarse la sensibilidad de medición. Esto se consigue con el dispositivo propuesto. Mediante una distancia entre la bobina emisora y la receptora se reduce la contrainductividad entre las dos bobinas más claramente que la contrainductividad entre las bobinas y el caldo circulante, de tal modo que aumenta la relación dU/U_{o}. Este efecto se intensifica además mediante una pared de separación entre bobina emisora y bobina receptora. Con ello la distancia d debería ser inferior a la diferencia entre el radio interior de la carcasa de bobinas y el radio interior del canal por el circula el caldo.

Las bobinas emisoras y/o receptoras de un dispositivo según la invención pueden integrarse ventajosamente en un nuevo segmento de un canal de salida, compuesto casi siempre de cerámica, de un recipiente metalúrgico. El punto de medición -y con ello el lugar según cuyo estado se decide sobre la prosecución del proceso de colada- está dispuesto entonces especialmente en la proximidad de la salida del recipiente metalúrgico.

Los procedimientos y dispositivos según la invención son particularmente adecuados para la ulterior valoración de las señales detectadas en los puntos de medición, en especial para clasificar en modelos o para la correlación estadística con otras informaciones, que pueden tener influencia en a fluencia simultánea de impurezas. Informaciones de este tipo pueden ser por ejemplo el contenido residual actual del recipiente metalúrgico, el estado de desgaste del canal de salida o el envejecimiento del revestimiento cerámico. De este modo pueden derivarse, por ejemplo de procesos de colada anteriores, magnitudes comparativas y estimaciones para futuros vaciados o indicaciones para la activación de señales de alerta o control, en el caso de reconocerse modelos típicos que anteceden al flujo simultáneo de impurezas.

Para explicar la invención se representan a continuación unos ejemplos de realización representados en dibujos. Para ello, los elementos equivalentes se designan en las diferentes formas de realización con los mismos números y diferentes letras. Los dibujos muestran:

la figura 1 representa un corte longitudinal a través del canal de salida de una cuchara de colada con un dispositivo según la invención,

la figura 2 representa una primera disposición de bobinas para un dispositivo según la invención,

la figura 3 representa un corte longitudinal aumentado a través del canal de salida según la figura 1,

la figura 4 representa un esquema de conexiones del dispositivo según la invención,

la figura 5 representa la característica de filtrado del dispositivo según la invención,

la figura 6 representa una segunda disposición de bobinas para un dispositivo según la invención.

La figura 1 muestra la disposición de bobinas 1 de un dispositivo según la invención sobre el canal de salida 2 cerámico en la región del fondo 3 de una cuchara de colada no representada ulteriormente, desde la que fluye el caldo metálico 4. La velocidad de salida en el punto de medición es de 2 m/s.

La cuchara de colada presenta en la región del fondo una estructura portante acerada 5 y un revestimiento cerámico 6, que protege la estructura portante acerada 5 frente a daños causados por el caldo metálico 4. El canal de salida 2 cerámico atraviesa el revestimiento 6 y la estructura portante 5 y puede cerrarse, por debajo de la estructura portante 5, mediante una corredera de placa 7 de un modo no representado en detalle. La disposición de bobinas 1 está insertada en la estructura portante 5 entre el revestimiento 6 y la corredera de placa 7, alrededor del canal de salida 2.

La disposición de bobinas representada aparte en la figura 2 está configurada toroidalmente con una carcasa 9 rectangular, recta en la dirección del eje del toroide 7. La carcasa 9 toroidal se adapta, específicamente para la aplicación, a las piezas constructivas que determinan la región de salida del recipiente metalúrgico, como grosor de la estructura portante y/o diámetro del canal de salida cerámico. El diámetro interior de la carcasa es por ejemplo de 300 mm, el grosor de pared de la carcasa austenítica de 1 mm. En el interior de la carcasa 9 se han dispuesto por su lado interior 13, a lo largo de toda su altura 11, una bobina emisora 12 y una bobina receptora 14. El número de espiras de las bobinas es de 25. La bobina emisora está unida a un generador de corriente alterna no representado en la presente memoria, que alimenta la bobina emisora con una corriente alterna de por ejemplo 100 mA y una frecuencia de 100 Hz, y la bobina receptora a la entrada del desmodulador 25.

En la figura 3 se ha representado esquemáticamente el modo de funcionamiento del dispositivo según la invención: el caldo metálico 4 fluye desde el recipiente metalúrgico a través del canal de salida 2 cerámico. Al final del proceso de salida, se arrastra cada vez más escoria 19 hasta el canal de salida 2. La escoria 19 puede embeberse con ello, como se ha representado, primero en cantidades discretas 20 y solamente después en un filamento continuo 21, cuyo contenido másico en el caldo 4 crece continuamente.

La bobina emisora 12 genera en el caldo metálico 4 que circula hacia fuera, de forma correspondiente a la tensión alterna aplicada no representada en detalle, un campo alterno magnético tampoco representado en detalle, cuyas líneas de campo en el caldo 4 discurren a la altura de la bobina emisora en la dirección de circulación 22. El campo alterno magnético genera en el caldo metálico unas llamadas corrientes parásitas que, a su vez, generan en la bobina receptora 14 una tensión no representada en detalle, que se toma en la misma para detectar escoria.

La figura 4 muestra el tratamiento de señales. La tensión de la bobina receptora 14 se conduce hasta la entrada 25, se desmodula en un convertidor de medición 26 y se conduce a través de un amplificador 27. La señal reforzada se conduce, en una primera ruta de señal 32a, a través de un primer filtro 33a y se amplifica en un amplificador 34a, se adiciona en un elemento sumador 35a y se compara en un filtro de amplitudes 36a con una amplitud límite no representada aquí. Tanto la señal como una segunda señal, en el caso de superarse la amplitud límite, son transportadas hacia el elemento de valoración 30. La señal amplificada se conduce en una segunda ruta de señales 32b a través de un segundo filtro 33b y se amplifica igualmente en un amplificador 34b, se adiciona en un elemento sumador 35b y se compara en un filtro de amplitudes 36b con una amplitud límite no representada aquí. Tanto la señal como una segunda señal, en el caso de superarse la amplitud límite, son transportadas hacia el elemento de valoración 30, que a su vez genera señales de alerta y control en las salidas 31.

La característica de transferencia 37 de los filtros 33a y 33b se ha representado en la figura 5 en un diagrama común en función de la frecuencia 38. El primer filtro 33a presenta una frecuencia límite 39 de 0,001 Hz. El segundo filtro 33b presenta una frecuencia límite 40 de 5 Hz. Las frecuencias límite 39 y 40 designan aquellos valores de frecuencia, por debajo de los cuales la señal de entrada respectiva se atenúa en más de 3 dB. La señal a la salida del primer filtro 33a se genera entonces fundamentalmente por componentes de escoria mayores coherentes (filamentosos), la señal a la salida del segundo filtro 33b por componentes de escoria arrastrados discretamente.

La figura 6 muestra una configuración alternativa de la disposición de bobinas según la figura 2. En la carcasa 9 la bobina emisora 12 y la bobina receptora 14 están alojadas con una separación 16 y separadas por una pared metálica 15. El campo electromagnético de la bobina emisora en el lugar de la bobina receptora es más débil, a causa de la separación entre las bobinas, que en el caso de bobinas situadas muy juntas unas de otras y se reduce ulteriormente mediante la acción atenuadora de la pared metálica. La bobina emisora está unida a un generador de corriente alterna no representada en la presente memoria y la bobina receptora a la entrada del desmodulador 25.

Claims (18)

1. Procedimiento para detectar componentes que fluyen en un fluido circulante, eléctricamente conductor, y que se diferencian por la conductibilidad eléctrica del fluido, sobre la base de las perturbaciones de un campo electromagnético en un punto de medición por el que circula el fluido, detectándose los componentes que fluyen simultáneamente de forma coherente, que se extienden en la dirección de circulación sobre la base de las perturbaciones en un primer canal por encima de una frecuencia límite inferior f_{Gu}, caracterizado porque se detectan al mismo tiempo los componentes discretos distribuidos simultáneamente en el fluido por encima de una frecuencia límite superior f_{Go} en un segundo canal.

2. Procedimiento según la reivindicación anterior, caracterizado porque se detectan los componentes no metálicos que fluyen simultáneamente en un caldo metálico circulante, generándose el campo electromagnético por lo menos mediante una bobina emisora a través de la cual fluye una corriente alterna.

3. Procedimiento según la reivindicación anterior, caracterizado porque el caldo metálico circulante es un caldo de acero que fluye desde un recipiente metalúrgico y los componentes no metálicos son escorias y/o gases.

4. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque un producto entre la frecuencia límite superior f_{Go} y una velocidad de circulación v está en el punto de medición comprendido entre 0,1 m/s^{2} y 10 m/s^{2}.

5. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque un producto entre la frecuencia límite inferior f_{Gu} y una velocidad de circulación v está en el punto de medición comprendido entre 0,001 m/s^{2} y 0,01 m/s^{2}.

6. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque se detecta una perturbación del campo electromagnético generada por una bobina emisora mediante una perturbación de una tensión inducida en una bobina receptora.

7. Dispositivo para detectar componentes no metálicos en un caldo metálico circulante, por lo menos con una bobina emisora a través de la cual fluye una corriente alterna para generar un campo electromagnético que atraviesa por lo menos parcialmente el caldo circulante, con un elemento de medición para medir las perturbaciones del campo en un punto de medición por el que circula el caldo y con un dispositivo de valoración que presenta un primer elemento filtrante, que conduce a las perturbaciones por encima de una frecuencia límite inferior f_{Gu} en un primer canal, con el que pueden detectarse los componentes no metálicos que fluyen simultáneamente en el caldo, en especial que se extienden en la dirección de circulación, caracterizado por un segundo elemento filtrante, que conduce a las perturbaciones del campo electromagnético por encima de una frecuencia límite superior f_{Go} en un segundo canal, con el que pueden detectarse componentes no metálicos distribuidos en el caldo que fluyen simultáneamente de forma discreta.

8. Dispositivo según la reivindicación anterior, caracterizado por al menos un elemento sumador en un canal, en el que se adicionan los valores de medición detectados en el canal para formar un valor suma, y un filtro de amplitud que activa una señal en cuanto el valor suma supera una amplitud límite.

9. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 7 u 8, caracterizado porque el producto entre la frecuencia límite superior f_{Go} y una velocidad de circulación v está en el punto de medición comprendido entre 0,1 m/s^{2} y 10 m/s^{2}.

10. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 7 a 9, caracterizado porque un producto entre la frecuencia límite inferior f_{Gu} y la velocidad de circulación v está en el punto de medición comprendido entre 0,001 m/s^{2} y 0,01 m/s^{2}.

11. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 7 a 10, caracterizado porque un elemento de medición es una bobina receptora y porque se detectan las perturbaciones del campo electromagnético en el punto de medición mediante las perturbaciones de una tensión inducida en la bobina receptora.

12. Dispositivo según la reivindicación anterior, caracterizado porque el caldo también puede circular por la bobina receptora.

13. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 7 a 12, caracterizado porque la bobina emisora es al mismo tiempo el elemento de medición.

14. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 7 a 13, caracterizado porque la bobina emisora y/o la bobina receptora están dispuestas en cada caso individualmente en una carcasa metálica, que por lo menos en parte no es ferromagnética.

15. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 7 a 14, caracterizado porque las bobinas emisoras y receptoras están dispuestas en una carcasa metálica común, que por lo menos en parte no es ferromagnética.

16. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 7 a 15, caracterizado porque la bobina emisora y la receptora están distanciadas axialmente y separadas entre sí mediante una pared metálica y están dispuestas, o bien las dos bobinas en una carcasa común, o cada bobina en una carcasa aparte, en donde la(s) carcasa(s) está realizada(s) en un material metálico y el material metálico no es ferromagnético por lo menos por tramos.

17. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 7 a 16, caracterizado porque las bobinas emisoras y receptoras están integradas por lo menos en un segmento de un canal de salida de un recipiente metalúrgico.

18. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque se utiliza un dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 7 a 17 para activar una señal de alerta y/o una señal de control, para activar un mecanismo regulador de caudal y/o un mecanismo para modificar la circulación del caldo metálico, en el caso de detectarse impurezas discretas y/o continuas.