ES2217028T3 - Procedimiento para el control y/o regulacion del trayecto de refrigeracion de un tren de laminacion de banda en caliente para la laminacion de banda de metal y dispositivo correspondiente. - Google Patents
Procedimiento para el control y/o regulacion del trayecto de refrigeracion de un tren de laminacion de banda en caliente para la laminacion de banda de metal y dispositivo correspondiente.Info
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Abstract
Procedimiento para el control y/o regulación del trayecto de refrigeración de un tren de laminación de banda en caliente para la laminación de banda de metal, especialmente de una banda de acero, siendo ajustadas a través de la refrigeración las propiedades de la textura de la banda de metal laminada, especialmente de la banda de acero, con las siguientes etapas del procedimiento: - se predetermina una curva del tiempo de refrigeración para cada punto de la banda de metal, - además, se calcula para cada punto de la banda de metal la curva de refrigeración real como función del tiempo, - se compara la función del tiempo calculada de la curva de refrigeración real con la previsión de la curva del tiempo de refrigeración para cada punto de la banda metálica; - a partir de las desviaciones de las curvas de tiempo calculadas con respecto a la curva real de la refrigeración se derivan señales de la conducción del proceso para el control y/o regulación del trayecto de refrigeración.
Description
Procedimiento para el control y/o regulación del
trayecto de refrigeración de un tren de laminación de banda en
caliente para la laminación de banda de metal y dispositivo
correspondiente.
La invención se refiere a un procedimiento para
el control y/o regulación del trayecto de refrigeración de un tren
de laminación de banda en caliente para la laminación de banda de
metal, en el que por medio de la refrigeración se ajustan las
propiedades de la textura de la banda de metal laminada,
especialmente de una banda de acero. Además, la invención se refiere
también al dispositivo correspondiente para la realización del
procedimiento.
Especialmente en la industria de la cero se
laminan los llamados desbastes en el estado caliente en un tren de
laminación de banda en caliente para formar bandas. Después de la
laminación, la chapa circula a través de un trayecto de
refrigeración. El trayecto de refrigeración del tren de laminación
de banda en caliente sirve para el ajuste de las propiedades de la
textura de las bandas de acero laminadas.
Las propiedades de la textura de las bandas
fabricadas son derivadas hasta ahora en una medida predominante a
partir de la temperatura de la bobinadora, que se mantiene constante
en un valor teórico predeterminado a través de la automatización del
trayecto de refrigeración.
Los materiales nuevos, tales como los aceros de
fases múltiples, los aceros TRIP o similares requieren un
tratamiento térmico definido con exactitud, es decir, la previsión y
supervisión de una curva de la temperatura desde el último bastidor
de laminación hasta la bobinadora.
Se ha formulado en "Proceedings of ME FEC
Kongress 99", Düsseldorf, 13 - 15 de Junio de 1999 (Verlag Stahl
Eisen GmbH) una propuesta para la automatización de trenes de
laminación de banda en caliente, en la que está presente
especialmente para el trayecto de refrigeración un control asistido
por modelo. En este caso, la refrigeración se basa en la idea de que
se puede predeterminar una temperatura de referencia sobre la
longitud de todo el trayecto de refrigeración y de que la
temperatura medida actualmente es adaptada a través de una unidad de
control adaptable a los valores predeterminados. En este caso, es
esencial que a través de consideraciones de entalpía y a través de
la división del proceso de refrigeración en una serie de procesos
termodinámicos menores, se puede detectar la influencia de la
refrigeración en dirección longitudinal y vertical. En particular,
en este caso se lleva a cabo un cálculo sobre el método de los
"Elementos Finitos".
Partiendo de lo último, el cometido de la
invención es indicar un procedimiento mejorado para la
automatización de trayectos de refrigeración en trenes de laminación
en caliente y crear el dispositivo correspondiente.
El cometido se soluciona según la invención por
medio de los rasgos característicos de la reivindicación 1 de la
patente. Los desarrollos se indican en las reivindicaciones
dependientes. Un dispositivo correspondiente para la realización del
procedimiento está caracterizado a través de las características de
la reivindicación 10.
La problemática representada al principio se
soluciona ahora, como en el estado de la técnica, por medio de una
previsión del perfil de la temperatura a lo largo del trayecto de
refrigeración, sino por medio de la previsión de una curva de la
refrigeración temporal individual para cada punto de la banda de
metal. En este caso es especialmente ventajoso que se puede
determinar tal previsión directamente a partir de las propiedades
deseadas del acero y se mantiene independiente de magnitudes
variables del proceso, como por ejemplo la velocidad de la
banda.
Por lo tanto, en el procedimiento según la
invención es esencial que se predetermine una curva de la
refrigeración temporal propia para cada llamado punto de la banda
del material a refrigerar. De esta manera, las funciones de tiempo
calculadas se pueden comparar en cualquier momento para cada punto
de la banda con las curvas de refrigeración temporales
predeterminadas.
El procedimiento según la invención tiene la
ventaja de que se pueden predeterminar relaciones de refrigeración,
que corresponden mejor a las previsiones reales de la práctica. De
una manera más ventajosa, ahora se puede predeterminar también una
refrigeración variable a lo largo de la banda, con lo que se pueden
generar en la banda laminada de una manera selectiva regiones de
calidad determinada. De esta manera, se pueden generar ahora los
llamados materiales de dos fases, lo que no era posible en el estado
de la técnica.
Puesto que la curva de refrigeración es
predeterminada para cada punto de la banda a lo largo de todo el
trayecto de refrigeración, el control y/o la regulación no están
vinculados ya a lugares de conmutación fijos; en su lugar, en
cualquier momento se pueden activar válvulas discrecionales para la
alimentación de refrigerante. Para que se pueda verificar el
mantenimiento de la refrigeración predeterminada a lo largo del
trayecto de refrigeración a través del control y/o la regulación, se
calcula, según la invención, el modelo en tiempo real
simultáneamente con la banda en el trayecto de refrigeración. Esto
proporciona las temperaturas necesarias de la banda en el trayecto
de refrigeración y se corrigen constantemente a través de los
valores medidos de la temperatura.
Por lo tanto, el procedimiento según la invención
permite, en general, una previsión flexible del tratamiento térmico
para aceros modernos. De esta manera, se tienen en cuenta los
requerimientos.
En los dispositivos correspondientes, que
contienen en cada caso un trayecto de refrigeración, que puede ser
impulsado con refrigerantes sobre toda su longitud por medio de
válvulas regulables en cada caso individualmente, están presentes
medios para la previsión de curvas de refrigeración para los puntos
individuales de la banda de metal. Además, están presentes unidades
para el cálculo de las curvas de refrigeración, para la corrección
de las curvas de refrigeración calculadas sobre la base de las
temperaturas medidas, para la comparación con la previsión de las
curvas de refrigeración y para la generación de señales de
conducción del proceso. Estas unidades pueden ser ejecutadas de
acuerdo con el software en un ordenador.
Otros detalles y ventajas de la invención se
deducen a partir de la descripción siguiente de las figuras de
ejemplos de realización con la ayuda del dibujo en combinación con
otras reivindicaciones dependientes. En este caso:
La figura 1 muestra la estructura de un trayecto
de refrigeración que está conectado aguas abajo del tren de
laminación.
La figura 2 muestra un diagrama tridimensional de
la temperatura - tiempo / longitudes de las bandas.
La figura 3 muestra la imagen de la estructura
del control / regulación incluida la corrección del moldeo para el
trayecto de refrigeración según la figura 1 y
La figura 4 muestra en particular el cálculo de
la corrección del modelo de la figura 3.
Con la ayuda de la figura 1 se ilustra la
refrigeración de una banda de metal como parte de la tecnología de
laminación en caliente y allí en particular la función del trayecto
de refrigeración. Durante la laminación en caliente de acero se
laminan los llamados desbastes con un espesor de partida de
aproximadamente 200 mm para formar una banda de 1,5 a 20 mm. La
temperatura de procesamiento es en este caso de 800ºC a 1200ºC. El
final del proceso contiene después de la laminación la refrigeración
de la banda con agua en un trayecto de refrigeración entre 300ºC y
800ºC.
En la figura 1 se designa con 1 a tal fin el
último bastidor de laminación de un tren de laminación de banda en
caliente. El bastidor de laminación 1 está seguido por un puesto de
medición 2 del tren de laminación de acabado, a continuación de la
refrigeración sigue un puesto de medición de la bobinadora 3, en los
que se mide, respectivamente, la temperatura de la banda, y a
continuación sigue una bobinadora empotrada 4 para bobinar la banda
metálica para formar una bobina. Entre el puesto de medición 2 del
tren de laminación de acabado y el puesto de medición de la
bobinadora 3 se encuentra el trayecto de refrigeración 10 designado,
en general, como instalación en el presente contexto. Una banda
laminada en caliente de acero se designa con 100 en la figura 1.
Circula a través del trayecto de refrigeración 10 y es refrigerada
desde ambos lados por medio de válvulas con un medio de
refrigeración, especialmente agua. Las válvulas individuales pueden
estar reunidas en grupos, a modo de ejemplo se representan los
grupos de válvulas 11, 11', ..., 12, 12', ..., 13, 13', ... así como
14, 14'.
La refrigeración de la banda 100, que es
detectada de acuerdo con la técnica de regulación, se basa
habitualmente en una compensación unidimensional, inestacionaria de
la conducción de calor. En la descripción matemática se parte de una
barra aislada, que lleva a cabo solamente al comienzo y el final -de
una manera correspondiente en el lado superior y en el lado inferior
de la banda- un intercambio de calor con el entorno.
Especialmente para la conducción del calor en la
banda se parte de la suposición de un modelo, en el sentido de que
la conducción del calor desaparece en dirección longitudinal y en
dirección transversal y de que la entalpía es constante en la
anchura de la banda. De esta manera, se puede reducir la
problemática a un problema de conducción de calor unidimensional,
inestacionaria, en el que deben definirse las condiciones iniciales
y las condiciones marginales.
De acuerdo con el último modelo, la banda 100 se
puede describir con puntos individuales de la banda, en los que se
lleva a cabo una conducción de calor en la barra. Esto se conoce,
por lo que se remite a la literatura técnica respectiva.
En el trayecto de refrigeración 10 no se pueden
medir, en general, temperaturas. Pero la temperatura es medida en el
puesto de medición 2 delante del trayecto de refrigeración y
especialmente en el puesto de medición de la bobinadora 3. Por medio
del modelo matemático se tiene en cuenta el intercambio de calor en
la banda 100 de acuerdo con los supuestos anteriores. Por lo tanto,
se crea un modelo del trayecto de medición, que se designa con 15 en
la figura 1. Cuando están disponibles, a través del modelo 15, las
temperaturas en cada lugar discrecional, se puede realizar una
regulación sobre el perfil de refrigeración predeterminado.
En la figura 2 se representa la previsión de una
curva de la refrigeración con la ayuda de un diagrama
tridimensional a la temperatura - longitudes de la banda / tiempo.
Si se parte de un comienzo de la refrigeración (t = 0) de un punto
de la banda, entonces resulta a través del tiempo t un perfil
predeterminado de la refrigeración 300 como función del tiempo. A
partir de la figura 2 se deduce una curva de refrigeración propia
para cada punto de la banda de metal. A modo de ejemplo se
representa con li la curva 300 para un punto determinado de la
banda, resultando una función de tiempo propia para este punto de la
banda.
Por ejemplo, el perfil de la temperatura i
después de un tiempo de refrigeración t_{i} predeterminado debe
presentar una temperatura Ti predeterminada, especialmente una
temperatura de la bobinadora T_{H}. Existen también previsiones
correspondientes para los restantes punto de la banda. Si se
combinan todas las temperaturas predeterminadas de la bobinadora de
los puntos individuales de la banda, entonces se obtiene la curva
400 representada en la figura 2. Con esta curva 400 se puede
garantizar, por ejemplo, que las etapas del procedimiento, tales
como el engarce de la banda en la bobinadora, sean consideradas con
modificaciones de la textura por lo demás lo más reducidas
posible.
Si se consideran ahora en un instante las
previsiones de todos los puntos de la banda que se encuentran en
este momento en el trayecto de refrigeración y se conectan estos
puntos de la banda, entonces se obtiene una curva 500, que
representa el perfil de refrigeración sobre la longitud del trayecto
de refrigeración. Esta curva de refrigeración se representa también
en la figura 1 en la unidad 30. En este caso es esencial que, de
acuerdo con las enseñanzas técnicas indicadas, la curva 500 se
adapte de una manera dinámica automática en el caso de
interferencias en el proceso de fabricación. De esta manera -en
oposición al estado de la técnica- se mantienen tales repercusiones
sin ninguna influencia sobre la curva de refrigeración
predeterminada de cada punto de la banda.
Por lo tanto, en el procedimiento descrito, es
importante que para cada punto de la banda sean predeterminadas
curvas de refrigeración 300, 310, 311, 312, etc. propias. Por
ejemplo, se predetermina para el primer punto una curva de
refrigeración con una caída en primer lugar empinada y a
continuación con una caída más plana, mientras que en la zona
central resultan curvas de refrigeración con gradiente de la
temperatura aproximadamente constante. De esta manera se consigue,
en general, el perfil 400 descrito.
También se pueden generar otros perfiles de
refrigeración. Especialmente si se parte de la textura como variable
de destino, se puede predeterminar el perfil de tal forma que están
presentes propiedades de la textura lo más constantes posible en la
banda acabada. Pero también se puede prever voluntariamente una
modificación de las propiedades de la textura para determinadas
zonas de la banda. Por ejemplo, también las modificaciones de la
textura condicionadas por el tiempo de reposo mayor de las
secciones traseras de la banda se pueden compensar de nuevo antes de
la laminación posterior.
Puesto que las propiedades de la textura
determinan las propiedades mecánicas y, por lo tanto, la calidad
especialmente de la banda de acero, se pueden conseguir propiedades
deseadas del material a través de modificaciones selectivas de la
textura. De esta manera se obtiene a través del procedimiento
descrito un potencial elevado durante la generación de banda
acabada.
En la figura 3 se designa con 10 el trayecto de
refrigeración como instalación propiamente dicha. La formación del
modelo de la figura 1 se expresa aquí por medio de un llamado modelo
en tiempo real 20, por medio del cual se determinan las temperaturas
\hat{T}_{i} en los puntos individuales i de la banda 100.
La temperatura calculada de la bobinadora
\hat{T}_{H}, que adolece de un error, es comparada con la
temperatura T_{H}, medida en la bobinadora y el error resultante
es conducido a una unidad 25 para la corrección del modelo. A la
última unidad 25 es alimentado todo el proceso de refrigeración
calculado por el modelo en tiempo real 20. La unidad 25 determina a
partir de estos datos una corrección de la curva de refrigeración,
que es acoplada sobre la curva de refrigeración calculada. La curva
de refrigeración corregida determinada de esta manera es comparada
con la refrigeración teórica y la desviación de regulación
resultante es alimentada al regulador 33. éste genera a partir de
ella y por medio de los factores de amplificación calculados por la
unidad 25 las posiciones de las válvulas como señales de conducción
del proceso, que tanto son convertidas en la instalación como
también son alimentadas de nuevo como información al modelo en
tiempo real 20.
En el caso de que no exista ningún valor de
medición válido, se suprime el cálculo de una curva de refrigeración
corregida. Entonces se supone que la corrección es cero.
El regulador 33 puede ser accionado en virtud de
la desviación de la regulación introducida y de los otros valores
con un algoritmo predeterminado. Tales algoritmos son
predeterminados por medio de software y permiten la activación de
patrones discrecionales de válvulas. Especialmente con el regulador
se puede activar en cualquier instante cada una de las válvulas 11,
11',..., 12, 1',..., 13, 13',..., 14, 14',... al mismo tiempo en
cualquier combinación desde el regulador.
La refrigeración a lo largo de la banda de metal
se considera en particular con la ayuda de la entalpía y de la curva
de la temperatura en función de la entalpía.
En la figura 4 se ilustra en particular el
cálculo de la corrección del modelo para el regulador: Se calculan
las entalpías e y las temperaturas T en función de la entalpía e. El
modelo en tiempo real proporciona un valor de entalpía calculado ê,
a partir del cual se forma en una unidad 21 el valor
\hat{T}(\hat{e}). A partir de ello se pueden calcular,
por lo tanto, los valores de la temperatura \hat{T} para puntos
discrecionales de la banda. Especialmente, se compara el valor
calculado de la temperatura \hat{T}_{H} para la temperatura de
la bobinadora con la temperatura medida de T_{H} de la bobinadora,
a partir de la cual se obtiene un valor \DeltaT_{H}.
Desde el modelo en tiempo real 20 se conducen
señales de entalpía de la misma manera a una unidad 22, en la que se
forma la derivación parcial de la entalpía de acuerdo con el
coeficiente de conducción de calor
\hat{e}_{k}\frac{\partial}{\partial} . El coeficiente de
conducción del calor representa en cierta medida un factor de
corrección. En ambas unidades 20 y 22 entran,además, las posiciones
de las válvulas de la instalación.
Como señales de salida de la unidad 22 se
obtienen los valores \hat{e}_{k}\frac{\partial}{\partial}
calculados.En la unidad 23 se impulsa la señal d\hat{T}
d\hat{e}\frac{\partial}{\partial}, a partir de lo cual se
puede determinar una señal
\hat{T}\hat{e}_{k}\frac{\partial}{\partial} bajo la
formación de derivaciones parciales según la regla de cadenas.
Especialmente, se considera el valor para la
bobinadora \hat{T}_{Hk}\frac{\partial}{\partial} y el error
de la temperatura \DeltaT_{H} determinado anteriormente es
dividido por este valor, a partir de lo cual se obtiene el
\Deltak. Este último valor \Deltak es multiplicado por
T\hat{e}_{k}\frac{\partial}{\partial}, de manera que resulta
como valor de partida la corrección del modelo \Deltae. Así, se
realiza la corrección del modelo de la unidad 25 a partir de la
figura 3.
Por lo tanto, en el cálculo de la corrección del
modelo \Deltae según la figura 4,
\hat{e}_{k}\frac{\partial}{\partial} representa un modelo de
sensibilidad.
Se ha mostrado que en el modo de proceder
anterior y teniendo en cuenta las curvas de refrigeración para los
puntos individuales de la banda, se pueden modelar mejor las
relaciones para la práctica. En este caso, el modo de proceder se
basa en el reconocimiento de que el tratamiento térmico de los
aceros modernos se puede determinar de una manera individual para
cada punto de la banda a través de la previsión directa de las
curvas teóricas para el desarrollo de la temperatura de la curva de
refrigeración real. A este respecto, la interfaz para el control y/o
regulación es el modelo calculado en tiempo real y el algoritmo de
correlación correspondientes es componente esencial del
procedimiento descrito.
Este modo de proceder tiene en cuenta de una
manera ideal la previsión para el material acabado, puesto que en el
marco de los límites de la instalación -independientemente de la
velocidad de avance de la banda- se garantiza el ajuste de la
calidad requerida.
Claims (14)
1. Procedimiento para el control y/o regulación
del trayecto de refrigeración de un tren de laminación de banda en
caliente para la laminación de banda de metal, especialmente de una
banda de acero, siendo ajustadas a través de la refrigeración las
propiedades de la textura de la banda de metal laminada,
especialmente de la banda de acero, con las siguientes etapas del
procedimiento:
- -
- se predetermina una curva del tiempo de refrigeración para cada punto de la banda de metal,
- -
- además, se calcula para cada punto de la banda de metal la curva de refrigeración real como función del tiempo,
- -
- se compara la función del tiempo calculada de la curva de refrigeración real con la previsión de la curva del tiempo de refrigeración para cada punto de la banda metálica;
- -
- a partir de las desviaciones de las curvas de tiempo calculadas con respecto a la curva real de la refrigeración se derivan señales de la conducción del proceso para el control y/o regulación del trayecto de refrigeración.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque se predeterminan diferentes curvas de
refrigeración para puntos individuales de la banda de metal.
3. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque se ajustan propiedades deseadas de la
textura en virtud de las curvas predeterminadas de refrigeración
para cada punto de la banda de metal.
4. Procedimiento según la reivindicación 3,
caracterizado porque para los puntos individuales de la banda
de metal se predeterminan tales curvas de refrigeración que se
compensan las modificaciones no deseadas de las propiedades de la
textura, que aparecen en virtud de influencias externas.
5. Procedimiento según la reivindicación 3,
caracterizado porque las curvas de refrigeración para los
puntos individuales de la banda de metal son predeterminadas de tal
forma que se obtienen para diferentes puntos de la banda de metal,
propiedades predeterminadas de la textura, dado el caso
diferentes.
6. Procedimiento según la reivindicación 5,
caracterizado porque las propiedades mecánicas de la banda de
metal son predeterminadas en virtud de la influencia selectiva de
las propiedades de la textura.
7. Procedimiento según una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque las
funciones de tiempo o valores individuales son alimentados en el
instante momentáneo de la curva de refrigeración de los puntos
individuales de la banda a un regulador y conducen a la generación
de las señales de conducción del proceso.
8. Procedimiento según la reivindicación 7,
pudiendo activarse con el regulador válvulas para refrigerante para
la refrigeración de la banda de metal, caracterizado porque a
través del regulador se pueden activar en cualquier momento válvulas
discrecionales.
9. Procedimiento según una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque como
temperatura de comparación para las curvas de refrigeración de los
puntos individuales de la banda se utiliza la función de tiempo
medida de la temperatura de la bobinadora.
10. Dispositivo para la realización del
procedimiento según la reivindicación 1 o una de las
reivindicaciones 2 a 9, con un trayecto de refrigeración, en el que
la banda de metal que avanza puede ser impulsada con refrigerante a
través de válvulas regulables (11, ..., 14), así como con una unidad
para la determinación de las funciones de temperatura y tiempo de
cada punto individual de la banda metálica y con una unidad de
conducción del proceso (30) para la obtención de señales de
conducción del proceso para el control y/o regulación de la
refrigeración de acuerdo con criterios predeterminados, basándose la
unidad de conducción del proceso para el control y/o regulación de
la refrigeración en un modelo en tiempo real (20) con una corrección
del modelo (25), a partir del cual se derivan las señales de entrada
para un regulador (33) para la activación de las válvulas
individuales (11, 11',... a 14, 14',...).
11. Dispositivo según la reivindicación 10,
caracterizado porque con la unidad de conducción del proceso
(30) se puede activar en cualquier momento cada una de las válvulas
individuales (11, 11',... a 13, 13',...) para la alimentación de
refrigerante.
12. Dispositivo según la reivindicación 10,
caracterizado porque los criterios comprenden un perfil de
refrigeración a lo largo de la banda de metal de acuerdo con
propiedades deseadas de la textura.
13. Dispositivo según la reivindicación 10,
caracterizado porque para la corrección del modelo se utiliza
la temperatura medida de la bobinadora (T_{H}).
14. Dispositivo según la reivindicación 10,
caracterizado porque la desviación de la regulación para el
regulador (33) se forma a partir de una curva corregida de la
refrigeración y de la refrigeración teórica.
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