ES2207793T3 - Articulos de polvo de acero para el conformado en frio, presentando los indicados articulos una resistencia al impacto elevada y procedimiento de fabricacion. - Google Patents
Articulos de polvo de acero para el conformado en frio, presentando los indicados articulos una resistencia al impacto elevada y procedimiento de fabricacion.Info
- Publication number
- ES2207793T3 ES2207793T3 ES98301890T ES98301890T ES2207793T3 ES 2207793 T3 ES2207793 T3 ES 2207793T3 ES 98301890 T ES98301890 T ES 98301890T ES 98301890 T ES98301890 T ES 98301890T ES 2207793 T3 ES2207793 T3 ES 2207793T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- vanadium
- maximum
- articles
- rich
- carbides
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/02—Compacting only
- B22F3/03—Press-moulding apparatus therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
- C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/24—After-treatment of workpieces or articles
- B22F2003/248—Thermal after-treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
- B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
Abstract
UN OBJETO DE POLVO DE ACERO PARA HERRAMIENTA DE TRABAJO EN FRIO, RICO EN VANADIO, RESISTENTE AL DESGASTE, MUY DENSO Y TRABAJADO EN CALIENTE, CON RESISTENCIA AL IMPACTO MEJORADA. ESTO SE CONSIGUE CONTROLANDO LA CANTIDAD, COMPOSICION Y TAMAÑO DE LOS CARBUROS PRIMARIOS Y ASEGURANDO QUE TODOS LOS CARBUROS PRIMARIOS QUE QUEDAN DESPUES DEL ENDURECIMIENTO Y TEMPLADO SON SUSTANCIALMENTE CARBUROS RICOS EN VANADIO Y DEL TIPO MC. EL OBJETO SE FABRICA POR COMPACTACION ISOSTATICA CALIENTE DE PARTICULAS DE POLVO ATOMIZADAS DE NITROGENO.
Description
Artículos de polvo de acero para el conformado en
frío, presentado los indicados artículos una resistencia al impacto
elevada y procedimiento de fabricación.
La invención está relacionada con artículos de
acero de útiles trabajados en frío pulvimetalúrgicos, resistentes
al desgaste, así como con un sistema para su fabricación por
compactación de partículas de polvo prealeadas atomizadas con
nitrógeno. Los artículos se caracterizan por una altísima
resistencia al impacto que, junto con su buena resistencia al
desgaste, los hace especialmente adecuados en troqueles, moldes y
otros útiles utilizados en metalurgia que exigen dichas
propiedades
El funcionamiento de un útil es una cuestión
compleja que depende de muchos y distintos factores, como el diseño
y la fabricación del mismo, la existencia o inexistencia de un buen
tratamiento o revestimiento de la superficie, las condiciones reales
de funcionamiento y, finalmente, las propiedades básicas de los
materiales de los útiles. En aplicaciones de trabajos en frío, la
resistencia al desgaste, la rigidez y la resistencia mecánica del
material del útil son en general los principales factores que
afectan a su vida de servicio, incluso cuando se utilizan
revestimientos o tratamientos de la superficie. En muchas
aplicaciones, la resistencia al desgaste es la propiedad que
controla la vida de servicio, mientras que en otras es necesario
combinar una buena resistencia al desgaste y una altísima rigidez
para conseguir un funcionamiento óptimo.
Son muy conocidos los factores metalúrgicos que
controlan la resistencia al desgaste, la rigidez y la resistencia a
la tracción de los aceros de útiles trabajados en frío. Por
ejemplo, el incremento de la dureza térmicamente tratada de
cualquier acero de útiles incrementará la resistencia al desgaste y
la resistencia a la compresión. Sin embargo, a un nivel de dureza
específico, los distintos aceros de útiles pueden presentar muy
diferentes resistencias al desgaste y al impacto dependiendo de la
composición, el tamaño y la cantidad de carburos (sin disolver)
primarios en su microestructura. Los aceros de útiles aleados con
un alto contenido de carbono, dependiendo de las cantidades de
cromo, tungsteno, molibdeno y vanadio que contengan, formarán
carburos M_{7}C_{3} M_{6}C y/o de tipo MC en su
microestructura. El carburo de tipo MC rico en vanadio es el más
duro y, por lo tanto, el más resistente al desgaste de los carburos
primarios que normalmente se encuentra en aceros de útiles muy
aleados, seguido en orden decreciente de dureza o resistencia al
desgaste por los carburos ricos en tungsteno y molibdeno (del tipo
M_{6}C) y los carburos ricos en cromo (tipo M_{7}C_{3}). Por
este motivo, desde hace muchos años se viene realizando la aleación
con vanadio para formar carburos primarios del tipo MC a efectos de
incrementar la resistencia al desgaste tanto en acero de útiles
convencionales (fundido en lingotes) como pulvimetalúrgicos.
La rigidez de los aceros de útiles depende mucho
de la dureza y la composición de la matriz, así como de la
cantidad, tamaño y distribución de los carburos primarios en la
microestructura. A este respecto, la resistencia al impacto de los
aceros de útiles (fundidos en lingotes) es en general inferior que
la de los aceros de producción pulvimetalúrgica (PM) de composición
similar, debido a los grandes carburos primarios y a las
microestructuras fuertemente segregadas que con frecuencia contienen
los aceros de útiles fundidos en lingotes. Por consiguiente, ha
sido fabricada una serie de aceros de útiles trabajados en frío
ricos en vanadio y de gran rendimiento mediante el proceso de
pulvimetalurgia, incluidos los aceros PM 8Cr4V presentados en la
Patente USA 4.863.515, los aceros PM 5Cr10V indicados en la Patente
USA 4.249.945 y los aceros PM 5Cr15V indicados en la Patente USA
5.344.477. Sin embargo, pese a las grandes mejoras que han
experimentado estos aceros PM en cuanto a resistencia al desgaste o
rigidez o estas dos propiedades, ninguno de ellos ofrece la
combinación de muy alta rigidez y buena resistencia al desgaste
necesaria en muchas aplicaciones de corte, estampación y
troquelado.
En los trabajos destinados a aumentar la rigidez
de los aceros de útiles trabajados en frío se ha descubierto, de
conformidad con la invención, que puede mejorarse notablemente la
resistencia al impacto de los aceros trabajados en frío
pulvimetalúrgicos, con contenido de vanadio, resistentes al
desgaste, limitando la cantidad de carburo primario presente en su
microestructura y controlando su composición y proceso, de manera
que dichos carburos ricos en vanadio del tipo MC sean esencialmente
los únicos carburos primarios que queden en la microestructura tras
el endurecimiento y el templado. La notable mejora en la rigidez
obtenida con los artículos de la invención se basa en los hallazgos
de que la resistencia al impacto de los aceros de útiles trabajados
en frío pulvimetalúrgicos a una rigidez específica se reduce a
medida que aumenta la cantidad total de carburo primario,
básicamente con independencia del tipo de carburo, y que
controlando la composición y el proceso de manera que realmente
todos los carburos primarios presentes sean ricos en vanadio del
tipo MC, pueda minimizarse la cantidad de carburo primario
necesaria para alcanzar un nivel específico de resistencia al
desgaste. También se ha descubierto que, en comparación con los
aceros de útiles convencionales fundidos en lingotes con
composiciones similares a las de los artículos de la invención, esa
fabricación de los artículos por compactación isostática caliente de
partículas de polvo prealeado atomizado con nitrógeno produce un
importante cambio en la composición, así como en el tamaño y la
distribución de los carburos primarios. El efecto anterior es un
beneficio hasta ahora desconocido del proceso pulvimetalúrgico para
aceros de útiles trabajados en frío, y es muy importante en los
artículos de la invención porque maximiza la formación de carburos
primarios ricos en vanadio del tipo MC y elimina la formación de
carburos M_{7}C_{3} más blandos que, además de los carburos del
tipo MC, están presentes en mayores cantidades en aceros de útiles
fundidos en lingotes de composición similar.
De conformidad con la invención, presentamos un
artículo de acero de útiles trabajado en caliente, de alta
densidad, resistente al desgaste, rico en vanadio,
pulvimetalúrgico, trabajado en frío, con una gran resistencia al
impacto y fabricado con polvo prealeado atomizado con nitrógeno.
Los límites de composición del acero son de un 0,60 a un 0,95%,
preferentemente de un 0,70 a un 0,90% de carbono; de un 0,10 a un
2,0%, preferentemente de un 0,2 a un 1,0% de manganeso; hasta un
0,10%, preferentemente hasta un 0,05% de fósforo; hasta un 0,15%,
preferentemente hasta un 0,03% de azufre; un 2% máximo,
preferentemente un 1,5% máximo de silicio; de un 6 a un 9%,
preferentemente de un 7 a un 8,5% de cromo; hasta un 3%,
preferentemente de un 0,5 hasta un 1,75% de molibdeno; hasta un 1%,
preferentemente hasta un 0,5% de tungsteno; de un 2 a un 3,20%,
preferentemente de un 2,25 a un 2,90% de vanadio; hasta un 0,15%,
preferentemente hasta un 0,10% de nitrógeno y el resto hierro e
impurezas secundarias. Si se endurece y se templa el artículo hasta
una dureza de al menos 58 HRC, tiene una dispersión realmente de
todos los carburos de tipo MC en la gama del 4 al 8% en volumen sin
que tamaño máximo de los carburos del tipo MC sobrepase seis micras
aproximadamente en su medida más larga. El máximo contenido de
carbono no sobrepasa la cantidad dada por la fórmula:
%C = 0,60 + 0,177(%V -
1,0)
El artículo presenta una resistencia al impacto
con entalladura en C Charpy superior a 68 J.
De conformidad con el método de la invención, los
artículos de la misma dentro de los límites de la composición
anteriormente expresados se producen por gas nitrógeno atomizando
una aleación de acero de útiles fundido a una temperatura de 1.538 a
1.649ºC, preferentemente de 1.566 a 1.621ºC, enfriando rápidamente
el polvo resultante a temperatura ambiente, cribando el polvo a
aproximadamente -16 mallas (norma EEUU), compactando
isostáticamente en caliente el polvo a una temperatura entre 1.093 y
1.177ºC, a una presión entre 90 y 140 MPa, donde los artículos
resultantes tras el trabajo en caliente, el recocido y el
endurecido al menos a 58 HRC, tienen una dispersión de realmente
todos los carburos primarios ricos en vanadio del tipo MC en la gama
de un 4 a un 8% aproximadamente en volumen y donde los tamaños
máximos de los carburos primarios no sobrepasan más o menos seis
micras en su dimensión máxima, y donde se consigue una resistencia
al impacto con entalladura en C Charpy de al menos 68 J, como se ha
definido aquí.
Por consiguiente, una ventaja importante de la
invención es proporcionar artículos de acero de útiles resistentes
al desgaste, trabajados en frío, pulvimetalúrgicos, con contenido
de vanadio, así como un método para la fabricación de dichos
artículos, con una rigidez al impacto realmente perfeccionada.
Esto se consigue mediante un estricto control de
la composición y la elaboración de estos artículos a efectos de
controlar la cantidad, composición y tamaño de los carburos
primarios de estos materiales y garantizar que todos los carburos
primarios que permanecen realmente en estos artículos tras el
endurecido y el templado sean ricos en vanadio del tipo MC.
Con respecto a los artículos de la invención, es
importante que su composición química se mantenga dentro de las
extensas gamas indicadas a continuación. Dentro de estas gamas
puede ser conveniente equilibrar más la composición con el fin de
evitar la formación de ferrita, así como cantidades excesivamente
grandes de austenita retenida durante el endurecimiento y el
templado. Es importante además que la composición esté equilibrada,
de manera que todos los carburos primarios que permanecen en la
microestructura de los artículos tras el endurecido y el templado
sean del tipo MC ricos en vanadio. Por esta razón, las cantidades
máximas de carbono deben estar equilibradas con el contenido de
vanadio de los artículos mediante la fórmula siguiente:
(%C)_{máximo} = 0,60
+ 0,177
(%V-1,0)
| Elemento | Gama ancha (%) | Gama preferida (%) |
| Carbono* | 0,60-0,95 | 0,70-0,90 |
| Manganeso | 0,1-2,0 | 0,2-1,00 |
| Fósforo | 0,10 max. | 0,05 max. |
| Azufre | 0,15 max. | 0,03 max. |
| Silicio | 2,0 max. | 1,50 max. |
| Cromo | 6,00-9,00 | 7,00-8,50 |
(Continuación)
| Elemento | Gama ancha (%) | Gama preferida (%) |
| Molibdeno | 3,00 max. | 0,50-1,75 |
| Tungsteno | 1,00 max. | 0,50 max. |
| Vanadio | 2,00-3,20 | 2,25-2,90 |
| Nitrógeno | 0,15 max. | 0,10 max. |
| Hierro | Resto | Resto |
| *(%C)_{máximo} = 0,60 + 0,177 (%V-1,0) |
El uso de carbono en cantidades superiores a las
permitidas por esta relación reduce la rigidez de los artículos de
la invención cambiando las composiciones e incrementando las
cantidades de carburo primario que quedan en la microestructura tras
el endurecido y el templado. Sin embargo, debe haber suficiente
carbono para combinar con el vanadio y formar carburos muy
resistentes al desgaste e incrementar la dureza de la matriz del
acero de útiles hasta los niveles necesarios para evitar la
deformación y el desgaste excesivos en servicio. Los efectos de la
aleación de nitrógeno en los artículos de la invención son un tanto
similares a los del carbono. El nitrógeno incrementa la dureza de la
martensita y puede formar nitruros y carbonitruros duros con
carbono, cromo, molibdeno y vanadio, y mejorar la resistencia al
desgaste. Sin embargo, el nitrógeno no es tan efectivo a este
efecto como el carbono de los aceros ricos en vanadio, porque la
dureza del nitruro de vanadio es muy inferior a la del carburo de
vanadio. Por esta razón, el nitrógeno está muy limitado en los
artículos de la invención a no más de un 0,15% aproximadamente o a
las cantidades residuales introducidas durante la fusión y la
atomización del nitrógeno de los polvos de los que están fabricados
los artículos de la invención.
También es importante, de conformidad con la
invención, controlar las cantidades de cromo, molibdeno y vanadio
en las gamas anteriormente citadas para obtener la combinación
deseada de alta rigidez y resistencia al desgaste, junto con
suficiente capacidad de endurecimiento, resistencia al templado,
facilidad de mecanización y capacidad de lijado.
El vanadio es muy importante para incrementar la
resistencia al desgaste mediante la formación de carburos o
carbonitruros ricos en vanadio del tipo MC. Las cantidades menores
de vanadio por debajo del mínimo indicado no aportan la suficiente
formación de carburos, mientras que las cantidades mayores que el
máximo indicado producen cantidades excesivas de carburos, lo que
puede reducir la rigidez por debajo del nivel deseado. El vanadio
combinado con molibdeno es también necesario para mejorar la
resistencia al templado de los artículos de la invención.
El manganeso está presente para mejorar la
capacidad de endurecimiento y es útil para controlar los efectos
negativos del azufre en la capacidad para trabajar en caliente
mediante la formación de sulfuros ricos en manganeso. Sin embargo,
las cantidades excesivas de manganeso pueden producir cantidades
indebidamente grandes de austenita retenida durante el tratamiento
térmico e incrementar la dificultad del recocido de los artículos
de la invención hasta alcanzar las bajas durezas necesarias para
conseguir una buena mecanización.
El silicio es útil para mejorar las
características del tratamiento térmico de los artículos de la
invención. Sin embargo, las cantidades excesivas de silicio reducen
la rigidez e incrementan excesivamente la cantidad de carbono o
nitrógeno necesaria para prevenir la formación de ferrita en la
microestructura de los artículos pulvimetalúrgicos de la
invención.
El cromo es muy importante para incrementar la
capacidad de endurecimiento y la resistencia al templado de los
artículos de la invención. Sin embargo, las cantidades excesivas de
cromo favorecen la formación de ferrita durante el tratamiento
térmico y promueven la formación de carburos primarios
M_{7}C_{3} ricos en cromo que son perjudiciales para la
combinación de buena resistencia al desgaste y rigidez a las que dan
lugar los artículos de la invención.
El molibdeno, al igual que el cromo, es muy útil
para incrementar la capacidad de endurecimiento y la resistencia al
templado de los artículos de la invención, pero las cantidades
excesivas de molibdeno reducen la capacidad para el trabajado en
caliente e incrementan hasta niveles inaceptables la fracción del
volumen del carburo primario. Como se sabe, el tungsteno puede
sustituirse por una porción de molibdeno en una relación de 2:1,
por ejemplo, en una cantidad de hasta un 1% aproximadamente.
El azufre es útil en cantidades de hasta un 0,15%
para mejorar la facilidad de maquinado y la capacidad de lijado
mediante la formación de sulfuro de manganeso. Sin embargo, en
aplicaciones en las que la rigidez es de máxima importancia, es
preferible mantenerlo a un máximo de un 0,03% o menos.
Las aleaciones utilizadas para fabricar el polvo
prealeado rico en vanadio y atomizado con nitrógeno utilizado para
fabricar los artículos de la invención pueden fundirse mediante
diversos métodos, pero son preferibles las mezclas mediante
técnicas de fusión por inducción al vacío o al aire. Las
temperaturas empleadas en la fundición y atomización de las
aleaciones y las utilizadas en la presión isostáticamente caliente
presionando los polvos deben controlarse muy bien para obtener los
pequeños tamaños de carburo necesarios para conseguir la alta
rigidez y la capacidad de lijado que requieren los artículos de la
invención.
La Figura 1 es una fotomicrografía ligera en la
que aparece la distribución y el tamaño de los carburos primarios
ricos en vanadio del tipo MC en un artículo de acero de útiles de
partículas metalúrgicas, rico en vanadio, endurecido y templado de
la invención, con un contenido del 2,82% de vanadio (Bar
90-80).
La Figura 2 es una fotomicrografía ligera en la
que aparece la distribución y el tamaño de los carburos primarios
del tipo MC ricos en vanadio y del tipo M_{7}C_{3} ricos en
cromo, en un acero de útiles fundido en lingotes (85CrVMo), con una
composición similar a la de Bar 90-80.
La figura 3 es un gráfico en el que aparece el
efecto del contenido de carburo primario sobre la resistencia al
impacto de aceros de útiles pulvimetalúrgicos trabajados en frío,
ricos en vanadio, endurecidos y templados, a una dureza de
60-62 HRC. (Dirección de ensayo longitudinal).
La figura 4 es un gráfico en el que aparece el
efecto de las cantidades de carburo primario del tipo MC rico en
vanadio sobre la resistencia al desgaste de metal contra metal de
aceros de útiles pulvimetalúrgicos trabajados en frío, ricos en
vanadio, endurecidos y templados, a una dureza de
60-62 HRC.
Con objeto de demostrar los principios de la
invención, se prepararon en laboratorio una serie de aleaciones
pulvimetalúrgicas experimentales por atomización con nitrógeno de
materiales fundidos por inducción. Las composiciones químicas, el
porcentaje en peso y las temperaturas de atomización de estas
aleaciones pueden verse en la Tabla I. Asimismo se obtuvieron
algunas aleaciones comerciales fundidas en lingotes y
pulvimetalúrgicas resistentes al desgaste, que fueron probadas a
modo de comparación. En la Tabla I también pueden verse las
composiciones químicas de estas aleaciones comerciales. Asimismo se
presentan las composiciones químicas nominales de dichas a
aleaciones comerciales para las que no se dispone de composiciones
químicas reales.
(Tabla pasa a página
siguiente)
Las aleaciones de laboratorio de la Tabla I
fueron procesadas 1) cribando los polvos prealeados a un tamaño de
16 mallas (norma EEUU), 2) cargando el polvo cribado en contenedores
de acero suave de cinco pulgadas de diámetro por seis pulgadas de
alto, 3) desgasificando al vacío los contenedores a 260ºC, 4)
cerrando los contenedores, 5) calentando los contenedores a 1130ºC
durante cuatro horas en un autoclave a alta presión que funciona a
unos 103 MPa y 6) enfriándolos lentamente a temperatura ambiente.
Todos los compactos se forjaron en caliente en barras utilizando una
temperatura de recalentamiento de 1120ºC. La reducción en caliente
de las barras forjadas osciló entre un 70 y un 95%. Las muestras de
prueba fueron mecanizadas a partir de las barras tras haber sido
recocidas, utilizando un ciclo de recocido para acero de útiles
convencional consistente en un calentamiento a 900ºC durante 2
horas, enfriándose lentamente hasta 650ºC a un índice no superior a
14ºC por hora, y después enfriándose por aire a temperatura
ambiente.
Se realizaron algunos exámenes y ensayos para
demostrar las ventajas de los artículos de acero de útiles PM de la
invención y la esencia crítica de sus composiciones y métodos de
fabricación. Concretamente, se llevaron a cabo ensayos y exámenes
para evaluar su 1) microestructura, 2) dureza en condiciones de
tratamiento térmico, 3) resistencia al impacto con entalladura en C
Charpy, 4) y resistencia al desgaste de metal contra metal en la
prueba de desgaste de cilindros cruzados. Durante las pruebas de
resistencia y desgaste la mayor parte de los materiales fueron
endurecidos y templados hasta una dureza de 60-62
HRC, lo cual se hizo para eliminar la dureza como prueba variable y
reflejar una dureza típica de muchas aplicaciones de útiles
trabajados en frío.
Como hemos indicado anteriormente, la resistencia
al desgaste y al impacto de los artículos de acero de útiles
pulvimetalúrgicos de la invención, así como la de otros artículos
de acero de útiles, depende sobremanera de la cantidad, el tipo, el
tamaño y la distribución de los carburos primarios de su
microestructura. A este respecto, existen importantes diferencias
entre las características de los carburos primarios de los artículos
PM de la invención y las de otros artículos de acero de útiles
pulvimetalúrgicos o convencionales trabajados en frío fundidos en
lingotes.
Algunas de las diferencias importantes entre los
carburos primarios presentes en el artículo PM endurecido y templado
de la invención (Bar 90-80) y las del artículo
convencional endurecido y templado de acero de útiles fundido en
lingotes de composición similar (Bar 85-65) pueden
verse en las fotomicrografías ligeras de las Figuras 1 y 2. Con
objeto de enfatizar las diferencias entre los carburos primarios de
estas fotomicrografías, se les hizo aparecer como partículas
blancas sobre fondo oscuro utilizando una técnica especial de
ataque. En la Figura 1 puede verse que los carburos primarios de Bar
90-80 están en general muy por debajo de seis micras
y realmente por debajo de cuatro micras de tamaño y uniformemente
distribuidos por toda la matriz. El análisis por dispersión de
rayos X de los carburos primarios de este artículo de acero de
útiles PM indica que todos son realmente carburos del tipo MC ricos
en vanadio, de conformidad con las enseñanzas de la invención. En la
Figura 2 vemos el tamaño irregular y la distribución de los carburos
primarios de Bar 85-65. El análisis por dispersión
de rayos X de los carburos primarios de este acero indica que muchos
-aunque no todos- los carburos angulares muy grandes son del tipo
M_{7}C_{3} ricos en cromo, mientras que la mayoría de los
carburos primarios más pequeños y mejor distribuidos son del tipo MC
ricos en vanadio, similares a los presentes en Bar
90-80. Estas observaciones apoyan la idea de que los
métodos pulvimetalúrgicos utilizados en los artículos de la
invención contribuyen a las importantes diferencias existentes en
cuanto a tipo y composición, así como en tamaño y distribución de
los carburos primarios.
(Tabla pasa a página
siguiente)
En la Tabla II aparecen resumidos los resultados
de los exámenes por barrido con microscopio electrónico (SEM) y
analizador de imágenes realizados en algunos de los aceros de útiles
PM y en uno de los aceros de útiles fundidos en lingotes (85 CrMoV)
indicados en la Tabla I. Como podemos apreciar, el porcentaje del
volumen total del carburo primario medido para los aceros oscila
entre un 5% aproximadamente en PM 3V (Bar 90-80) y
un 30% en PM 18V (Bar 89-192). El tipo de carburo
primario presente (MXC, M_{7}C_{3}, y M_{6}C) varía en
función del proceso y del equilibrio de aleación, solo con PM 3V
(Bar-90-80, PM 10V (Bar
95-154), PM 15V (Bar 89-169), PM 18V
(Bar 89-182), teniendo realmente todos los carburos
de tipo MC.
Las importantes diferencias debidas a las
diferencias relativamente pequeñas de carbono o de contenido de
carbono y aleación en la cantidad y el tipo de carburos primarios en
los aceros pulvimetalúrgicos pueden apreciarse comparando los
resultados de PM 3V (Bar 90-80) que contiene
aproximadamente un volumen porcentual de 5,1 de carburo del tipo MC
y cuya composición entra en la perspectiva de las reivindicaciones,
PM 110CrMoV (Bar 91-65) que contiene carburo del
tipo MC de aproximadamente un 3,4% de volumen y carburo del tipo
M_{7}C_{3} de un 5,9% de volumen y que contiene aproximadamente
un uno por ciento de tungsteno y un poco más de carbono que Bar
90-80 y PM 8Cr4V (Bar 89-19) que
contiene aproximadamente un carburo del tipo MC con un 6,6% de
volumen y un carburo del tipo MC y un 5,7% de carburo del tipo
M_{7}C_{3} y que contiene considerablemente más carbono y
vanadio que Bar 90-80. Los efectos de la elaboración
pulvimetalúrgica frente a la fundición en lingotes pueden apreciarse
comparando los resultados de PM 3V (Bar 90-80) que
contiene aproximadamente carburo del tipo MC con un porcentaje de
volumen de 5,1 y de 85 CrMoV (Bar 85- 65) que es un material fundido
en lingotes de aproximadamente la misma composición que Bar
90-80, pero que contiene carburo del tipo MC con un
porcentaje de volumen aproximado de 2,8 y carburo M_{7}C_{3} con
un porcentaje de volumen de 1,7.
La dureza puede utilizarse como medida de un
acero de útiles resistentes a la deformación en servicios de
aplicaciones de trabajo en frío. En general, es necesaria una dureza
mínima en torno a 56-58 HRC en los útiles destinados
a dichas aplicaciones. Una dureza mayor de 60-62 HRC
da lugar a una resistencia a la tracción y una resistencia al
desgaste algo mejor, con cierta pérdida de rigidez. Los resultados
del estudio de endurecimiento y templado realizado en PM 3V (Bar
96-267) pueden verse en la Tabla III y demuestran
claramente que los artículos de acero de útiles trabajados en frío
de la invención alcanzan más de 56 HRC al endurecerse y templarse
en un extenso abanico de condiciones.
Para evaluar y comparar la resistencia al impacto
de los artículos de la invención se realizaron pruebas de impacto
con entalladura en C Charpy a temperatura ambiente, en muestras
térmicamente tratadas, con un radio de entalladura de 12 mm. Este
tipo de muestra facilita la prueba de impacto de entalladura
comparativa de aceros de útiles hiperaleados y tratados térmicamente
que normalmente se prevé que presente bajos valores de rigidez con
entalladura en V. Los resultados obtenidos en muestras preparadas a
partir de tres artículos PM distintos en el ámbito de la invención y
con diversas aleaciones comerciales resistentes al desgaste, pueden
verse en la Tabla II. Éstos demuestran que la resistencia al impacto
de los artículos de la invención es claramente superior a la de
todos los demás aceros convencionales de útiles PM trabajados en
frío y fundidos en lingotes que probamos a modo de comparación.
Un aspecto importante de la invención puede verse
en la Figura 3, en la que tenemos los resultados de la prueba de
impacto con entalladura en C Charpy frente al volumen total de
carburos de los aceros de útiles PM que fueron tratados a
60-62 HRC, así como los resultados de las pruebas
obtenidos en varios aceros de útiles de producción normal de
aproximadamente la misma rigidez. Los resultados demuestran que la
rigidez de los aceros de útiles PM decrece a medida que aumenta el
volumen total de los carburos, independientemente de cuál sea el
tipo de carburo.
A este respecto, el material PM 3V (Bar
90-80), que se encuentra en el ámbito de la
invención, tiene realmente sólo carburos primarios del tipo MC
ricos en vanadio, en la gama de un 4 a un 8 por ciento en volumen.
La resistencia al desgaste de este material, de conformidad con la
invención, es idéntica a la de la aleación PM 110CvVMo (Bar
91-65), que no está en el ámbito de la invención, y
cuyo volumen de carburos primarios es significativamente mayor. Esto
demuestra que la aleación de la invención puede alcanzar una
resistencia al desgaste idéntica a la de la aleación fuera del
ámbito de la invención, con al menos dos veces el volumen del
carburo primario. Por añadidura, la aleación de la invención de
forma inesperada ha mejorado drásticamente la resistencia al impacto
por encima del de la aleación PM 110CvVMo. Concretamente, la
aleación de la invención tiene una resistencia al impacto con
entalladura en C Charpy de 73 J, en comparación con los 60 J de la
aleación que no es de la invención. Estos datos demuestran
claramente que, de conformidad con la invención, es posible
conseguir una combinación de resistencia al desgaste y al impacto
hasta ahora inalcanzable. En las aleaciones PM 10V, PM 15V y PM 18V
que, de forma similar a la aleación de la invención, sólo contienen
carburos del tipo MC pero a un volumen por encima del de la aleación
de la invención, la resistencia al impacto se reduce drásticamente
sobre la conseguida de conformidad con la invención. Por lo tanto,
para conseguir los resultados de la invención, los carburos del
tipo MC no sólo deben ser carburos primarios, sino que el volumen de
los mismos debe estar dentro de los límites de la invención, por
ejemplo, de un 4 a un 8% en volumen.
La resistencia al desgaste metal contra metal de
los materiales experimentales se comprobó mediante un ensayo de
desgaste de cilindros cruzados sin lubricar similar a la descrita en
ASTM G83. En dicha prueba, se presiona y gira un cilindro de carburo
contra una muestra de prueba fija y perpendicularmente orientada a
una carga especificada. La pérdida de volumen de la muestra, que se
desgasta preferencialmente, se determina a intervalos regulares y se
utiliza para calcular un parámetro de resistencia al desgaste basado
en la carga y en la distancia total de deslizamiento. Los resultados
de estas pruebas pueden verse en la Tabla II.
En la Figura 4 vemos los resultados de las
pruebas de desgaste de metal contra metal de los aceros de útiles
trabajados en frío PM y de fabricación convencional indicados en la
Tabla I, trazados frente a un contenido total de carburos primarios
y la cantidad de carburos del tipo MC que contienen. La resistencia
al desgaste, tal y como se midió en este ensayo, experimenta un
drástico incremento a medida que aumenta el porcentaje de volumen
del carburo primario del tipo MC (rico en vanadio), lo que concuerda
con la experiencia en campo real de las operaciones metalúrgicas.
Pese a que los artículos PM de la invención, representados por la
Aleación PM 3V (Bar 90-80) con un 2,82% V, son algo
menos resistentes al desgaste que los materiales PM que contienen un
4% o más de vanadio, siguen siendo más resistentes al desgaste que
A-2 ó D-2 que contienen menos de un
1% V. En el nivel del 4% V, PM M4 funciona mucho mejor que PM 8Cr4V
y PM 12Cr4V en este ensayo, pese a tener un volumen de carburo total
comparable con PM 8Cr4V y aproximadamente la mitad de PM 12Cr4V. La
resistencia al desgaste comparativamente buena de PM M4 se atribuye
principalmente a una combinación de aproximadamente un 4% de carburo
del tipo MC y un 9% de carburo del tipo M_{5}C (rico en W y Mo),
que es más duro que el carburo del tipo M_{7}C_{3} (rico en Cr)
presente en los otros dos materiales al 4% V. Pese a su fabricación
convencional, D-2 y D-7 también
contienen volúmenes totales de carburo relativamente altos, y el
contenido de carburo del tipo MC relativamente bajo de estos
materiales deriva en unos números de resistencia al desgaste
significativamente más bajos en comparación con PM 3V y en los
materiales PM 10 V, PM 15V y PM 18V, con un contenido de vanadio
mucho más alto y con volúmenes de carburo similares.
En resumen, los resultados de los ensayos de
rigidez y desgaste demuestran que puede conseguirse una notable
mejora en la resistencia al impacto de los artículos de acero de
útiles pulvimetalúrgicos trabajados en frío, con contenido de
vanadio, resistentes al desgaste, limitando la cantidad de carburo
primario presente en su microestructura y controlando su composición
y elaboración, de manera que los carburos ricos en vanadio del tipo
MC sean realmente los únicos carburos primarios que queden en la
microestructura tras el endurecimiento y el templado. La combinación
de una buena resistencia al desgaste de metal contra metal y una
alta rigidez de los artículos PM de la invención sobrepasa con mucho
a la de muchos aceros de útiles trabajados en frío fundidos en
lingotes, como AISI A-2 y D-2.
Asimismo, la alta rigidez de los artículos PM de la invención supera
claramente la de muchos aceros de útiles trabajados en frío PM, como
PM 8Cr4V, que ofrece una resistencia al desgaste de metal contra
metal algo superior pero carece de la suficiente rigidez para su uso
en muchas aplicaciones. Por consiguiente, las propiedades de los
artículos PM de la invención los convierten en especialmente
adecuados para útiles de corte (punzones y troqueles), útiles de
estampación y punzonado, cuchillas de corte para cortar materiales
de galga fina y otras aplicaciones de trabajo en frío en las que se
requiere una rigidez muy alta para conseguir un alto
rendimiento.
El término carburo del tipo MC aquí utilizado
hace referencia a carburos ricos en vanadio que se caracterizan por
una estructura de cristales cúbicos en los que "M" representa
el carburo que forma el elemento vanadio y pequeñas cantidades de
otros elementos como molibdeno, cromo y hierro, que también pueden
estar presentes en el carburo. Dicho término incluye también el
carburo M_{4}C_{3} rico en vanadio y variantes conocidas como
carbonitruros, en los que parte del carbono queda sustituido por
nitrógeno.
El término carburo del tipo M_{7}C_{3}, tal y
como aquí se utiliza, hace referencia a carburos ricos en cromo
caracterizados por una estructura de cristales hexagonales donde
"M" representa el carburo que forma el elemento cromo y
cantidades menores de otros elementos, como vanadio, molibdeno y
hierro, que pueden estar también en el carburo. Dicho término
incluye asimismo variantes del mismo conocidas como carbonitruros,
en los que parte del carbono queda sustituido por nitrógeno.
El término carburo M_{6}C tal y como aquí se
utiliza, significa un carburo rico en tungsteno o molibdeno con un
retículo atómico cúbico centrado en las caras; este carburo puede
contener también cantidades moderadas de cromo, vanadio y
cobalto.
El término "realmente", tal y como aquí se
utiliza, significa que puede haber presente una pequeña fracción de
volumen (<1,0%) de carburos primarios, aparte del carburo rico en
vanadio del tipo MC, sin que se vean adversamente afectadas las
propiedades positivas de los artículos de la invención, a saber, la
rigidez y la resistencia al desgaste.
Todos los porcentajes son en tanto por ciento en
peso, salvo que se indique lo contrario.
Claims (5)
1. Un artículo de acero de útiles trabajado en
caliente, de alta densidad, resistente al desgaste, rico en
vanadio, pulvimetalúrgico, trabajado en frío, con alta resistencia
al impacto, fabricado con polvo prealeado atomizado con nitrógeno,
que consta de un 0,60 a un 0,95% de carbono, de un 0,10 a un 2,0% de
manganeso, hasta un 0,10% de fósforo; hasta un 0,15% de azufre; un
2% máximo de silicio; de un 6,00 a un 9,00% de cromo; hasta un 3% de
molibdeno; hasta un 1,0% de tungsteno; de un 2,00 a un 3,20% de
vanadio; hasta un 0,15% de nitrógeno y el resto hierro e impurezas
secundarias, donde el contenido máximo de carbono no sobrepasa la
cantidad dada por la fórmula siguiente:
%C_{máximo} = 0,60 + 0,177(%V -
1,0)
si los citados artículos se endurecen y templan
hasta una dureza de al menos 58 HRC, tienen una dispersión de
realmente todos los carburos del tipo MC en la gama de un 4 a un 8%
por volumen y el tamaño máximo de los carburos del tipo MC no supera
aproximadamente seis micras en su medida mayor, donde el citado
artículo presenta, tal y como aquí se describe, una resistencia al
impacto con entalladura en C Charpy que sobrepasa los 68
J.
2. El artículo de acero de útiles trabajado
caliente, de alta densidad, resistente al desgaste, rico en
vanadio, pulvimetalúrgico, trabajado en frío, de la reivindicación
1, que consta de un 0,70 a un 0,90% de carbono, de un 0,2 a un 1,00%
de manganeso, hasta un 0,05% de fósforo; hasta un 0,03% de azufre;
un 1,50% máximo de silicio; de un 7,00 a un 8,50% de cromo; de un
0,50 a un 1,75% de molibdeno; hasta un 0,50% de tungsteno; de un
2,25 a un 2,90% de vanadio; hasta un 0,10% de nitrógeno y el resto
hierro e impurezas secundarias, donde el contenido máximo de carbono
no sobrepasa la cantidad dada por la fórmula siguiente:
%C_{máximo} = 0,60 + 0,177(%V -
1,0)
3. Un método para fabricar un artículo de acero
de útiles de alta densidad, resistente al desgaste, rico en
vanadio, pulvimetalúrgico, trabajado en frío, con alta resistencia
al impacto, que consta de un 0,60 a un 0,95% de carbono, de un 0,10
a un 2,0% de manganeso, hasta un 0,10% de fósforo; hasta un 0,15% de
azufre; un 2% máximo de silicio; de un 6,00 a un 9,00% de cromo;
hasta un 3% de molibdeno; hasta un 1,0% de tungsteno; de un 2,00 a
un 3,20% de vanadio; hasta un 0,15%, de nitrógeno y el resto hierro
e impurezas secundarias, donde el contenido máximo de carbono no
sobrepasa la cantidad dada por la fórmula siguiente:
%C_{máximo} = 0,60 + 0,177(%V -
1,0)
consistente el citado método en una aleación de
acero de útiles fundido atomizado con nitrógeno a una temperatura
entre 1.538 y 1.649ºC para fabricar polvo, enfriando rápidamente el
polvo a temperatura ambiente, cribando el polvo hasta
aproximadamente 16 mallas (norma EEUU), compactando isostáticamente
en caliente el polvo a una temperatura entre 1.093 y 1.177ºC, a una
presión entre 90 y 110 M Pa, donde los artículos resultantes tras el
trabajo en caliente, el recocido y el endurecido a al menos 58 HRC
tienen una fracción de volumen de realmente todos los carburos ricos
en vanadio del tipo MC entre un 4 y un 8%, donde los tamaños máximos
de los carburos primarios no sobrepasan aproximadamente seis micras
en su medida mayor y donde se alcanza, tal y como se ha descrito
aquí, una resistencia al impacto con entalladura en C Charpy de al
menos 68
J.
4. El método de la reivindicación 3, donde el
citado artículo de acero de útiles de alta densidad, resistente al
desgaste, rico en vanadio, pulvimetalúrgico, trabajado en frío,
consta de un 0,70 a un 0,90% de carbono, de un 0,2 a un 1,00% de
manganeso, hasta un 0,05% de fósforo; hasta un 0,03% de azufre; un
1,50% máximo de silicio; de un 7,00 a un 8,50% de cromo; de un 0,50
a un 1,75% de molibdeno; hasta un 0,50% de tungsteno; de un 2,25 a
un 2,90% de vanadio; hasta un 0,10% de nitrógeno y el resto hierro e
impurezas secundarias, donde el contenido máximo de carbono
permisible no sobrepasa la cantidad dada por la fórmula
siguiente:
%C_{máximo} = 0,60 + 0,177(%V -
1,0)
5. El método de las reivindicaciones 3 ó 4, donde
la citada atomización se lleva a cabo a una temperatura entre 1.566
y 1.621ºC.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US826393 | 1997-04-09 | ||
| US08/826,393 US5830287A (en) | 1997-04-09 | 1997-04-09 | Wear resistant, powder metallurgy cold work tool steel articles having high impact toughness and a method for producing the same |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2207793T3 true ES2207793T3 (es) | 2004-06-01 |
Family
ID=25246419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES98301890T Expired - Lifetime ES2207793T3 (es) | 1997-04-09 | 1998-03-13 | Articulos de polvo de acero para el conformado en frio, presentando los indicados articulos una resistencia al impacto elevada y procedimiento de fabricacion. |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5830287A (es) |
| EP (1) | EP0875588B1 (es) |
| JP (1) | JP4162289B2 (es) |
| KR (1) | KR100373169B1 (es) |
| AR (1) | AR012350A1 (es) |
| AT (1) | ATE250150T1 (es) |
| BR (1) | BR9803298A (es) |
| CA (1) | CA2231133C (es) |
| CZ (1) | CZ295758B6 (es) |
| DE (1) | DE69818138T2 (es) |
| ES (1) | ES2207793T3 (es) |
| HU (1) | HU220558B1 (es) |
| MY (1) | MY120438A (es) |
| PL (1) | PL186709B1 (es) |
| PT (1) | PT875588E (es) |
| SK (1) | SK284795B6 (es) |
| TW (1) | TW363000B (es) |
Families Citing this family (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5976459A (en) * | 1998-01-06 | 1999-11-02 | Crucible Materials Corporation | Method for compacting high alloy tool steel particles |
| SE512970C2 (sv) * | 1998-10-30 | 2000-06-12 | Erasteel Kloster Ab | Stål, användning av stålet, av stålet framställd produkt samt sätt att tillverka stålet |
| AU1242000A (en) | 1998-11-30 | 2000-06-19 | Penn State Research Foundation, The | Exoflash consolidation technology to produce fully dense nanostructured materials |
| AT409831B (de) * | 2000-03-03 | 2002-11-25 | Boehler Uddeholm Ag | Verfahren zur pulvermetallurgischen herstellung von vormaterial und vormaterial |
| DE10019042A1 (de) * | 2000-04-18 | 2001-11-08 | Edelstahl Witten Krefeld Gmbh | Stickstofflegierter, sprühkompaktierter Stahl, Verfahren zu seiner Herstellung und Verbundwerkstoff hergestellt aus dem Stahl |
| JP2002001593A (ja) * | 2000-06-16 | 2002-01-08 | Takeda Chem Ind Ltd | 打錠用杵および臼 |
| IT1318038B1 (it) * | 2000-06-21 | 2003-07-21 | Venanzetti S R L | Lega per l'ottenimento di acciaio speciale da utensili per lavorazioni a freddo |
| NL1016811C2 (nl) | 2000-12-06 | 2002-06-13 | Skf Ab | Wentellager omvattende een met poedermetallurgietechniek verkregen onderdeel. |
| AT410448B (de) * | 2001-04-11 | 2003-04-25 | Boehler Edelstahl | Kaltarbeitsstahllegierung zur pulvermetallurgischen herstellung von teilen |
| AT411580B (de) * | 2001-04-11 | 2004-03-25 | Boehler Edelstahl | Verfahren zur pulvermetallurgischen herstellung von gegenständen |
| FR2823768B1 (fr) * | 2001-04-18 | 2003-09-05 | Usinor | Acier a outils a tenacite renforcee, procede de fabrication de pieces dans cet acier et pieces obtenues |
| US6585483B2 (en) | 2001-11-20 | 2003-07-01 | Honeywell International Inc. | Stationary roller shaft formed of a material having a low inclusion content and high hardness |
| US20050227772A1 (en) * | 2004-04-13 | 2005-10-13 | Edward Kletecka | Powdered metal multi-lobular tooling and method of fabrication |
| US7472576B1 (en) | 2004-11-17 | 2009-01-06 | State Of Oregon Acting By And Through The State Board Of Higher Education On Behalf Of Portland State University | Nanometrology device standards for scanning probe microscopes and processes for their fabrication and use |
| US20060231167A1 (en) * | 2005-04-18 | 2006-10-19 | Hillstrom Marshall D | Durable, wear-resistant punches and dies |
| US7615123B2 (en) | 2006-09-29 | 2009-11-10 | Crucible Materials Corporation | Cold-work tool steel article |
| SI2126150T1 (sl) * | 2007-01-12 | 2011-09-30 | Rovalma Sa | Orodno jeklo za delo v hladnem z odliäśno moĺ˝nostjo varjenja |
| WO2010029505A2 (en) * | 2008-09-12 | 2010-03-18 | L. Klein Ag | Free-machining powder metallurgy lead-free steel articles and method of making same |
| USD623036S1 (en) | 2008-11-07 | 2010-09-07 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Insert bit |
| US8418587B2 (en) | 2008-11-07 | 2013-04-16 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Tool bit |
| USD711719S1 (en) | 2009-11-06 | 2014-08-26 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Tool bit |
| CN103586458B (zh) * | 2013-11-09 | 2016-01-06 | 马鞍山成宏机械制造有限公司 | 一种韧性强硬度大的粉末冶金刀具及其制备方法 |
| US10022845B2 (en) | 2014-01-16 | 2018-07-17 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Tool bit |
| CN103938091B (zh) * | 2014-04-28 | 2016-08-24 | 钢铁研究总院 | 一种高韧性高耐磨冷作模具钢 |
| KR20160010930A (ko) | 2014-07-21 | 2016-01-29 | 국민대학교산학협력단 | 우수한 내충격성을 겸비한 고내마모성 냉간공구강 |
| PL3165308T3 (pl) | 2015-11-09 | 2019-05-31 | Crs Holdings Inc | Wyroby ze stali automatowej wytwarzane sposobem metalurgii proszków i sposób ich wytwarzania |
| US11638987B2 (en) | 2017-12-01 | 2023-05-02 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Wear resistant tool bit |
| USD921468S1 (en) | 2018-08-10 | 2021-06-08 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Driver bit |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2949356A (en) * | 1958-03-28 | 1960-08-16 | Latrobe Steel Co | Ferrous alloys and articles made therefrom |
| US3219442A (en) * | 1964-10-30 | 1965-11-23 | Vasco Metals Corp | Alloy steels and articles thereof |
| GB1443900A (en) * | 1973-03-30 | 1976-07-28 | Crucible Inc | Powder metallurgy tool steel article |
| US4249945A (en) * | 1978-09-20 | 1981-02-10 | Crucible Inc. | Powder-metallurgy steel article with high vanadium-carbide content |
| CA1191039A (en) * | 1981-09-28 | 1985-07-30 | Crucible Materials Corporation | Powder metallurgy tool steel article |
| SE457356C (sv) * | 1986-12-30 | 1990-01-15 | Uddeholm Tooling Ab | Verktygsstaal avsett foer kallbearbetning |
| JPH01240636A (ja) * | 1988-03-18 | 1989-09-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 表面処理性に優れた工具とその製造法 |
| JPH0692007B2 (ja) * | 1988-07-12 | 1994-11-16 | 日立金属株式会社 | 熱間圧延用作業ロール及びその圧延方法 |
| US5238482A (en) * | 1991-05-22 | 1993-08-24 | Crucible Materials Corporation | Prealloyed high-vanadium, cold work tool steel particles and methods for producing the same |
| US5589011A (en) * | 1995-02-15 | 1996-12-31 | The University Of Connecticut | Nanostructured steel alloy |
-
1997
- 1997-04-09 US US08/826,393 patent/US5830287A/en not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-03-04 CA CA002231133A patent/CA2231133C/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-13 EP EP98301890A patent/EP0875588B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-13 ES ES98301890T patent/ES2207793T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-13 AT AT98301890T patent/ATE250150T1/de active
- 1998-03-13 PT PT98301890T patent/PT875588E/pt unknown
- 1998-03-13 DE DE69818138T patent/DE69818138T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-13 TW TW087103749A patent/TW363000B/zh not_active IP Right Cessation
- 1998-03-17 HU HU9800590A patent/HU220558B1/hu unknown
- 1998-03-25 MY MYPI98001304A patent/MY120438A/en unknown
- 1998-03-26 JP JP09698298A patent/JP4162289B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-27 CZ CZ1998958A patent/CZ295758B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-04-07 AR ARP980101576A patent/AR012350A1/es active IP Right Grant
- 1998-04-08 BR BR9803298-4A patent/BR9803298A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-04-08 PL PL98325752A patent/PL186709B1/pl unknown
- 1998-04-09 KR KR10-1998-0012648A patent/KR100373169B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1998-04-09 SK SK456-98A patent/SK284795B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1998-06-24 US US09/103,570 patent/US5989490A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100373169B1 (ko) | 2003-06-18 |
| JP4162289B2 (ja) | 2008-10-08 |
| US5830287A (en) | 1998-11-03 |
| BR9803298A (pt) | 1999-09-28 |
| CZ95898A3 (cs) | 1999-09-15 |
| SK45698A3 (en) | 1998-12-02 |
| AR012350A1 (es) | 2000-10-18 |
| DE69818138D1 (de) | 2003-10-23 |
| SK284795B6 (sk) | 2005-11-03 |
| HU220558B1 (hu) | 2002-03-28 |
| KR19980081249A (ko) | 1998-11-25 |
| HUP9800590A3 (en) | 2001-01-29 |
| CA2231133A1 (en) | 1998-10-09 |
| US5989490A (en) | 1999-11-23 |
| PL186709B1 (pl) | 2004-02-27 |
| DE69818138T2 (de) | 2004-07-15 |
| CA2231133C (en) | 2004-08-10 |
| EP0875588A2 (en) | 1998-11-04 |
| TW363000B (en) | 1999-07-01 |
| ATE250150T1 (de) | 2003-10-15 |
| HU9800590D0 (en) | 1998-05-28 |
| JPH116041A (ja) | 1999-01-12 |
| HUP9800590A2 (hu) | 1998-12-28 |
| MY120438A (en) | 2005-10-31 |
| EP0875588A3 (en) | 2002-02-06 |
| EP0875588B1 (en) | 2003-09-17 |
| PT875588E (pt) | 2004-02-27 |
| CZ295758B6 (cs) | 2005-10-12 |
| PL325752A1 (en) | 1998-10-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2207793T3 (es) | Articulos de polvo de acero para el conformado en frio, presentando los indicados articulos una resistencia al impacto elevada y procedimiento de fabricacion. | |
| JP5225843B2 (ja) | 粉末冶金製造された鋼、その鋼を含む工具、およびその工具の製造方法 | |
| ES2198147T5 (es) | Material de acero para herramientas de trabajo en caliente | |
| EP2065483A1 (en) | Hot-working tool steel having excellent stiffness and high-temperature strength and method for production thereof | |
| KR100500772B1 (ko) | 합금 강, 합금 강으로 제조된 공구 그리고 합금 강 및 공구를 제조하기 위한 통합 방법 | |
| KR101010505B1 (ko) | 강 및 상기 강으로 제조된 플라스틱 재료용 금형 공구 | |
| Chaus | Modifying cast tungsten-molybdenum high-speed steels with niobium, zirconium, and titanium | |
| KR100909922B1 (ko) | 냉간 가공 강 | |
| KR101518723B1 (ko) | 냉간 가공 공구강 제품 | |
| JP5323679B2 (ja) | 冷間加工用鋼鉄 | |
| WO2003069004A1 (en) | High chromium and carbide rich tool steel made by powder metallurgi and tool made of the steel | |
| EP1129229A1 (en) | Steel, use of the steel, product made of the steel and method of producing the steel | |
| KR20010052220A (ko) | 강 재료 및 그의 제조 방법 | |
| US6641681B1 (en) | Steel material and its manufacture | |
| EP1381702B1 (en) | Steel article | |
| Madej | Tungsten carbide as an addition to high speed steel based composites | |
| RU2727463C1 (ru) | Штамповый сплав | |
| WO2003069009A1 (en) | Steel material containing carbides and use of the material | |
| RU2479664C1 (ru) | Штамповый сплав | |
| WO2023080832A1 (en) | A wear resistant alloy | |
| ES2370486T3 (es) | Acero para trabajo en frío y herramienta para trabajo en frío. | |
| US20080053574A1 (en) | Cold Work Steel | |
| MXPA98002337A (es) | Articulos de acero para herramientas para trabajoen frio pulvimetalurgicos resistentes al desgasteque tienen alta dureza al impacto y metodo paraproducir los mismos | |
| MXPA01007627A (es) | Acero para herramienta pulvimetalurgica de alta dureza y articulo hecho del mismo | |
| JPH0463251A (ja) | 焼結高速度鋼 |