ES2199266T3 - Sistema de lentes de proyeccion para television. - Google Patents

Sistema de lentes de proyeccion para television.

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ES2199266T3 ES96114673T ES96114673T ES2199266T3 ES 2199266 T3 ES2199266 T3 ES 2199266T3 ES 96114673 T ES96114673 T ES 96114673T ES 96114673 T ES96114673 T ES 96114673T ES 2199266 T3 ES2199266 T3 ES 2199266T3
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Jacob Moskovich
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Abstract

SE PRESENTAN SISTEMAS DE LENTES DE PROYECCION DE SEIS COMPONENTES PARA SU USO EN TELEVISIONES DE PROYECCION. DESDE EL LADO DE LA PANTALLA, EL SISTEMA TIENE PREFERIBLEMENTE UNA CONFIGURACION +-+++-. EL USO DE UN SEGUNDO ELEMENTO DE LENTE QUE TIENE UNA POTENCIA NEGATIVA DA COMO RESULTADO FUNCIONES MEJORADAS DE TRANSFERENCIA DE MODULACION SAGITAL (MTFS) EN UBICACIONES DE CAMPO GRANDES. EL SEGUNDO ELEMENTO DE LENTE NEGATIVA PUEDE HACERSE DE UN MATERIAL DE BAJA DISPERSION, TAL COMO EL ESTIRENO, DE MANERA QUE SUMINISTRE UNA CORRECCION PARCIAL DEL COLOR AXIAL.

Description

Sistema de lentes de proyección para televisión.
Antecedentes de la invención 1. Campo de la invención
Esta invención se refiere a sistemas de lentes de proyección para uso en televisores y, en particular, a sistemas de lentes de proyección que cuentan con: 1) un campo de visión ancho, por ejemplo, un semicampo de visión del orden aproximadamente de 40º; 2) un número f bajo, por ejemplo, un número f del orden de aproximadamente 1,0; y 3) una función de transferencia de modulación (MTF) sagital mejorada, en comparación con los sistemas de lentes de la técnica anterior que tienen una construcción similar.
2. Descripción de la técnica anterior
Los sistemas de lentes de proyección para televisores de proyección por tubo de rayos catódicos (TRC) han estado sometidos a continuo desarrollo durante los últimos quince años, aproximadamente. Como resultado, muchos de los televisores de proyección por TRC actuales están equipados con sistemas de lentes rápidas de números f de f/1 y menores, y proporcionan semicampos de visión de 25º y más anchos.
Las imágenes en color para televisores de proyección se obtienen normalmente por combinación de imágenes de TRC,s de tres colores, es decir, un TRC rojo, un TRC verde, y un TRC azul. Por tanto, las imágenes procedentes de los tres TRC,s quedarán sustancialmente una sobre otra en la pantalla de observación, es decir, que para reducir al mínimo las alteraciones de color en los bordes, los sistemas de lentes de proyección utilizados en los televisores de proyección son corregidos normalmente en cuanto a la aberración cromática transversal, es decir, la variación de la longitud de onda de la altura de un punto de imagen por encima del eje óptico. La aberración cromática transversal es conocida también como la diferencia cromática en la amplificación, o simplemente el color lateral. Esta corrección se logra por lo general por situación del tope del sistema de lente en proximidad a la unidad de potencia del sistema.
Para muchas aplicaciones, el sistema de lentes de proyección no necesita ser corregido en cuanto a aberración cromática longitudinal, es decir, la variación con la longitud de onda del emplazamiento a lo largo del eje óptico de un punto de imagen axial. La aberración cromática longitudinal es conocida también como aberración cromática axial, o simplemente color axial. Cuando no es corregida por el sistema de lentes, esta aberración es tratada mediante el ajuste físico del emplazamiento del sistema de lentes y su TRC asociado con respecto a la pantalla, es decir, mediante el ajuste de los conjugados anterior y posterior para compensar el cambio en la distancia focal del sistema de lente con la longitud de onda.
Los pigmentos fosforescentes utilizados en los TRC,s adquiribles comercialmente no emiten luz con longitud de onda sencilla. En particular, los pigmentos fosforescentes verdes tienen unas bandas laterales significativas en azul y rojo. Una policromaticidad similar existe para los pigmentos fosforescentes rojo y azul, pero en menor cuantía.
Para ciertas aplicaciones, tales como televisión de alta definición, o sistemas que trabajan con una alta amplificación, sistemas de lentes que estén total o parcialmente corregidos en cuanto a color axial son necesarios para evitar las alteraciones de color visibles en los bordes y/o la pérdida de contraste de imagen, como resultado de la expansión del color de los TRC,s. Véase, por ejemplo, las patentes de EE.UU. núm. 4.815.831 de Betensky; núm. 4.900.139 de Kreitzer; y núm. 4.963.007 de Moskovich. Sin embargo, tales sistemas de lentes corregidos total o parcialmente de color son más complejos, y por tanto más costosos que los sistemas no corregidos de color. De acuerdo con ello, con frecuencia estos sistemas no son utilizados en aplicaciones de consumo.
Wessling, en la patente de EE.UU. núm. 5.055.922 describe un procedimiento menos costoso para hacer frente al problema de la dispersión del color. De acuerdo con este procedimiento, el material de filtro que absorbe al menos algo de las bandas laterales indeseadas del TRC es incorporado en uno o más elementos del sistema de lentes. Aunque este procedimiento reduce significativamente la intensidad de la luz en las bandas laterales, no la elimina del todo. Igualmente, el procedimiento de material filtrante no cambia el comportamiento de la aberración general del sistema de lentes.
Cuando el campo de visión de un sistema de lentes de proyección no es superior a un semiángulo aproximado de 25º, dicho sistema puede consistir justamente en tres componentes, y proporcionar aún un nivel suficientemente alto de calidad de imagen. Una configuración típica tiene un elemento asférico débil sobre el lado de la imagen del sistema de lentes, seguido por un elemento de potencia positiva fuerte, seguido a su vez por un elemento negativo fuerte en proximidad inmediata al TRC. Véanse, por ejemplo, las patentes de EE.UU. de Betensky núms. 4.300.817, 4.348.081, y 4.526.442.
Para esta configuración, el primer elemento asférico proporciona la mayor parte de la corrección de la aberración esférica y otras aberraciones dependientes de la abertura, el elemento positivo en combinación con la posición relativa del tope de la abertura del sistema de lentes permite la corrección del astigmatismo, y el elemento negativo próximo al TRC proporciona corrección para la curvatura del campo de la lente.
Cuando la distancia focal del sistema de lentes es acortada para obtener un televisor de proyección más compacto, ha de ser aumentada la cobertura de campo del sistema de lentes. Cuando el semiángulo de visión se aumenta hasta aproximadamente 28º, una forma de tres elementos no puede proporcionar en general un nivel de actuación óptica apropiadamente alto. Para hacer frente a este problema se ha añadido un cuarto elemento (elemento corrector) entre los elementos fuertes positivo y negativo de la configuración de tres componentes. Véanse las patentes de EE.UU. núm. 4.697.892 de Betensky, y las números 4.682.862, 4.755.028, y 4.776.681 de Moskovich. Este elemento adicional no tiene, por lo general, mucha potencia óptica; sin embargo, debe tener una superficie asférica para corregir las aberraciones fuera de eje dependientes de la abertura de tipo esférico oblicuo sagital y de coma. Configuraciones de cuatro elementos han sido utilizadas con efectividad con ángulos de hasta 33º a 35º. Son conocidas también en la técnica configuraciones de cinco elementos. Véanse las patentes de Moskovich citadas .862 y .681.
Dado que las demandas sobre rendimiento del sistema de lentes han aumentado, se han puesto en uso sistemas de seis elementos. Las patentes de EE.UU. núms. 5.296.967 y 5.329.363 de Moskovich describen sistemas de este tipo. Aunque estos sistemas han trabajado bien en la práctica, se ha comprobado que sus funciones de transferencia de modulación, en particular, sus funciones de transferencia de modulación sagital, tienen valores inferiores a lo deseado en emplazamientos de campo grande (ángulos de campo).
Las figs. 5 y 6 representan funciones de transferencia de modulación (FTM) para dichos sistemas de lentes de proyección de seis elementos de la técnica anterior. En particular, la fig. 5 muestra la FTM para una realización comercial del sistema de lentes de la patente .363, y la fig. 6 muestra la FTM del sistema de lentes de la fig. 2 de la patente .967.
Los gráficos de las figs. 5 y 6 (así como los de las figs. 1B, 1C, 2B, 2C, 3B, 4B, y 4C) muestran las FTM del foco de paso a la izquierda, y la función de transferencia óptica (FTO) en el foco óptimo axial a la derecha. Los datos se muestran para cinco puntos de vista, que son, el eje, 0,35H, 0,70H, 0,85H, y 1,0H. siendo H la altura de campo máxima sobre la pantalla. Las alturas de campo reales se muestran para los gráficos de la derecha. Estas alturas de campo se aplican a los trazados tanto derecho como izquierdo, y son en milímetros.
Los datos del foco de paso son en la frecuencia espacial indicada, en ciclos por milímetro, es decir, a 2 ciclos/mm. Este valor de frecuencia espacial es utilizado frecuentemente en la evaluación del rendimiento de los sistemas de proyección de televisión, ya que corresponden aproximadamente a 400 líneas de TV en la dirección horizontal para una imagen con diagonal de 5 pulgadas, sobre un tubo TRC típico de siete pulgadas. Una resolución de 400 líneas de TV corresponde a las condiciones de resolución máximas para la mayor parte de los reproductores de disco por láser. Ambos datos, de foco de paso y de foco óptimo, indican las FTM tangenciales (curvas de línea continua) y sagitales (curvas de trazos). La escala de módulo está a la izquierda de cada bloque, y va de cero a uno. La fase de la FTO se muestra como curva de trazos en los gráficos de foco óptimo. La escala para la fase es indicada a la derecha de cada bloque de foco óptimo, y la medida es en radianes. Todos los datos de FTO son para longitud de onda de 546,1 nanómetros. El desplazamiento de foco axial antes indicado encima de los gráficos de foco óptimo es en relación con la posición cero de los gráficos del foco de paso. El plano del foco óptimo está en el pico del gráfico de foco de paso axial.
Un examen de las figs. 5 y 6 muestra que los sistema de lentes de la técnica anterior de estas figuras tienen las FTM,s sagitales a 2 ciclos/mm, lo que es inferior aproximadamente a 0,5 en emplazamientos de campo de 0.85 H y superiores. Estos valores están por debajo de lo deseado para una calidad de imagen máxima a través de todo el campo de visión de una televisión de proyección. La presente invención está dirigida a mejorar estas FTM,s sagitales, para mejorar también la calidad de las imágenes producidas por los televisores de proyección.
La patente de EE.UU. núm. 4.963.007 describe, entre otras cosas, un sistema de lentes de proyección para uso con un tubo de rayos catódicos que comprende, en orden, desde el lado de la imagen:
a) un primer elemento de lente que tiene potencia positiva, al menos una superficie asférica, y una forma general de menisco que es cóncava con respecto al tubo de rayos catódicos;
b) un segundo elemento de lente que tiene potencia negativa y al menos una superficie asférica;
c) un tercer elemento de lente que tiene potencia positiva y proporciona una parte sustancial de la potencia del sistema de lentes;
d) un cuarto elemento de lente que tiene al menos una superficie asférica, y una forma general de menisco que es cóncava con respecto al tubo de rayos catódicos;
e) un quinto elemento de lente que tiene potencia positiva, al menos una superficie asférica, y una superficie enfrentada al tubo de rayos catódicos, de la que su mayor parte es convexa con respecto a dicho tubo; y
f) una unidad de lente de potencia negativa, cuya distancia focal tiene una magnitud aproximadamente inferior a 2,5 veces la distancia focal efectiva de la totalidad del sistema de lentes, cuya unidad de lente está asociada al tubo de rayos catódicos durante el uso del sistema de lentes y proporciona la mayor parte de la corrección de la curvatura de campo de dicho sistema.
Sumario de la invención
A la vista del estado de la técnica expuesto, un objeto de la presente invención es proporcionar sistemas de lentes de proyección mejorados para uso en televisiones de proyección, y en particular, en sistemas de proyección posterior.
Más particularmente, un objeto de un aspecto de la invención es proporcionar sistemas de lentes de proyección capaces de cubrir un semicampo de visión de hasta aproximadamente 40º con un número f del orden de 1,0, y al mismo tiempo proporcionar una calidad de imagen que sea suficientemente alta para satisfacer los requerimientos de los consumidores de los modernos sistemas de TV de proyección, específicamente una calidad de imagen que corresponda a una FTM sagital relativamente alta en emplazamientos de campo grande.
Un objeto adicional de un aspecto de la invención es proporcionar unos sistema de lentes de proyección que tengan las características expuestas, y que estén corregidos también parcialmente en cuanto a color axial.
Otro objeto de un aspecto de la invención es proporcionar sistemas de lentes de proyección que puedan ser fabricados con un coste razonable.
La invención, como se expone en la reivindicación 1, proporciona un sistema de lentes de proyección del tipo antes mencionado, como se describe en la patente de EE.UU. núm. 4.963.007, caracterizada porque el cuarto elemento de lente tiene una potencia débil como se define más adelante.
Realizaciones adicionales se exponen en las reivindicaciones dependientes.
En ciertas realizaciones preferidas, el sistema de lentes tiene algunas o todas las características siguientes: 1) el primer elemento de lente está compuesto por un material de alta dispersión de acuerdo con las enseñanzas de la patente de EE.UU. núm. 5.329.363; 2) cada uno de los elementos de lente primero, segundo, cuarto, y quinto, tiene dos superficies asféricas; 3) el tercer elemento de lente es biconvexo, y proporciona la mayor parte de la potencia del sistema de lentes, es decir, que la distancia focal del tercer elemento de lente es aproximadamente de entre 0,8 y aproximadamente 1,6 veces la distancia focal de todo el sistema de lentes; y 4) el cuarto elemento de lente tiene una potencia positiva.
En otras realizaciones preferidas, el segundo elemento de lente está compuesto por un material de alta dispersión, y el tercer elemento de lente está compuesto por un material de baja dispersión, para proporcionar un sistema de lentes parcialmente corregido de color.
El término aquí utilizado "débil" es para describir un elemento cuya distancia focal tiene una magnitud que es, al menos, 2,5 veces la distancia focal efectiva de todo el sistema de lentes, y el término "fuerte" se utiliza para describir un elemento o unidad cuya distancia focal tiene una magnitud que es menor, aproximadamente, a 2,5 veces la distancia focal efectiva de todo el sistema de lentes.
Los dibujos que se acompañan, que se incorporan y constituyen parte de esta memoria descriptiva, ilustran las realizaciones preferidas de la invención, y junto con la descripción sirven para explicar los principios de ella. Se entiende, por supuesto, que tanto los dibujos como la descripción son sólo explicatorios, y no limitadores de la invención.
Breve descripción de los dibujos
Las figs. 1A, 2A, 3A, y 4A son vistas laterales esquemáticas de los sistemas de lentes construidos de acuerdo con la invención.
Las figs. 1B, 1C, 2B, 2C, 3B, 4B, y 4C son gráficos de las funciones de transferencia de modulación/funciones de transferencia óptica (FTM/FTO) de los sistemas de lentes de las figs. 1A, 2A, 3A, y 4A, respectivamente.
Las figs. 5 y 6 son gráficos de las FTM/FTO para sistemas de lentes de la técnica anterior, construidos de acuerdo con las patentes de EE.UU. núms. 5.329.363 y 5.296.967, respectivamente.
La fig. 7 es un esquema de una TV de proyección que emplea el sistema de lentes construido de acuerdo con la invención.
Descripción de las realizaciones preferidas
Como antes se ha expuesto, los sistemas de lentes de la presente invención incluyen seis componentes, dispuestos preferiblemente en el orden siguiente con respecto a la potencia, desde el conjugado largo del sistema de lentes a su conjugado corto, es decir, desde la pantalla al TRC: +-+++-. El segundo elemento negativo es de importancia crítica con respecto a la mejora de la FTM sagital conseguida con la presente invención.
En los sistemas de la técnica anterior, tales como los de las patentes antes referenciadas .363 y .967, era efectuado un equilibrio entre la curvatura de campo (suma Petzval) y la aberración esférica oblicua sagital. Es decir, se permitía que dichos sistemas de la técnica anterior tuviesen un nivel relativamente alto de aberración esférica oblicua sagital, y se utilizaba ese nivel relativamente alto, junto con otros aspectos del sistema de lentes, por ejemplo, la unidad negativa fuerte cerca del TRC, para proporcionar el nivel requerido de corrección de curvatura de campo en la pantalla de observación.
Un nivel relativamente alto de aberración esférica oblicua sagital da por resultado una FTO pobre en localizaciones de campo grande, específicamente, la presencia de niveles sustanciales de esta aberración da por resultado valores de FTM inferiores aproximadamente a 0,5 a 2 ciclos/mm en emplazamientos de campo grande.
De acuerdo con la presente invención, este problema ha sido tratado mediante la incorporación de un elemento de lente negativa como segundo elemento del sistema de lente. La presencia de este elemento negativo mejora la curvatura de campo del sistema general, sin añadir otras aberraciones significativas que podrían ser difíciles de corregir. Este procedimiento debería ser contrastado con el aumento de la potencia negativa de la unidad de lente asociada al TRC (la lente aplanadora de campo), que mejoraría también la curvatura de campo. No obstante, dado que la lente aplanadora de campo es ya una unidad fuerte, la adición de más potencia negativa podría dar por resultado otros problemas de aberración, que serían difíciles de corregir.
La curvatura de campo mejorada, conseguida mediante el uso de un elemento de lente negativo como segundo elemento del sistema de lentes, permite una mejor corrección de la aberración esférica oblicua sagital, ya que el nivel de esta aberración ya no necesita mantenerse alto para equilibrar la curvatura total de campo del sistema. A su vez, la mejora de la aberración esférica oblicua sagital da por resultado una FTM sagital mejorada en emplazamientos de campo grandes, como es deseable.
Las figs. 1B, 1C, 2B, 2C, 3B, 4B, y 4C ilustran las FTM,s sagitales mejoradas conseguidas mediante el uso de la invención (compárense, en particular, los gráficos a 0,85 H de estas figuras con los correspondientes gráficos de las figs. 5 y 6). Ha de hacerse notar que los sistemas de lentes de las figs. 1 y 2 han sido optimizados totalmente, mientras que los de las figs. 3 y 4 lo han sido sólo parcialmente. De acuerdo con ello, las FTM,s de las figs. 3B, 4B, y 4C pueden ser mejoradas aún más mediante optimización ulterior de los sistemas de lentes de estas figuras.
La incorporación de potencia negativa al extremo de pantalla del sistema de lentes no tiende a producir un nivel algo más alto de aberración esférica. No obstante y como resultado, se mejora la actuación general del sistema de lentes, en especial en emplazamientos de campo grandes.
El uso de un segundo elemento de lente negativo permite la incorporación de al menos alguna corrección de color axial al sistema de lentes. Esta corrección se logra haciendo el segundo elemento de lente negativa de un material de alta dispersión, o más particularmente, haciendo dicho segundo elemento de lente negativa de un material que tenga una dispersión más alta que la dispersión del material utilizado para el tercer elemento de lente positiva.
La expresión aquí utilizada material de alta dispersión es aquélla que tiene una dispersión igual a la del vidrio de sílex. Más particularmente, un material de alta dispersión es el que tiene un valor V dentro de un margen de 20 a 50 para un índice de refracción de 1,85 a 1,5, respectivamente. Por el contrario, un material de baja dispersión es el que tiene una dispersión similar a la del vidrio de potasio y boro, o en términos de valores V, el que tiene un valor V dentro de un margen de 35 a 75 para un índice de refracción dentro de un margen de 1,85 a 1,5, respectivamente.
Un material de alta dispersión preferido para uso en la construcción del segundo elemento de lente negativa es el estireno, y un material de baja dispersión preferido para uso en la construcción del tercer elemento de lente positiva es un vidrio del tipo de potasio y boro. En lugar del estireno pueden ser utilizados otros plásticos que tengan dispersiones de tipo de pedernal, para preparar el segundo elemento de lente negativa, incluidos los policarbonatos y copolímeros de poliestireno y acrílicos, tales como NAS. Véase el "Manual de óptica de plástico", U.S. Precision Lens, Inc., Cincinnati, Ohio, 1983, págs. 17 a 29.
Además de hacer el segundo elemento de lente negativa de un material de alta dispersión, el primer elemento de lente positiva puede estar hecho también del mismo material. De este modo, el esferocromatismo del sistema de lentes puede ser reducido, como se expone en detalle en la patente antes referenciada .363. El color lateral se mejora también mediante el uso de dicho material de alta dispersión para el primer elemento de lente. Un material de alta dispersión preferido para el primer elemento de lente positiva es de nuevo el estireno, aunque si así se desea pueden ser utilizados otros materiales de alta dispersión, tales como los expuestos con anterioridad.
Cada elemento 1, 2, 4, y 5, así como la unidad de lente aplanadora de campo, tiene al menos una superficie asférica para facilitar la corrección de las aberraciones del sistema de lentes, y preferiblemente, cada una tiene dos superficies asféricas. Debido a que las superficies de las lentes son asféricas, las formas generales de los elementos son descritos preferiblemente en términos de superficies esféricas de mejor ajuste, en vez de los radios de curvatura de los elementos en el eje óptico, aunque en muchos casos la descripción de las formas generales de los elementos en términos de superficies esféricas de mejor ajuste por una parte, y en términos de radios de curvatura del eje óptico por otra, será la misma. Véase la publicación de Dunham, C.B., y C.R. Crawford, "Aproximación mínima mediante un semicírculo", Society for Industrial and Applied Mathematics, Vol. 17, núm. 1, Febrero de 1980. Para mantener un coste relativamente bajo del sistema de lentes, todos los elementos asféricos están diseñados para ser fabricados de plástico óptico. En particular, para facilidad de moldeo se mantiene un grosor bastante uniforme a través de la abertura de cada uno de estos elementos. Dado que son de plástico, es deseable mantener la potencia de los elementos tan baja como sea posible, de modo que se reduzcan al mínimo los desplazamientos de foco del sistema de lentes, que cambia con la temperatura ambiental. Como antes se ha expuesto, el elemento de potencia, (elemento 3) está hecho preferiblemente de vidrio.
Las figs. 1 a 4 ilustran varios ejemplos de sistemas de lentes construidos de acuerdo con la invención, y corresponden a prescripciones y propiedades ópticas que aparecen en las Tablas 1 a 4, respectivamente. Las designaciones HOYA y SCHOTT son utilizadas para los vidrios del elemento 3. Vidrios equivalentes hechos por otros fabricantes pueden ser utilizados en la puesta en práctica de esta invención. Materiales aceptables de la industria son utilizados para el estireno y los elementos acrílicos. Las designaciones del material 433500 (423500) y 566500, representan el índice de refracción y las características de dispersión del acoplamiento fluido entre S12 y S13 (placa frontal del TRC) y entre S13 y S14, respectivamente. Específicamente, un valor N_{e} para el material es obtenido mediante la adición de 1.000 a los primeros tres dígitos de la designación, y un valor V_{e} es obtenido de los últimos tres dígitos mediante la colocación de una coma decimal antes del último dígito. Los coeficientes asféricos expuestos en las tablas son para uso en la ecuación siguiente:
z = \frac{cy^{2}}{1 + [1 - (1+k) c^{2}y^{2}]^{1/2}} + Dy^{4} + Ey^{6} + Fy^{8} + Gy^{10} + Hy^{12} + Iy^{14}
siendo z la superficie sag a una distancia y desde el eje óptico del sistema, c es la curvatura de la lente en el eje óptico, y k es una constante cónica, que es cero para el sistema de lentes de las Tablas 1 a 4.
Las abreviaturas utilizadas en las Tablas significan lo siguiente:
DIS.F.E Distancia Focal Efectiva
DIS.V.FR Distancia del Vértice frontal
f/ Número f
PUP.ENT Pupila de Entrada
PUP.SAL Pupila de Salida
LONG.CIL Longitud del Cilindro
ALT.OBJ Altura del Objeto
AMPL Amplificación
TOPE Emplazamiento del Tope de abertura
DIS.IMA Distancia de la Imagen
DIS.OBJ Distancia del Objeto
LONG.T Longitud Total
La designación "a" asociada a las diversas superficies de las Tablas representa una superficie asférica. Todas las dimensiones expuestas en las Tablas son en milímetros. Las Tablas están confeccionadas bajo el supuesto de que la luz se desplaza de izquierda a derecha en las figuras, y que el "objeto" está a la izquierda y la "imagen" está a la derecha. En la práctica real, el objeto (TRC) está a la derecha, y la imagen (pantalla de observación está a la izquierda).
Los semicampos de vista en sus distancias focales más cortas en la dirección de la pantalla de observación para los sistemas de lentes de las Tablas 1 a 4, son los siguientes:
Tabla 1 43,6º
Tabla 2 38,5º
Tabla 3 38,0º
Tabla 4 42,4º
La fig. 7 es un esquema de un televisor 10 de proyección de TRC construido de acuerdo con la invención. Como se muestra en esta figura, el televisor de proyección 10 incluye una cabina 12 que tiene una pantalla de proyección 14 a lo largo de su cara frontal, y un espejo inclinado 18 a lo largo de su cara posterior. El módulo 13 ilustra esquemáticamente un sistema de lentes construido de acuerdo con la invención, y el módulo 16 ilustra su tubo TRC asociado. En la práctica se utilizan tres sistemas de lentes 13 y tres tubos TRC 16, para proyectar en la pantalla 14 las imágenes rojas, verdes, y azules.
TABLA 1 Datos de lente
Superf. núm. Tipo Radio Grosor Vidrio Diám. de abertura
1 a 74,1674 8,00000 Estireno 73,45
2 a 287,9539 4,33253 68,12
3 a -251,5806 6,00000 Acrílico 68,06
4 a 92,5487 0,50000 72,15
5 97,4261 18,82008 BACD18 74,56
6 -97,4261 0,50000 74,82
7 a 70,9771 7,00000 Acrílico 69,11
8 a 80,1772 6,41882 66,81
9 a 619,8514 10,00000 Acrílico 66,13
10 a -76,5444 Espacio 1 66,62
11 a -41,6430 4,00000 Acrílico 69,70
12 -41,3000 7,00000 433500 75,49
13 \infty 14,60000 566500 120,00
14 -350,0000 Distanc. imag. 130,00
Descripción del símbolo
a - superficie asférica polinómica
Superficie de objeto e imagen
Superficie Radio
Imagen -350,0000
Superficies asféricas polinómicas uniformes
Superf. núm. D E F G H I
1 -2,9789E-06 -2,4325E-10 -3,0877E-13 2,9847E-16 -4,7530E-20 3,1078E-23
2 -1,0164E-06 2,6434E-09 -3,0400E-13 3,9136E-16 -1,0798E-18 4,2216E-22
3 2,3741E-06 9,2964E-10 -4,6692E-13 -7,1667E-16 -5,3326E-19 3,1392E-22
4 1,5056E-06 -3,4513E-09 1,0655E-12 -2,8420E-16 -1,9546E-19 2,1177E-22
7 -4,3229E-06 4,3275E-09 -5,0739E-12 4,1364E-16 5,2528E-19 6,4294E-22
8 -4,0759E-06 5,2380E-10 -1,5152E-12 -1,7279E-15 1,1311E-18 7,7614E-22
9 -1,5854E-07 4,3268E-11 8,2367E-12 -1,5075E-14 1,2090E-17 -3,5135E-21
10 1,2892E-06 2,0668E-09 -2,2493E-12 8,5919E-15 -7,9322E-18 2,2602E-21
11 -7,9466E-06 1,8644E-08 -3,6845E-11 4,1109E-14 -2,3688E-17 5,1803E-21
TABLA 1 (continuación)
Espacios variables
Posición de zoom Espacio 1 T(10) Desplazam. focal Distancia de imagen
1 27,799 0,945 0,000
2 27,585 1,073 0,000
Longitudes de onda
0,54610 0,48000 0,64380 0,43580 0,70652
Propiedades del sistema de primer orden. Pos 1
ALT.OB: -766,00 f/ 1,11 AMPL: -0,0939
TOPE: 9,80 después superf. 5. DIAM: 74,718
DIS.F.EF: 67,2199 DIS.V.FR: 114,977 PUP.ENTR: 22,7029
DIS.IM: 0,713098E-02 LONG.CIL: 114,970 PUP.SAL: -57,4357
DIS.OB: -782.946 LONG.T: 897.923
Propiedades del sistema de primer orden. Pos. 2
ALT.OB: -819,00 f/ 1,11 AMPL: -0,0879
TOPE: 9,82 después superf. 5. DIAM: 74,649
DIS.F.EF: 67,3558 DIS.V.FR: 114.756 PUP.ENTR: 22.7029
DIS.IM: 0,713480E-02 LONG.CIL: 114,756 PUP.SAL: -57,3323
DIS.OB: -833.929 LONG.T: 948.683
Propiedades de los elementos de primer orden
Elemento Núms. de
número superficie Potencia f' lpp l'pp
1 1 2 0,60387E-02 165,60 -1,7162 -6,629
2 3 4 -0,73401E-02 -136,24 2,9196 -1,0740
3 5 6 0,12668E-01 78,941 5,9682 -5,9582
4 7 8 0,99904E-03 1001,0 -28,887 -32,632
5 9 10 0,72131E-02 138,64 5,9870 -0,73933
6 11 12 -0,47809E-03 2091,7 66,965 66,414
7 12 13 -0,10484E-01 -95,381 0,00000E-00 -4,8849
8 13 14 0,16171E-02 618,37 9,3231 -0,25547E-06
TABLA 1 (continuación) Propiedades de primer orden de la lente aplanadora de campo
Números de Números de
elementos superficie Potencia f' lpp l'pp
6 8 11 14 -0,84330E-02 -188,58 -3,6946 -21.184
Propiedades de grupos de primer orden
Grupo Números de
número superficie Potencia f' lpp l'pp
1 1 10 0,16624E-01 60,153 26,914 -23,581
2 11 14 -0,84330E-02 -118,58 -3,6946 -21,184
Propiedades de lente de primer orden
Posición de zoom número Potencia f' lpp l'pp
1 0,14877E.01 67,220 -0,11772 -74,472
2 0,14847E-01 67,356 -0,50741-01 -74,340
TABLA 2 Datos de lente
Superf. número Tipo Radio Grosor Vidrio Diámetro libre de la abertura
1 a 71,3465 9,00000 Acrílico 88,04
2 a 479,9761 4,93123 80,73
3 a -269,6862 6,00000 Acrílico 80,57
4 a 103,2843 1,00000 81,79
5 110,1982 20.00000 SK18 83,27
6 -110,1982 0,50000 83,19
7 a 57,8185 10,00000 Acrílico 72,05
8 a 77,1250 7,25110 67,27
9 a -637.2479 10,60000 Acrílico 63,80
10 a -87,0581 Espacio 1 64,04
11 a -48,8683 4,00000 Acrílico 69,34
12 -44,0000 7,00000 423500 75,09
13 \infty 14,10000 566500 120,00
14 -350,0000 Dist. Imagen 130,00
TABLA 2 (continuación)
Descripción del símbolo
a - superficie asférica polinómica
Superficie de objeto e imagen
Superficie Radio
Imagen -350.0000
Superficies asféricas polinómicas uniformes
Superf. núm. D E F G H I
1 -2,8922E-06 -1.0647E-09 2,4646E-13 1,4106E-16 1,9463E-20 - 2,0344E-23
2 -1,0816E-06 1,9321E-09 -4,9693E-13 3,8820E-16 -4,8560E-19 1,6310E-22
3 2,2295E-06 5,0884E-10 -6,0202E-14 -4,5888E-16 -2,9544E-19 1,8794E-22
4 5,6595E-07 -1,8272E-09 1,6732E-13 1,5329E-17 -3,9560E-21 1,7123E-23
7 -1,5032E-06 9,0850E-10 -2,6234E-12 3,0813E-16 2,7131E-19 3,3196E-22
8 -1,3761E-06 -6,4372E-10 -9,1910E-13 -1,0402E-15 7,8305E-19 5,3585E-22
9 2,3662E-07 1,1168E-09 4,8664E-12 -5,5210E-15 2,7719E-18 - 5,4088E-22
10 2,2145E-06 1,9525E-09 -2.2516E-12 1,1537E-14 -1,0936E-17 3,1154E-21
11 -5,4861E-06 8,9889E-09 -2,0404E-11 2,4235E-14 -1,4368E-17 3,0415E-21
Espacios variables
Posición de zoom Espacio 1 T(10) Desplazam. focal Distancia de imagen
1 27,464 0,224 0,000
2 26,695 0,465 0,000
Longitudes de onda
0,54610 0,48000 0,64380 0,43580 0,70652
Propiedades del sistema de primer orden. Pos. 1
ALT.OB: -635,00 f/ 1,07 AMPLIF: -0,1007
TOPE: 19,47 después superf. 5 DIAM: 83,007
DIS.F.EF: 71,6637 DIS.V.FR: 121,847 PUP.ENT: 33,0509
DIS.IM: -0,894070E-06 LONG.CIL: 121.847 PUP.SAL: -57,8385
DIS.OB: -780,554 LONG.T: 902.400
TABLA 2 (continuación)
Propiedades del sistema de primer orden. Pos. 2
ALT.OB: -762,00 f/ 1,07 AMPLIF: -0,0839
TOPE: 19,47 después superf. 5 DIAM: 80,908
DIS.F.EF: 72,0681 DIS.V.FR: 121,078 PUP.ENT: 33,0509
DIS.IM: 0,692606E-04 LONG.CIL: 121,078 PUP.SAL: -57,3892
DIS.OB: -927,797 LONG.T: 1048,87
Propiedades de los elementos de primer orden
Núm. del Núms. de
elemento superficie Potencia f' lpp l'pp
1 1 2 0,59246E-02 168,79 -1,0572 -7,0381
2 3 4 -0,66468E-02 -150,45 2,8890 -1,1064
3 5 6 0,11226E-01 89,078 6,3168 -6,3168
4 7 8 0,25039E-02 399,38 -17,118 -22,833
5 9 10 0,49281E-02 202,92 8,1669 1,1157
6 11 12 0,14216E-02 703,43 21,139 19,003
7 12 13 -0,96136E-02 -104,02 0,00000E+00 -4,9192
8 13 14 0,16171E-02 618,37 9,0038 0,11614E-06
Propiedades de la lente aplanadora de campo de primer orden
Números de Números de
elementos superficie Potencia f' lpp l'pp
6 8 11 14 -0,66010E-02 -151,49 -4,7048 -21,927
Propiedades de los grupos de primer orden
Número de Números de
grupo superficie Potencia f' lpp l'pp
1 1 10 0,15288E-01 65,413 27.495 -20,431
2 11 14 -0,66010E-02 -151,49 -4,7048 -21,927
Propiedades de las lentes de primer orden
Núm. de posic. de zoom Potencia f' lpp l'pp
1 0,13953E-01 71,667 2.8051 -79,108
2 0,13876E-01 72,068 3,0328 -78.581
TABLA 3 Datos de lente
Superf. núm. Tipo Radio Grosor Vidrio Diám. de abertura libre
1 a 67,3941 9,00000 Acrílico 80,19
2 a 466,5153 4,33006 75,26
3 a -377,8122 6,00000 Estireno 75,21
4 a 96,8284 0,50000 79,05
5 102,5189 20,00000 BACD18 81,76
6 -102,5189 0,50000 81,88
7 a 61,3027 7,42000 Acrílico 72,37
8 a 73,0238 11,15820 71,36
9 a 1239,7390 10,60000 Acrílico 67,62
10 a -83,0838 25,92460 66,39
11 a -47,9402 4,00000 Acrílico 70,14
12 -43,7780 9,00000 433500 75,68
13 \infty 13,00000 566500 120,00
14 -350,0000 -0,00106 130,00
Descripción del símbolo
a - superficie asférica polinómica
Objeto y superficie de imagen
Superficie Radio
Imagen -350.000
Superficies asféricas polinómicas uniformes
Superf núm. D E F G H I
1 -2,6255E-06 -4,9008E-10 3,3009E-14 5,0819E-17 5,4790E-21 8,3799E-24
2 -7,0677E-07 2,2103E-09 -2,2134E-13 1,9732E-16 -5,9307E-19 1,8020E-22
3 1,9964E-06 4,9793E-10 -2,9794E-13 -3,7876E-16 -2,5536E-19 1,5078E-22
4 9,7271E-07 -1,7446E-09 1,1026E-13 -8,8290E-17 7,5451E-21 4,9259E-23
7 -3,2052E-06 2,6523E-09 -2,9026E-12 -1,5554E-16 3,2886E-19 2,6018E-22
8 -3,0346E-06 -2,1310E-10 -4,5092E-13 -7,7109E-16 2,1257E-19 3.3940E-22
9 -3,5824E-07 5.4545E-10 3,6303E-12 -5.2265E-15 4,1407E-18 - 1,2450E-21
10 8,7765E-07 3,7964E-09 -6.0710E-12 1,0036E-14 -6.2761E-18 1,4278E-21
11 -7,1405E-06 1,4096E-08 -2,4445E-11 2,4265E-14 -1,2615E-17 2,2349E-21
TABLA 3 (continuación)
Longitudes de onda
0.54610 0,48000 0,64380 0,43580 0,70652
Propiedades del sistema de primer orden
ALT.OB: -635,00 f/ 1,07 AMPLIF: -01007
TOPE: -1,10 después superf. 7 DIAMET: 77,940
DIS.F.EF: 71,7938 DIS.V.FR: 121,432 PUP.EN: 31,6562
DIS.IM: -0,106475E-02 LONG.CIL: 121,433 PUP.SAL: -59.0299
DIS.OB: -780,942 LONG.T: 902,374
Propiedades de los elementos de primer orden
Núm. del Núms. de
elemento superficie Potencia f' lpp l'pp
1 1 2 0,63150E-02 158,35 -1,0098 -6,9903
2 3 4 -0,77555E-02 -128,94 2,9804 -0,76383
3 5 6 0,12034E-01 83,100 6,3342 -6,3342
4 7 8 0,15635E-02 639,59 -21,482 -25,590
5 9 10 0,63246E-02 158,11 6,6681 -0,44688
6 11 12 0,12924E-02 773,73 23,639 21,336
7 12 13 -0,98908E-02 -101,10 0,00000E+00 -6,2805
8 13 14 0,16171E-02 618,37 8,3014 0,19245E-07
Propiedades de la lenta aplanadora de primer orden
Núms. de Núms. de
elementos superficie Potencia f' lpp l'pp
6 8 11 14 -0,70002E-02 -142,85 -4,5058 -22,418
Propiedades de las lentes de primer orden
Núm. de posic. del zoom Potencia f' lpp l'pp
N/A 0,13929E-01 71.794 3,7990 -79,093
TABLA 4 Datos de lente
Superf. núm. Tipo Radio Grosor Vidrio Diám. de abertura libre
1 a 72,7223 8,00000 Estireno 74,34
2 a 361,1625 4,29159 68,93
3 a -248,8336 6,00000 Estireno 68,71
4 a 96,6956 0,50000 71,97
5 96,3719 18,93274 BACD18 74,63
6 -96,3719 0,50000 74,83
7 a 59,6381 7,00000 Acrílico 67,89
8 a 73,7460 7,29646 65,90
9 a 630,1397 10,00000 Acrílico 64,48
10 a -78,2915 Espacio 1 64,85
11 a -40,9837 4,00000 Acrílico 67,97
12 -41,3000 9,00000 433500 74,21
13 \infty 13,10000 566500 120,00
14 -350,0000 Dist. de imag. 130,00
Descripción del símbolo
a - Superficie asférica polinómica
Superficie de imagen y objeto
Superficie Radio
Imagen -350,0000
Superficies asféricas polinómicas uniformes
Núm. de superf. D E F G H I
1 -3,0702E-06 -6,0534E-10 4,7302E-14 8,7022E-17 1,7536E-20 2,4543E-23
2 -9,0896E-07 2,8371E-09 -4,0459E-13 3,1778E-16 -1,1017E-18 4,2539E-22
3 2,5026E-06 7,8734E-10 -4,3261E-13 -6,6740E-16 -5,1589E-19 3,0118E-22
4 8,6374E-07 -2,2925E-09 2,6467E-13 -1,2023E-16 6,2579E-21 8,8362E-23
7 -4,1560E-06 3,7060E-09 -4,2118E-12 -1,5824E-16 6,5362E-19 5,4656E-22
8 -3,6525E-06 -7,5640E-11 -6,6934E-13 -1,3326E-15 4,3664E-19 7,9491E-22
9 -7,3001E-07 6,0194E-10 5,2717E-12 -8,7998E-15 7,9791E-18 - 2,6947E-21
10 6,1664E-07 4,2629E-09 -8,9931E-12 1,7183E-14 -1,1904E-17 2,7699E-21
11 -8,1718E-06 1,8833E-08 -3,7507E-11 4,1526E-14 -2,3411E-17 4,8657E-21
TABLA 4 (continuación)
Espacios variables
Posición de zoom Espacio 1 T(10) Desplazam. focal Distancia de imagen
1 27,083 0,667 0,000
2 26,579 0,921 0,000
Longitudes de onda
0,54610 0,48000 0,64380 0,70652
Propiedades del sistema de primer orden. Pos. 1
ALT.OB: -613,40 f/ 1,12 AMPLIF: -0,1128
TOPE: 12,28 después superf. 5 DIÁMETRO: 74,882
DIS.F.EF: 6,6864 DIS.V.FR: 115,704 PUP.ENT: 24,3708
DIS.IM: 0,218987E-03 LONG.CIL: 115,704 PUP.SAL: -56,78
DIS.OBJ: -658,093 LONG.T: 773,797
Propiedades del sistema de primer orden. Pos. 2
ALT.OB: -698,50 f/ 1,12 AMPLIF: -0,0991
TOPE: 12,28 después superf. 5 DIÁMETRO: 74,120
DIS.F.EF: 67,0114 DIS.V.FR: 115,199 PUP.ENT: 24,3708
DIS.IM: 0,724792E-04 LONG.CIL: 115,199 PUP.SAL: -56,6120
DIS.OB: -743,646 LONG.T: 858,845
Propiedades de los elementos de primer orden
Núm. del Números de
elemento superficie Potencia f' lpp l'pp
1 1 2 0,66014E-02 151,48 -1,2517 -6,2161
2 3 4 -0,85991E-02 -116,29 2,6917 -1,0460
3 5 6 0,12798E-01 78,139 5,9979 -5,9979
4 7 8 0,18437E-02 542,39 -17,018 -21,044
5 9 10 0,70574E-02 141,70 5,9825 -0,74330
6 11 12 0,29345E-03 3407,8 109,10 109,94
7 12 13 -0,10484E-01 -95,381 0,00000E+00 -6.2805
8 13 14 0,16171E-02 618,37 8,3653 -0,10856E-06
TABLA 4 (continuación)
Propiedades de la lente aplanadora de campo de primer orden
Núms. de Núms. de
elementos superficie Potencia f' lpp l'pp
6 8 11 14 -0,86104E-02 -116,14 -3,7004 -21,656
Propiedades de los grupos de primer orden
Núm. del Núms. de
grupo superficie Potencia f' lpp l'pp
1 1 10 0,16734E-01 59,758 27,064 -24,308
2 11 14 -0,86104E-02 -116,14 -3,7004 -21,656
Propiedades de las lentes de primer orden
Núm. de posic. de zoom Potencia f' lpp l'pp
1 0,14996E-01 66.686 -0,31937 -74,877
2 0,14923E-01 67,011 -0,16162 -74,570

Claims (9)

1. Un sistema de lentes para uso con un tubo de rayos catódicos, que comprende en orden, desde el lado de la imagen:
a) Un primer elemento de lente (S1, S2) que tiene potencia positiva, al menos una superficie asférica, y una forma de menisco general que es cóncava con respecto al tubo de rayos catódicos;
b) un segundo elemento de lente (S3, S4) que tiene potencia negativa, y al menos una superficie asférica;
c) un tercer elemento de lente (S5, S6) que tiene potencia positiva y que proporciona una parte sustancial de la potencia del sistema de lentes;
d) un cuarto elemento de lente (S7, S8) que tiene al menos una superficie asférica, y una forma general que es cóncava con respecto al tubo de rayos catódicos;
e) un quinto elemento de lente (S9, S10) que tiene potencia positiva, al menos una superficie asférica, y una superficie frente al tubo de rayos catódicos cuya mayor parte es convexa con respecto a dicho tubo; y
f) una unidad de lente (S11, S12, S13, S14) de potencia negativa, cuya distancia focal tiene una magnitud que es inferior a 2,5 veces la distancia focal efectiva de todo el sistema de lentes, cuya unidad de lente está asociada al tubo de rayos catódicos durante el uso del sistema de lentes y proporciona la mayor parte de la corrección de la curvatura de campo del sistema de lentes;
caracterizado porque la distancia focal del cuarto elemento de lente tiene una magnitud que es al menos aproximadamente 2,5 veces la distancia focal efectiva de todo el sistema de lentes.
2. El sistema de lentes de proyección de la reivindicación 1, en el que el primer elemento de lente (S1, S2) y/o el segundo elemento de lente (S3, S4) están compuestos de material de alta dispersión.
3. El sistema de lentes de proyección de la reivindicación 2, en el que el material de alta dispersión es estireno.
4. El sistema de lentes de proyección de la reivindicación 1, en el que cada uno de los elementos de lente primero (S1, S2), segundo (S3, S4), cuarto (S7, S8), y quinto (S9, S10) tiene dos superficies asféricas.
5. El sistema de lentes de proyección de la reivindicación 1, en el que el tercer elemento de lente (S5, S6) es biconvexo, y/o proporciona la mayor parte de la potencia de dicho sistema de lentes.
6. El sistema de lentes de proyección de la reivindicación 1, en el que el tercer elemento de lente (S5, S6) está compuesto de vidrio del tipo de potasio y boro.
7. El sistema de lente de proyección de la reivindicación 1, en el que el cuarto elemento de lente (S7, S8) tiene potencia positiva.
8. Un televisor de proyección (10) que comprende un tubo de rayos catódicos (16), una pantalla (14), y un sistema de lentes de proyección para proyectar luz desde el tubo de rayos catódicos sobre una pantalla, para formar una imagen, cuyo sistema de lentes de proyección comprende el sistema expuesto en las reivindicaciones 1, 2, ó 4.
9. Un televisor de proyección que comprende tres tubos de rayos catódicos, una pantalla, y tres sistemas de lentes de proyección, de los que uno está asociado a cada uno de los tubos de rayos catódicos para proyectar luz desde ese tubo sobre la pantalla, y formar una imagen, y cada sistema de lentes de proyección comprende el sistema de las reivindicaciones 1, 2, ó 4.
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Families Citing this family (69)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1103058C (zh) * 1996-04-29 2003-03-12 美国精密镜片股份有限公司 投影电视透镜系统及使用该系统的投影电视机
US5969874A (en) * 1996-05-30 1999-10-19 U.S. Precision Lens Incorporated Long focal length projection lenses
DE69726352T2 (de) * 1996-08-16 2004-09-09 3M Innovative Properties Co., St. Paul Miniaturprojektionszoomobjektiv zur Verwendung mit Anzeigetafel mit Pixelmatrix
US5936776A (en) * 1996-09-27 1999-08-10 U.S. Precision Lens Inc. Focusable front projection lens systems for use with large screen formats
US6025959A (en) * 1997-01-13 2000-02-15 U.S. Precision Lens Inc. Color corrected projection lenses for use with curved faceplate cathode ray tubes
US6141154A (en) * 1997-08-22 2000-10-31 U.S. Precision Lens Inc. Focusable, color corrected, high performance projection lens systems
JP3434179B2 (ja) * 1997-09-29 2003-08-04 松下電器産業株式会社 投写レンズ
US5982550A (en) * 1998-06-17 1999-11-09 Chrylser Corporation Viewing angle lens
WO1999067662A1 (en) * 1998-06-24 1999-12-29 U.S. Precision Lens Incorporated Projection television lens systems having improved modulation transfer functions
US6317779B1 (en) * 1998-09-03 2001-11-13 Hewlett-Packard Company Audio/video from internet direct to compact disc through web browser
US6301056B1 (en) 1999-11-08 2001-10-09 Corning Precision Lens High speed retrofocus projection television lens systems
US6791629B2 (en) * 2000-11-09 2004-09-14 3M Innovative Properties Company Lens systems for projection televisions
WO2004074901A1 (en) * 2003-02-18 2004-09-02 Samsung Electronics Co. Ltd. Lens system, and objective lens system and optical projection system using the same
EP1639817A4 (en) * 2003-07-01 2010-03-31 Samsung Electronics Co Ltd OPTICAL PROJECTION SYSTEM, PROJECTION TELEVISION AND METHOD FOR MANUFACTURING A LENS CONTAINED IN THE OPTICAL PROJECTION SYSTEM
JP2005070374A (ja) * 2003-08-25 2005-03-17 Hitachi Ltd 投写用レンズ装置及びこれを用いた背面投写型画像表示装置
JP2005331530A (ja) * 2004-05-18 2005-12-02 Hitachi Ltd 投写用レンズ装置及びこれを用いた背面投写型画像表示装置
GB0522968D0 (en) 2005-11-11 2005-12-21 Popovich Milan M Holographic illumination device
GB0718706D0 (en) 2007-09-25 2007-11-07 Creative Physics Ltd Method and apparatus for reducing laser speckle
US7857463B2 (en) * 2007-03-29 2010-12-28 Texas Instruments Incorporated Optical system for a thin, low-chin, projection television
US9335604B2 (en) 2013-12-11 2016-05-10 Milan Momcilo Popovich Holographic waveguide display
US11726332B2 (en) 2009-04-27 2023-08-15 Digilens Inc. Diffractive projection apparatus
WO2011042711A2 (en) 2009-10-09 2011-04-14 Milan Momcilo Popovich Compact edge illuminated diffractive display
US11204540B2 (en) 2009-10-09 2021-12-21 Digilens Inc. Diffractive waveguide providing a retinal image
WO2012136970A1 (en) 2011-04-07 2012-10-11 Milan Momcilo Popovich Laser despeckler based on angular diversity
US10670876B2 (en) 2011-08-24 2020-06-02 Digilens Inc. Waveguide laser illuminator incorporating a despeckler
US20140204455A1 (en) 2011-08-24 2014-07-24 Milan Momcilo Popovich Wearable data display
WO2016020630A2 (en) 2014-08-08 2016-02-11 Milan Momcilo Popovich Waveguide laser illuminator incorporating a despeckler
US20150010265A1 (en) 2012-01-06 2015-01-08 Milan, Momcilo POPOVICH Contact image sensor using switchable bragg gratings
CN103562802B (zh) 2012-04-25 2016-08-17 罗克韦尔柯林斯公司 全息广角显示器
WO2013167864A1 (en) 2012-05-11 2013-11-14 Milan Momcilo Popovich Apparatus for eye tracking
US10215995B2 (en) 2012-05-16 2019-02-26 Cytonome/St, Llc Large area, low f-number optical system
US9933684B2 (en) * 2012-11-16 2018-04-03 Rockwell Collins, Inc. Transparent waveguide display providing upper and lower fields of view having a specific light output aperture configuration
US10209517B2 (en) 2013-05-20 2019-02-19 Digilens, Inc. Holographic waveguide eye tracker
WO2015015138A1 (en) 2013-07-31 2015-02-05 Milan Momcilo Popovich Method and apparatus for contact image sensing
US10359736B2 (en) 2014-08-08 2019-07-23 Digilens Inc. Method for holographic mastering and replication
WO2016042283A1 (en) 2014-09-19 2016-03-24 Milan Momcilo Popovich Method and apparatus for generating input images for holographic waveguide displays
US10423222B2 (en) 2014-09-26 2019-09-24 Digilens Inc. Holographic waveguide optical tracker
CN107873086B (zh) 2015-01-12 2020-03-20 迪吉伦斯公司 环境隔离的波导显示器
EP3245551B1 (en) 2015-01-12 2019-09-18 DigiLens Inc. Waveguide light field displays
US10330777B2 (en) 2015-01-20 2019-06-25 Digilens Inc. Holographic waveguide lidar
CN105892005A (zh) * 2015-01-26 2016-08-24 信泰光学(深圳)有限公司 投影镜头
US9632226B2 (en) 2015-02-12 2017-04-25 Digilens Inc. Waveguide grating device
WO2016146963A1 (en) 2015-03-16 2016-09-22 Popovich, Milan, Momcilo Waveguide device incorporating a light pipe
US10591756B2 (en) 2015-03-31 2020-03-17 Digilens Inc. Method and apparatus for contact image sensing
CN104730697B (zh) * 2015-04-17 2017-05-17 张家港中贺自动化科技有限公司 一种宽视场高分辨率投影物镜
CN113759555B (zh) 2015-10-05 2024-09-20 迪吉伦斯公司 波导显示器
US10983340B2 (en) 2016-02-04 2021-04-20 Digilens Inc. Holographic waveguide optical tracker
CN108780224B (zh) 2016-03-24 2021-08-03 迪吉伦斯公司 用于提供偏振选择性全息波导装置的方法和设备
US10890707B2 (en) 2016-04-11 2021-01-12 Digilens Inc. Holographic waveguide apparatus for structured light projection
EP3548939A4 (en) 2016-12-02 2020-11-25 DigiLens Inc. UNIFORM OUTPUT LIGHTING WAVEGUIDE DEVICE
WO2018129398A1 (en) 2017-01-05 2018-07-12 Digilens, Inc. Wearable heads up displays
JP7399084B2 (ja) 2017-10-16 2023-12-15 ディジレンズ インコーポレイテッド ピクセル化されたディスプレイの画像分解能を倍増させるためのシステムおよび方法
US20190212699A1 (en) 2018-01-08 2019-07-11 Digilens, Inc. Methods for Fabricating Optical Waveguides
US10914950B2 (en) 2018-01-08 2021-02-09 Digilens Inc. Waveguide architectures and related methods of manufacturing
KR20250089565A (ko) 2018-01-08 2025-06-18 디지렌즈 인코포레이티드. 도파관 셀을 제조하기 위한 시스템 및 방법
JP7404243B2 (ja) 2018-01-08 2023-12-25 ディジレンズ インコーポレイテッド 導波管セル内のホログラフィック格子の高スループット記録のためのシステムおよび方法
KR102839391B1 (ko) 2018-03-16 2025-07-28 디지렌즈 인코포레이티드. 복굴절 제어가 통합된 홀로그래픽 도파관 및 이를 제조하는 방법
US11402801B2 (en) 2018-07-25 2022-08-02 Digilens Inc. Systems and methods for fabricating a multilayer optical structure
US20200225471A1 (en) 2019-01-14 2020-07-16 Digilens Inc. Holographic Waveguide Display with Light Control Layer
US20200247017A1 (en) 2019-02-05 2020-08-06 Digilens Inc. Methods for Compensating for Optical Surface Nonuniformity
US20220283377A1 (en) 2019-02-15 2022-09-08 Digilens Inc. Wide Angle Waveguide Display
KR102866596B1 (ko) 2019-02-15 2025-09-29 디지렌즈 인코포레이티드. 일체형 격자를 이용하여 홀로그래픽 도파관 디스플레이를 제공하기 위한 방법 및 장치
JP2022525165A (ja) 2019-03-12 2022-05-11 ディジレンズ インコーポレイテッド ホログラフィック導波管バックライトおよび関連する製造方法
KR20220016990A (ko) 2019-06-07 2022-02-10 디지렌즈 인코포레이티드. 투과 및 반사 격자를 통합하는 도파관 및 관련 제조 방법
EP4004646A4 (en) 2019-07-29 2023-09-06 Digilens Inc. METHOD AND APPARATUS FOR MULTIPLYING THE IMAGE RESOLUTION AND FIELD OF VIEW OF A PIXELATED DISPLAY
JP2022546413A (ja) 2019-08-29 2022-11-04 ディジレンズ インコーポレイテッド 真空回折格子および製造方法
EP4252048A4 (en) 2020-12-21 2024-10-16 Digilens Inc. EYE LUMINESCENCE SUPPRESSION IN WAVEGUIDE-BASED DISPLAYS
WO2022150841A1 (en) 2021-01-07 2022-07-14 Digilens Inc. Grating structures for color waveguides
JP2024508926A (ja) 2021-03-05 2024-02-28 ディジレンズ インコーポレイテッド 真空周期的構造体および製造の方法

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4300817A (en) * 1978-09-08 1981-11-17 U.S. Precision Lens Incorporated Projection lens
US4348081A (en) * 1979-09-05 1982-09-07 U.S. Precision Lens Inc. Projection lens
US4526442A (en) * 1981-01-28 1985-07-02 U.S. Precision Lens, Inc. Compact projection lens
US4697892A (en) * 1983-10-18 1987-10-06 U.S. Precision Lens, Inc. Projection lens
US4815831A (en) * 1985-07-11 1989-03-28 U.S. Precision Lens, Incorporated Projection lens with color correction
US4761063A (en) * 1986-01-09 1988-08-02 Pioneer Electronic Corporation Projection lens system
US4776681A (en) * 1986-01-17 1988-10-11 U.S. Precision Lens, Incorporated Projection lens
US4682862A (en) * 1986-01-17 1987-07-28 U.S. Precision Lens Incorporated Projection lens
US4755028A (en) * 1986-10-14 1988-07-05 U.S Precision Lens, Incorporated Projection lens with an aspherical corrector lens element
US4900139A (en) * 1987-05-11 1990-02-13 U. S. Precision Lens, Inc. Color corrected projection lens
JPH01257808A (ja) * 1988-04-08 1989-10-13 Pioneer Electron Corp プロジェクションテレビ用投影レンズ
JPH0364716A (ja) * 1989-08-03 1991-03-20 Pioneer Electron Corp プロジェクションテレビ用投影レンズ
US4963007A (en) * 1989-09-05 1990-10-16 U.S. Precision Lens, Inc. Color corrected projection lens
US5055922A (en) * 1990-03-07 1991-10-08 U.S. Precision Lens Incorporated Color tv projection lens system
US5148320A (en) * 1990-04-23 1992-09-15 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Projection lens
US5296967A (en) * 1992-03-02 1994-03-22 U.S. Precision Lens Incorporated High speed wide angle projection TV lens system
US5404246A (en) * 1992-06-26 1995-04-04 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Projection lens system
US5329363A (en) * 1993-06-15 1994-07-12 U. S. Precision Lens Incorporated Projection lens systems having reduced spherochromatism

Also Published As

Publication number Publication date
US5808804A (en) 1998-09-15
EP0764865A3 (en) 1998-02-04
JPH09138346A (ja) 1997-05-27
EP0764865A2 (en) 1997-03-26
DE69629257D1 (de) 2003-09-04
EP0764865B1 (en) 2003-07-30
DE69629257T2 (de) 2004-04-22

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