EP3451078A1 - Dispositif de pivotement horloger - Google Patents

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EP3451078A1
EP3451078A1 EP18186364.8A EP18186364A EP3451078A1 EP 3451078 A1 EP3451078 A1 EP 3451078A1 EP 18186364 A EP18186364 A EP 18186364A EP 3451078 A1 EP3451078 A1 EP 3451078A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
pivot
lubricant
watch
movement
bearing
Prior art date
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Pending
Application number
EP18186364.8A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Frédéric Burger
Vanessa Chauveau
Aziz Mbaye
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Rolex SA
Original Assignee
Rolex SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Rolex SA filed Critical Rolex SA
Publication of EP3451078A1 publication Critical patent/EP3451078A1/fr
Pending legal-status Critical Current

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    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
    • G04B31/00—Bearings; Point suspensions or counter-point suspensions; Pivot bearings; Single parts therefor
    • G04B31/004—Bearings; Point suspensions or counter-point suspensions; Pivot bearings; Single parts therefor characterised by the material used
    • G04B31/008—Jewel bearings
    • G04B31/0082—Jewel bearings with jewel hole and cap jewel
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
    • G04B31/00—Bearings; Point suspensions or counter-point suspensions; Pivot bearings; Single parts therefor
    • G04B31/08—Lubrication
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
    • G04B13/00—Gearwork
    • G04B13/02—Wheels; Pinions; Spindles; Pivots
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
    • G04B31/00—Bearings; Point suspensions or counter-point suspensions; Pivot bearings; Single parts therefor
    • G04B31/004—Bearings; Point suspensions or counter-point suspensions; Pivot bearings; Single parts therefor characterised by the material used
    • G04B31/008—Jewel bearings
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
    • G04B31/00—Bearings; Point suspensions or counter-point suspensions; Pivot bearings; Single parts therefor
    • G04B31/06—Manufacture or mounting processes

Definitions

  • the invention relates to a clock pivoting device.
  • the invention also relates to a watchmaking mechanism comprising such a clock pivoting device.
  • the invention also relates to a watch movement comprising such a clock-turning device or such a mechanism.
  • the invention also relates to a timepiece comprising such a device or such a mechanism or such a movement.
  • the invention finally relates to a method of mounting or producing such a pivoting device, such a mechanism, such a movement or such a timepiece.
  • the conventional pivoting devices of the watch oscillators induce more or less significant friction on the pivots as a function of the position of the oscillator.
  • the friction is higher in the vertical position of the watch, particularly in the "hanging" or “12H” position, in horizontal position of the movement, especially in the "flat” position, also called “CH position", this which makes the oscillator's "quality factor” lower in the vertical positions than in the horizontal positions of the motion.
  • a difference in quality factor results in a difference in amplitude for a balance-spring type oscillator and can in particular be translated by a difference in the movement of the movement, hence the importance for the precision of the timepiece to minimize the difference in quality factor between the horizontal positions and the vertical positions.
  • position CH Throughout the document, by “position CH”, “position FH”, “position 6H”, “position 12H”, we mean watch positions defined by ISO 3158.
  • the friction in the different positions varies because the configurations of the contact between the pivot and the pivot stone change.
  • a horizontal watch position the balance shaft is vertical and the end of the pivot axis comes to rest on a stone called counter pivot. In general, this stone is flat and the end of the pivot is rounded, so that the resistive torque is low.
  • a vertical watch position the balance shaft is in a horizontal position and rubs on the edge of a hole, usually an olive hole (with rounded edges) formed in a stone. The resistive torque is larger and the amplitude of oscillation of the balance weaker than in horizontal position.
  • one solution is to increase the friction in the horizontal positions of the watch by making modifications to the conventional pivoting device pendulum.
  • a such a solution makes it possible to reduce the differences in friction between the horizontal and vertical positions.
  • the document CH239786 discloses in particular a pivoting device combining an olivated pierced stone and a stop (counter-pivot) inclined with respect to the axis. This makes it possible to permanently induce a friction of the cylindrical part of the axis against the olive stone in horizontal positions, and thus to increase the friction forces or the resistive torques in the horizontal positions.
  • the object of the invention is to provide a clock pivot device to overcome the drawbacks mentioned above and to improve the known devices of the prior art.
  • the invention proposes a pivoting device whose difference in Quality factor between "flat” and “hanging” positions is minimized.
  • the invention also proposes a method for producing such a pivoting device.
  • the mounting method according to the invention is defined by claim 1.
  • the pivoting device or the watch mechanism or the watch movement or the timepiece according to the invention is defined by claim 6.
  • the pivoting device according to the invention is also defined by claim 7.
  • the clock mechanism according to the invention is defined by claim 12.
  • the watch movement according to the invention is defined by claim 13.
  • the timepiece according to the invention is defined by claim 14.
  • FIGS. 1 and 2 are schematic views of the embodiment of a timepiece, the timepiece being in the "flat” position and in the "hanging" position, respectively.
  • the figure 3 is a graph showing the changes in the quality factor of a timepiece as a function of its position for different lubricants used at oscillator pivoting devices.
  • the figure 4 is a graph representing the differences between the average of the quality factors of the CH and FH positions and the quality factor at the 6H position of the timepiece for the different lubricants, these differences being noted on the figure 3 .
  • the figure 5 is a graph showing the changes in the quality factor of a timepiece as a function of its position for different lubricants used at oscillator pivoting devices.
  • the figure 6 is a graph representing the differences between the average of the quality factors of the CH and FH positions and the quality factor at the 6H position of the timepiece for the different lubricants, these differences being noted on the figure 5 .
  • the figure 7 is a graph showing the differences between the average of the quality factors of the CH and FH positions and the quality factor at the 6H position of the timepiece as a function of the viscosity of the lubricants used at the oscillator pivoting devices.
  • the figure 8 is a graph showing the changes in the quality factor of a timepiece in its position 6H as a function of the viscosity of the lubricants used at the oscillator pivoting devices.
  • the timepiece is for example a watch, in particular a wristwatch.
  • the timepiece comprises a mechanical watch movement 300.
  • the watch movement comprises a mechanism 200, in particular an oscillator 200 of the spring-balance type.
  • the mechanism or the oscillator comprises at least one, in particular two, pivoting device 100. These pivoting devices make it possible to pivot the balance 10 on a frame 20 of the mechanism or of the movement around an axis A.
  • the balance comprises a shaft 11 including itself at least one pivot 1, including two pivots each located at one end of the shaft.
  • the mechanism 200 or the movement 300 comprises the frame 20.
  • the frame 20 is provided with at least one bearing 2 intended to cooperate with a pivot or intended to receive a pivot.
  • the frame preferably comprises two bearings 2, each bearing cooperating with a pivot or receiving a pivot.
  • a first bearing is for example mounted on a plate of the frame and a second bearing is for example mounted on a bridge of the frame.
  • the bearing 2 or each bearing advantageously comprises a pivot stone 21 and a counter pivot stone 22.
  • the bearing or each bearing is advantageously part of a damper.
  • the pivot comprises an end surface 101, in particular a curved or hemispherical surface 101, and a lateral surface 102, in particular a cylindrical surface 102.
  • the pivot can come from material of the balance shaft 11.
  • the bearing 2 comprises a pivot stone 21 having a surface 211 in the form of a flank of a circular hole, in particular an olive surface, and a counter-pivot stone 22 having a surface 221, in particular a flat surface.
  • the surfaces 101 and 221 are intended to cooperate by contact to guide the oscillator pivotally, in particular in a "flat" position of the timepiece.
  • the surfaces 102 and 211 are intended to cooperate by contact to guide the oscillator pivotally, especially in a "hung" position of the timepiece.
  • the clock pivoting device 100 comprises the pivot 1 and a bearing 2.
  • At least one surface of the pivot 101, 102 and / or a surface of the bearing 211, 221 is covered with a lubricant whose kinematic viscosity at a temperature of 20 ° C is greater than or equal to 1.5 St.
  • all the surfaces 101, 102, 211 and 221 involved in the guidance of the oscillator are covered with a lubricant whose kinematic viscosity at a temperature of 20 ° C. is greater than or equal to 1.5 ° C.
  • the lubricant is preferably an oil or a grease.
  • the lubricant can be additive or not.
  • the kinematic viscosity at a temperature of 20 ° C. of the lubricant is advantageously greater than or equal to 1.6 St or 1.7 St or 1.8 St or 1.9 St or 2 St or 2.2 St or 2.5 St or 3 St or 4 St or 5 St or 6 St or 7 St or 8 St or 9 St or 10 St or 11 St or 12 St or 14 St or 16 St or 18 St or 20 St or 25 St or 30 St or 35 St or 40 St.
  • the kinematic viscosity at a temperature of 20 ° C of the lubricant is advantageously less than or equal to 50 St or 40 St or 35 St or 30 St or 25 St or 20 St or 18 St or 16 St or 14 St or 12 St or 11 St or 10 St or 9 St or 8 St or 7 St or 6 St or 5 St.
  • the pivot is preferably a pendulum shaft pivot of a balance spring-type oscillator having an oscillation frequency greater than or equal to 3 Hz, or even greater than or equal to 4 Hz.
  • the bearing advantageously comprises one or more stones, including one or more ruby stones.
  • the pivot is a pivot of an element, in particular the balance, whose mass is greater than 5 ⁇ 10 -2 g or whose moment of inertia is greater than 5 ⁇ 10 -10 kg.m 2 .
  • the order of the last two steps is indifferent.
  • the lubricant can be applied before or after placing the pivot in the bearing.
  • the method can be implemented in a production phase of a movement or a timepiece.
  • the method can also be implemented in a maintenance phase of the movement or the timepiece, especially during service operations or during rework operations.
  • the movement considered is a Rolex movement type 3130 with a 4 Hz oscillator whose balance has an inertia of 14 ⁇ 10 -10 kg.m 2 .
  • ten samples of a Rolex movement type 3130 have been measured.
  • the measurements are carried out without escape, by means of an automated device making it possible to obtain quality factor values (FQ) of an oscillator for a given range of oscillations and for a range of given positions of the movement.
  • the movement thus sweeps different watch positions, from position FH (reference position at 0 ° inclination, vertical balance axis) to position CH (rotation of 180 °, axis of vertical balance) through position 6H (90 ° rotation, horizontal beam axis), in increments of 10 °.
  • a strict protocol for cleaning the pivoting device of the oscillator is achieved between the various lubrications so as to perfectly clean the molecules of the previous lubricants and in particular additives, in order to measure only the effect of the oil considered. without the influence of others. After ultrasonic cleaning, the pivoting device is successively immersed in different baths. It is only after this cleaning protocol that the new lubricant is applied.
  • the viscosity of the reference 9010 oil used is 1.2 St at 20 ° C.
  • the figure 3 represents, for each of the lubricants, curves showing the evolution of the quality factor (FQ), for a reference amplitude of the oscillator at 280 °, as a function of different positions (P) of the movement.
  • This reference amplitude is considered to be representative of a movement to wear and representative of the effects of lubricants on the oscillator pivot device.
  • the quality factor values are averages based on the measurements made on each of the 3130 motion samples.
  • oil B (respectively 303 and 312 in the FH and CH positions), oil C (respectively 289 and 297 in the FH and CH positions), oil D (respectively 268 and 275) and finally the E oil (respectively 220 and 224 in the FH and CH positions).
  • oil B (respectively 303 and 312 in the FH and CH positions)
  • oil C (respectively 289 and 297 in the FH and CH positions)
  • oil D (respectively 268 and 275)
  • E oil (respectively 220 and 224 in the FH and CH positions).
  • oil B gives a quality factor value of 249
  • oil C gives a value factor of A direct consequence of these observations is the quality factor hanging-plate (PP-FQ), that is the difference between the average of the quality factors of the CH and FH positions and the quality in 6H position.
  • PP-FQ quality factor hanging-plate
  • the quality factor hang-sheet values of oils B, C, and D are significantly lower than the values of quality factor hang-plate values.
  • 9010 and A oils which tend towards 80 ( Figure 4 ).
  • the PP-FQ quality factor hanging plate of oil E is, meanwhile, even smaller with a value of about 30.
  • the quality factor of the oscillator is less sensitive to the positions of the movement with the lubricants B, C, and D than with the lubricants A and 9010 while being sufficiently high, of the order of 230 to 320, to allow good chronometric and / or energetic performance of the oscillator.
  • the oil C gives particularly good results with a flat-hanging quality factor value of the order of 50, and quality factor values between 242 and 297.
  • the friction torque prevailing within The pivoting device lubricated by the oil C is sufficiently weak to obtain satisfactory quality factors and varies sufficiently little to obtain uniform quality factors regardless of the positions of the movement, and therefore a low PP-FQ.
  • the viscosity of the reference SAL 9010 oil used is 1.2 St at 20 ° C.
  • the figure 5 represents, for each of these lubricants, curves showing the evolution of the quality factor (FQ), for a reference amplitude of the oscillator at 280 °, as a function of different positions (P) of the movement.
  • FQ quality factor
  • P positions
  • HP500 oil (respectively 306 and 312 in the FH and CH positions), the HP750 oil (respectively 301 and 305 in the FH and CH positions), the HP1000 oil (respectively 291 and 299 in the FH and FH positions). CH) and finally HP1300 oil (respectively 282 and 287 in the FH and CH positions).
  • HP500 oil (respectively 306 and 312 in the FH and CH positions)
  • HP750 oil refspectively 301 and 305 in the FH and CH positions
  • HP1000 oil (respectively 291 and 299 in the FH and FH positions).
  • CH HP1300 oil
  • the values of quality factors are tightening between the various lubricants, in particular tighten significantly between the various HP type lubricants
  • the quality factor values of the HP type oils are between 235 and 238.
  • the PP-FQ quality factor hang-sheet values of the type oils HP are lower than that of the 9010 oil, which tends to 80 ( Figure 6 ).
  • the quality factor of the oscillator is less sensitive to the positions of the movement with HP type lubricants, while being sufficiently high, of the order of 230 to 315 to allow good chronometric performance and / or energy of the oscillator.
  • the friction torques prevailing within the pivoting devices lubricated by HP type oils are sufficiently low to obtain satisfactory quality factors and vary sufficiently little to obtain uniform quality factors whatever the positions of the movement, and therefore a low flat-hanging quality factor PP-FQ.
  • the flat-hanged quality factor of the oscillator depends very much of the viscosity of the lubricant used. Whether the lubricant is additive or not, it is possible to vary the hang-plate of quality factor of the oscillator by varying the viscosity of the lubricant used.
  • polyalphaolephine lubricant is preferably meant a lubricant whose main constituents are polyalphaolephines or a lubricant containing more than 60% by weight of polyalphaolephines.
  • such a lubricant may be additive or not with friction modifying additives and / or antioxidant additives and / or anti-wear additives to meet predefined objectives of performance and reliability, including performance and chronometric reliability. .
  • this list is not limiting.
  • a lubricant having a viscosity of at least 5 St at 20 ° C can reduce the hangman dish quality factor of at least 10%.
  • a polyalphaolephine lubricant with a viscosity of at least 1.8 St at 20 ° C can reduce the quality factor hanging plate by at least 7% .
  • a polyalphaolephine lubricant with a viscosity of at least 2.2 St at 20 ° C reduces the quality factor hanging plate by at least 8% .
  • a polyalphaolephine lubricant having a viscosity of at least 3 St at 20 ° C can reduce the slab of quality factor by at least 10%.
  • a polyalphaolephine lubricant having a viscosity of at least 5 St at 20 ° C can reduce the slab of quality factor by at least 15%.
  • a polyalphaolephine lubricant having a viscosity of at least 6 St at 20 ° C can reduce the slab of quality factor by at least 20%.
  • a polyalphaolephine lubricant having a viscosity of at least 1.5 St at 20 ° C makes it possible to reduce the suspended quality factor plate by at least 1%.
  • a polyalphaolephine lubricant having a viscosity of at least 1.6 St at 20 ° C makes it possible to reduce the suspended quality factor plate by at least 2%.
  • a polyalphaolephine lubricant having a viscosity of at least 1.8 St at 20 ° C makes it possible to reduce the suspended quality factor plate by at least 3%.
  • a polyalphaolephine lubricant having a viscosity of at least 2 St at 20 ° C makes it possible to reduce the suspended quality factor plate by at least 4%.
  • a polyalphaolephine lubricant having a viscosity of at least 2.2 St at 20 ° C makes it possible to reduce the quality factor hanging slab by at least 5%.
  • a polyalphaolephine lubricant having a viscosity of at least 3 St at 20 ° C makes it possible to reduce the quality factor hanging plate by at least 8%.
  • a polyalphaolephine lubricant having a viscosity of at least 5% at 20 ° C makes it possible to reduce the suspended quality factor plate by at least 15%.
  • a polyalphaolephine lubricant having a viscosity of at least 6 St at 20 ° C makes it possible to reduce the suspended quality factor plate by at least 20%.
  • a lubricant having a viscosity of less than 5 St at 20 ° C can not reduce the quality factor by more than 15%.
  • a lubricant based on polyalphaolephine having a viscosity of less than 12 St at 20 ° C allows not to reduce the quality factor by more than 10%.
  • a lubricant based on polyalphaolephine having a viscosity of less than 5 St at 20 ° C makes it possible not to reduce the quality factor.
  • a lubricant based on polyalphaolephine having a viscosity of less than 8 St at 20 ° C can not reduce the quality factor by more than 5%.
  • the invention can also be applied to another type of pivoting device or to a pivoting device capable of pivoting a different element of a balance.

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Abstract

Procédé de montage d'un dispositif de pivotement horloger (100) ou d'un mécanisme horloger (200) ou d'un mouvement horloger (300) ou d'une pièce d'horlogerie (400), le dispositif de pivotement horloger (100) ou le mécanisme horloger (200) ou le mouvement horloger (300) ou la pièce d'horlogerie (400) comprenant un pivot (1) et un palier (2), le procédé comprenant les étapes suivantes :
- fournir le pivot (1) ;
- fournir le palier (2) ;
- appliquer, sur au moins une surface (101, 102, 211, 221) du pivot et/ou du palier, un lubrifiant dont la viscosité cinématique à une température de 20°C est supérieure à 1,5 St ;
- mettre en place le pivot dans le palier.

Description

  • L'invention concerne un dispositif de pivotement horloger. L'invention concerne aussi un mécanisme horloger comprenant un tel dispositif de pivotement horloger. L'invention concerne encore un mouvement horloger comprenant un tel dispositif de pivotement horloger ou un tel mécanisme. L'invention concerne également une pièce d'horlogerie comprenant un tel dispositif ou un tel mécanisme ou un tel mouvement. L'invention concerne enfin un procédé de montage ou de réalisation d'un tel dispositif de pivotement, d'un tel mécanisme, d'un tel mouvement ou d'une telle pièce d'horlogerie.
  • Il est connu que l'huile permettant de lubrifier les dispositifs de pivotement des oscillateurs horlogers et donnant de bons facteurs de qualité est l'huile Synt-A-Lube (SAL) 9010 du fabricant Moebius. Cette huile est à l'heure actuelle couramment employée pour la lubrification des oscillateurs horlogers. Elle présente une viscosité de 1,2 St à 20°C selon le site internet du fabricant http://www.moebius-lubricants.ch/fr/produits/huiles.
  • Les dispositifs de pivotement conventionnels des oscillateurs horlogers, notamment des oscillateurs de type balancier-spiral, induisent des frottements plus ou moins importants sur les pivots en fonction de la position de l'oscillateur. En général, les frottements sont plus élevés en position verticale de la montre, notamment en position « pendue » ou « position 12H », qu'en position horizontale du mouvement, notamment en position « plat », dite aussi « position CH », ce qui fait que le « facteur de qualité » de l'oscillateur est plus faible dans les positions verticales que dans les positions horizontales du mouvement. Une différence de facteur de qualité se traduit par une différence d'amplitude pour un oscillateur de type balancier-spiral et peut notamment se traduire par une différence de marche du mouvement, d'où l'importance pour la précision de la pièce d'horlogerie de minimiser la différence de facteur de qualité entre les positions horizontales et les positions verticales.
  • Dans tout le document, par « position CH », « position FH », « position 6H », « position 12H », nous entendons des positions horlogères définies par la norme ISO 3158.
  • Des solutions connues de l'art antérieur consistent à proposer des dispositifs de pivotement d'un oscillateur conformés de façon à générer des efforts essentiellement constants sur les pivots, quelle que soit la position de la montre. Ces dispositifs de pivotement requièrent cependant des adaptations conséquentes des dispositifs de pivotement conventionnels qui donnent pourtant entière satisfaction en matière de fabricabilité et de tenue aux chocs.
  • Au sein des dispositifs de pivotement conventionnels de balancier, les frottements dans les différentes positions varient car les configurations du contact entre le pivot et la pierre de pivot changent. Dans une position de montre horizontale, l'axe de balancier est vertical et le bout du pivot de l'axe vient s'appuyer sur une pierre appelée contre-pivot. En général, cette pierre est plane et le bout du pivot est arrondi, ce qui fait que le couple résistif est bas. Dans une position de montre verticale, l'axe de balancier est en position horizontale et vient frotter sur le bord d'un trou, en général un trou olivé (aux bords arrondis) ménagé dans une pierre. Le couple résistif est plus important et l'amplitude d'oscillation du balancier plus faible qu'en position horizontale.
  • Pour pallier cette problématique, une solution consiste à augmenter le frottement en positions horizontales de la montre en apportant des modifications au dispositif de pivotement conventionnel de balancier. Une telle solution permet de réduire les différences de frottement entre les positions horizontales et verticales.
  • Plusieurs modes de réalisation ont été proposés dans l'état de la technique. Le document CH239786 divulgue notamment un dispositif de pivotement combinant une pierre percée olivée et une butée (contre-pivot) inclinée par rapport à l'axe. Ceci permet d'induire en permanence un frottement de la partie cylindrique de l'axe contre la pierre olivée en positions horizontales, et donc d'augmenter les forces de frottement ou les couples résistifs dans les positions horizontales.
  • Le document US2654990 divulgue, quant à lui, un pivot à bout plat et aux bords légèrement arrondis frottant contre un contre-pivot muni d'une dépression hémisphérique. Le but est là aussi d'augmenter le frottement en positions horizontales en maximisant le bras de levier des forces de frottement par rapport à l'axe de l'arbre de balancier. Dans le même registre, la demande de brevet CH704770 propose un pivot terminé par un biseau en vue d'augmenter les forces de frottement ou les couples résistifs en positions horizontales.
  • Si ces différentes constructions consistent à augmenter le couple résistif ou le frottement en positions horizontales de la montre, elles ne permettent notamment pas de réduire le couple résistif ou le frottement en positions verticales de la montre. Par ailleurs, ces dispositifs de pivotement alternatifs peuvent s'avérer fragiles ou être sujets à des usures prématurées, en plus d'une fabricabilité complexe.
  • Le but de l'invention est de fournir un dispositif de pivotement horloger permettant de remédier aux inconvénients mentionnés précédemment et d'améliorer les dispositifs connus de l'art antérieur. En particulier, l'invention propose un dispositif de pivotement dont la différence de facteur de qualité entre les positions « plat » et « pendu » est minimisée. L'invention propose également un procédé de réalisation d'un tel dispositif de pivotement.
  • Le procédé de montage selon l'invention est défini par la revendication 1.
  • Différents modes d'exécution du procédé de montage sont définis par les revendications 2 à 5.
  • Le dispositif de pivotement ou le mécanisme horloger ou le mouvement horloger ou la pièce d'horlogerie selon l'invention est défini par la revendication 6.
  • Le dispositif de pivotement selon l'invention est aussi défini par la revendication 7.
  • Différents modes de réalisation du dispositif de pivotement sont définis par les revendications 8 à 11.
  • Le mécanisme horloger selon l'invention est défini par la revendication 12.
  • Le mouvement horloger selon l'invention est défini par la revendication 13.
  • La pièce d'horlogerie selon l'invention est définie par la revendication 14.
  • Les figures annexées représentent, à titre d'exemple, un mode de réalisation d'une pièce d'horlogerie selon l'invention.
  • Les figures 1 et 2 sont des vues schématiques du mode de réalisation d'une pièce d'horlogerie, la pièce d'horlogerie se trouvant respectivement en position « plat » et en position « pendu ».
  • La figure 3 est un graphique représentant les évolutions du facteur de qualité d'une pièce d'horlogerie en fonction de sa position pour différents lubrifiants utilisés au niveau des dispositifs de pivotement des oscillateurs.
  • La figure 4 est un graphique représentant les différences entre la moyenne des facteurs de qualité des positions CH et FH et le facteur de qualité en position 6H de la pièce d'horlogerie pour les différents lubrifiants, ces différences étant relevées sur la figure 3.
  • La figure 5 est un graphique représentant les évolutions du facteur de qualité d'une pièce d'horlogerie en fonction de sa position pour différents lubrifiants utilisés au niveau des dispositifs de pivotement des oscillateurs.
  • La figure 6 est un graphique représentant les différences entre la moyenne des facteurs de qualité des positions CH et FH et le facteur de qualité en position 6H de la pièce d'horlogerie pour les différents lubrifiants, ces différences étant relevées sur la figure 5.
  • La figure 7 est un graphique représentant les différences entre la moyenne des facteurs de qualité des positions CH et FH et le facteur de qualité en position 6H de la pièce d'horlogerie en fonction de la viscosité des lubrifiants utilisés au niveau des dispositifs de pivotement des oscillateurs.
  • La figure 8 est un graphique représentant les évolutions du facteur de qualité d'une pièce d'horlogerie dans sa position 6H en fonction de la viscosité des lubrifiants utilisés au niveau des dispositifs de pivotement des oscillateurs.
  • Un mode de réalisation d'une pièce d'horlogerie 400 est décrit ci-après en référence aux figures 1 et 2. La pièce d'horlogerie est par exemple une montre, en particulier une montre bracelet. La pièce d'horlogerie comprend un mouvement horloger mécanique 300. Le mouvement horloger comprend un mécanisme 200, notamment un oscillateur 200 du type balancier-spiral.
  • Le mécanisme ou l'oscillateur comprend au moins un, notamment deux, dispositif de pivotement 100. Ces dispositifs de pivotement permettent de pivoter le balancier 10 sur un bâti 20 du mécanisme ou du mouvement autour d'un axe A.
  • Le balancier comprend un arbre 11 comprenant lui-même au moins un pivot 1, notamment deux pivots se trouvant chacun à une extrémité de l'arbre.
  • Le mécanisme 200 ou le mouvement 300 comprend le bâti 20. Le bâti 20 est muni d'au moins un palier 2 destiné à coopérer avec un pivot ou destiné à recevoir un pivot. Le bâti comprend de préférence deux paliers 2, chaque palier coopérant avec un pivot ou recevant un pivot. Un premier palier est par exemple monté sur une platine du bâti et un deuxième palier est par exemple monté sur un pont du bâti.
  • Le palier 2 ou chaque palier comprend avantageusement une pierre de pivot 21 et une pierre de contre-pivot 22. Le palier ou chaque palier fait avantageusement partie d'un amortisseur.
  • Le pivot comprend une surface d'extrémité 101, notamment une surface 101 bombée ou hémisphérique, et une surface latérale 102, notamment une surface 102 cylindrique. Le pivot peut être venu de matière de l'arbre de balancier 11.
  • Le palier 2 comprend une pierre de pivot 21 présentant une surface 211 en forme de flanc d'un trou circulaire, notamment une surface olivée, et une pierre de contre-pivot 22 présentant une surface 221, notamment une surface plane.
  • Les surfaces 101 et 221 sont destinées à coopérer par contact pour guider l'oscillateur en pivotement, notamment dans une position « plat » de la pièce d'horlogerie.
  • Les surfaces 102 et 211 sont destinées à coopérer par contact pour guider l'oscillateur en pivotement, notamment dans une position « pendu » de la pièce d'horlogerie.
  • Le dispositif de pivotement horloger 100 comprend le pivot 1 et un palier 2.
  • Au moins une surface du pivot 101, 102 et/ou une surface du palier 211, 221 est recouverte d'un lubrifiant dont la viscosité cinématique à une température de 20° C est supérieure ou égale à 1,5 St.
  • De préférence, toutes les surfaces 101, 102, 211 et 221 impliquées dans le guidage de l'oscillateur sont recouvertes d'un lubrifiant dont la viscosité cinématique à une température de 20° C est supérieure ou égale à 1,5 St.
  • Le lubrifiant est de préférence une huile ou une graisse.
  • Par ailleurs, le lubrifiant peut être additivé ou non.
  • La viscosité cinématique à une température de 20° C du lubrifiant est avantageusement supérieure ou égale à 1,6 St ou 1,7 St ou 1,8 St ou 1,9 St ou 2 St ou 2,2 St ou 2,5 St ou 3 St ou 4 St ou 5 St ou 6 St ou 7 St ou 8 St ou 9 St ou 10 St ou 11 St ou 12 St ou 14 St ou 16 St ou 18 St ou 20 St ou 25 St ou 30 St ou 35 St ou 40 St.
  • Alternativement ou complémentairement, la viscosité cinématique à une température de 20° C du lubrifiant est avantageusement inférieure ou égale à 50 St ou 40 St ou 35 St ou 30 St ou 25 St ou 20 St ou 18 St ou 16 St ou 14 St ou 12 St ou 11 St ou 10 St ou 9 St ou 8 St ou 7 St ou 6 St ou 5 St.
  • Le pivot est de préférence un pivot d'arbre de balancier d'un oscillateur de type balancier-spiral ayant une fréquence d'oscillation supérieure ou égale à 3 Hz, voire supérieure ou égale à 4 Hz.
  • Comme vu précédemment, le palier comprend avantageusement une ou plusieurs pierres, notamment une ou plusieurs pierres en rubis.
  • De préférence, le pivot est un pivot d'un élément, notamment du balancier, dont la masse est supérieure à 5×10-2 g ou dont le moment d'inertie est supérieur à 5×10-10 kg.m2.
  • Un mode d'exécution d'un procédé de montage d'un dispositif de pivotement horloger 100 tel que décrit précédemment ou d'un mécanisme 200 tel que décrit précédemment ou d'un mouvement 300 tel que décrit précédemment ou d'une pièce d'horlogerie 400 telle que décrite précédemment est divulgué ci-après.
  • Le procédé comprend les étapes suivantes :
    • fournir le pivot 1 ;
    • fournir le palier 2 ;
    • appliquer, sur au moins une surface (101, 102, 211, 221) du pivot et/ou du palier, un lubrifiant dont la viscosité cinématique à une température de 20° C est supérieure à 1,5 St ;
    • mettre en place le pivot dans le palier.
  • L'ordre des deux dernières étapes est indifférent. Le lubrifiant peut être appliqué avant ou après mise en place du pivot dans le palier.
  • Le procédé peut être mis en oeuvre dans une phase de production d'un mouvement ou d'une pièce d'horlogerie.
  • Alternativement, le procédé peut aussi être mis en oeuvre dans une phase de maintenance du mouvement ou de la pièce d'horlogerie, notamment lors d'opérations de service ou lors d'opérations de rhabillage.
  • Les études de la demanderesse ont mis en évidence qu'il est possible, de manière surprenante, d'homogénéiser les coefficients de frottement des dispositifs de pivotement décrits précédemment par une lubrification adaptée. Plus particulièrement, les études montrent que l'emploi d'un lubrifiant doté d'une viscosité cinématique (plus simplement appelée « viscosité » dans la suite du document) dans une plage donnée permet de diminuer de manière significative la différence de facteur de qualité entre les positions horizontales (« plat ») et les positions verticales (« pendu ») du mouvement.
  • Si en positions horizontales (CH, FH) du mouvement, plus le lubrifiant est visqueux, plus le couple résistif ou couple de frottement régnant au sein du dispositif de pivotement de l'oscillateur est élevé, les expérimentations mettent en évidence qu'il n'en est pas de même pour les positions inclinées du mouvement, en particulier pour les positions verticales du mouvement. En effet, le coefficient de frottement ne dépend pas uniquement de la viscosité du lubrifiant employé, mais aussi notamment de la vitesse de l'oscillateur et de la charge appliquée à l'encontre du palier de l'oscillateur, et donc notamment de la masse, en particulier de l'inertie de l'oscillateur. Il est donc possible, notamment pour une vitesse et une inertie données d'oscillateur, de définir une plage de viscosité avantageuse d'un lubrifiant, qui permet d'harmoniser autant que possible le couple de frottement du dispositif de pivotement d'un oscillateur selon les différentes positions qu'est susceptible d'occuper la montre au porter. Cette plage de viscosité s'étend entre 1,5 St et 50 St à 20°C.
  • Ces conclusions sont issues de mesures expérimentales conduites en deux phases distinctes. Dans une première phase, cinq huiles non additivées de même famille chimique, dont seules les viscosités diffèrent, sont considérées. Pour chacune d'elles, on mesure des facteurs de qualité pour différentes positions d'un mouvement dont le dispositif de pivotement de l'oscillateur est préalablement rodé. Dans une deuxième phase, quatre huiles additivées, dont les viscosités diffèrent, sont considérées. Pour chacune d'elles, on mesure des facteurs de qualité pour différentes positions d'un mouvement dont le dispositif de pivotement de l'oscillateur est préalablement rodé. Dans chacune des phases, un lubrifiant additivé connu sous la dénomination SAL 9010 (9010) de la société Moebius sert de référence. Le mouvement considéré est un mouvement Rolex de type 3130 doté d'un oscillateur à 4 Hz dont le balancier présente une inertie de 14×10-10 kg.m2. Dans chacune des phases, dix échantillons d'un mouvement Rolex de type 3130 ont fait l'objet de mesures.
  • Les mesures sont réalisées sans échappement, par le biais d'un dispositif automatisé permettant d'obtenir des valeurs de facteur de qualité (FQ) d'un oscillateur pour une plage d'oscillations donnée et pour une plage de positions données du mouvement. Le mouvement balaye ainsi différentes positions horlogères, de la position FH (position de référence à 0° d'inclinaison, axe de balancier vertical) à la position CH (rotation de 180°, axe de de balancier vertical) en passant par la position 6H (rotation de 90°, axe de de balancier horizontal), par incréments de 10°. Un protocole strict de nettoyage du dispositif de pivotement de l'oscillateur est réalisé entre les différentes lubrifications de façon à nettoyer parfaitement les molécules des précédents lubrifiants et en particulier des additifs, ceci dans le but de mesurer uniquement l'effet de l'huile considérée sans influence des autres. Après un nettoyage par ultrasons, le dispositif de pivotement est plongé successivement dans différents bains. C'est seulement après ce protocole de nettoyage que le nouveau lubrifiant est appliqué.
  • Dans la première phase, les cinq lubrifiants non additivés considérés (hors lubrifiant de référence) sont des huiles de base synthétiques de type PAO (PolyAlphaOléfine) qui présentent différentes viscosités :
    • Une première huile A est dotée d'une viscosité de 1,3 St à 20°C ;
    • Une deuxième huile B est dotée d'une viscosité de 7,1 St à 20°C ;• Une troisième huile C est dotée d'une viscosité de 12,9 St à 20°C ;
    • Une quatrième huile D est dotée d'une viscosité de 21,4 St à 20°C ;
    • Une cinquième huile E est dotée d'une viscosité de 44 St à 20°C.
  • La viscosité de l'huile 9010 de référence utilisée est 1,2 St à 20°C.
  • La figure 3 représente, pour chacun des lubrifiants, des courbes faisant état de l'évolution du facteur de qualité (FQ), pour une amplitude de référence de l'oscillateur à 280°, en fonction de différentes positions (P) du mouvement. Cette amplitude de référence est considérée comme étant représentative d'un mouvement au porter et représentative des effets des lubrifiants sur le dispositif de pivotement de l'oscillateur. Pour chacune des positions du mouvement, les valeurs de facteur de qualité sont des moyennes obtenues sur la base des mesures réalisées sur chacun des échantillons de mouvement de type 3130.
  • Ces courbes présentent chacune une allure parabolique. Elles sont décroissantes pour un mouvement qui évolue de la position FH (0°) à la position 6H (90°), puis croissantes pour un mouvement qui évolue de la position 6H (90°) à la position CH (180°). En positions horizontales (FH et CH) et pour les faibles inclinaisons du mouvement, on observe que plus le lubrifiant est visqueux, plus les facteurs de qualité sont faibles. Dans ces configurations du mouvement, les huiles 9010 et A donnent les meilleures valeurs de facteur de qualité (respectivement 327 et 334 dans les positions FH et CH pour l'huile 9010, et respectivement 330 et 338 dans les positions FH et CH pour l'huile A). Viennent ensuite l'huile B (respectivement 303 et 312 dans les positions FH et CH), l'huile C (respectivement 289 et 297 dans les positions FH et CH), l'huile D (respectivement 268 et 275) et enfin l'huile E (respectivement 220 et 224 dans les positions FH et CH). Pour de plus grandes inclinaisons du mouvement, on note que les valeurs de facteurs de qualité se resserrent sensiblement entre les différents lubrifiants, notamment entre le lubrifiant 9010, le lubrifiant A, et les lubrifiants B et C. En position 6H notamment, alors que les huiles 9010 et A donnent des valeurs de facteur de qualité qui sont respectivement de 253 et 256, l'huile B donne une valeur de facteur de qualité de 249 et l'huile C donne une valeur de facteur de qualité de 243. Une conséquence directe de ces observations concerne le plat-pendu de facteur de qualité (PP-FQ), c'est-à-dire la différence entre la moyenne des facteurs de qualité des positions CH et FH et le facteur de qualité en position 6H. A l'amplitude de référence de 280°, les valeurs de plat-pendu de facteur de qualité des huiles B, C, et D, comprises entre 40 et 60, sont significativement moins importantes que les valeurs de plat-pendu de facteur de qualité des huiles 9010 et A qui tendent vers 80 (Figure 4). Le plat-pendu de facteur de qualité PP-FQ de l'huile E est, quant à lui, encore plus petit avec une valeur de l'ordre de 30.
  • De manière générale, on observe que le facteur de qualité de l'oscillateur est moins sensible aux positions du mouvement avec les lubrifiants B, C, et D qu'avec les lubrifiants A et 9010 tout en étant suffisamment élevé, de l'ordre de 230 à 320, pour permettre des bonnes performances chronométriques et/ou énergétiques de l'oscillateur. L'huile C donne de particulièrement bons résultats avec une valeur de plat-pendu de facteur de qualité de l'ordre de 50, et des valeurs de facteur de qualité comprises entre 242 et 297. Autrement dit, le couple de frottement régnant au sein du dispositif de pivotement lubrifié par l'huile C est suffisamment faible pour obtenir des facteurs de qualité satisfaisants et varie suffisamment peu pour obtenir des facteurs de qualités homogènes quelles que soient les positions du mouvement, et donc un faible PP-FQ.
  • Dans la deuxième phase, les quatre lubrifiants considérés (hors lubrifiant de référence) sont des huiles additivées de type HP, qui présentent différentes viscosités :
    • Une sixième huile Synt-HP500 (HP500) du fabricant Moebius, dotée d'une viscosité de 5 St à 20°C ;
    • Une septième huile Synt-HP750 (HP750) du fabricant Moebius, dotée d'une viscosité de 7.5 St à 20°C ;
    • Une huitième huile Synt-HP1000 (HP1000) du fabricant Moebius, dotée d'une viscosité de 10 St à 20°C ;
    • Une neuvième Synt-HP1300 (HP1300) du fabricant Moebius, dotée d'une viscosité de 13 St à 20°C.
  • La viscosité de l'huile SAL 9010 de référence utilisée est 1,2 St à 20°C.
  • La figure 5 représente, pour chacun de ces lubrifiants, des courbes faisant état de l'évolution du facteur de qualité (FQ), pour une amplitude de référence de l'oscillateur à 280°, en fonction de différentes positions (P) du mouvement. Pour chacune des positions du mouvement, les valeurs de facteur de qualité sont des moyennes obtenues sur la base des mesures réalisées sur chacun des échantillons de mouvement de type 3130.
  • A l'instar de ce qui a été vu précédemment, ces courbes présentent chacune une allure parabolique. Elles sont décroissantes pour un mouvement qui évolue de la position FH (0°) à la position 6H (90°), puis croissantes pour un mouvement qui évolue de la position 6H (90°) à la position CH (180°). En positions horizontales (FH et CH) et pour les faibles inclinaisons du mouvement, on observe également que plus le lubrifiant est visqueux, plus les facteurs de qualité sont faibles. Dans ces configurations du mouvement, l'huile 9010 donne les meilleures valeurs de facteurs de qualité (respectivement 327 et 334 dans les positions FH et CH). Viennent ensuite l'huile HP500 (respectivement 306 et 312 dans les positions FH et CH), l'huile HP750 (respectivement 301 et 305 dans les positions FH et CH), l'huile HP1000 (respectivement 291 et 299 dans les positions FH et CH) et enfin l'huile HP1300 (respectivement 282 et 287 dans les positions FH et CH). Pour de plus grandes inclinaisons du mouvement, on note que les valeurs de facteurs de qualité se resserrent entre les différents lubrifiants, notamment se resserrent sensiblement entre les différents lubrifiants de type HP
  • En position 6H notamment, les valeurs de facteur de qualité des huiles de type HP sont comprises entre 235 et 238. A l'amplitude de référence de 280°, les valeurs de plat-pendu de facteur de qualité PP-FQ des huiles de type HP, comprises entre 50 et 70, sont inférieures à celle de l'huile 9010, qui tend vers 80 (Figure 6).
  • De manière générale, on observe que le facteur de qualité de l'oscillateur est moins sensible aux positions du mouvement avec les lubrifiants de type HP, tout en étant suffisamment élevé, de l'ordre de 230 à 315 pour permettre des bonnes performances chronométriques et/ou énergétiques de l'oscillateur. Autrement dit, les couples de frottement régnant au sein des dispositifs de pivotement lubrifiés par les huiles de type HP sont suffisamment faibles pour obtenir des facteurs de qualité satisfaisants et varient suffisamment peu pour obtenir des facteurs de qualités homogènes quelles que soient les positions du mouvement, et donc un faible plat-pendu de facteur de qualité PP-FQ.
  • Quelle que soit la phase considérée, il apparaît que le plat-pendu de facteur de qualité de l'oscillateur dépend très majoritairement de la viscosité du lubrifiant employé. Que le lubrifiant soit additivé ou non, il est possible de faire varier le plat-pendu de facteur de qualité de l'oscillateur en faisant varier la viscosité du lubrifiant employé.
  • Plus particulièrement, il est possible de faire varier, notamment de faire diminuer, le plat-pendu de facteur de qualité de l'oscillateur en faisant varier la viscosité d'un lubrifiant à base de polyalphaoléfine (PAO). Par « lubrifiant à base de polyalphaoléphine », on entend de préférence un lubrifiant dont les constituants principaux sont des polyalphaoléphines ou un lubrifiant contenant plus de 60% en masse de polyalphaoléphines.
  • Complémentairement, un tel lubrifiant pourra être additivé ou non par des additifs modificateurs de frottement et/ou des additifs antioxydants et/ou des additifs anti-usure afin de satisfaire à des objectifs prédéfinis de performance et de fiabilité, notamment de performance et de fiabilité chronométrique. Bien entendu, cette liste n'est pas limitative.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile A ou huile Synt-A-Lube (SAL) 9010 du fabricant Moebius), on remarque qu'un lubrifiant ayant une viscosité d'au moins 5 St à 20°C permet de diminuer le plat pendu de facteur de qualité d'au moins 10%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile A) et en se basant sur la courbe de régression parabolique (figure 7) relative aux lubrifiants à base de polyalphaoléphine, on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité d'au moins 1,8 St à 20°C permet de diminuer le plat pendu de facteur de qualité d'au moins 7%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile A) et en se basant sur la courbe de régression parabolique (figure 7) relative aux lubrifiants à base de polyalphaoléphine, on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité d'au moins 2,2 St à 20°C permet de diminuer le plat pendu de facteur de qualité d'au moins 8%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile A) et en se basant sur la courbe de régression parabolique (figure 7) relative aux lubrifiants à base de polyalphaoléphine, on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité d'au moins 3 St à 20°C permet de diminuer le plat pendu de facteur de qualité d'au moins 10%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile A) et en se basant sur la courbe de régression parabolique (figure 7) relative aux lubrifiants à base de polyalphaoléphine, on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité d'au moins 5 St à 20°C permet de diminuer le plat pendu de facteur de qualité d'au moins 15%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile A) et en se basant sur la courbe de régression parabolique (figure 7) relative aux lubrifiants à base de polyalphaoléphine, on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité d'au moins 6 St à 20°C permet de diminuer le plat pendu de facteur de qualité d'au moins 20%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile A) et en se basant sur une droite d'interpolation passant par les points A et B de la figure 7, on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité d'au moins 1,5 St à 20°C permet de diminuer le plat pendu de facteur de qualité d'au moins 1%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile A) et en se basant sur une droite d'interpolation passant par les points A et B de la figure 7, on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité d'au moins 1,6 St à 20°C permet de diminuer le plat pendu de facteur de qualité d'au moins 2%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile A) et en se basant sur une droite d'interpolation passant par les points A et B de la figure 7, on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité d'au moins 1,8 St à 20°C permet de diminuer le plat pendu de facteur de qualité d'au moins 3%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile A) et en se basant sur une droite d'interpolation passant par les points A et B de la figure 7, on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité d'au moins 2 St à 20°C permet de diminuer le plat pendu de facteur de qualité d'au moins 4%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile A) et en se basant sur une droite d'interpolation passant par les points A et B de la figure 7, on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité d'au moins 2,2 St à 20°C permet de diminuer le plat pendu de facteur de qualité d'au moins 5%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile A) et en se basant sur une droite d'interpolation passant par les points A et B de la figure 7, on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité d'au moins 3 St à 20°C permet de diminuer le plat pendu de facteur de qualité d'au moins 8%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile A) et en se basant sur une droite d'interpolation passant par les points A et B de la figure 7, on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité d'au moins 5 St à 20°C permet de diminuer le plat pendu de facteur de qualité d'au moins 15%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile A) et en se basant sur une droite d'interpolation passant par les points A et B de la figure 7, on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité d'au moins 6 St à 20°C permet de diminuer le plat pendu de facteur de qualité d'au moins 20%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile Synt-A-Lube (SAL) 9010 du fabricant Moebius) et en se basant sur les courbes de la figure 8, on remarque qu'un lubrifiant ayant une viscosité de moins de 14 St à 20°C permet de ne pas diminuer le facteur de qualité de plus de 20%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile Synt-A-Lube (SAL) 9010 du fabricant Moebius) et en se basant sur les courbes de la figure 8, on remarque qu'un lubrifiant ayant une viscosité de moins de 5 St à 20°C permet de ne pas diminuer le facteur de qualité de plus de 15%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile Synt-A-Lube (SAL) 9010 du fabricant Moebius) et en se basant sur la courbe de régression parabolique relative aux lubrifiants à base de polyalphaoléphine (figure 8), on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité de moins de 12 St à 20°C permet de ne pas diminuer le facteur de qualité de plus de 10%.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile Synt-A-Lube (SAL) 9010 du fabricant Moebius) et en se basant sur la courbe de régression parabolique relative aux lubrifiants à base de polyalphaoléphine (figure 8), on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité de moins de 5 St à 20°C permet de ne pas diminuer le facteur de qualité.
  • Par rapport au lubrifiant de référence (huile Synt-A-Lube (SAL) 9010 du fabricant Moebius) et en se basant sur la courbe de régression parabolique relative aux lubrifiants à base de polyalphaoléphine (figure 8), on remarque qu'un lubrifiant à base de polyalphaoléphine ayant une viscosité de moins de 8 St à 20°C permet de ne pas diminuer le facteur de qualité de plus de 5%.
  • L'invention peut aussi être appliquée à un autre type de dispositif de pivotement ou à un dispositif de pivotement apte à pivoter un élément différent d'un balancier.

Claims (14)

  1. Procédé de montage d'un dispositif de pivotement horloger (100) ou d'un mécanisme horloger (200) ou d'un mouvement horloger (300) ou d'une pièce d'horlogerie (400), le dispositif de pivotement horloger (100) ou le mécanisme horloger (200) ou le mouvement horloger (300) ou la pièce d'horlogerie (400) comprenant un pivot (1) et un palier (2), le procédé comprenant les étapes suivantes :
    - fournir le pivot (1) ;
    - fournir le palier (2) ;
    - appliquer, sur au moins une surface (101, 102, 211, 221) du pivot et/ou du palier, un lubrifiant dont la viscosité cinématique à une température de 20° C est supérieure à 1,5 St ;
    - mettre en place le pivot dans le palier.
  2. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le lubrifiant est un lubrifiant à base de polyalphaoléfine.
  3. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la viscosité cinématique à une température de 20° C du lubrifiant est supérieure à 1,6 St ou 1,7 St ou 1,8 St ou 1,9 St ou 2 St ou 2,2 St ou 2,5 St ou 3 St ou 4 St ou 5 St ou 6 St ou 7 St ou 8 St ou 9 St ou 10 St ou 11 St ou 12 St ou 14 St ou 16 St ou 18 St ou 20 St ou 25 St ou 30 St ou 35 St ou 40 St et/ou en ce que la viscosité cinématique à une température de 20° C du lubrifiant est inférieure à 50 St ou 40 St ou 35 St ou 30 St ou 25 St ou 20 St ou 18 St ou 16 St ou 14 St ou 12 St ou 11 St ou 10 St ou 9 St ou 8 St ou 7 St ou 6 St ou 5 St.
  4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le pivot est un pivot d'arbre de balancier d'un oscillateur de type balancier-spiral, notamment d'un oscillateur de type balancier-spiral ayant une fréquence d'oscillation supérieure ou égale à 3 Hz, voire supérieure ou égale à 4 Hz, et/ou en ce que le palier comprend au moins une pierre, notamment un rubis.
  5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le pivot est un pivot d'un élément dont la masse est supérieure à 5×10-2 g et/ou dont le moment d'inertie est supérieur à 5×10-10 kg.m2.
  6. Dispositif de pivotement horloger (100) ou mécanisme horloger (200) ou mouvement horloger (300) ou pièce d'horlogerie (400) obtenu par la mise en oeuvre d'un procédé selon l'une des revendications précédentes.
  7. Dispositif de pivotement horloger (100) comprenant un pivot (1) et un palier (2), au moins une surface (101, 102, 211, 221) du pivot et/ou du palier étant recouverte d'un lubrifiant dont la viscosité cinématique à une température de 20° C est supérieure à 1,5 St.
  8. Dispositif selon l'une des revendications 6 et 7, caractérisé en ce que le lubrifiant est un lubrifiant à base de polyalphaoléfine.
  9. Dispositif selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que la viscosité cinématique à une température de 20° C du lubrifiant est supérieure à 1,6 St ou 1,7 St ou 1,8 St ou 1,9 St ou 2 St ou 2,2 St ou 2,5 St ou 3 St ou 4 St ou 5 St ou 6 St ou 7 St ou 8 St ou 9 St ou 10 St ou 11 St ou 12 St ou 14 St ou 16 St ou 18 St ou 20 St ou 25 St ou 30 St ou 35 St ou 40 St et/ou en ce que la viscosité cinématique à une température de 20° C du lubrifiant est inférieure à 50 St ou 40 St ou 35 St ou 30 St ou 25 St ou 20 St ou 18 St ou 16 St ou 14 St ou 12 St ou 11 St ou 10 St ou 9 St ou 8 St ou 7 St ou 6 St ou 5 St.
  10. Dispositif selon l'une des revendications 6 à 9, caractérisé en ce que le pivot est un pivot d'arbre de balancier d'un oscillateur de type balancier-spiral, notamment d'un oscillateur de type balancier-spiral ayant une fréquence d'oscillation supérieure ou égale à 3 Hz, voire supérieure ou égale à 4 Hz, et/ou en ce que le palier comprend au moins une pierre, notamment un rubis.
  11. Dispositif selon l'une des revendications 6 à 10, caractérisé en ce que le pivot est un pivot d'un élément dont la masse est supérieure à 5×10-2 g et/ou dont le moment d'inertie est supérieur à 5×10-10 kg.m2.
  12. Mécanisme horloger (200) comprenant un dispositif selon l'une des revendications 6 à 11.
  13. Mouvement horloger (300) comprenant un dispositif selon l'une des revendications 6 à 11 ou un mécanisme selon la revendication précédente.
  14. Pièce d'horlogerie (400), notamment montre bracelet, comprenant un mouvement selon la revendication précédente ou un mécanisme selon la revendication 12 ou un dispositif selon l'une des revendications 6 à 11.
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