EP3310543B2 - Vorrichtung und verfahren zum schäumen eines viskosen materials - Google Patents

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EP3310543B2
EP3310543B2 EP17740634.5A EP17740634A EP3310543B2 EP 3310543 B2 EP3310543 B2 EP 3310543B2 EP 17740634 A EP17740634 A EP 17740634A EP 3310543 B2 EP3310543 B2 EP 3310543B2
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EP
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gas
viscous material
pressure
gas bubbles
injection valve
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EP3310543A1 (de
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Frank Kukla
Erich Krämer
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Ceracon GmbH
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    • B29K2105/00—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped
    • B29K2105/04—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped cellular or porous

Definitions

  • the invention relates to a device and a method for foaming a viscous material according to the teaching of the independent main claims.
  • the foams produced according to the generic type are used, for example, but by no means exclusively, in order to be able to apply foamed seals to components to be sealed in a freely configurable geometry.
  • so-called two-component foams are known in which two chemically reactive components are mixed with one another and form a foam as a result of the chemical reaction.
  • a disadvantage of these two-component sealing systems is that the chemical process can only be interrupted with great difficulty if the process is interrupted. In the case of such two-component systems, it is therefore regularly necessary after operational interruptions to clean the corresponding device in a laborious manner.
  • the EP 0 286 015 B1 describes such a generic method for a one-component system.
  • the basis of this process is the mixing of a viscous material with a gas under high pressure. After the gas has been fed into the viscous material, the mixture is mixed very intensively in a mixing device in order to ensure that the gas is sufficiently finely distributed in the viscous material. The mixture is then applied under high pressure and the pressure is relieved when it is applied. Due to the pressure relief, the gas bubbles distributed in the viscous material expand due to the pressure difference after the pressure relief and thereby physically foam the viscous material.
  • the disadvantage of this method is that the size and distribution of the gas bubbles in the viscous material correspond to a statistical distribution, so that the viscous material can also contain relatively large gas bubbles in addition to very very small gas bubbles, which leads to irregularities in foam formation.
  • the statistical distribution of the gas bubbles according to quality and quantity makes it difficult to control the process reliably when producing the desired foam.
  • the JP H05 123555A , the JP S57 144732 A , the U.S. 2009/236025 and the EP 0 723 843 A2 each disclose an apparatus for foaming viscous material.
  • the viscous material itself is only under low pressure and is conveyed, for example, at a pressure of 1 bar in a conveying line to the outlet point at which the gas is injected. This has the disadvantage that the foaming effect is relatively small.
  • the device is generically based on the basic idea that the gas that is to be introduced into the viscous material is injected into the viscous material by means of a gas injection valve.
  • a gas injection valve By injecting the gas bubbles using a gas injection valve, the quality and quantity of the gas bubbles can be reliably controlled.
  • the deviation in the size and distribution of the gas bubbles is within very narrow limits due to the targeted injection of the gas using the gas injection valve, so that a high-quality foam with very uniform material properties can be produced.
  • the mixture of viscous material and the injected gas bubbles must be depressurized at the outflow device in order for the gas bubbles to foam. If the pressure is relieved, for example, by applying the mixture of viscous material and gas bubbles to a workpiece under normal atmosphere by means of the outflow device, the pressure of the viscous material under the gas bubbles mixed into it must be well above the normal pressure of 1 bar in front of the outflow device. In order to enable a good foam effect, the pressure of the mixture of viscous material and injected gas bubbles should be well above normal pressure of 1 bar. According to the invention, it is therefore intended to work in the high-pressure range and to inject the gas bubbles under high pressure into the viscous material, which is already under high pressure. According to the invention, the viscous material is conveyed with a conveying pressure of 80 bar to 120 bar with the conveying device through the first conveying line to the orifice.
  • the gas bubbles may be distributed in the viscous material solely by the gas injection.
  • a statically or dynamically operating mixing device can be used, which is arranged downstream of the orifice point at which the gas bubbles are injected.
  • Static mixers that do not perform any mixing movement themselves can be used. With these static mixers, the mixing achieved by the flow movement of the viscous material past the corresponding flow guide elements.
  • a more intensive homogenization of the gas bubbles in the viscous material can be achieved with dynamic mixers, in which the mixture of gas bubbles and viscous material is mixed by actively driving a mixing element.
  • Shear mixers in particular are very well suited for mixing the viscous material with the injected gas bubbles, since the shear forces applied in the shear mixer achieve a particularly fine distribution of the gas bubbles.
  • the shearing mixer can consist of a rotating shaft with mixing blades or mixing discs attached to it.
  • the gas can then be pumped at a delivery pressure of 90 bar to 130 bar into the viscous material, which is already under high pressure, through the second delivery line to the gas injection valve and injected there into the viscous material, which is already under high pressure. It has been recognized as essential that during the gas injection there must be a sufficient pressure difference of at least 1 bar, preferably in the range from 1 to 20 bar, between the viscous material, which is already under high pressure, and the gas to be injected into it. A greater pressure difference is more advantageous here, so that with a conveying pressure of the viscous material of, for example, 100 bar, the gas to be injected should have a pressure of, for example, 110 bar.
  • the gas injection valve includes a needle valve.
  • the gas injection valve includes a needle lock.
  • the needle valve of the gas injection valve allows the stroke of the needle valve to be adjusted in order to be able to change the size of the injected gas bubbles.
  • the movement frequency of the needle valve can be changed in order to be able to vary the number of injected gas bubbles per time by changing the frequency of the needle strokes.
  • suitable pressure sensors should be provided on the device. It should be possible to monitor the pressure of the viscous material in front of the orifice with a first pressure sensor. As an alternative or in addition to this, it is also particularly advantageous if the pressure in the gas upstream of the gas injection valve can be measured using a second pressure sensor. As an alternative or in addition to this, it is also advantageous if the pressure in the mixture of viscous material and gas bubbles can be measured downstream of the gas injection valve using a third pressure sensor.
  • the device is provided with a control loop for controlling the flow of gas bubbles flowing into the viscous material at the point of opening by controlling the gas injection valve as a function of a measured value measured by a sensor.
  • the gas injection valve serves as a control element in the control circuit and the actuation of the gas injection valve is changed as a function of a sensor provided in the control circuit in accordance with a predefined control strategy.
  • the pressure of the viscous material in front of the orifice and the pressure of the gas in front of the gas injection valve can be measured and the control parameters of the gas injection valve can be controlled as a function of these two sensor values according to a predetermined control strategy.
  • At least one feed pump is provided downstream of the orifice, with which the pressurized mixture can be conveyed to the outflow device.
  • a piston pump for example, can be used as the delivery pump.
  • Needle shut-off nozzles in particular have proven to be particularly suitable as an outflow device for use in the device according to the invention. These should preferably be driven pneumatically. Needle shut-off nozzles of this type allow the mixture of viscous material and gas bubbles to be metered out in a controlled and process-reliable manner.
  • the gas which is under a delivery pressure is injected by means of a gas injection valve into the viscous material which is under a delivery pressure.
  • the mixture of viscous material and gas bubbles thus formed is then discharged downstream of the orifice to an outflow device under pressure relief, so that the viscous material foams up due to expansion of the gas bubbles mixed therein due to the pressure relief.
  • the delivery pressure of the viscous material to the point where the gas bubbles are injected by means of the gas injection valve is between 80 bar and 120 bar.
  • the mixture of viscous material and gas bubbles is homogenized with a mixing device after the gas bubbles have been injected and before they flow out.
  • the gas injected into the viscous material must also be under high pressure, whereby the gas pressure must be at least 1 bar higher than the delivery pressure of the viscous material, otherwise gas injection is not possible.
  • the gas has a feed pressure of 90 bar to 130 bar.
  • the pressure difference between the delivery pressure of the viscous material on the one hand and the delivery pressure of the gas on the other hand must be at least 1 bar in order to enable reliable injection of the gas bubbles into the viscous material.
  • the gas injection valve includes a needle valve.
  • the size of the gas bubbles can be changed during the injection of the gas bubbles. This can be done by changing the lift of a valve gate in the gas injection valve. Alternatively or in addition to this, the size of the gas bubbles can also be changed during the injection of the gas bubbles by changing the pressure difference between the first delivery pressure in the viscous material and the second delivery pressure in the gas.
  • the number of gas bubbles per time can be changed during the injection of the gas bubbles. This can be achieved, for example, by changing the stroke frequency of the valve gate in a gas injection valve.
  • the highest level of process reliability when generating the desired foam is achieved if the injection of the gas bubbles with the gas injection valve is changed in a control loop depending on at least one measured value measured with a sensor.
  • sensors for measuring the pressure in the viscous material or sensors for measuring the pressure in the gas and/or sensors for measuring the pressure in the mixture of viscous material and gas can be used as sensors.
  • the type of viscous material used for the process according to the invention is fundamentally arbitrary and depends on the requirements of the material to be foamed.
  • the invention provides that the gas bubbles are injected with the gas injection valve at a pressure of 80 bar to 120 bar, with a hardener paste material of the one-component type being used as the viscous material.
  • the hardener paste material should have a viscosity characteristic at 20°C that lies within a zone defined by points A, B, C and D. Point A of the preferred viscosity zone shows an apparent viscosity of 5 Pa s at a shear rate of 0.43 s -1 .
  • Point B has an apparent viscosity of 3000 Pa s at a shear rate of 0.43 s -1 .
  • Point C has an apparent viscosity of 2 Pas at a shear rate of 783 s -1 and point D has an apparent viscosity of 200 Pas at a shear rate of 783 s -1 .
  • the specified viscosity values can be determined in accordance with DIN EN ISO 3219.
  • FIG. 1 1 shows a first inventive device 01 for foaming a viscous material in principle.
  • the viscous material 02 is pumped out of a container 03 using a delivery device 04, namely a piston pump, through a first delivery line 05.
  • the viscous material 02 is in the delivery line 05 under a pressure of 100 + - 20 bar.
  • gas 07 such as air
  • the gas 07 is put under high pressure of, for example, 110 +/- 20 bar by means of a high-pressure compressor (not shown).
  • the gas pressure of the gas 07 is selected so that the gas pressure is at least 1 bar higher than the delivery pressure of the viscous material 02 in the delivery line 05.
  • the gas 07 passes through a second delivery line 08 to a gas injection valve 09 with a needle valve.
  • the needle valve of the gas injection valve is actuated in a regulated manner by a control device 10 .
  • the control device 10 evaluates the measured values of the sensors 11, 12 and 13 in a control circuit, with which the pressure of the gas 07 in the second delivery line 08 or the pressure of the viscous material 02 in the delivery line 05 or the pressure of the mixture 14 can be measured. Depending on these measured values, the drive 26 of the needle valve in the gas injection valve 09 is controlled by the control device 10 in order to regulate the gas injection process according to the preset setpoints.
  • Gas injection is used to inject gas bubbles 25 of a defined size and number into the viscous material 02 at the point where the second delivery line 08 joins the first delivery line 05 at the point where the second delivery line 08 joins the first delivery line 05, thereby injecting the mixture 14 of gas bubbles 25 and viscous material To produce material 02.
  • the gas bubbles are shown disproportionately enlarged to facilitate understanding of the invention.
  • the mixture of viscous material 02 and gas bubbles 25 is conveyed to an outflow device 17 with a pneumatically driven needle valve nozzle 18, where the mixture 14 is metered out with pressure relief and can be applied to a workpiece.
  • the dispensed mixture 14 foams after leaving the needle valve nozzle 18, since the gas bubbles 25 contained in the mixture 14 expand greatly due to the pressure relief in the normal atmosphere.
  • the device 19 shows a second device 19 for foaming the viscous material 02, which largely corresponds to the device 01.
  • the device 19 comprises a mixing device 20, which is arranged downstream of the orifice 15 in order to homogenize the mixture 14 of viscous material 02 and the gas bubbles 25 injected therein and to comminute the gas bubbles 25.
  • the mixing device 20 has a drive shaft 21 with which the mixing blades 22 are driven in rotation. The mixture 14 flows parallel to the plane of rotation of the mixing blades 22 onto the mixing device 20 .
  • the device 23 includes a second feed pump 24, so that the feed pumps 16 and 24 are each arranged in parallel line sections. By operating the feed pumps 16 and 24 alternately, the mixture of viscous material 02 with the gas bubbles 25 injected therein can be fed to the outflow device 17 without interruption.

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Description

  • Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung und ein Verfahren zum Schäumen eines viskosen Materials gemäß der Lehre der unabhängigen Hauptansprüche.
  • Die gattungsgemäß hergestellten Schäume werden beispielsweise, jedoch keineswegs ausschließlich, verwendet, um geschäumte Dichtungen auf abzudichtenden Bauteilen in frei konfigurierbarer Geometrie auftragen zu können. Dabei sind zum einen sogenannte Zweikomponenten-Schäume bekannt, bei denen zwei chemisch miteinander reaktive Bestandteile miteinander vermischt werden und durch die chemische Reaktion einen Schaum bilden. Nachteilig an diesen Zweikomponenten-Dichtungssystemen ist es, dass bei Prozessunterbrechungen der chemische Prozess nur mit großen Schwierigkeiten unterbrochen werden kann. Deshalb ist es bei solchen Zweikomponenten-Systemen nach Betriebsunterbrechungen regelmäßig notwendig, die entsprechende Vorrichtung aufwendig zu reinigen.
  • Zur Vermeidung dieser Nachteile von Zweikomponenten-Systemen sind auch sogenannte Einkomponenten-Systeme zum Schäumen von viskosen Materialien bekannt. Die EP 0 286 015 B1 beschreibt ein solches gattungsgemäßes Verfahren für ein Einkomponenten-System. Grundlage dieses Verfahrens ist die Mischung eines viskosen Materials mit einem unter hohem Druck stehenden Gas. Nach der Zuführung des Gases in das viskose Material wird das Gemisch in einer Mischeinrichtung sehr intensiv durchgemischt, um für eine ausreichend feine Verteilung des Gases im viskosen Material zu sorgen. Anschließend wird das Gemisch dann unter hohem Druck ausgebracht und bei der Ausbringung druckentlastet. Durch die Druckentlastung wird erreicht, dass die im viskosen Material verteilten Gasblasen aufgrund der Druckdifferenz nach der Druckentlastung expandieren und dadurch das viskose Material physikalisch aufschäumen. Nachteilig an diesem Verfahren ist es, dass die Größe und Verteilung der Gasblasen im viskosen Material einer statistischen Verteilung entsprechen, so dass das viskose Material neben sehr sehr kleinen Gasblasen auch relativ große Gasblasen enthalten kann, was zu Unregelmäßigkeiten bei der Schaumbildung führt. Durch die statistische Verteilung der Gasblasen nach Qualität und Quantität wird eine prozesssichere Steuerung bei der Herstellung des gewünschten Schaums erschwert.
  • Die JP H05 123555A , die JP S57 144732 A , die US 2009/236025 und die EP 0 723 843 A2 offenbaren jeweils eine Vorrichtung zum Schäumen von viskosem Material. Das viskose Material selbst steht dabei lediglich unter Niederdruck und wird beispielsweise mit einem Druck von 1 bar in einer Förderleitung zu der Mündungsstelle gefördert, an der das Gas injiziert wird. Dies hat den Nachteil, dass der Schäumeffekt relativ gering ist.
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es deshalb, eine Vorrichtung und ein Verfahren zum Schäumen eines viskosen Materials vorzuschlagen, mit der bzw. dem die Prozesssicherheit bei der Herstellung des Schaums durch Verbesserung des Schäumeffekts erhöht werden kann.
  • Diese Aufgabe wird durch eine Vorrichtung und ein Verfahren nach der Lehre der unabhängigen Hauptansprüche gelöst.
  • Die Vorrichtung beruht gattungsgemäß auf dem Grundgedanken, dass das Gas, das in das viskose Material eingebracht werden soll, mittels eines Gasinjektionsventils in das viskose Material injiziert wird. Durch die Injektion der Gasblasen unter Verwendung eines Gasinjektionsventils kann die Qualität und Quantität der Gasblasen prozesssicher gesteuert werden. Die Abweichung der Größe und Verteilung der Gasblasen liegt durch die gezielte Injektion des Gases unter Verwendung des Gasinjektionsventils innerhalb sehr enger Grenzen, so dass ein hochqualitativer Schaum mit sehr gleichmäßigen Materialeigenschaften herstellbar ist.
  • Das Gemisch aus viskosem Material und den injizierten Gasblasen muss zum Aufschäumen der Gasblasen an der Ausströmvorrichtung druckentlastet werden. Erfolgt die Druckentlastung beispielsweise dadurch, dass die Mischung aus viskosem Material und Gasblasen mittels der Ausströmvorrichtung auf ein Werkstück unter Normalatmosphäre aufgebracht werden wird, so muss der Druck des viskosen Materials unter darin eingemischten Gasblasen vor der Ausströmvorrichtung deutlich oberhalb des Normaldrucks von 1 bar liegen. Um einen guten Schaumeffekt zu ermöglichen, sollte der Druck des Gemischs aus viskosem Material und injizierten Gasblasen deutlich oberhalb des Normaldrucks von 1 bar liegen. Erfindungsgemäß ist es deshalb vorgesehen, im Hochdruckbereich zu arbeiten und die Gasblasen unter Hochdruck in das bereits unter Hochdruck stehende viskose Material zu injizieren. Erfindungsgemäß wird das viskose Material mit einem Förderdruck von 80 bar bis 120 bar, mit der Fördereinrichtung durch die erste Förderleitung zur Mündungsstelle gefördert.
  • Abhängig von der Anzahl von Gasinjektionsventilen und dem Querschnitt der ersten Förderleitung, in der das viskose Material beim Injizieren der Gasblasen strömt, kann es gemäß der Grundform der erfindungsgemäßen Vorrichtung ausreichen, dass die Gasblasen allein durch die Gasinjektion im viskosen Material verteilt werden. Um eine noch homogenere Verteilung der Gasblasen und gegebenenfalls auch eine Aufteilung der injizierten Gasblasen in noch kleinere Gasblasen zu erreichen, kann eine statisch oder dynamisch arbeitende Mischeinrichtung verwendet werden, die stromabwärts der Mündungsstelle, an der die Gasblasen injiziert werden, angeordnet ist. Durch das Mischen des viskosen Materials mit den injizierten Gasblasen wird das Material homogenisiert und abhängig vom gewählten Mischverfahren auch eine Verteilung der injizierten Gasblasen erreicht. Es können dabei statische Mischer Verwendung finden, die selbst keine Mischbewegung ausführen. Bei diesen statischen Mischern wird die Durchmischung durch die Fließbewegung des viskosen Materials vorbei an entsprechenden Strömungsleitelementen erreicht. Eine intensivere Homogenisierung der Gasblasen im viskosen Material kann mit dynamischen Mischern erreicht werden, bei denen das Gemisch aus Gasblasen und viskosem Material durch aktiven Antrieb eines Mischelements durchmischt wird. Insbesondere Schermischer sind zum Mischen des viskosen Materials mit den injizierten Gasblasen sehr gut geeignet, da durch die im Schermischer aufgebrachten Scherkräfte eine besonders feine Verteilung der Gasblasen erreicht wird. Der Schermischer kann dabei aus einer sich drehenden Welle mit daran befestigten Mischblättern oder Mischscheiben bestehen.
  • In das bereits unter Hochdruck stehende viskose Material kann dann das Gas mit einem Förderdruck von 90 bar bis 130 bar, durch die zweite Förderleitung zum Gasinjektionsventil gefördert und dort in das bereits unter Hochdruck stehende viskose Material injiziert werden. Dabei ist zu als wesentlich erkannt worden, dass zwischen dem bereits unter Hochdruck stehenden viskosen Material und dem darin zu injizierenden Gas bei der Gasinjektion eine ausreichende Druckdifferenz von mindestens 1 bar, bevorzugt im Bereich von 1 bis 20 bar, vorhanden sein muss. Vorteilhafter ist dabei eine größere Druckdifferenz, so dass bei einem Förderdruck des viskosen Materials von beispielsweise 100 bar das zu injizierende Gas einen Druck von beispielsweise 110 bar aufweisen sollte. Erfindungsgemäß ist es vorgesehen, dass das Gasinjektionsventil einen Nadelverschluss umfasst.
  • Erfindungsgemäß ist es vorgesehen, dass das Gasinjektionsventil einen Nadelverschlus umfasst.
  • Es ist als erfindungswesentlich erkannt worden, dass der Nadelverschluss des Gasinjektionsventils eine Verstellung des Hubs des Nadelverschlusses erlaubt, um dadurch die Größe der injizierten Gasblasen verändern zu können.
  • Weiterhin ist es besonders vorteilhaft, wenn die Bewegungsfrequenz des Nadelverschlusses verändert werden kann, um durch die Änderung der Frequenz der Nadelhübe die Anzahl der injizierten Gasblasen pro Zeit variieren zu können.
  • Um den Injektionsprozess der erfindungsgemäßen Vorrichtung überwachen zu können, sollten an der Vorrichtung geeignete Drucksensoren vorgesehen werden. So sollte der Druck des viskosen Materials vor der Mündungsstelle mit einem ersten Drucksensor überwacht werden können. Alternativ bzw. additiv dazu ist es weiterhin besonders vorteilhaft, wenn der Druck im Gas vor dem Gasinjektionsventil mit einem zweiten Drucksensor gemessen werden kann. Ebenfalls alternativ oder additiv dazu ist es weiterhin vorteilhaft, wenn der Druck in der Mischung aus viskosem Material und Gasblasen stromabwärts des Gasinjektionsventils mit einem dritten Drucksensor gemessen werden kann.
  • Im Hinblick auf eine optimierte Prozesssicherheit ist es besonders vorteilhaft, wenn an der Vorrichtung ein Regelkreis zur Regelung des an der Mündungsstelle in das viskose Material einmündenden Gasblasenstroms durch Ansteuerung des Gasinjektionsventils in Abhängigkeit eines mit einem Sensor gemessenen Messwerts vorgesehen ist. Dies bedeutet also mit anderen Worten, dass das Gasinjektionsventil als Regelglied im Regelkreis dient und die Ansteuerung des Gasinjektionsventils in Abhängigkeit eines im Regelkreis vorgesehenen Sensors entsprechend einer vorgegebenen Regelstrategie verändert wird. Beispielsweise können der Druck des viskosen Materials vor der Mündungsstelle und der Druck des Gases vor dem Gasinjektionsventil gemessen und die Stellparameter des Gasinjektionsventils in Abhängigkeit dieser beiden Sensorwerte entsprechend einer vorgegebenen Regelstrategie geregelt werden.
  • Um das Gemisch aus viskosem Material und Gasblasen an der Ausströmvorrichtung gleichmäßig auszubringen, ist es besonders vorteilhaft, wenn stromabwärts der Mündungsstelle zumindest eine Förderpumpe vorgesehen ist, mit der die unter Druck stehende Mischung zur Ausströmvorrichtung hin gefördert werden kann. Als Förderpumpe kann dabei beispielsweise eine Kolbenpumpe eingesetzt werden.
  • Insbesondere bei Verwendung von Kolbenpumpen als Förderpumpe zur Förderung des Gemischs aus viskosem Material und Gasblasen zur Ausströmvorrichtung ist es besonders vorteilhaft, wenn stromabwärts der Mündungsstelle nicht nur eine, sondern zumindest zwei Förderpumpen in parallelen Leitungsabschnitten vorgesehen sind. Mit den beiden parallel zueinander angeordneten Förderpumpen kann dann die unter Druck stehende Mischung aus viskosem Material und Gasblasen abwechselnd zur Ausströmvorrichtung gefördert werden, so dass insbesondere auch bei Erreichen der Endlage einer Kolbenpumpe der Förderstrom nicht abreißt, sondern das Gemisch gleichmäßig zur Ausströmvorrichtung gefördert wird.
  • Als Ausströmvorrichtung zur Verwendung in der erfindungsgemäßen Vorrichtung haben sich insbesondere Nadelverschlussdüsen als besonders geeignet erwiesen. Diese sollten bevorzugt pneumatisch angetrieben sein. Derartige Nadelverschlussdüsen erlauben eine prozesssichere und geregelte Ausdosierung der Mischung aus viskosem Material und Gasblasen.
  • Gemäß dem gattungsgemäßen Verfahren wird das unter einem Förderdruck stehende Gas mittels eines Gasinjektionsventils in das unter einem Förderdruck stehende viskose Material injiziert. Die dadurch gebildete Mischung aus viskosem Material und Gasblasen wird dann stromabwärts der Mündungsstelle an eine Ausströmvorrichtung unter Druckentlastung ausgebracht, so dass das viskose Material durch Expansion der darin eingemischten Gasblasen durch die Druckentlastung aufschäumt.
  • Der Förderdruck des viskosen Materials zur Mündungsstelle hin, an der die Gasblasen mittels des Gasinjektionsventils injiziert werden, liegt erfindungsgemäß bei 80 bar bis 120 bar.
  • Zur Erhöhung der gleichmäßigen Verteilung der Gasblasen im viskosen Material ist es vorteilhaft, wenn die Mischung aus viskosem Material und Gasblasen nach dem Injizieren der Gasblasen und vor dem Ausströmen mit einer Mischeinrichtung homogenisiert wird.
  • Das in das viskose Material injizierte Gas muss ebenfalls unter Hochdruck stehen, wobei der Gasdruck mindestens 1 bar höher sein muss als der Förderdruck des viskosen Materials, da ansonsten eine Gasinjektion nicht möglich ist. Bei der erfindungsgemäßen Hochdruckverarbeitung weist das Gas einen Förderdruck von 90 bar bis 130 bar, aufweist.
  • Die Druckdifferenz zwischen dem Förderdruck des viskosen Materials einerseits und dem Förderdruck des Gases andererseits muss erfindungsgemäß mindestens 1 bar betragen, um eine prozesssichere Injektion der Gasblasen in das viskose Material zu ermöglichen. Erfindungsgemäß ist es vorgesehen, dass das Gasinjektionsventil einen Nadelverschluss umfasst.
  • Im Hinblick auf eine prozesssichere Steuerung bzw. Regelung des Injektionsprozesses ist es erfindungsgemäß, dass die Größe der Gasblasen während des Injizierens der Gasblasen verändert werden kann. Dies kann durch Änderung des Hubs eines Nadelverschlusses im Gasinjektionsventil erfolgen. Alternativ oder additiv dazu kann die Größe der Gasblasen während des Injizierens der Gasblasen auch durch die Änderung der Druckdifferenz zwischen dem ersten Förderdruck im viskosen Material und dem zweiten Förderdruck im Gas verändert werden.
  • Weiterhin ist es besonders vorteilhaft, wenn die Anzahl der Gasblasen pro Zeit während des Injizierens der Gasblasen verändert werden kann. Dies kann beispielsweise durch Änderung der Hubfrequenz des Nadelverschlusses in einem Gasinjektionsventil erreicht werden.
  • Die höchste Prozesssicherheit bei der Erzeugung des gewünschten Schaums wird erreicht, wenn die Injektion der Gasblasen mit dem Gasinjektionsventil in einem Regelkreis in Abhängigkeit zumindest eines mit einem Sensor gemessenen Messwerts verändert wird.
  • Als Sensoren können dabei Sensoren zur Messung des Drucks im viskosen Material bzw. Sensoren zur Messung des Drucks im Gas und/oder Sensoren zur Messung des Drucks in der Mischung aus viskosem Material und Gas eingesetzt werden.
  • Welche Art von viskosem Material für das erfindungsgemäße Verfahren verwendet wird, ist grundsätzlich beliebig und hängt von den Anforderungen an das zu schäumende Material ab. Im Hinblick auf die Verarbeitbarkeit ist es erfindungsgemäß vorgesehen, dass die Injektion der Gasblasen mit dem Gasinjektionsventil bei einem Druck von 80 bar bis 120 bar erfolgt, wobei als viskoses Material ein Härter-Pastenmaterial vom Einkomponententyp verwendet wird. Das Härter-Pastenmaterial sollte dabei bei 20° C eine Viskositätscharakteristik aufweisen, die innerhalb einer von den Punkten A, B, C und D definierten Zone liegt. Der Punkt A der vorzugswürdigen Viskositätszone zeigt dabei bei einer Schergeschwindigkeit von 0,43 s-1 eine scheinbare Viskosität von 5 Pa s auf. Der Punkt B weist bei einer Schergeschwindigkeit von 0,43 s-1 eine scheinbare Viskosität von 3000 Pa s auf. Der Punkt C weist bei einer Schergeschwindigkeit von 783 s-1 eine scheinbare Viskosität von 2 Pa s und der Punkt D weist bei einer Schergeschwindigkeit von 783 s-1 eine scheinbare Viskosität von 200 Pa s auf. Die angegebenen Viskositätswerte können nach der Maßgabe der DIN EN ISO 3219 bestimmt werden.
  • Verschiedene Ausführungsformen der Erfindung sind in den Zeichnungen schematisch dargestellt und werden nachfolgend beispielhaft erläutert.
  • Es zeigen:
    • Fig. 1
    eine erste Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Vorrichtung in schematisierter Prinzipdarstellung;
    Fig. 2
    eine zweite Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Vorrichtung in schematisierter Prinzipdarstellung;
    Fig. 3
    eine dritte Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Vorrichtung in schematisierter Prinzipdarstellung.
  • Fig. 1 stellt eine erste erfindungsgemäße Vorrichtung 01 zum Schäumen eines viskosen Materials im Prinzip dar. Das viskose Material 02 wird aus einem Behälter 03 unter Verwendung einer Fördereinrichtung 04, nämlich einer Kolbenpumpe, durch eine erste Förderleitung 05 gepumpt. Das viskose Material 02 steht dabei in der Förderleitung 05 unter einem Druck von 100 + - 20 bar.
  • In einem Behälter 06 befindet sich Gas 07, beispielsweise Luft. Das Gas 07 wird mittels eines nicht dargestellten Hochdruckkompressors unter Hochdruck von beispielsweise 110 + - 20 bar gesetzt. Der Gasdruck des Gases 07 wird dabei jeweils so gewählt, dass der Gasdruck mindestens 1 bar größer ist als der Förderdruck des viskosen Materials 02 in der Förderleitung 05. Durch eine zweite Förderleitung 08 gelangt das Gas 07 zu einem Gasinjektionsventil 09 mit Nadelverschluss. Der Nadelverschluss des Gasinjektionsventils wird dabei durch eine Regeleinrichtung 10 geregelt angesteuert. Die Regeleinrichtung 10 wertet dabei in einem Regelkreis die Messwerte der Sensoren 11, 12 und 13 aus, mit denen der Druck des Gases 07 in der zweiten Förderleitung 08 bzw. der Druck des viskosen Materials 02 in der Förderleitung 05 bzw. der Druck der Mischung 14 gemessen werden kann. Abhängig von diesen Messwerten wird der Antrieb 26 des Nadelverschlusses im Gasinjektionsventil 09 von der Regeleinrichtung 10 angesteuert, um den Gasinjektionsprozess entsprechend der voreingestellten Sollwerte zu regeln.
  • Durch Gasinjektion werden an der Mündungsstelle 15, an der die zweite Förderleitung 08 in die erste Förderleitung 05 einmündet, durch Betrieb des Gasinjektionsventils 09 Gasblasen 25 in definierter Größe und Anzahl in das viskose Material 02 injiziert, um dadurch die Mischung 14 aus Gasblasen 25 und viskosem Material 02 zu erzeugen. In den Zeichnungen sind die Gasblasen überproportional vergrößert dargestellt, um das Verständnis der Erfindung zu erleichtern.
  • Durch Betrieb einer Förderpumpe 16 wird die Mischung aus viskosem Material 02 und Gasblasen 25 zu einer Ausströmvorrichtung 17 mit einer pneumatisch angetriebenen Nadelverschlussdüse 18 gefördert, wo die Mischung 14 unter Druckentlastung ausdosiert und auf ein Werkstück aufgebracht werden kann. Die ausdosierte Mischung 14 schäumt dabei nach Verlassen der Nadelverschlussdüse 18 auf, da die in der Mischung 14 enthaltenen Gasblasen 25 durch die Druckentlastung in der Normalatmosphäre stark expandieren.
  • Fig. 2 zeigt eine zweite Vorrichtung 19 zum Aufschäumen des viskosen Materials 02, die weitgehend mit der Vorrichtung 01 übereinstimmt. Zusätzlich zur Vorrichtung 01 umfasst die Vorrichtung 19 eine Mischeinrichtung 20, die stromabwärts der Mündungsstelle 15 angeordnet ist, um die Mischung 14 aus viskosem Material 02 und die darin injizierten Gasblasen 25 zu homogenisieren und die Gasblasen 25 zu zerkleinern. Die Mischeinrichtung 20 weist dabei eine Antriebswelle 21 auf, mit der die Mischblätter 22 rotatorisch angetrieben werden. Die Mischeinrichtung 20 wird dabei von der Mischung 14 parallel zur Rotationsebene der Mischblätter 22 angeströmt.
  • Fig. 3 zeigt eine Vorrichtung 23 zum Schäumen des viskosen Materials 02, die weitgehend der Vorrichtung 19 entspricht. Zusätzlich zur Vorrichtung 19 umfasst die Vorrichtung 23 eine zweite Förderpumpe 24, so dass die Förderpumpen 16 und 24 jeweils in parallel zueinander verlaufenden Leitungsabschnitten angeordnet sind. Durch abwechselnden Betrieb der Förderpumpen 16 und 24 kann die Mischung aus viskosem Material 02 mit den darin injizierten Gasblasen 25 unterbrechungsfrei zur Ausströmvorrichtung 17 gefördert werden.

Claims (12)

  1. Vorrichtung (01, 19, 23) zum Schäumen eines viskosen Materials (02), wobei das viskose Material (02) mit einer ersten Fördereinrichtung (04) unter einem ersten Förderdruck durch eine erste Förderleitung (05) gefördert wird, und wobei ein Gas (07) unter einem zweiten Förderdruck durch eine zweite Förderleitung (08) gefördert wird, und wobei die zweite Förderleitung (08) an einer Mündungsstelle (15) in die erste Förderleitung (05) einmündet, und wobei stromabwärts der Mündungsstelle (15) eine Ausströmvorrichtung (17) zum druckentlastenden Ausströmen der Mischung (14) aus viskosem Material (02) und Gas (07) vorgesehen ist, und wobei an der Mündungsstelle (15) ein Gasinjektionsventil (09) angeordnet ist, wobei das Gasinjektionsventil (09) Gasblasen (25) in das viskose Material (02) injizieren kann,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Fördereinrichtung (04) das viskose Material mit einem Förderdruck von 80 bar bis 120 bar durch die erste Förderleitung (05) zur Mündungsstelle (15) fördern kann, dass das Gas (07) mit einem Förderdruck von 90 bar bis 130 bar durch die zweite Förderleitung (08) zum Gasinjektionsventil (09) gefördert werden kann, wobei die Druckdifferenz zwischen dem Förderdruck des viskosen Materials (02) und dem Förderdruck des Gases (07) mindestens 1 bar ist, dass das Gasinjektionsventil (09) einen Nadelverschluss umfasst und dass die Größe der injizierten Gasblasen (25) durch Verstellung des Hubs des Nadelverschlusses im Gasinjektionsventil (09) und/oder dass die Größe der injizierten Gasblasen (25) durch Änderung der Druckdifferenz zwischen dem ersten Förderdruck im viskosen Material (02) und dem zweiten Förderdruck im Gas (07) verändert werden kann.
  2. Vorrichtung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Anzahl der injizierten Gasblasen (25) pro Zeit durch Änderung der Bewegungsfrequenz des Nadelverschlusses im Gasinjektionsventil (09) verändert werden kann.
  3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Vorrichtung (01, 19, 23) einen ersten Drucksensor (12) zur Messung des Drucks im viskosen Material (02) vor der Mündungsstelle (15) und/oder einen zweiten Drucksensor (11) zur Messung des Drucks im Gas (02) vor dem Gasinjektionsventil (09) und/oder einen dritten Drucksensor (13) zur Messung des Drucks in der Mischung (14) aus viskosem Material (02) und Gasblasen (25) umfasst.
  4. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass an der Vorrichtung (01, 19, 23) eine Regeleinrichtung (10) zur Regelung des an der Mündungsstelle (15) in das viskose Material (02) einmündenden Stroms aus Gasblasen (25) durch Ansteuerung des Gasinjektionsventils (09) in Abhängigkeit eines mit einem Sensor (11, 12, 13) gemessenen Messwerts vorgesehen ist.
  5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass stromabwärts der Mündungsstelle (15) zumindest eine Förderpumpe (16, 24) vorgesehen ist, mit der die unter Druck stehende Mischung (14) aus viskosem Material (02) und Gasblasen (25) zur Ausströmvorrichtung (17) gefördert werden kann.
  6. Vorrichtung nach Anspruch 5,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass stromabwärts der Mündungsstelle (15) zwei Förderpumpen (16, 24) in parallelen Leitungsabschnitten vorgesehen sind, mit denen die unter Druck stehende Mischung (14) aus viskosem Material (02) und Gasblasen (25) abwechselnd zur Ausströmvorrichtung (17) gefördert werden kann.
  7. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Ausströmvorrichtung (17) eine insbesondere pneumatisch angetriebene Nadelverschlussdüse (18) umfasst, mit der die unter Druck stehende Mischung (14) aus viskosem Material (02) und Gasblasen (25) geregelt ausdosiert werden kann.
  8. Verfahren zum Schäumen eines viskosen Materials (02), wobei das viskose Material (02) unter einem ersten Förderdruck durch eine erste Förderleitung (05) gefördert wird, und wobei ein Gas (07) unter einem zweiten Förderdruck durch eine zweite Förderleitung (08) zu einer Mündungsstelle (15) gefördert wird, und wobei an der Mündungsstelle (15) die zweite Förderleitung (08) in die erste Förderleitung (05) einmündet, und wobei das Gas (07) an der Mündungsstelle (15) mit einem Gasinjektionsventil (09) in Form von Gasblasen (25) in das viskose Material (02) injiziert wird, und wobei die Mischung (14) aus viskosem Material (02) und Gasblasen (25) stromabwärts der Mündungsstelle (15) an einer Ausströmvorrichtung (17) unter Druckentlastung ausströmt und durch Expansion der Gasblasen aufschäumt,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass das viskose Material (02) mit einem Förderdruck von 80 bar bis 120 bar durch die erste Förderleitung (05) zur Mündungsstelle (15) gefördert wird, dass das Gas mit einem Förderdruck von 90 bar bis 130 bar durch die zweite Förderleitung (08) zum Gasinjektionsventil (09) gefördert wird, dass das Gas (07) mit einem Überdruck von mindestens 1 bar in das viskose Material (02) injiziert wird, dass das Gasinjektionsventil (09) einen Nadelverschluss umfasst und dass die Größe der Gasblasen (25) während der Injektion der Gasblasen (25) verändert wird.
  9. Verfahren nach Anspruch 8,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Mischung (14) aus viskosem Material (02) und Gasblasen (25) vor dem Ausströmen homogenisiert wird.
  10. Verfahren nach Anspruch 8 oder 9,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Anzahl der Gasblasen (25) pro Zeit während der Injektion der Gasblasen (25) verändert wird.
  11. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 10,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Injektion der Gasblasen (25) mit dem Gasinjektionsventil (09) in einem Regelkreis in Abhängigkeit des gemessenen Drucks im viskosen Material (02) und/oder in Abhängigkeit des gemessenen Drucks im Gas (07) und/oder in Abhängigkeit des gemessenen Drucks in der Mischung (14) aus viskosem Material (02) und Gasblasen (25) geregelt wird.
  12. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 11,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass als viskoses Material (02) ein Härter-Pastenmaterial vom Einkomponententyp verwendet wird, und wobei das Härter-Pastenmaterial bei 20°C ein Viskositätscharakteristikum in einer Zone aufweist, die durch die Punkte A, B, C und D definiert ist, wobei der Punkt A bei einer Schergeschwindigkeit von 0,43 s-1 eine scheinbare Viskosität von 5 Pa s aufweist, und wobei der Punkt B bei einer Schergeschwindigkeit von 0,43 s-1 eine scheinbare Viskosität von 3000 Pa s aufweist, und wobei der Punkt C bei einer Schergeschwindigkeit von 783 s-1 eine scheinbare Viskosität von 2 Pa s aufweist, und wobei der Punkt D bei einer Schergeschwindigkeit von 783 s-1 ein scheinbare Viskosität von 200 Pa s aufweist.
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