EP3077736A1 - Procédé de réfrigération, boîte froide et installation cryogénique correspondantes - Google Patents

Procédé de réfrigération, boîte froide et installation cryogénique correspondantes

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EP3077736A1
EP3077736A1 EP14806019.7A EP14806019A EP3077736A1 EP 3077736 A1 EP3077736 A1 EP 3077736A1 EP 14806019 A EP14806019 A EP 14806019A EP 3077736 A1 EP3077736 A1 EP 3077736A1
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EP
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working gas
cooling
cold
branch
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Mustapha TEBBANI
Alain Briglia
Oriane DE LA FORTERIE
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LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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Definitions

  • the present invention relates to a refrigeration and / or liquefaction device and a corresponding method.
  • It relates more particularly to a refrigeration process using a working gas such as pure helium or a gaseous mixture containing helium.
  • cold box which may include expansion turbines and / or a plurality of heat exchangers.
  • brazed aluminum heat exchangers should be protected during this transient regime, which can sometimes be extended over a long period of time, and for example to reach a few tens of days in the case of a cryogenic installation for cooling magnets to superconductors.
  • cryogenic installations may show unequal performance between the transient and the established regime, being less well suited to one operating regime than to the other.
  • cryogenic plants have a large footprint and a complex structure, expensive to set up and maintain.
  • the objects assigned to the invention therefore aim at overcoming the aforementioned drawbacks and at proposing a new efficient and versatile refrigeration process which makes it possible to obtain, whatever the operating regime, and by means of a cryogenic installation simple and compact, efficient cooling and respectful of said cryogenic installation.
  • the objects assigned to the invention are achieved by means of a refrigeration process in which a user, being at a temperature called “user temperature”, is supplied with frigories by means of a working gas, such as helium, which is cooled in a refrigeration circuit which comprises at least one compression station, in which said working gas is compressed, then at least one cold box in which the working gas is cooled by passing it through through a plurality of heat exchangers, said method comprising a step (a) for cooling, during which a cold phase (a1) is used for the frigories introduced by the gas cooled down to lower the user temperature, while said user temperature is greater than 150K, and / or a step (b) cold keeping, during which the frigories made by the gas are used.
  • a working gas such as helium
  • the working gas is cooled by circulating said working gas in a cold box which comprises in series at least one first brazed plate and finned aluminum heat exchanger, a second welded plate heat exchanger, and a third brazed plate and finned aluminum heat exchanger, such that at least 1%, and preferably at least 4%, of the flow of said working gas from the compressor station and entering the cold box through the second exchanger, then at least 1%, and preferably at least 4% %, of said flow of working gas through the third exchanger, before directing said flow of working gas to the user to feed the latter in frigories.
  • a second intermediate heat exchanger with welded plates, preferably made of stainless steel (or in another suitable alloy, preferably separate from the aluminum), capable of withstanding strong temperature gradients between fluids that exchange heat through it, and forcing at least a portion, if necessary most, if not all, of the working gas stream to go through this second exchanger, is preserved in all circumstances the cold box, including aluminum heat exchangers, thermomechanical stresses.
  • the second heat exchanger since the second heat exchanger withstands strong temperature gradients without damage, it can handle alone a cooling of the working gas of high amplitude (typically of amplitude greater than or equal to 100K, 150 K or 200K) representing a large part, if not (largely) majority, of the desired lowering of the temperature of the working gas.
  • high amplitude typically of amplitude greater than or equal to 100K, 150 K or 200K
  • the second exchanger By “absorbing" itself the greater part of the temperature difference to be treated to suitably cool the working gas, the second exchanger does not leave the load of the other exchangers (first exchanger and, especially, third exchanger), more efficient but more fragile, than a small residual cooling amplitude (typically less than or equal to 50 K, or even less than or equal to 30 K), significantly lower than that treated by said second exchanger.
  • the residual cooling amplitude allocated to each of the first and third heat exchangers thus never exceeds the temperature gradient tolerated by the exchanger concerned.
  • the second heat exchanger thus effectively protecting the first and third heat exchanger against thermal "overloads", the longevity and performance of the latter are increased.
  • the method is particularly suitable for cooling a relatively "hot” user, whose initial temperature exceeds 150 K at the moment when the cooling process according to the invention is implemented.
  • This performance is particularly advantageous in steady state, during the step (b) of maintaining cold, when said method is implemented to maintain the state of a "cold" user (whose user temperature is typically less than 95 K, and for example of the order of 80 K).
  • the fact of maintaining, in the steady state of maintaining the cold, at least partial, or even total circulation, of the flow of working gas through the second exchanger (with welded plates), in addition to the final circulation in the third exchanger (brazed aluminum), allows a portion of the cooling by the second exchanger, upstream of the third exchanger, so that it is possible to use a third exchanger less bulky than before.
  • the process according to the invention proves to be particularly versatile, since it makes it possible to efficiently manage, and by means of a particularly simple and compact cold box structure, all the life situations of the cryogenic installation, since the cooling down of the user until the low temperature of said user is maintained (and, where appropriate, until the and when the user returns to ambient temperature at the end of the cooling cycle).
  • the process according to the invention therefore advantageously makes it possible to combine the advantages of aluminum exchangers in terms of thermal performance, particularly at very low temperatures, with the thermo-mechanical strength of the intermediate heat exchanger with welded plates.
  • FIG. 1 represents, in a schematic view, the implementation of a refrigeration method according to the invention.
  • the present invention relates to a refrigeration process, during which a user 1, at a temperature called “user temperature” T1, is fed in frigories by means of a working gas, such as helium, which is cooled in a refrigeration circuit 2.
  • a working gas such as helium
  • User 1 can be an industrial installation of any kind, requiring a supply of frigories.
  • the method will be used to supply cold superconducting cables, for example within electromagnets for confining a plasma.
  • the process may be, if appropriate, a process for liquefying a gas, and in particular a process for liquefying nitrogen or any other gas, for example helium.
  • the working gas may especially be pure helium or a gaseous mixture containing helium.
  • circulating said working gas will be circulated in a refrigeration circuit 2 closed to recycle said working gas, and thus subject it continuously to these repeated cycles of compression / cooling, and optionally expansion.
  • the invention also relates of course to a refrigeration circuit 2, and more generally to a cryogenic installation allowing the implementation of such a method.
  • the refrigeration circuit 2 comprises at least one compression station 3, in which said working gas is compressed, and then at least one cold box 4 ("cold box ") In which the working gas is cooled by passing it through a plurality of heat exchangers 5, 15, 25, in this case a first exchanger 5, a second exchanger 15, and a third exchanger 25.
  • said cold box may also comprise at least one expansion turbine (not shown) intended to cool the working gas by subjecting it to adiabatic or quasi-adiabatic expansion.
  • the refrigeration circuit 2 feeds user 1 into fridges via a suitable heat exchange system 6 connected downstream of the third exchanger 25.
  • the cold box 4 may comprise two identical refrigeration circuits 2 operating in parallel, that is to say each receiving part of the flow of working gas from the compression station 3 and cooling each the portion of working gas that is allocated to them before directing said working gas to the user 1 at the outlet of the cold box.
  • the method comprises a step (a) of cooling ("cool down"), during which one uses, during a first phase (a1) of cooling, the frigories brought by the working gas cooled to lower the user temperature T1, while said user temperature T1 is greater than 1 50K, and / or alternatively or complementary to said step (a) cooling, a step (b) of maintenance in cold ("normal operation"), during which the frigories made by the cooled working gas are used, while the user temperature T1 is below a set point of cold, less than 95 K, so maintain the user temperature T1 under said cold setpoint.
  • the working gas is cooled by circulating said working gas in a cold box 4 which comprises in series at least one first brazed plate and finned aluminum heat exchanger 5, a second welded plate heat exchanger, and a third aluminum heat exchanger 25 with brazed plates and fins, such that at least 1%, and preferably at least 4%, of the flow of said working gas, which comes from the compression station 3 and which enters the box, is passed through cold (4), through the second exchanger 15, then thereafter at least 1%, and preferably at least 4%, of said working gas stream through the third exchanger 25, before directing said working gas flow, and more particularly the entire flow of gas passed through the cold box 4, to the user 1 to supply the latter with frigories.
  • the minimum amount of working gas passing through the second exchanger 15, and or the third exchanger 25, may especially be between 4% and 5%, and for example of the order
  • the flow of the working gas and the proportions of said gas flow expressed in percentages, correspond to the mass flow rate of the working gas (refrigerant), and respectively to percentages of said mass flow rate.
  • the second exchanger 15 By providing for a systematic traversing, at each work cycle, of at least a part (not zero), or even a majority, of the working gas on the one hand through the second exchanger 15 with welded plates, particularly resistant to high temperature gradients, and secondly through the third heat exchanger 25 aluminum plates and fins, particularly thermally efficient at low temperatures, it manages to effectively manage refrigeration as well during transients, especially during the first phase (a1) for cooling a "warm” or "hot” user (whose temperature T1 initially exceeds 150K), the second exchanger 15 then supporting most of the thermal shock, that during the steady state of maintenance cold, during which the third exchanger 25 then plays a leading role.
  • the flow pattern of the working gas is preferably such that, during step (a) cooling, and more particularly its first phase (a1), or during the step (b) of maintenance in during all these stages, the majority is controlled, that is to say more than 50%, preferably more than 75%, more than 80% or even more than 90%, or even preferably, the totality, 100%, of the working gas that enters the cold box 4, and if necessary, more generally, the working gas that comes out, at "high pressure" (in practice about 18 bar), from the compression station 3, to the first exchanger 5, so that the majority or all of the flow of said working gas that enters the cold box 4 actually passes through said first exchanger 5 to to be cooled.
  • "high pressure" in practice about 18 bar
  • step (b) of keeping cold it is preferable to pass the majority, and preferably all, of the flow of working gas that enters into the cold box 4 first through the first heat exchanger 5, before passing all or part of said flow of working gas through the second heat exchanger 15 then all or part of said flow of working gas through the third exchanger 25.
  • the fact of simultaneously exploiting, at least part of their processing capacity, the three heat exchangers 5, 15, 25 present in the cold box, and what is in cold-start situation or of maintenance in cold improves the overall efficiency of the cold box 4 while limiting the individual size of each exchanger 5, 15, 25, and therefore the overall size of said cold box 4.
  • the entire flow working gas passing through the second exchanger 15 then also passes through the third exchanger 25.
  • the step (a) of cooling, and more particularly the first phase (a1) of cooling is implemented while the initial user temperature T1 is greater than or equal to 200 K, 250 K at 300 K or 350 K.
  • the process, and more particularly the first phase (a1) of step (a) of cooling will be implemented to feed a (or) users whose temperature T1 will not exceed 450 K, and preferably 400 K.
  • the first phase (a1) of the stage (a) of cooling can be implemented while, or even as long as, the user temperature T1 is between 150 K (strictly) and 400 K, and more particularly between 150 K (strictly) and 350 K, for example between 250 K and 350 K, or even between 250 K and 300 K.
  • the permanent circulation of the working gas through the second exchanger 15 ensures in fact at all times a protection of the cold box 4 against the effects of large temperature differences, which gives great versatility to the process, which can take directly in charge of both "cold” users (whose temperature T1 is less than 95K, and especially between 70K and (strictly) 95K) that "hot” users (typically at temperature T1 higher (strictly) to 150 K, and especially at room temperature close to 300K), or even “very hot” users (whose T1 temperature can for example reach 350K or 400K).
  • the majority, or even the totality of the flow of working gas then passes through the third exchanger 25, located downstream of the second exchanger 15, so as to yield (a third time) to the heat and thus continue cooling.
  • the working gas flow from the second heat exchanger 15 will preferably be completely collected at the outlet of said second heat exchanger 15 and conveyed as a whole through the third heat exchanger 25, during this same step (b) keeping cold.
  • the entire flow of working gas from the compression station 3 can be sent to the first exchanger 5, then to the second exchanger 15, then to the third exchanger 25, so that the entire flow of working gas successively pass through the first exchanger 5, then the second exchanger 15, then the third exchanger 25 during a single cycle working (that is to say during the same "tower" refrigeration circuit 2), before feeding the user 1, then return to the compressor station 3.
  • the cold-forming step (a) continues, after the first cooling phase (a1), with a second cooling phase (a2) during which the cooling initiated during the cooling is prolonged. the first phase (a1) of cooling until the user temperature (T1) reaches the cold set point.
  • the cold keeping step (b) is then preferably engaged while maintaining a circulation of the working gas through the second heat exchanger 15.
  • step (a) of cooling it is conceivable to maintain, during the transition from step (a) of cooling to step (b) of maintaining cold, a distribution configuration of the flow of working gas through the first, second and third heat exchangers 5, 15, 25 which is substantially identical to the distribution pattern which was used in the cold-forming step (a).
  • the material connections between the first, second and third exchangers 5, 15, 25 within the cold box 4, and therefore the layout of the refrigeration circuit 2 taken by the working gas, can then remain unchanged. under any circumstances, whatever the operating mode of said cold box 4.
  • This permanence makes it possible to simplify the arrangement and management of said cold box 4, and thus to reduce not only the bulk, but also the cost and operating cost, while improving its reliability and longevity.
  • step (a) of cooling and more particularly during the first phase (a1) of cooling, the flow of working gas is distributed upstream of the second exchanger 15, between a first branch 8, called “cooling branch”, shown in solid lines in FIG. 1, which passes successively through the second exchanger 15 and the third exchanger 25, and a second branch 9, said "bypass branch”, shown in dotted line in Figure 1, which bypasses the second exchanger 15 and the third exchanger 25 to then join the flow of working gas from said third exchanger 25.
  • the bypass branch 9 makes it possible to achieve a "by-pass" of the entire cooling branch 8, by conveying a portion of the working gas directly from a sampling point provided with a flow distributor 10 and located downstream of the first exchanger 5 and upstream of the second exchanger 15, to a junction point 1 1 located downstream of the third exchanger 25 and upstream of the user 1 (without intersecting, in particular, the cooling branch 8 between the second and third exchangers 15, 25).
  • the second heat exchanger 15 and especially the third heat exchanger 25 is less stressed during the step (a) of setting in cold, which in particular makes it possible to limit the thermal stresses as well as the losses of load.
  • the adaptation of the refrigeration circuit 2 to the operating regime considered at a given moment may be operated by a simple adjustment of the working gas flow rate and / or the flow rate of the cold auxiliary fluids through the first, second and third exchangers 5, 15, 25.
  • the first heat exchanger 5 and the third heat exchanger 25 are advantageously of the type aluminum exchangers with brazed plates and fins ("aluminum flat-ends heat exchanger"), and may as such be in accordance with the recommendations of ALPEMA ("Aluminum Plate- Heat Exchanger Manufacturer's Association "Association of Brazed Aluminum Plate and Wave Heat Exchanger Manufacturers).
  • Such aluminum heat exchangers are indeed both particularly compact and thermally efficient.
  • a second exchanger 15 is a stainless steel welded plate heat exchanger or, where appropriate, a suitable stainless metal alloy other than aluminum (which is too fragile).
  • Such an exchanger the technology of which is also known by the name “plate and shell”, and which naturally has a number of plates (typically more than three plates) and an exchange surface adapted to the application, indeed presents a great robustness, and in particular an excellent mechanical resistance to strong thermal gradients.
  • a second exchanger 15 is a printed circuit heat exchanger ("PCHE", for "Printed Circuit Heat Exchanger”).
  • Such an exchanger formed by the assembly (for example by welding in the oven) of a plurality of stacked plates in which grooves, forming the circulation channels, have been previously etched by etching, is in advantageously particularly compact effect.
  • the second exchanger 15 may form a countercurrent exchanger, as illustrated in FIG. 1, in which the working gas, in this case helium (He), circulates at countercurrent of a cold fluid to give heat to the latter, which then evacuated by means of a suitable device.
  • the working gas in this case helium (He)
  • He helium
  • a relatively hot working gas for example up to 270K or 300K at the inlet of the exchanger 15.
  • a particularly cold auxiliary fluid such as liquid nitrogen, having an inlet temperature of the order of 80.8K
  • a cold auxiliary fluid such as liquid nitrogen (“LIN”), preferably against the current, to cool the working gas.
  • LIN liquid nitrogen
  • the second heat exchanger 15 can thus form a liquid helium-nitrogen type circuit-type exchanger ("HE-LIN PCHE"), within which liquid nitrogen (“LIN”), circulating in the countercurrent of the working gas (“He”), and typically having an inlet temperature of the order of 80.8K, vaporizes to nitrogen gas (“N2”) to withdraw calories to said working gas (“He”).
  • HE-LIN PCHE liquid helium-nitrogen type circuit-type exchanger
  • the first heat exchanger 5 used is a gas / gas exchanger, preferably against the current, in which the return working gas of the user 1 receives, before joining the inlet of the compression station 3, the heat given off by the compressed working gas coming from said compression station 3.
  • the return pipe 7 can thus pass through the first exchanger 5, of the brazed aluminum helium-helium exchanger type ("BAHX He-He", for "Brazed Aluminum Heat eXchange He-He ") so that the helium” cold “(typically about 100K) and” low “pressure (typically 16 bar) that goes back to the compression station 3 can heat up (typically, go to temperature ambient, are between 290K and 307K approximately) while circulating against the Helium compressed (typically about 18 bar) and "hot” (typically around 300K to 310K) coming out of the compression station 3 to go down to the user 1.
  • BAHX He-He brazed Aluminum helium-helium exchanger type
  • thermosiphon preferably cocurrent.
  • auxiliary fluid constituted by liquid nitrogen (LIN) at the co-current of the helium flow (working gas) which descends towards the user 1 .
  • Nitrogen which typically passes from 79.8K to 80.8K in said third exchanger 25, and which changes from the liquid state (“LIN”) to the gaseous state ("GAN", for "Gaseous Nitrogen") , captures the heat of the Helium flow, and thus lowers the temperature of it to about 80K.
  • the user temperature T1 may be of the order of 300 K (ambient temperature).
  • the temperature of the working gas which rises towards the compression station 3 and which enters the first exchanger as a cold fluid is then of the order of 300 K.
  • the rising gas captures heat through the first exchanger 1, and can thus be found at about 307K, and at low pressure of the order of 16 bar, at the input of the compression station 3.
  • the high pressure gas approximately 18 bar, has a temperature of 310K when it reaches the first exchanger 5.
  • the second exchanger 15 which supports most of the cooling, perfectly tolerates countercurrent circulation on the one hand of helium (working gas) which goes from 302K to 95K, and on the other hand liquid nitrogen (auxiliary fluid) which has a very low temperature, of the order of 80 K, and which changes from the liquid state to a gaseous state or diphasic liquid / gas.
  • working gas which goes from 302K to 95K
  • auxiliary fluid which has a very low temperature, of the order of 80 K, and which changes from the liquid state to a gaseous state or diphasic liquid / gas.
  • This flow at 80K coming out of the third heat exchanger 25 then mixes, at a junction point denoted 1 1 in FIG. 1, with the flow at 302K coming from the bypass branch 9, then the whole of the working gas comes to feed the exchange system 6 of the user 1.
  • the working gas In steady state, that is to say during the step (b) of maintaining cold, and more preferably while the working gas circulates exclusively in the cooling branch 8, the working gas typically has a temperature of the order of 103K at the input of the second exchanger 15, and about 95K at the output of said second exchanger 15, which is therefore significantly less stressed than transient.
  • the working gas that reaches the user can then advantageously have a very low temperature, of the order of 80.4K.
  • the first heat exchanger 5 (BAHX He-He) is traversed by the entire gas flow of work (here helium) that enters the cold box 4, and this, moreover, both when one is in transient cold mode, than when one is in steady state maintenance mode. cold.
  • the entire flow of working gas passes through said first exchanger 5 a first time, as a hot fluid to be cooled, entering the cold box 4 to be cooled, then a second time, as a cold fluid, returning from the user 1, before emerging from said cold box 4.
  • the invention also relates as such to a refrigeration device arranged to implement a refrigeration method according to one or other of the above characteristics.
  • It relates more particularly to a cold box 4 allowing the implementation of said method, and more particularly arranged to ensure a circulation of the working gas according to the invention.
  • the invention thus relates more particularly to a cold box 4 intended for the cooling of a working gas, said cold box comprising in series, in a same heat-insulated enclosure, at least a first aluminum heat exchanger 5 with brazed plates and fins, a second welded plate stainless steel heat exchanger; and a third aluminum heat exchanger with brazed plates and fins.
  • said cold box comprises at least a first working gas circulation branch 8, called “cooling branch” 8, which passes successively through the second exchanger 15 and the third exchanger 25, and a second branch 9 working gas flow, called “bypass branch” 9, which bypasses the second exchanger 15 and the third exchanger 25 to join, preferably directly, the output of the third exchanger 25, and a flow distributor 10 arranged to selectively direct the flow of working gas from the first exchanger 5 exclusively into the first branch 8 called "cooling", or to distribute said flow of working gas partly in the first branch 8, called “cooling” and for part in the second branch 9, called “derivation".
  • the flow splitter 10 may take the form of a multi-way valve or a feeder provided with an inlet, connected to the outlet of the first exchanger 5, and at least two outlets, one of which connected to the first branch 8, and the other to the second branch 9, at least one of said outputs, and preferably each of said outputs, being provided with at least one valve allowing, if necessary to adjust the flow rate of working gas in branch 8, 9 corresponding.
  • bypass branch 9 will not communicate with the pipe which joins the outlet of the second heat exchanger 1 5 to the inlet of the third heat exchanger 25, so that all of the working gas taken upstream of the second heat exchanger 15 by the said branch branch 9 will be directly conveyed by it to a junction point 1 1 located downstream of the third exchanger 25, and upstream of the user 1, junction point 1 1 where said gas will be mixed with the gas flow from said third exchanger 25.
  • Such a cold box variant 4 advantageously allows a simple and fast switching between a preferred configuration of transient regime (in particular cooling), in which the branch branch 9 is active, so that the flow of gas passing through the box 4, and from the first exchanger 5, is distributed between the cooling branch 8 (at least 1%, and preferably at least 4%) on the one hand, and the branch branch 9 d on the other hand, and a preferred steady-state configuration (cold hold), in which the flow splitter 10 reduces or even closes the access to the branch branch 9, so that a proportion of the gas flow of greater work than that concerned during the transient regime, and preferably the majority or all of the said flow of working gas through the second exchanger 15 and the third exchanger 25.
  • a preferred configuration of transient regime in particular cooling
  • the branch branch 9 is active, so that the flow of gas passing through the box 4, and from the first exchanger 5 is distributed between the cooling branch 8 (at least 1%, and preferably at least 4%) on the one hand, and the branch branch 9 d on the other hand
  • said exchangers 5, 15, 25 may be connected in series with each other in this order so as to form a linear cooling circuit (whose path typically corresponds to the cooling branch 8 mentioned in the foregoing), intended for the passage of the working gas, said circuit being physically devoid of branches or branch branches which would be able to allow the working gas to bypass one either of the said heat exchangers 5, 15, 25, in such a way that the entire flow of working gas passing through the first heat exchanger 5 then necessarily and successively passes through the second heat exchanger 15 and then the third heat exchanger 25 by passing through said cooling circuit .
  • the cold box 4 is thermally insulated from its environment by pearlite.
  • the invention also relates to a cryogenic installation as such, allowing the implementation of a refrigeration method according to the invention.
  • Said installation may for this purpose include a control module and configuration of the cold box 4, said module controlling the exchanger circuit 5, 15, 25 of said cold box so as to leave permanently access to the second heat exchanger 15 and at the third exchanger 25, in order to permanently direct at least 1%, preferably at least 4%, of the flow of working gas entering the cold box 4 through the second exchanger 15 and through the third exchanger 25.
  • the invention relates in particular to a cryogenic plant comprising a loop refrigeration circuit 2 for a working gas, said refrigeration circuit 2 comprising in series at least one compression station 3, intended to compress said working gas, then to least one cold box 4 according to one or other of the above-mentioned variants, said cold box 4 being intended for cooling the working gas by passing it through a plurality of heat exchangers 5, 15, 25, then a heat exchange system arranged to allow the cooled working gas from the cold box 4 to yield a user 1.
  • the invention is not limited to the only variants described, the person skilled in the art being able to isolate or combine freely between them one or the other of the aforementioned characteristics or to substitute them equivalents.
  • the considerations related to the transient cooling regime may apply mutatis mutandis to the warming of the user, that is to say to the progressive return of the user from a cold state to a hot state, at the end of the cooling cycle.

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Abstract

La présente invention concerne un procédé de réfrigération au cours duquel on alimente en frigories un utilisateur (1) au moyen d'un gaz de travail, tel que de l'hélium, que l'on refroidit en le faisant circuler dans une boîte froide (4) qui comporte en série au moins un premier échangeur de chaleur (5) en aluminium à plaques et ailettes brasées, un second échangeur de chaleur (15) à plaques soudées, et un troisième échangeur de chaleur (25) en aluminium à plaques et ailettes brasées, de telle manière que l'on fait passer au moins en partie le flux dudit gaz de travail successivement à travers le premier échangeur (5), puis ensuite à travers le second échangeur (15), puis enfin à travers le troisième échangeur (25), avant de diriger ledit flux de gaz de travail vers l'utilisateur (1) pour alimenter ce dernier en frigories.

Description

Procédé de réfrigération, boîte froide et installation cryogénique
correspondantes
La présente invention concerne un dispositif de réfrigération et/ou de liquéfaction ainsi qu'un procédé correspondant.
Elle concerne plus particulièrement un procédé de réfrigération utilisant un gaz de travail tel que l'hélium pur ou un mélange gazeux contenant de l'hélium.
Il est connu d'alimenter un utilisateur industriel en frigories au moyen d'un gaz de travail, circulant en circuit fermé ou bien en circuit ouvert et soumis à un processus de refroidissement, qui repose généralement sur un cycle comprenant une compression suivie de détentes et/ou de passages par des échangeurs thermiques.
A ce titre, il est connu de faire circuler le gaz de travail, après compression, dans une boîte froide (« cold box ») qui peut notamment comprendre des turbines de détente et/ou une pluralité d'échangeurs de chaleur.
Cependant, l'une des difficultés liées à la conception et à la mise en œuvre de telles installations cryogéniques tient à la nécessité de satisfaire à des exigences contradictoires selon que le procédé de réfrigération se trouve en régime transitoire de mise en froid, ou bien en régime établi (ou « opération normale ») de maintien d'une très basse température.
En effet, en régime établi, c'est-à-dire lorsque l'installation cryogénique sert uniquement à entretenir l'alimentation de l'utilisateur en frigories pour maintenir et stabiliser ledit utilisateur à une température de fonctionnement basse prédéterminée (par exemple de l'ordre de 80K), il est nécessaire d'employer des échangeurs très performants, typiquement des échangeurs en aluminium à plaques (ondulées) et ailettes brasées (« brazed aluminium heat exchanger »), qui limitent les pertes de charge et optimisent le rendement thermique.
De tels échangeurs en aluminium souffrent cependant de certaines limitations, notamment du fait qu'il ne supportent pas, mécaniquement, les contraintes résultant d'un fort gradient thermique entre les fluides qui les traversent, en particulier lorsque la circulation desdits fluides s'opère à contre- courant.
Or, d'importants gradients de température apparaissent justement en régime transitoire, et notamment lors de la mise en froid, c'est-à-dire lorsque l'utilisateur doit être amené d'une température de départ relativement élevée (typiquement supérieure à 150K, et généralement supérieure ou égale à 300K) à une température de fonctionnement relativement basse (par exemple de l'ordre de 80K).
Bien entendu, il convient de protéger les échangeurs en aluminium brasé pendant ce régime transitoire, qui peut parfois s'étendre sur une longue période, et par exemple atteindre quelques dizaines de jours dans le cas d'une installation cryogénique servant à refroidir des aimants à supraconducteurs.
Au sein des installations cryogéniques connues, il a donc été envisagé, afin de concilier les impératifs susmentionnés, de multiplier les équipements, et notamment d'adjoindre à l'entrée de la boîte froide un ou plusieurs systèmes de refroidissement auxiliaires, utilisant des capacités (bains) d'azote liquide, et de prévoir un complexe circuit de commutation permettant de diriger sélectivement le flux de gaz de travail à travers lesdits systèmes auxiliaires, et ce afin de modifier la configuration de l'installation cryogénique au cas par cas, selon le régime de fonctionnement.
Malgré de telles dispositions, les installations cryogéniques connues peuvent présenter des performances inégales entre le régime transitoire et le régime établi, en étant moins bien adaptées à un régime de fonctionnement qu'à l'autre.
En outre, lesdites installations cryogéniques présentent un encombrement important et une structure complexe, coûteuse à mettre en place et à entretenir.
Les objets assignés à l'invention visent par conséquent à remédier aux inconvénients susmentionnés et à proposer un nouveau procédé de réfrigération, efficace et polyvalent, qui permette d'obtenir, quel que soit le régime de fonctionnement, et au moyen d'une installation cryogénique simple et compacte, un refroidissement performant et respectueux de ladite installation cryogénique.
Les objets assignés à l'invention sont atteints au moyen d'un procédé de réfrigération au cours duquel on alimente en frigories un utilisateur, se trouvant à une température dite « température utilisateur », au moyen d'un gaz de travail, tel que de l'hélium, que l'on refroidit dans un circuit de réfrigération qui comprend au moins une station de compression, dans laquelle on comprime ledit gaz de travail, puis au moins une boîte froide dans laquelle on refroidit le gaz de travail en le faisant passer à travers une pluralité d'échangeurs de chaleur, ledit procédé comportant une étape (a) de mise en froid, au cours de laquelle on utilise, lors d'une première phase (a1 ) de mise en froid, les frigories apportées par le gaz de travail refroidi pour faire baisser la température utilisateur, alors que ladite température utilisateur est supérieure à 150K, et/ou une étape (b) de maintien en froid, au cours de laquelle on utilise les frigories apportées par le gaz de travail refroidi, alors que la température utilisateur se trouve en-deçà d'une consigne de froid, inférieure à 95K, de manière à maintenir la température utilisateur sous ladite consigne de froid, ledit procédé étant caractérisé en ce que, lors de la première phase (a1 ) de l'étape (a) de mise en froid et/ou, respectivement, lors de l'étape (b) de maintien en froid, on refroidit le gaz de travail en faisant circuler ledit gaz de travail dans une boîte froide qui comporte en série au moins un premier échangeur de chaleur en aluminium à plaques et ailettes brasées, un second échangeur de chaleur à plaques soudées, et un troisième échangeur de chaleur en aluminium à plaques et ailettes brasées, de telle manière que l'on fait passer au moins 1 %, et de préférence au moins 4%, du flux dudit gaz de travail issu de la station de compression et entrant dans la boîte froide à travers le second échangeur, puis ensuite au moins 1 %, et de préférence au moins 4%, dudit flux de gaz de travail à travers le troisième échangeur, avant de diriger ledit flux de gaz de travail vers l'utilisateur pour alimenter ce dernier en frigories.
Avantageusement, en interposant, en aval du premier échangeur en aluminium, et en amont du troisième échangeur également en aluminium, un second échangeur intermédiaire à plaques soudées, de préférence en acier inoxydable (ou dans un autre alliage adapté, de préférence distinct de l'aluminium), capable de supporter de forts gradients de température entre les fluides qui échangent de la chaleur par son intermédiaire, et en forçant au moins une partie, le cas échéant la majeure partie, voire l'intégralité, du flux de gaz de travail à passer par ce second échangeur, on préserve en toutes circonstances la boîte froide, et notamment les échangeurs en aluminium, des contraintes thermomécaniques.
En effet, puisque le second échangeur supporte sans dommages de forts gradients de température, il peut traiter à lui seul un refroidissement du gaz de travail de forte amplitude (typiquement d'amplitude supérieure ou égale à 100K, à 150 K, voire à 200K) représentant une part importante, voire (largement) majoritaire, de l'abaissement souhaité de la température du gaz de travail.
En "absorbant" lui-même la plus grande part de l'écart de température à traiter pour refroidir convenablement le gaz de travail, le second échangeur ne laisse ainsi à la charge des autres échangeurs (premier échangeur et, surtout, troisième échangeur), plus performants mais plus fragiles, qu'une faible amplitude résiduelle de refroidissement (typiquement inférieure ou égale à 50 K, voire inférieure ou égale à 30 K), nettement inférieure à celle traitée par ledit second échangeur. L'amplitude de refroidissement résiduelle affectée à chacun des premier et troisième échangeurs n'excède ainsi jamais le gradient de température toléré par l'échangeur concerné.
Le second échangeur protégeant ainsi efficacement le premier et le troisième échangeur contre les "surcharges" thermiques, la longévité et les performances de ces derniers s'en trouvent accrues.
C'est pourquoi le procédé convient tout particulièrement à la mise en froid d'un utilisateur relativement « chaud », dont la température initiale dépasse 150K au moment où le processus de refroidissement selon l'invention est mis en œuvre.
Par ailleurs, la présence d'échangeurs en aluminium à plaques et ailettes tend à préserver les performances thermiques du procédé, notamment lorsqu'il s'agit d'amener le gaz de travail à basse température au niveau du troisième échangeur (après la forte chute de température provoquée par le second échangeur).
Ces performances se vérifient en particulier avantageusement en régime établi, lors de l'étape (b) de maintien en froid, lorsque ledit procédé est mis en œuvre pour entretenir l'état d'un utilisateur « froid » (dont la température utilisateur est typiquement inférieure à 95 K, et par exemple de l'ordre de 80 K).
En outre, le fait de maintenir, en régime établi de maintien en froid, une circulation au moins partielle, voire totale, du flux de gaz de travail à travers le second échangeur (à plaques soudées), en plus de la circulation finale dans le troisième échangeur (en aluminium brasé), permet une prise en charge d'une partie du refroidissement par le second échangeur, en amont du troisième échangeur, de telle sorte qu'il est possible de recourir à un troisième échangeur moins volumineux qu'auparavant.
Bien entendu, la réduction de la taille du troisième échangeur, rendue possible par cette exploitation du second échangeur, contribue à améliorer la compacité de la boîte froide.
En définitive, en mettant à profit une sélection et un enchaînement judicieux d'échangeurs de chaleur et en proposant une gestion simplifié du flux de gaz de travail au sein desdits échangeurs, qui sont tous traversés successivement par le gaz de travail, le procédé conforme à l'invention se révèle particulièrement polyvalent, puisqu'il permet de gérer efficacement, et au moyen d'une structure de boîte froide particulièrement simple et compacte, toutes les situations de vie de l'installation cryogénique, depuis la mise en froid de l'utilisateur jusqu'au maintien à basse température dudit utilisateur (et, le cas échéant, jusqu'au réchauffement et au retour à température ambiante de l'utilisateur en fin de cycle de refroidissement).
En pratique, le procédé conforme à l'invention permet donc avantageusement de cumuler les avantages des échangeurs en aluminium en termes de performances thermiques, notamment à très basse température, avec la robustesse thermo-mécanique de l'échangeur intermédiaire à plaques soudées.
D'autres objets, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus en détail à la lecture de la description qui suit, ainsi qu'à l'aide de la figure 1 annexée, fournie à titre purement illustratif et non limitatif.
Ladite figure 1 représente, selon une vue schématique, la mise en œuvre d'un procédé de réfrigération selon l'invention.
La présente invention concerne un procédé de réfrigération, au cours duquel on alimente en frigories un utilisateur 1 , se trouvant à une température dite « température utilisateur » T1 , au moyen d'un gaz de travail, tel que de l'hélium, que l'on refroidit dans un circuit de réfrigération 2.
L'utilisateur 1 peut être une installation industrielle de toute nature, requérant une alimentation en frigories.
Selon une variante de mise en œuvre préférentielle, le procédé sera destiné à alimenter en froid des câbles supraconducteurs, par exemple au sein d'électro-aimants destinés à confiner un plasma.
Le procédé peut être le cas échéant un procédé de liquéfaction d'un gaz, et en particulier un procédé de liquéfaction d'azote ou de tout autre gaz, par exemple de l'hélium.
Le gaz de travail peut notamment être de l'hélium pur ou un mélange gazeux contenant de l'hélium.
De préférence, on fera circuler ledit gaz de travail en boucle, dans un circuit de réfrigération 2 fermé permettant de recycler ledit gaz de travail, et ainsi de le soumettre continûment à ces cycles répétés de compression/ refroidissement, et éventuellement détente.
L'invention concerne bien entendu également un circuit de réfrigération 2, et plus globalement une installation cryogénique permettant la mise en œuvre d'un tel procédé.
Selon l'invention, et tel que cela est illustré sur la figure 1 , le circuit de réfrigération 2 comprend au moins une station de compression 3, dans laquelle on comprime ledit gaz de travail, puis au moins une boîte froide 4 (« cold box ») dans laquelle on refroidit le gaz de travail en le faisant passer à travers une pluralité d'échangeurs de chaleur 5, 15, 25, en l'espèce un premier échangeur 5, un second échangeur 15, et un troisième échangeur 25. Selon une variante possible de réalisation, ladite boîte froide peut comprendre également au moins une turbine de détente (non représentée), destinée à refroidir le gaz de travail en le soumettant à une détente adiabatique ou quasi-adiabatique.
Tel que cela est illustré sur la figure 1 , le circuit de réfrigération 2 alimente en frigories l'utilisateur 1 à travers un système d'échange de chaleur 6 approprié connecté en aval du troisième échangeur 25.
Le gaz de travail qui ressort du système d'échange 6 après avoir cédé des frigories à l'utilisateur retourne ensuite à la station de compression 3 en empruntant une conduite de retour 7.
Selon une variante de réalisation, la boîte froide 4 pourra comprendre deux circuits de réfrigération 2 identiques fonctionnant en parallèle, c'est-à-dire recevant chacun une partie du le flux de gaz de travail issu de la station de compression 3 et refroidissant chacun la part de gaz de travail qui leur est affectée avant de diriger, en sortie de boîte froide, ledit gaz de travail vers l'utilisateur 1 .
Selon l'invention, le procédé comporte une étape (a) de mise en froid (« cool down »), au cours de laquelle on utilise, lors d'une première phase (a1 ) de mise en froid, les frigories apportées par le gaz de travail refroidi pour faire baisser la température utilisateur T1 , alors que ladite température utilisateur T1 est supérieure à 1 50K, et/ou, à titre alternatif ou complémentaire à ladite étape (a) de mise en froid, une étape (b) de maintien en froid (« opération normale »), au cours de laquelle on utilise les frigories apportées par le gaz de travail refroidi, alors que la température utilisateur T1 se trouve en-deçà d'une consigne de froid, inférieure à 95K, de manière à maintenir la température utilisateur T1 sous ladite consigne de froid.
Selon l'invention, lors de la première phase (a1 ) de l'étape (a) de mise en froid et/ou, respectivement, lors de l'étape (b) de maintien en froid, on refroidit le gaz de travail en faisant circuler ledit gaz de travail dans une boîte froide 4 qui comporte en série au moins un premier échangeur de chaleur 5 en aluminium à plaques et ailettes brasées, un second échangeur de chaleur 15 à plaques soudées, et un troisième échangeur de chaleur 25 en aluminium à plaques et ailettes brasées, de telle manière que l'on fait passer au moins 1 %, et de préférence au moins 4%, du flux dudit gaz de travail, qui est issu de la station de compression 3 et qui entre dans la boîte froide (4), à travers le second échangeur 15, puis ensuite au moins 1 %, et de préférence au moins 4%, dudit flux de gaz de travail à travers le troisième échangeur 25, avant de diriger ledit flux de gaz de travail, et plus particulièrement l'intégralité du flux de gaz passé par la boîte froide 4, vers l'utilisateur 1 pour alimenter ce dernier en frigories. En pratique, la quantité minimale de gaz de travail traversant le second échangeur 15, et ou le troisième échangeur 25, pourra notamment être comprise entre 4% et 5%, et par exemple de l'ordre de 4,8%.
Par commodité de description, on considérera que le flux du gaz de travail, et les proportions dudit flux de gaz exprimées en pourcentages, correspondent au débit massique du gaz de travail (fluide frigorigène), et, respectivement à des pourcentages dudit débit massique.
En prévoyant une traversée systématique, à chaque cycle de travail, d'au moins une partie (non nulle), voire d'une majorité, du gaz de travail d'une part à travers le second échangeur 15 à plaques soudées, particulièrement résistant aux forts gradients de température, et d'autre part à travers le troisième échangeur 25 en aluminium à plaques et ailettes, particulièrement performant thermiquement à basse température, on parvient à gérer efficacement la réfrigération aussi bien pendant les régimes transitoires, et notamment pendant la première phase (a1 ) de mise en froid d'un utilisateur « tiède » ou « chaud » (dont la température T1 dépasse initialement les 150K), le second échangeur 15 supportant alors l'essentiel du choc thermique, que pendant le régime établi de maintien en froid, pendant lequel le troisième échangeur 25 joue alors un rôle prépondérant.
Par ailleurs, le schéma de circulation du gaz de travail est de préférence tel que, pendant l'étape (a) de mise en froid, et plus particulièrement sa première phase (a1 ), ou pendant l'étape (b) de maintien en froid, et de préférence pendant l'ensemble de ces étapes, on dirige la majorité, c'est-à-dire plus de 50%, de préférence plus de 75%, plus de 80%, voire plus de 90%, ou bien même, de façon préférentielle, la totalité, soient 100%, du gaz de travail qui entre dans la boîte froide 4, et la cas échéant, plus globalement, du gaz de travail qui sort, à « haute pression » (en pratique à environ 18 bar), de la station de compression 3, vers le premier échangeur 5, de manière à ce que cette majorité, voire la totalité, du flux dudit gaz de travail qui entre dans la boîte froide 4 traverse effectivement ledit premier échangeur 5 pour y être refroidie.
Ainsi, et selon ce qui peut constituer une invention à part entière, notamment lors de l'étape (b) de maintien en froid, on fait de préférence passer la majorité, et préférentiellement la totalité, du flux de gaz de travail qui entre dans la boîte froide 4 d'abord à travers le premier échangeur 5, avant de faire passer tout ou partie dudit flux de gaz de travail à travers le second échangeur 15 puis tout ou partie dudit flux de gaz de travail à travers le troisième échangeur 25.
Avantageusement, le fait d'exploiter simultanément, au moins pour partie de leur capacité de traitement, les trois échangeurs 5, 15, 25 présents au sein de la boîte froide, et ce que l'on se trouve en situation de mise en froid ou de maintien en froid, permet d'améliorer l'efficacité d'ensemble de la boîte froide 4 tout en limitant l'encombrement individuel de chaque échangeur 5, 15, 25, et par conséquent l'encombrement global de ladite boîte froide 4.
A ce titre, on notera notamment que l'association en série du second échangeur 15 et du troisième échangeur 25 pendant (au moins) l'étape (b) de maintien en froid permet avantageusement d'optimiser le refroidissement à très basse température, en répartissant ledit refroidissement successivement sur lesdits second et troisième échangeurs 15, 25, ce qui évite d'avoir à sur- dimensionner lesdits échangeurs 15, 25.
Selon une variante préférentielle de mise en œuvre, qui peut concerner aussi bien l'étape (a) de mise en froid (et notamment sa première phase (a1 )) que l'étape (b) de maintien en froid, la totalité du flux de gaz de travail qui traverse le second échangeur 15 traverse ensuite également le troisième échangeur 25.
On peut ainsi avantageusement combiner le second et le troisième échangeur 15, 25 en cascade, et donc améliorer les performances de la boîte froide sans nuire à sa compacité, et ce tout en utilisant à cet effet une simple tubulure reliant directement lesdits échangeurs 15, 25, ce qui réduit le coût de la boîte froide 4 et limite les pertes de charge.
De préférence, l'étape (a) de mise en froid, et plus particulièrement la première phase (a1 ) de mise en froid, est mise en œuvre alors que la température utilisateur T1 initiale est supérieure ou égale à 200 K, à 250 K, à 300 K, voire à 350 K.
De préférence, le procédé, et plus particulièrement la première phase (a1 ) de l'étape (a) de mise en froid, sera mis en œuvre pour alimenter un (ou des) utilisateurs dont la température T1 n'excédera pas 450 K, et de préférence 400 K.
Plus globalement, la première phase (a1 ) de l'étape (a) de mise en froid pourra être mise en œuvre alors que, ou même aussi longtemps que, la température utilisateur T1 est comprise entre 150 K (strictement) et 400 K, et plus particulièrement entre 150 K (strictement) et 350 K, par exemple entre 250 K et 350 K, voire entre 250 K et 300K.
Avantageusement, la circulation permanente du gaz de travail à travers le second échangeur 15 garantit en effet à tout moment une protection de la boîte froide 4 contre les effets des forts écarts de température, ce qui confère une grande polyvalence au procédé, qui peut ainsi prendre directement en charge aussi bien des utilisateurs « froids » (dont la température T1 est inférieure à 95K, et notamment comprise entre 70K et (strictement) 95K) que des utilisateurs « chauds » (typiquement à température T1 supérieure (strictement) à 150 K, et notamment à température T1 ambiante voisine de 300K), voire des utilisateurs « très chauds » (dont la température T1 peut par exemple atteindre 350K voire 400K).
Selon une variante de mise en œuvre du procédé, et en particulier lors de l'étape (b) de maintien en froid, la majorité, voire la totalité du flux de gaz de travail qui entre dans la boîte froide 4, et qui traverse de préférence le premier échangeur 5, traverse ensuite le second échangeur 15, situé en aval du premier échangeur 5, de manière à y céder (une seconde fois) de la chaleur et ainsi poursuivre son refroidissement.
De même, selon cette variante de mise en œuvre, la majorité, voire la totalité du flux de gaz de travail traverse ensuite le troisième échangeur 25, situé en aval du second échangeur 15, de manière à y céder (une troisième fois) de la chaleur et ainsi poursuivre son refroidissement.
Dans l'absolu, il n'est pas exclu de prévoir, au sein de la boîte froide 4, une ou des vannes de soutirage permettant de diriger ponctuellement une partie du gaz de travail hors du circuit de refroidissement 2, ou bien encore un ou des tronçons de dérivation (« by-pass ») permettant de contourner (court-circuiter) l'un ou l'autre des premier, second ou troisième échangeur 5, 15, 25, de sorte à dévier une partie, de préférence minoritaire (c'est-à-dire de préférence strictement inférieure à 50%, à 25 %, à 20 % voire à 10%), du flux de gaz de travail pour que cette dernière ne traverse pas l'échangeur concerné (mais reste néanmoins dans le circuit fermé).
Toutefois, de façon préférentielle, pendant l'étape (b) de maintien en froid, le flux de gaz de travail qui traversera le premier échangeur 5 sera ensuite intégralement collecté à la sortie dudit premier échangeur 5 et acheminé dans son ensemble à travers le second échangeur 15.
De même, et de préférence en combinaison avec la liaison susmentionnée entre le premier et le second échangeur, le flux de gaz de travail issu du second échangeur 15 sera de préférence intégralement collecté à la sortie dudit second échangeur 15 et acheminé dans son ensemble à travers le troisième échangeur 25, pendant cette même étape (b) de maintien en froid.
De façon particulièrement préférentielle, selon un agencement particulièrement simplifié de boîte froide 4, et de préférence lors du régime établi de maintien en froid, la totalité du flux de gaz de travail issu de la station de compression 3 pourra être envoyé au premier échangeur 5, puis au second échangeur 15, puis au troisième échangeur 25, de telle sorte que la totalité du flux de gaz de travail traversera successivement le premier échangeur 5, puis le second échangeur 15, puis le troisième échangeur 25 au cours d'un même cycle de travail (c'est-à-dire au cours d'un même "tour" de circuit de réfrigération 2), avant d'alimenter l'utilisateur 1 , puis de retourner vers la station de compression 3.
De préférence, l'étape (a) de mise en froid se poursuit, après la première phase (a1 ) de mise en froid, par une seconde phase (a2) de mise en froid au cours de laquelle on prolonge le refroidissement engagé lors de la première phase (a1 ) de mise en froid jusqu'à ce que la température utilisateur (T1 ) atteigne la consigne de froid.
Une fois la consigne de froid atteinte, on enclenche ensuite de préférence l'étape (b) de maintien en froid, tout en conservant une circulation du gaz de travail à travers le second échangeur 15.
Ainsi, tel que cela a été dit plus haut, on conserve une utilisation au moins partielle du second échangeur 15 aussi bien lors de la mise en froid, pour assurer la sécurité thermique des échangeurs 5, 15, et notamment du troisième échangeur 25, que lors du maintien en froid, pour optimiser les performances, à taille donnée, de la boîte froide 4.
Selon une variante de mise en œuvre, il est envisageable de conserver, lors du passage de l'étape (a) de mise en froid à l'étape (b) de maintien en froid, une configuration de répartition du flux de gaz de travail à travers les premier, second et troisième échangeurs 5, 15, 25 qui est sensiblement identique à la configuration de répartition qui était utilisée lors de l'étape (a) de mise en froid.
En d'autres termes, selon une caractéristique préférentielle qui peut constituer une invention à part entière, on peut éventuellement conserver une configuration identique de raccordement en série des premier, second et troisième échangeurs, et donc une configuration identique de traversée successive desdits premier, second et troisième échangeurs 5, 15, 25 par le gaz de travail, aussi bien pendant le régime transitoire de mise en froid que pendant le régime établi de maintien en froid, c'est-à-dire aussi bien « à chaud » qu'« à froid ».
Plus particulièrement, on pourra conserver, selon cette variante, et quel que soit le régime de fonctionnement, une distribution sensiblement identique du gaz de travail à travers les différents échangeurs 5, 15, 25 successifs.
Avantageusement, les connexions matérielles entre les premier, second et troisième échangeurs 5, 15, 25 au sein de la boîte froide 4, et donc le tracé du circuit de réfrigération 2 emprunté par le gaz de travail, pourront alors rester inchangé(e)s en toutes circonstances, quel que soit le régime de fonctionnement de ladite boîte froide 4.
En particulier, selon cette variante, on pourra s'affranchir de la nécessité de procéder, selon le régime de fonctionnement de la boîte froide 4, à des commutations entre plusieurs branches du circuit de réfrigération 2 qui viseraient à sélectivement connecter ou au contraire contourner l'un ou l'autre des échangeurs 5, 15, 25.
Cette permanence permet de simplifier l'agencement et la gestion de ladite boîte froide 4, et ainsi d'en réduire non seulement l'encombrement, mais également le prix de revient et le coût de fonctionnement, tout en améliorant sa fiabilité et sa longévité.
Toutefois, selon une autre variante de mise en œuvre du procédé, lors de l'étape (a) de mise en froid, et plus particulièrement lors de la première phase (a1 ) de mise en froid, on distribue le flux de gaz de travail, en amont du second échangeur 15, entre une première branche 8, dite « branche de refroidissement », représentée en trait plein sur la figure 1 , qui passe successivement par le second échangeur 15 et le troisième échangeur 25, et une seconde branche 9, dite « branche de dérivation », représentée en trait pointillé sur la figure 1 , qui contourne le second échangeur 15 et le troisième échangeur 25 pour rejoindre ensuite le flux de gaz de travail issu dudit troisième échangeur 25.
Avantageusement, la branche de dérivation 9 permet de réaliser un « by-pass » de l'ensemble de la branche de refroidissement 8, en acheminant une partie du gaz de travail directement depuis un point de prélèvement pourvu d'un répartiteur de flux 10 et situé en aval du premier échangeur 5 et en amont du second échangeur 15, jusqu'à un point de jonction 1 1 situé en aval du troisième échangeur 25 et en amont de l'utilisateur 1 (sans recouper, notamment, la branche de refroidissement 8 entre le second et le troisième échangeur 15, 25).
Avantageusement, en divisant le flux de gaz de travail issu du premier échangeur 5 entre la première et la seconde branche 8, 9, on sollicite moins le second échangeur 15, et surtout le troisième échangeur 25, pendant l'étape (a) de mise en froid, ce qui permet notamment de limiter les contraintes thermiques ainsi que les pertes de charge.
De préférence, lors du passage de l'étape (a) de mise en froid à l'étape (b) de maintien en froid, et selon une caractéristique qui peut constituer une invention à part entière, on réduit, et de préférence on bloque, la circulation du gaz de travail dans la seconde branche 9, dite « de dérivation », de manière à forcer la majorité, et de préférence la totalité du flux de gaz de travail entrant dans la boîte froide 4 à traverser successivement, lors de l'étape (b) de maintien en froid, le second échangeur 15 puis le troisième échangeur 25 en empruntant la première branche 8, dite « de refroidissement ».
On bénéficie alors d'un fonctionnement simultané des trois échangeurs 5, 15, 25, et donc d'une performance accrue, au moyen d'un circuit très simple. Quelle que soit du reste la variante envisagée (configuration invariante ou au contraire commutation sélective de la branche de dérivation 9), la simplification de la boîte froide 4 permettra de réduire les pertes de charge, ainsi que les sources potentielles de pannes ou de fuites, tandis que la connexion permanente (et le cas échéant majoritaire) du second échangeur 15 au circuit de refroidissement 2 protégera contre les effets d'un raccordement (volontaire ou même accidentel) à un utilisateur « chaud ».
Le cas échéant, l'adaptation du circuit de réfrigération 2 au régime de fonctionnement considéré à un instant donné pourra être opéré par un simple ajustement du débit de gaz de travail et/ou du débit des fluides auxiliaires froids à travers les premier, second et troisième échangeurs 5, 15, 25.
Le premier échangeur 5 et le troisième échangeur 25 sont avantageusement du type échangeurs en aluminium à plaques et ailettes brasées (« aluminium plates-fins heat exchanger »), et pourront à ce titre être conformes aux recommandations de l'ALPEMA (« Aluminium Plate-Fin Heat Exchanger Manufacturer's Association », Association des Fabricants d'Echangeurs à Plaques et Ondes en Aluminium brasées).
De tels échangeurs en aluminium sont en effet à la fois particulièrement compacts et performants sur le plan thermique.
De préférence, on utilise, comme second échangeur 15, un échangeur à plaques soudées en acier inoxydable, ou, le cas échéant, en alliage métallique inoxydable approprié, autre que l'aluminium (trop fragile).
Un tel échangeur, dont la technologie est également connue sous la dénomination « plate and shell », et qui possède bien entendu un nombre de plaques (typiquement plus de trois plaques) et une superficie d'échange adaptés à l'application, présente en effet une grande robustesse, et notamment une excellente résistance mécanique aux forts gradients thermiques.
De façon particulièrement préférentielle, on utilise, comme second échangeur 15, un échangeur à circuit imprimé (dit « PCHE », pour « Printed Circuit Heat Exchanger »).
Un tel échangeur, formé par l'assemblage (par exemple par soudage au four) d'une pluralité de plaques empilées dans lesquelles des sillons, formant les canaux de circulation, ont été préalablement creusés par voie chimique (« etching »), est en effet avantageusement particulièrement compact.
Selon une variante de mise en œuvre préférentielle, le second échangeur 15 pourra former un échangeur à contre-courant, tel que cela est illustré sur la figure 1 , au sein duquel le gaz de travail, ici l'hélium (He), circule à contre-courant d'un fluide froid afin de céder de la chaleur à ce dernier, qui l'évacué ensuite au moyen d'un dispositif idoine.
Le second échangeur 15 supportant bien les forts gradients thermiques, il est en effet possible de refroidir efficacement, au sein dudit second échangeur 15, un gaz de travail relativement chaud (par exemple pouvant atteindre 270K voire 300K en entrée de l'échangeur 15) au moyen d'un fluide auxiliaire particulièrement froid (tel que de l'azote liquide, se trouvant à une température d'entrée de l'ordre de 80,8K) circulant à contre-courant dudit gaz de travail.
En tout état de cause, on utilise préférentiellement, au sein du second échangeur 15, un fluide auxiliaire froid, tel que de l'azote liquide (« LIN »), de préférence à contre-courant, pour refroidir le gaz de travail.
En l'espèce, tel que cela est illustré sur la figure 1 , le second échangeur 15 pourra ainsi former un échangeur à circuit imprimé de type Hélium- Azote liquide (« HE-LIN PCHE »), au sein duquel de l'azote liquide (« LIN »), circulant à contre-courant du gaz de travail (« He »), et présentant typiquement une température d'entrée de l'ordre de 80,8K, se vaporise en azote gazeux (« N2 ») pour prélever des calories audit gaz de travail (« He »).
Par ailleurs, selon une variante de mise en œuvre préférentielle, on utilise, comme premier échangeur 5, un échangeur gaz/gaz, de préférence à contre-courant, dans lequel le gaz de travail de retour de l'utilisateur 1 reçoit, avant de rejoindre l'entrée de la station de compression 3, de la chaleur cédée par le gaz de travail comprimé issu de ladite station de compression 3.
En particulier, tel que cela est illustré sur la figure 1 , la conduite de retour 7 pourra ainsi passer par le premier échangeur 5, de type échangeur Hélium-Hélium en aluminium brasé (« BAHX He-He », pour « Brazed Aluminium Heat eXchanger He-He ») de manière à ce que l'hélium « froid » (typiquement à environ 100K) et à « basse » pression (typiquement 16 bar) qui remonte vers la station de compression 3 puisse se réchauffer (typiquement, passer à température ambiante, soient entre 290K et 307K environ) en circulant à contre-courant de l'Hélium comprimé (typiquement à environ 18 bar) et « chaud » (typiquement aux alentours de 300K à 310K) qui sort de la station de compression 3 pour descendre vers l'utilisateur 1 .
De préférence, on utilise, comme troisième échangeur 25, un thermosiphon à azote liquide, préférentiellement à co-courant.
En particulier, tel que cela est illustré sur la figure 1 on pourra ainsi faire circuler le fluide auxiliaire que constitue l'azote liquide (LIN) à co-courant du flux d'hélium (gaz de travail) qui descend vers l'utilisateur 1 . L'azote, qui passe typiquement de 79,8K à 80,8K dans ledit troisième échangeur 25, et qui passe de l'état liquide (« LIN ») à l'état gazeux (« GAN », pour « Gaseous Nitrogen »), capte la chaleur du flux d'Hélium, et abaisse ainsi la température de celui-ci à 80K environ.
A titre indicatif, au début de la première phase (a1 ) de mise en froid, en régime transitoire, la température utilisateur T1 peut être de l'ordre de 300 K (température ambiante).
La température du gaz de travail qui remonte vers la station de compression 3 et qui entre dans le premier échangeur en tant que fluide froid est alors de l'ordre de 300 K.
Le gaz remontant capte de la chaleur en traversant le premier échangeur 1 , et peut ainsi se retrouver à environ 307K, et à basse pression de l'ordre de 16 bar, en entrée de la station de compression 3.
Après compression, le gaz à haute pression, environ 18 bar présente une température de 310K lorsqu'il atteint le premier échangeur 5.
En sortie dudit premier échangeur 5, sa température a été abaissée à environ 302K.
La portion de ce flux de gaz à 302K qui emprunte la branche de refroidissement 8 est fortement refroidie dans le second échangeur 15, qui abaisse sa température à environ 95K, et supporte ainsi l'essentiel de l'amplitude de refroidissement de ladite branche de refroidissement 8.
On notera que le second échangeur 15, qui supporte l'essentiel du refroidissement, tolère parfaitement la circulation à contre-courant d'une part de l'hélium (gaz de travail) qui passe de 302K à 95K, et d'autre part de l'azote liquide (fluide auxiliaire) qui présente une température très basse, de l'ordre de 80 K, et qui passe de l'état liquide à un état gazeux ou diphasique liquide/gaz.
En traversant le troisième échangeur 25, ce même flux de gaz de travail voit sa température abaissée à environ 80K.
Ce flux à 80K qui sort du troisième échangeur 25 se mélange alors, en un point de jonction noté 1 1 sur la figure 1 , au flux à 302K provenant de la branche de dérivation 9, puis l'ensemble du gaz de travail vient ensuite alimenter le système d'échange 6 de l'utilisateur 1 .
En régime établi, c'est-à-dire pendant l'étape (b) de maintien de froid, et plus préférentiellement alors que le gaz de travail circule exclusivement dans la branche de refroidissement 8, le gaz de travail présente typiquement une température de l'ordre de 103K en entrée du second échangeur 15, et de 95K environ en sortie dudit second échangeur 15, qui est donc nettement moins sollicité qu'en régime transitoire. En sortie du troisième échangeur 25, le gaz de travail qui rejoint l'utilisateur peut alors avantageusement présenter une température très basse, de l'ordre de 80,4K.
On remarquera par ailleurs que, dans l'exemple décrit dans ce qui précède, et ainsi que cela a été envisagé plus haut de manière générale, le premier échangeur 5 (BAHX He-He) est traversé par l'intégralité du flux de gaz de travail (ici l'hélium) qui entre dans la boîte froide 4, et ce, du reste, aussi bien lorsque l'on se trouve en régime transitoire de mise en froid, que lorsque l'on se trouve en régime établi de maintien en froid.
En l'occurrence, la totalité du flux de gaz de travail traverse ledit premier échangeur 5 une première fois, en tant que fluide chaud à refroidir, en entrant dans la boîte froide 4 pour y être refroidi, puis une seconde fois, en tant que fluide froid, en revenant de l'utilisateur 1 , avant de ressortir de ladite boîte froide 4.
Bien entendu, l'invention concerne également en tant que tel un dispositif de réfrigération agencé pour mettre en œuvre un procédé de réfrigération selon l'une ou l'autre des caractéristiques susmentionnées.
Elle concerne plus particulièrement une boîte froide 4 permettant la mise en œuvre dudit procédé, et plus particulièrement agencée pour assurer une circulation du gaz de travail conforme à l'invention.
L'invention concerne ainsi plus particulièrement une boîte froide 4 destinée au refroidissement d'un gaz de travail, ladite boîte froide comprenant en série, dans une même enceinte calorifugée, au moins un premier échangeur de chaleur 5 en aluminium à plaques et ailettes brasées, un second échangeur de chaleur 15 en acier inoxydable à plaques soudées, et un troisième échangeur de chaleur 25 en aluminium à plaques et ailettes brasées.
Selon une variante préférée de réalisation, ladite boîte froide comporte au moins une première branche 8 de circulation de gaz de travail, dite « branche de refroidissement » 8, qui passe successivement par le second échangeur 15 et le troisième échangeur 25, et une seconde branche 9 de circulation de gaz de travail, dite « branche de dérivation » 9, qui contourne le second échangeur 15 et le troisième échangeur 25 pour rejoindre, de préférence directement, la sortie du troisième échangeur 25, ainsi qu'un répartiteur de flux 10 agencé pour sélectivement diriger le flux de gaz de travail issu du premier échangeur 5 exclusivement dans la première branche 8 dite « de refroidissement », ou bien répartir ledit flux de gaz de travail pour partie dans la première branche 8, dite « de refroidissement » et pour partie dans la seconde branche 9, dite « de dérivation ». Le répartiteur de flux 10 pourra par exemple prendre la forme d'une vanne multivoies ou bien encore d'une nourrice, pourvue d'une entrée, raccordée à la sortie du premier échangeur 5, et d'au moins deux sorties, l'une connectée à la première branche 8, et l'autre à la seconde branche 9, au moins l'une desdites sorties, et de préférence chacune desdites sorties, étant pourvue d'au moins une vanne permettant, le cas échéant de régler le débit de gaz de travail dans la branche 8, 9 correspondante.
Avantageusement, la branche de dérivation 9 ne communiquera pas avec la tubulure qui joint la sortie du second échangeur 1 5 à l'entrée du troisième échangeur 25, de telle sorte que la totalité du gaz de travail prélevé en amont du second échangeur 15 par la ladite branche de dérivation 9 sera directement acheminé par celle-ci à un point de jonction 1 1 situé en aval du troisième échangeur 25, et en amont de l'utilisateur 1 , point de jonction 1 1 où ledit gaz sera mélangé au flux de gaz issu dudit troisième échangeur 25.
Une telle variante de boîte froide 4 permettra avantageusement une commutation simple et rapide entre une configuration préférée de régime transitoire (notamment de mise en froid), dans laquelle la branche de dérivation 9 est active, de telle sorte que le flux de gaz traversant la boîte froide 4, et issu du premier échangeur 5, se répartit entre la branche de refroidissement 8 (à hauteur d'au moins 1 %, et de préférence d'au moins 4%) d'une part, et la branche de dérivation 9 d'autre part, et une configuration préférée de régime établi (maintien en froid), dans laquelle le répartiteur de flux 10 réduit, voire ferme l'accès à la branche de dérivation 9, de telle sorte qu'une proportion du flux de gaz de travail plus importante que celle concernée lors du régime transitoire, et de préférence la majorité, voire la totalité, dudit flux de gaz de travail, traverse le second échangeur 15 puis le troisième échangeur 25.
Selon une autre variante possible de réalisation de la boîte froide 4, particulièrement simplifiée et compacte, lesdits échangeurs 5, 15, 25 pourront être reliés en série les un aux autres dans cet ordre de sorte à former un circuit de refroidissement linéaire (dont le tracé correspond typiquement à la branche de refroidissement 8 mentionnée dans ce qui précède), destiné au passage du gaz de travail, ledit circuit étant matériellement dépourvu d'embranchements ou de branches de dérivation qui seraient susceptibles de permettre au gaz de travail de contourner l'un ou l'autre desdits échangeurs 5, 15, 25, de telle manière que la totalité du flux de gaz de travail qui traverse le premier échangeur 5 traverse ensuite nécessairement et successivement le second échangeur 15 puis le troisième échangeur 25 en empruntant ledit circuit de refroidissement. On pourra ainsi notamment faire circuler, de préférence en permanence, quel que soit le régime de fonctionnement, la totalité du flux de gaz de travail issu de la station de compression 3 successivement à travers le premier échangeur, puis ensuite à travers le second échangeur, puis enfin à travers le troisième échangeur, avec tous les avantages mentionnés plus haut.
En outre, l'utilisation d'un circuit de refroidissement linéaire, qui relie directement la sortie de l'échangeur 5, respectivement 15, considéré à l'entrée de l'échangeur 15, respectivement 25, situé immédiatement en aval, au moyen d'une tubulure sans embranchements ni excès de portions coudées, permet de créer une boîte froide 4 compacte, simple et peu onéreuse, qui minimise entre autres les pertes de charge.
De préférence, et quel que soit par ailleurs sa variante d'agencement interne, la boîte froide 4 est isolée thermiquement de son environnement par de la perlite.
On évite ainsi efficacement les déperditions de frigories.
L'invention porte par ailleurs sur une installation cryogénique en tant que telle, permettant la mise en œuvre d'un procédé de réfrigération selon l'invention.
Ladite installation pourra à cet effet comprendre un module de régulation et de configuration de la boîte froide 4, ledit module contrôlant le circuit d'échangeurs 5, 15, 25 de ladite boîte froide de sorte à laisser en permanence un accès au second échangeur 15 et au troisième échangeur 25, afin de diriger en permanence au moins 1 %, de préférence au moins 4%, du flux de gaz de travail entrant dans la boîte froide 4 à travers le second échangeur 15 et à travers le troisième échangeur 25.
L'invention porte en particulier sur une installation cryogénique comportant un circuit de réfrigération 2 en boucle pour un gaz de travail, ledit circuit de réfrigération 2 comprenant en série au moins une station de compression 3, destinée à comprimer ledit gaz de travail, puis au moins une boîte froide 4 selon l'une ou l'autre des variantes susmentionnées, ladite boîte froide 4 étant destinée à refroidir le gaz de travail en le faisant passer à travers une pluralité d'échangeurs de chaleur 5, 15, 25, puis un système d'échange de chaleur agencé pour permettre au gaz de travail refroidi en provenance de la boîte froide 4 de céder des frigories un utilisateur 1 .
Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux seules variantes de réalisation décrites, l'homme du métier étant notamment à même d'isoler ou de combiner librement entre elles l'une ou l'autre des caractéristiques susmentionnées ou de leur substituer des équivalents. En particulier, les considérations liées au régime transitoire de mise en froid (et au traitement des gradients de température correspondants) peuvent s'appliquer mutatis mutandis au réchauffement de l'utilisateur, c'est-à-dire au retour progressif de l'utilisateur d'un état froid à un état chaud, en fin de cycle de refroidissement.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Procédé de réfrigération au cours duquel on alimente en frigories un utilisateur (1 ), se trouvant à une température (T1 ) dite « température utilisateur », au moyen d'un gaz de travail, tel que de l'hélium, que l'on refroidit dans un circuit de réfrigération (2) qui comprend au moins une station de compression (3), dans laquelle on comprime ledit gaz de travail, puis au moins une boîte froide (4) dans laquelle on refroidit le gaz de travail en le faisant passer à travers une pluralité d'échangeurs de chaleur (5, 15, 25), ledit procédé comportant une étape (a) de mise en froid, au cours de laquelle on utilise, lors d'une première phase (a1 ) de mise en froid, les frigories apportées par le gaz de travail refroidi pour faire baisser la température utilisateur (T1 ), alors que ladite température utilisateur (T1 ) est supérieure à 150K, et/ou une étape (b) de maintien en froid, au cours de laquelle on utilise les frigories apportées par le gaz de travail refroidi, alors que la température utilisateur (T1 ) se trouve en-deçà d'une consigne de froid, inférieure à 95K, de manière à maintenir la température utilisateur (T1 ) sous ladite consigne de froid, ledit procédé étant caractérisé en ce que, lors de la première phase (a1 ) de l'étape (a) de mise en froid et/ou, respectivement, lors de l'étape (b) de maintien en froid, on refroidit le gaz de travail en faisant circuler ledit gaz de travail dans une boîte froide (4) qui comporte en série au moins un premier échangeur de chaleur (5) en aluminium à plaques et ailettes brasées, un second échangeur de chaleur (15) à plaques soudées, et un troisième échangeur de chaleur (25) en aluminium à plaques et ailettes brasées, de telle manière que l'on fait passer la majorité, et de préférence la totalité, du flux de gaz de travail entrant dans la boîte froide (4) d'abord à travers le premier échangeur (5), avant de faire passer tout ou partie dudit flux de gaz de travail à travers le second échangeur (15) puis le troisième échangeur (25) et l'on fait passer ensuite au moins 1 %, et de préférence au moins 4%, du flux dudit gaz de travail issu de la station de compression (3) et entrant dans la boîte froide (4) à travers le second échangeur (15), puis ensuite au moins 1 %, et de préférence au moins 4%, dudit flux de gaz de travail à travers le troisième échangeur (25), avant de diriger ledit flux de gaz de travail vers l'utilisateur (1 ) pour alimenter ce dernier en frigories et en ce que, lors de l'étape (a) de mise en froid, et plus particulièrement lors de la première phase (a1 ) de mise en froid, on distribue le flux de gaz de travail, en amont du second échangeur (15), entre une première branche (8), dite « branche de refroidissement », qui passe successivement par le second échangeur (15) et le troisième échangeur (25), et une seconde branche (9), dite « branche de dérivation », qui contourne le second échangeur (15) et le troisième échangeur (25) pour rejoindre ensuite le flux de gaz de travail issu dudit troisième échangeur (25).
2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la totalité du flux de gaz de travail qui traverse le second échangeur (15) traverse ensuite également le troisième échangeur (25).
3. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que l'étape (a) de mise en froid est mise en œuvre alors que la température utilisateur (T1 ) initiale est supérieure ou égale à 200 K, à 250 K, à 300 K, voire à 350 K.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que l'étape (a) de mise en froid se poursuit par une seconde phase (a2) de mise en froid au cours de laquelle on prolonge le refroidissement engagé lors de la première phase (a1 ) de mise en froid jusqu'à ce que la température utilisateur (T1 ) atteigne la consigne de froid, et en ce que l'on enclenche ensuite l'étape (b) de maintien en froid tout en conservant une circulation du gaz de travail à travers le second échangeur (15).
5. Procédé selon l'une quelconque des revendication 1 à 4 caractérisé en ce que, lors du passage de l'étape (a) de mise en froid à l'étape (b) de maintien en froid, on réduit, et de préférence on bloque, la circulation du gaz de travail dans la seconde branche (9), dite « de dérivation », de manière à forcer la majorité, et de préférence la totalité du flux de gaz de travail entrant dans la boîte froide (4) à traverser successivement le second échangeur (15) puis le troisième échangeur (25) en empruntant la première branche (8), dite « de refroidissement ».
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que l'on utilise, comme second échangeur (15), un échangeur à plaques soudées en acier inoxydable.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que l'on utilise, comme second échangeur (15), un échangeur à circuit imprimé (PCHE).
8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que l'on utilise, comme premier échangeur (5), un échangeur gaz/gaz, de préférence à contre-courant, dans lequel le gaz de travail de retour de l'utilisateur (1 ) reçoit, avant de rejoindre l'entrée de la station de compression (3), de la chaleur cédée par le gaz de travail comprimé issu de ladite station de compression (3).
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que l'on utilise, comme troisième échangeur (25), un thermosiphon à azote liquide (LIN), de préférence à co-courant.
10. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que l'on utilise, au sein du second échangeur (15), un fluide auxiliaire froid, tel que de l'azote liquide (LIN), de préférence à contre-courant, pour refroidir le gaz de travail.
1 1 . Boîte froide (4) destinée au refroidissement d'un gaz de travail, ladite boîte froide comprenant en série, dans une même enceinte calorifugée, au moins un premier échangeur de chaleur (5) en aluminium à plaques et ailettes brasées, un second échangeur de chaleur (15) en acier inoxydable à plaques soudées, et un troisième échangeur de chaleur (25) en aluminium à plaques et ailettes brasées, ladite boîte froide étant caractérisée en ce qu'elle comporte au moins une première branche (8) de circulation de gaz de travail, dite « branche de refroidissement », qui passe successivement par le second échangeur (15) et le troisième échangeur (25), et une seconde branche (9) de circulation de gaz de travail, dite « branche de dérivation », qui contourne le second échangeur (15) et le troisième échangeur (25) pour rejoindre la sortie du troisième échangeur, ainsi qu'un répartiteur de flux (10) agencé pour sélectivement diriger le flux de gaz de travail issu du premier échangeur (5) exclusivement dans la première branche dite « de refroidissement », ou bien répartir ledit flux de gaz de travail pour partie dans la première branche (8), dite « de refroidissement » et pour partie dans la seconde branche (9), dite « de dérivation ».
12. Boîte froide selon la revendication 1 1 caractérisée en ce qu'elle est isolée thermiquement de son environnement par de la perlite.
13. Installation cryogénique comportant un circuit de réfrigération (2) en boucle pour un gaz de travail, ledit circuit de réfrigération (2) comprenant en série au moins une station de compression (3), destinée à comprimer ledit gaz de travail, puis au moins une boîte froide (4) selon l'une quelconque des revendications 13 ou 14, destinée à refroidir le gaz de travail en le faisant passer à travers une pluralité d'échangeurs de chaleur (5, 15, 25), puis un système d'échange de chaleur (6) agencé pour permettre au gaz de travail refroidi en provenance de la boîte froide (4) de céder des frigories à un utilisateur (1 ).
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