EP2937116B1 - Reduktion von lärm und raumluftüberdruck beim entladen einer gaslöschanlage - Google Patents

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EP2937116B1
EP2937116B1 EP14165943.3A EP14165943A EP2937116B1 EP 2937116 B1 EP2937116 B1 EP 2937116B1 EP 14165943 A EP14165943 A EP 14165943A EP 2937116 B1 EP2937116 B1 EP 2937116B1
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EP
European Patent Office
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extinguishing
mass flow
gas
pressure
noise
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Gerd Hülsen
Benno Rupp
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Siemens Schweiz AG
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Siemens Schweiz AG
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Publication date
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    • A62C99/0009—Methods of extinguishing or preventing the spread of fire by cooling down or suffocating the flames
    • A62C99/0018—Methods of extinguishing or preventing the spread of fire by cooling down or suffocating the flames using gases or vapours that do not support combustion, e.g. steam, carbon dioxide
    • A62C99/0027—Carbon dioxide extinguishers

Definitions

  • Gas extinguishing systems and extinguishing methods are known from the prior art, in which an extinguishing fluid is led from a pressure container via a container valve and line system to one or more extinguishing nozzles during the discharge.
  • the extinguishing fluid stored in the pressure container has an extinguishing liquid and a propellant gas.
  • the extinguishing liquid is preferably a chemically acting extinguishing liquid. It is based in particular on halogen hydrocarbons (halons), such as HFC-227ea or HFC-23, or on fluorinated ketones, such as FK-5-1-12, which is sold under the brand name Novec ® 1230.
  • the propellant gas is preferably an inert gas such as nitrogen or argon, or carbon dioxide.
  • a fire extinguishing device in particular for fighting fires in the cargo holds of aircraft.
  • the fire extinguishing device has at least one extinguishing agent container that holds an extinguishing agent and a filter unit, wherein the extinguishing agent in the extinguishing agent container or containers can be directed to a fire source via a pipeline system with extinguishing agent outlet nozzles.
  • the extinguishing agent is controlled from at least one of the extinguishing agent containers by means of a control unit and can be released into the pipeline system by means of a controlled valve unit.
  • extinguishing agent first emerges with the highest possible mass flow from a first extinguishing agent container, which does not have a valve unit controlled by a control unit, until the first extinguishing agent container is emptied, an initial extinguishing agent concentration A being reached in the room to be protected from fire, which is necessary for rapid suppression of the fire. Subsequently, extinguishing agent is controlled from a second extinguishing agent container by the control unit using the valve unit released periodically, so that a minimum extinguishing agent concentration M in the room to be protected from fire is never fallen below and the fire is prevented from flaring up again.
  • the extinguishing fluid is mainly in the liquid phase in the pipe system.
  • the extinguishing fluid then changes into a mainly gaseous phase in the line system.
  • mainly here is meant a volume fraction of the respective phase compared to the other phase of more than 90%. In terms of time for the phase transition, this is the period in which the propellant gas in the pressure vessel conveys or "presses out” the extinguishing liquid there from the pressure vessel until ultimately only the propellant gas is left in the pressure vessel. This remaining propellant gas is also emptied via the connected line system and further via the nozzles until it is typically depressurized.
  • the mass flow or the mass flow is reduced or stopped.
  • Another advantage is that pressure equalization flaps in protected rooms, which are opened in the event of a gas extinguishing system being triggered to reduce the excess pressure in the room in order to minimize damage to the building and people, can now be made smaller. The construction and cost effort is reduced.
  • the mass flow is reduced in such a way that the sound level of the resulting noise is limited to a maximum of 100 dB.
  • the mass flow is reduced in such a way that the room air overpressure is limited to an overpressure value in a range of 200 to 1000 Pa.
  • the excess room air pressure is based on the normal atmospheric pressure in the area surrounding the gas extinguishing system as a reference level. Normally, i.e. when the gas extinguishing system is not triggered, it corresponds to the ambient air pressure.
  • the (active) reduction in the quantity flow is preferably time-controlled.
  • the reduction takes place via a timer with a predetermined delay time, such as a time relay.
  • a timer with a predetermined delay time, such as a time relay.
  • This can be used to at least indirectly trigger a throttle or a reducing valve in the line system of the gas extinguishing system, triggered by a trigger signal from the gas extinguishing system, in order to reduce the quantity flow of the extinguishing fluid.
  • the timer can also be pneumatic or implemented hydraulically, as well as the control of the throttle.
  • the adjustable delay time is preferably in the range from 5 to 15 seconds, in particular in a range from 7 to 10 seconds.
  • the volume flow reduction can also be controlled by line pressure, for example using a pressure sensor to record the line pressure.
  • the volume flow reduction can also be controlled by ambient air pressure, i.e. controlled by the room air pressure prevailing in the gas extinguishing system, such as using an air pressure sensor or differential pressure sensor. If the room air pressure exceeds a specified pressure value, such as a pressure value of 200 Pa, the throttle is activated to reduce the quantity flow.
  • a specified pressure value such as a pressure value of 200 Pa
  • the flow rate reduction can also be noise-controlled, such as using a microphone or a structure-borne noise sensor.
  • the volume flow reduction can still be carried out alternatively or additionally via the current fill level of the pressure vessel.
  • a level gauge such as a float, can be arranged in the pressure vessel.
  • the level meter can also be an ultrasonic level meter.
  • the volume flow reduction can take place via the current weight of the pressure vessel, which decreases as the pressure vessel is unloaded.
  • the current weight of the container can be measured using a weighing device, such as a scale or load cell.
  • the volume flow reduction can take place via a measured value for the volume flow, such as by means of a flow meter, a volume flow meter or a mass flow meter.
  • a measured value for the volume flow such as by means of a flow meter, a volume flow meter or a mass flow meter.
  • such measuring devices can measure the flow based on a rotating impeller or detect a fluid pressure falling along a measuring section.
  • the measurement can also be carried out optically, such as based on the change in the refractive index in the liquid and gaseous phases, or using ultrasound.
  • the reduction in the mass flow occurs in one stage. This makes it possible to implement the mass flow of the extinguishing fluid in a particularly simple manner. Alternatively, a two-stage or generally a multi-stage reduction of the mass flow is also conceivable.
  • the object of the invention is further achieved by a gas extinguishing system which has at least one pressure container for pressure storage of an extinguishing fluid.
  • the extinguishing fluid has an extinguishing liquid and a propellant gas.
  • the respective pressure container is connected to a line system on at least one extinguishing nozzle via a container valve or via a container valve trigger.
  • the line system can include line pipes, header pipes and/or pressure hoses.
  • the gas extinguishing system has a trigger for opening the respective container valve in order to discharge the extinguishing fluid into the line system.
  • Typical all container valves have a trigger.
  • the trigger on the first container valve is controlled by the fire alarm control panel.
  • the remaining triggers are then preferably controlled together by the first opened pressure container.
  • the trigger can be an electrically, pneumatically or hydraulically controllable trigger that is mechanically connected to the respective container valve for opening.
  • the gas extinguishing system also includes a throttle or reducing valve, which is arranged in the pipe system.
  • the throttle can be controlled via a control device of the gas extinguishing system to (further actively) reduce or even stop the flow of extinguishing fluid.
  • control device is set up to control the throttle during the phase transition from a mainly liquid phase to a mainly gaseous phase.
  • the extinguishing fluid flow is reduced. If the volume flow is already reduced due to the phase transition of the extinguishing fluid from the mainly liquid phase to the mainly gaseous phase, the volume flow is actively further reduced by activating the throttle.
  • the throttle for reducing the mass flow in the line system is dimensioned such that the sound level of the resulting noise can be limited to a maximum of 100 dB. This can be done, for example, as part of a type test of such a gas extinguishing system. As part of the design, for example, perforated diaphragms with different flow diameters can be tested.
  • the throttle according to the invention is dimensioned such that the room air overpressure can be limited to an overpressure value in a range of 200 to 1000 Pa.
  • the design can also be carried out in such a way that both the aforementioned maximum sound level value and the overpressure value are adhered to.
  • the control device of the gas extinguishing system can, for example, have a triggerable time delay element, ie a so-called timer.
  • the control device has an external electrical input for triggering the time delay element.
  • the time delay element can then be triggered by the trigger, by an upstream fire alarm control panel or by a manually triggered extinguishing button to control the throttle.
  • the trigger, the fire alarm panel as well as that Delete buttons can then be connected to the electrical trigger input as a switching input of the control device.
  • control device can also have a first pressure sensor for detecting the line pressure in the line system of the gas extinguishing system and / or a second pressure sensor for detecting the excess air pressure in an area of the gas extinguishing system remote from the extinguishing nozzles.
  • first pressure sensor for detecting the line pressure in the line system of the gas extinguishing system
  • second pressure sensor for detecting the excess air pressure in an area of the gas extinguishing system remote from the extinguishing nozzles.
  • the second pressure sensor should not be arranged in the outlet sector or outflow area of the extinguishing nozzles.
  • control device has a microphone for detecting the noise in the area of the gas extinguishing system and/or a structure-borne noise sensor attached to components of the gas extinguishing system for detecting the structure-borne noise.
  • the control device can also alternatively or additionally have a mass flow meter for detecting the quantity flow of extinguishing fluid flowing in the line system.
  • the flow meter can be arranged in front of the throttle or after the throttle, viewed in the flow direction of the extinguishing fluid.
  • the control unit can also alternatively or additionally have a fill level meter for detecting the fill level of a pressure vessel and/or a weighing device for detecting the weight of a pressure vessel.
  • control device and the throttle are combined to form a structural unit.
  • the control device has hydrodynamically and/or hydrostatically acting components for actuating the throttle.
  • the structural unit consisting of control device and throttle can also be implemented “electronically-free", that is, without electrical components, for example by using mechanical, hydraulic and/or pneumatic components.
  • the extinguishing fluid has a chemically active extinguishing liquid based on hydrogen halides and an inert gas, such as nitrogen or argon, or carbon dioxide as a propellant gas.
  • an inert gas such as nitrogen or argon, or carbon dioxide as a propellant gas.
  • FIG 1 shows an example of the time course of the noise and room air overpressure occurring during the discharge of a gas extinguishing system according to the state of the art.
  • the entered room air excess pressure p R is based on the normal atmospheric pressure prevailing in the area of the gas extinguishing system as a reference level and typically has a pressure value of approximately 0 Pa if the gas extinguishing system is not triggered.
  • the phase transition is idealized as time t1. In practice, the phase transition occurs within a few seconds.
  • the maximum sound level value L Max at time t2 is just over 110 dB. Such sound level values are highly critical for the proper operation of magnetic drives in data centers.
  • FIG 2 shows an example of the time course of the reduced noise and excess room air pressure that occurs during the discharge of a gas extinguishing system by actively reducing the extinguishing fluid flow ⁇ according to the method according to the invention.
  • the quantity flow ⁇ is now reduced in a phase transition region T, which is accompanied by a significant decrease in the extinguishing fluid quantity flow ⁇ and a significant increase in noise and the room air pressure.
  • the significant decrease in the mass flow ⁇ is detected at time t0. To the right of this, the course of the mass flow ⁇ is shown, as it would proceed without the further reduction of the mass flow ⁇ according to the invention.
  • the detection of the significant decrease in the mass flow ⁇ causes, for example, a change in the course of a logical binary switching state S shown below from the value 0 to the value 1.
  • the logical value 1 can, for example, correspond to the activation of a throttle for actively further reducing the mass flow ⁇ .
  • a logical value of 0 therefore corresponds to no active reduction of the mass flow ⁇ .
  • the course of the now reduced mass flow ⁇ is plotted below. This reduction ultimately limits the other increase in noise to a reduced sound level value L Red of almost 100 dB at time t2 and limits the excess room air pressure p R to a maximum pressure value P Red at time t3.
  • FIG 3 shows an example of a gas extinguishing system A according to the invention with a throttle DR arranged in the line system LS, which can be controlled via a control device SV to reduce or stop the extinguishing fluid flow.
  • a control device SV At the outlet end of the line system LS, only one extinguishing nozzle D is shown as an example. The latter is the actual one Source of the noise and the increase in room or ambient pressure.
  • the gas extinguishing system A for example, comprises only a single pressure vessel B for pressurizing an extinguishing fluid F.
  • the latter has an extinguishing fluid L, such as Novec® 1230, and a propellant gas G, such as nitrogen.
  • the pressure vessel B is connected to the line system LS and to the extinguishing nozzle D via a vessel valve BV.
  • the gas extinguishing system A also has a trigger AL for opening the container valve BV in order to discharge the extinguishing fluid F into the line system LS.
  • the trigger AL is triggered by a fire alarm control panel BMZ.
  • a throttle DR is arranged in the line system LS, which can be controlled via a control device SV to reduce or stop the extinguishing fluid flow.
  • the control device SV is set up to control the throttle DR during the phase transition of the extinguishing fluid F from a mainly liquid phase to a mainly gaseous phase.
  • the phase transition can be determined, for example, sensorily, i.e. using sensors.
  • the phase transition can also be considered as established after a predetermined delay time has elapsed after the gas extinguishing system A has been triggered.
  • FIG 4 shows an example of a gas extinguishing system A according to the invention according to a first embodiment.
  • the gas extinguishing system A has several pressure vessels B.
  • the left pressure container B is connected to the line system LS via a container valve BV and a pressure hose DS. If triggered, the container valve BV is controlled to open by a trigger AL.
  • the other two are each connected to a common collecting pipe SR via a container valve trigger BVA and a pressure hose DS.
  • the two right container valve triggers BVA are triggered together by the upstream container valve BV of the left pressure container B.
  • Both the pressure hoses DS, common manifold SR and the pipe R for connecting the manifold SR to the extinguishing nozzle D are components of the line system LS.
  • control device SV which only has a pressure sensor S1 for detecting the line pressure, and the throttle DR are combined to form a structural unit BE.
  • the control device SV can have (exclusively) mechanical, hydrodynamically and/or hydrostatically acting components for actuating the throttle DR, such as a pressure switch S1 as a pressure sensor, which mechanically changes its switching state when the pressure value falls below a predetermined value.
  • the control device SV and the throttle DR can, as a structural unit BE, have, for example, a common flow flap or a common flow valve, which preferably flips or snaps over irreversibly during the phase transition of the extinguishing fluid F, and consequently reduces the flow cross section for the extinguishing fluid F.
  • This structural unit BE can also be designed in such a way that the flow flap or the flow valve can be reset again after the gas extinguishing system A has been unloaded.
  • FIG 5 shows an example of a gas extinguishing system A according to the invention according to a further embodiment.
  • various configurations of the control device SV are shown together in one figure.
  • the control device SV has a switching logic SL, which can be implemented, for example, by a processor-based control computer.
  • the switching logic SL can alternatively have one or more switching relays or threshold switches with a preferably potential-free switching contact.
  • the switching logic SL controls the throttle DR to reduce the quantity flow ⁇ .
  • the latter is an electrically controllable throttle.
  • the control device SV can only have one of the detectors or sensors S1, S2, M, KS, MM shown for detecting the phase transition from the mainly liquid phase of the extinguishing fluid F into the mainly gaseous phase.
  • it can have a switching input for triggering a time delay element TIMER with a predetermined delay time by the trigger AL or by the upstream fire alarm control panel BMZ.
  • these can be OR-linked by the switching logic, so that in terms of time, the input signal that arrives first when the phase transition is detected or the time-delayed signal from the time delay element TIMER is decisive for the control of the throttle DR.
  • the control device SV has a first pressure sensor S1 as one of several sensors for detecting the line pressure p L in the line system LS of the gas extinguishing system A.
  • the control device SV can be connected to this pressure sensor S1 for signals or data. If a detected line pressure value falls below a predeterminable comparison value, the throttle DR is activated.
  • control device SV can have a second pressure sensor S2 for detecting the room air excess pressure p R in the area of the gas extinguishing system A or can be connected to it in terms of signals or data. If a recorded room air overpressure value exceeds a predeterminable comparison value, the throttle DR is activated.
  • the control device SV can alternatively or additionally comprise a microphone M for detecting the noise in the area of the gas extinguishing system A or can be connected to it for signal or data technology. If a detected noise level value exceeds a predeterminable comparison value, the throttle DR is activated.
  • control device can have a structure-borne noise sensor KS attached to components of the gas extinguishing system A for detecting the structure-borne noise or can be connected to it in terms of signals or data, such as on a pipe of the line system LS. If a recorded structure-borne noise level value exceeds a predeterminable comparison value, the throttle DR is activated.
  • a structure-borne noise sensor KS attached to components of the gas extinguishing system A for detecting the structure-borne noise or can be connected to it in terms of signals or data, such as on a pipe of the line system LS.
  • control device SV can have a mass flow meter MM for detecting the extinguishing fluid mass flow ⁇ flowing in the line system LS. If a recorded value for the extinguishing fluid quantity flow ⁇ falls below a predeterminable comparison value, the throttle DR is activated.
  • the control device SV can alternatively or additionally be connected to a level meter FM of a pressure vessel B in terms of signals or data. If a detected fill level value falls below a predeterminable comparison value, the throttle DR is activated.
  • control device SV can also have a weighing device W, such as a scale or a load cell, or can be connected to it in terms of signals or data. If a recorded weight value falls below a predetermined comparison value, the throttle DR is also activated here.
  • a weighing device W such as a scale or a load cell

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Description

  • Aus dem Stand der Technik sind Gaslöschanlagen und Löschverfahren bekannt, bei denen während der Entladung ein Löschfluid aus einem Druckbehälter über ein Behälterventil und Leitungssystem zu einer oder mehreren Löschdüsen geführt wird. Das im Druckbehälter gespeicherte Löschfluid weist eine Löschflüssigkeit und ein Treibgas auf. Die Löschflüssigkeit ist vorzugsweise eine chemisch wirkende Löschflüssigkeit. Sie basiert insbesondere auf Halogenkohlenwasserstoffen (Halone), wie z.B. auf HFC-227ea oder HFC-23, oder auf fluorierten Ketonen, wie z.B. auf FK-5-1-12, das unter dem Markennamen Novec® 1230 vertrieben wird. Das Treibgas ist vorzugsweise ein Inertgas wie Stickstoff oder Argon, oder Kohlenstoffdioxid.
  • Aus dem US-Patent US 7,434,628 B2 ist eine Feuerlöscheinrichtung, insbesondere zur Brandbekämpfung in Frachträumen von Luftfahrzeugen, bekannt. Die Feuerlöscheinrichtung weist mindestens einen ein Löschmittel aufnehmenden Löschmittelbehälter und eine Filtereinheit auf, wobei das Löschmittel in dem oder den Löschmittelbehältern über ein Rohrleitungssystem mit Löschmittelaustrittsdüsen zu einem Brandherd leitbar ist. Das Löschmittel ist aus mindestens einem der Löschmittelbehälter mittels einer Steuereinheit gesteuert und mittels einer gesteuerten Ventileinheit in das Rohrleitungssystem abgebbar. Bei dem dortigen Verfahren tritt zunächst Löschmittel mit höchstmöglichem Massenstrom aus einem ersten Löschmittelbehälter, der keine von einer Steuereinheit gesteuerte Ventileinheit aufweist, bis zur Entleerung des ersten Löschmittelbehälters aus, wobei eine Anfangslöschmittelkonzentration A in dem vor Feuer zu schützenden Raum erreicht wird, die zur schnellen Unterdrückung des Brandes führt. Anschießend wird aus einem zweiten Löschmittelbehälter Löschmittel von der Steuereinheit mittels der Ventileinheit gesteuert insbesondere periodisch abgegeben, sodass eine Minimallöschmittelkonzentration M in dem vor Feuer zu schützenden Raum zu keinem Zeitpunkt unterschritten wird und ein Wiederaufflammen des Brandes verhindert wird.
  • Das Löschfluid liegt im Leitungssystem zu Beginn der Entladung hauptsächlich in flüssiger Phase vor. Nach Austragung der Löschflüssigkeit geht dann das Löschfluid im Leitungssystem in eine hauptsächlich gasförmige Phase über. Mit "hauptsächlich" ist hier ein Volumenanteil der jeweiligen Phase gegenüber der anderen Phase von mehr als 90% gemeint. In zeitlicher Hinsicht des Phasenübergangs ist dies der Zeitraum, in dem das Treibgas im Druckbehälter die dortige Löschflüssigkeit aus dem Druckbehälter fördert bzw. "hinauspresst", bis letztendlich nur noch das Treibgas im Druckbehälter vorhanden ist. Auch dieses restliche Treibgas entleert sich über das angeschlossene Leitungssystem und weiter über die Düsen bis zum typischerweise drucklosen Zustand.
  • Bekannt ist auch, dass beim Auslösen und während der Entladung einer solchen Gaslöschanlage Lärmpegel bis zu 110 dB und mehr auftreten können. Befinden sich in geschützten Räumen, wie z.B. in Datencentern, die mit einer solchen Gaslöschanlage verbunden sind, magnetische Festplatten, so ist bekannt, dass diese ab Lärmpegel von mehr als 100 dB beeinträchtigt werden und zum Teil auch ausfallen können.
  • Ausgehend von dem eingangs genannten Stand der Technik ist es eine Aufgabe der Erfindung, ein Verfahren anzugeben, welches den Lärm und Raumluftüberdruck reduziert.
  • Die Aufgabe wird mit den Gegenständen des Hauptanspruchs gelöst. Vorteilhafte Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben.
  • Erfindungsgemäss wird in einem Phasenübergangsbereich, der mit einer signifikanten Abnahme des Löschfluid-Mengenstroms und einem signifikanten Anstieg des Lärms und des Raumluftdrucks einhergeht, der Mengenstrom bzw. der Massenstrom reduziert oder gestoppt.
  • Dadurch wird vorteilhaft wirksam die weitere Zunahme von Lärm wirksam reduziert, sodass lärmsensitive Komponenten, wie z.B. magnetische Festplatten, im Bereich der Löschdüsen nicht beeinträchtigt werden.
  • Ein weiterer Vorteil ist, dass Druckausgleichsklappen in geschützten Räumen, welche im Falle der Auslösung einer Gaslöschanlage zur Reduzierung des Raumüberdrucks geöffnet werden, um Gebäude- und Personenschäden zu minimieren, nun kleiner dimensioniert werden können. Der bauliche sowie kostenmässige Aufwand reduziert sich.
  • Nach einer Verfahrensvariante wird der Mengenstrom derart reduziert, dass der Schallpegel des entstehenden Lärms auf einen Wert von maximal 100 dB begrenzt.
  • Einer Verfahrensvariante zufolge wird der Mengenstrom derart reduziert, dass der Raumluftüberdruck auf einen Überdruckwert in einem Bereich von 200 bis 1000 Pa begrenzt wird.
  • Dadurch wird das Schädigungsrisiko von Personen, die sich in geschützten Räumen befinden, vorteilhaft minimiert. Der Raumluftüberdruck ist dabei auf den in der Umgebung der Gaslöschanlage herrschenden atmosphärischen Normaldruck als Bezugsniveau bezogen. Es entspricht im Normalfall, d.h. im nicht ausgelösten Zustand der Gaslöschanlage, dem Umgebungsluftdruck.
  • Vorzugsweise erfolgt die (aktive) Reduzierung des Mengenstroms zeitgesteuert. In diesem Fall erfolgt die Reduzierung über ein Zeitglied mit einer vorgegebenen Verzögerungszeit, wie z.B. mittels eines Zeitrelais. Über dieses kann zumindest mittelbar getriggert durch ein Auslösesignal der Gaslöschanlage eine Drossel bzw. ein Reduzierventil im Leitungssystem der Gaslöschanlage angesteuert werden, um den Mengenstrom des Löschfluids zu reduzieren. Das Zeitglied kann auch pneumatisch oder hydraulisch realisiert sein, ebenso wie die Ansteuerung der Drossel. Die einstellbare Verzögerungszeit liegt vorzugsweise im Bereich von 5 bis 15 Sekunden, insbesondere in einem Bereich von 7 bis 10 Sekunden.
  • Die Mengenstromreduzierung kann auch leitungsdruckgesteuert erfolgen, wie z.B. mittels eines Drucksensors zur Erfassung des Leitungsdrucks.
  • Die Mengenstromreduzierung kann auch umgebungsluftdruckgesteuert, d.h. gesteuert über den in der Gaslöschanlage vorherrschenden Raumluftdruck, erfolgen, wie z.B. mittels eines Luftdrucksensors oder Differenzdrucksensors. Überschreitet der Raumluftüberdruck einen vorgegebenen Überdruckwert, wie z.B. einen Druckwert von 200 Pa, so erfolgt die Ansteuerung der Drossel zur Reduzierung des Mengenstroms.
  • Die Mengenstromreduzierung kann auch lärmgesteuert erfolgen, wie z.B. durch ein Mikrophon oder einen Körperschallsensor.
  • Die Mengenstromreduzierung kann weiterhin alternativ oder zusätzlich über den aktuellen Füllstand des Druckbehälters erfolgen. In diesem Fall kann im Druckbehälter ein Füllstandsmesser angeordnet sein, wie z.B. ein Schwimmer. Der Füllstandsmesser kann auch ein Ultraschall-Füllstandsmesser sein.
  • Weiterhin kann die Mengenstromreduzierung über das aktuelle Gewicht des Druckbehälters erfolgen, welches mit zunehmender Entladung des Druckbehälters abnimmt. Das aktuelle Gewicht des Behälters kann mittels einer Wiegevorrichtung, wie z.B. mittels einer Waage oder Kraftmessdose, gemessen werden.
  • Weiterhin alternativ oder zusätzlich kann die Mengenstromreduzierung über einen messtechnisch erfassten Wert für den Mengenstrom erfolgen, wie z.B. mittels eines Durchflussmessers, eines Volumenstrommessers oder eines Massenstrommessers. Derartige Messgeräte können in technologischer Hinsicht den Durchfluss auf Basis eines sich drehenden Flügelrades oder eines entlang einer Messstrecke abfallenden Fluiddrucks erfassen. Die Messung kann auch auf optischem Wege, wie z.B. auf Basis der Änderung des Brechungsindex bei flüssiger und gasförmiger Phase, oder mittels Ultraschall erfolgen.
  • Nach einer Verfahrensvariante erfolgt die Reduzierung des Mengenstroms einstufig. Dadurch ist eine besonders einfache Realisierung des Mengenstroms des Löschfluids möglich. Alternativ ist auch eine zweistufige oder allgemein eine mehrstufige Reduzierung des Mengenstroms vorstellbar.
  • Die Aufgabe der Erfindung wird weiterhin durch eine Gaslöschanlage gelöst, die zumindest einen Druckbehälter zur Druckbevorratung eines Löschfluids aufweist. Das Löschfluid weist eine Löschflüssigkeit und ein Treibgas auf. Der jeweilige Druckbehälter ist über ein Behälterventil oder über einen Behälterventilauslöser an ein Leitungssystem an zumindest einer Löschdüse angeschlossen. Das Leitungssystem kann Leitungsrohre, Sammelrohre und/oder Druckschläuche umfassen.
  • Weiterhin weist die Gaslöschanlage einen Auslöser zum Öffnen des jeweiligen Behälterventils auf, um das Löschfluid in das Leitungssystem auszutragen.
  • Typischerweise weisen alle Behälterventile einen Auslöser auf. Der Auslöser auf dem ersten Behälterventil wird von der Brandmeldezentrale angesteuert. Die verbleibenden Auslöser werden dann vorzugsweise durch den ersten geöffneten Druckbehälter gemeinsam angesteuert.
  • Der Auslöser kann ein elektrisch, pneumatisch oder hydraulisch ansteuerbarer Auslöser sein, der mechanisch mit dem jeweiligen Behälterventil zum Öffnen verbunden ist. Die Gaslöschanlage umfasst zudem eine Drossel oder Reduzierventil, die bzw. das im Leitungssystem angeordnet ist. Die Drossel ist über eine Steuervorrichtung der Gaslöschanlage zum (weiteren aktiven) Reduzieren oder auch zum Stoppen des Löschfluids-Mengenstroms ansteuerbar.
  • Erfindungsgemäss ist die Steuervorrichtung dazu eingerichtet, die Drossel beim Phasenübergang von einer hauptsächlich flüssigen Phase in eine hauptsächlich gasförmige Phase anzusteuern.
  • Durch die Ansteuerung der Drossel wird der Löschfluid-Mengenstrom reduziert. Erfolgt bereits eine Reduktion des Mengenstroms aufgrund des Phasenübergangs des Löschfluids von der hauptsächlich flüssigen Phase in die hauptsächlich gasförmige Phase, so wird durch die Ansteuerung der Drossel der Mengenstrom aktiv weiter reduziert.
  • Weiter gemäss der Erfindung ist die Drossel zur Reduktion des Mengenstroms im Leitungssystem derart bemessen, dass der Schallpegel des entstehenden Lärms auf einen Wert von maximal 100 dB begrenzbar ist. Dies kann z.B. im Rahmen einer Typprüfung einer solchen Gaslöschanlage erfolgen. Im Rahmen der Bemessung können z.B. Lochblenden mit unterschiedlichen Strömungsdurchmessern getestet werden.
  • Alternativ oder zusätzlich dazu ist die Drossel gemäss der Erfindung derart bemessen, dass der Raumluftüberdruck auf einen Überdruckwert in einem Bereich von 200 bis 1000 Pa begrenzbar ist. Die Bemessung kann auch so erfolgen, dass sowohl der zuvor genannte maximale Schallpegelwert als auch der Überdruckwert eingehalten werden.
  • Die Steuervorrichtung der erfindungsgemässen Gaslöschanlage kann z.B. ein triggerbares Zeitverzögerungsglied, d.h. einen sogenannten Timer, aufweisen. Im einfachsten Fall weist die Steuervorrichtung hierzu einen externen elektrischen Eingang zum Triggern des Zeitverzögerungsglieds auf. Das Zeitverzögerungsglied kann dann durch den Auslöser, durch eine vorgeschaltete Brandmeldezentrale oder auch durch einen manuell auslösbaren Löschtaster zum Ansteuern der Drossel getriggert werden. Der Auslöser, die Brandmeldezentrale wie auch der Löschtaster können dann an den elektrischen Triggereingang als Schalteingang der Steuervorrichtung angeschlossen werden.
  • Alternativ oder zusätzlich kann die Steuervorrichtung auch einen ersten Drucksensor zur Erfassung des Leitungsdrucks im Leitungssystems der Gaslöschanlage und/oder einen zweiten Drucksensor zur Erfassung des Raumluftüberdrucks in einem von den Löschdüsen entfernten Bereich der Gaslöschanlage aufweisen. Mit "entfernt" ist hier gemeint, dass der zweite Drucksensor nicht im Auslasssektor bzw. Ausströmbereich der Löschdüsen angeordnet sein soll.
  • Weiterhin alternativ oder zusätzlich weist die Steuervorrichtung ein Mikrophon zur Erfassung des Lärms im Bereich der Gaslöschanlage und/oder einen an Komponenten der Gaslöschanlage angebrachten Körperschallsensor zur Erfassung des Körperschalls auf.
  • Die Steuervorrichtung kann weiterhin alternativ oder zusätzlich einen Mengenstrommesser zur Erfassung des im Leitungssystem fliessenden Löschfluid-Mengenstroms aufweisen. Der Mengenstrommesser kann dabei in Flussrichtung des Löschfluids gesehen vor der Drossel oder auch nach der Drossel angeordnet sein.
  • Die Steuereinheit kann weiterhin alternativ oder zusätzlich einen Füllstandsmesser zur Erfassung des Füllstands eines Druckbehälters und/oder eine Wiegevorrichtung zur Erfassung des Gewichts eines Druckbehälters aufweisen.
  • Nach einer Ausführungsform sind die Steuervorrichtung und die Drossel zu einer Baueinheit zusammengefasst. Die Steuervorrichtung weist hydrodynamisch und/oder hydrostatisch wirkende Komponenten zum Betätigen der Drossel auf. Die Baueinheit aus Steuervorrichtung und Drossel kann auch "elektronikfrei", das heisst ohne elektrische Komponenten realisiert sein, wie z.B. durch Verwendung von mechanischen, hydraulischen und/oder pneumatischen Komponenten.
  • Nach einer weiteren Ausführungsform weist das Löschfluid eine chemisch wirkende Löschflüssigkeit auf Basis von Halogenwasserstoffen und ein Inertgas, wie Stickstoff oder Argon, oder Kohlenstoffdioxid als Treibgas auf.
  • Die Erfindung sowie vorteilhafte Ausführungen der vorliegenden Erfindung werden am Beispiel der nachfolgenden Figuren erläutert. Dabei zeigen:
    • FIG 1
    beispielhaft den zeitlichen Verlauf des während der Entladung einer Gaslöschanlage auftretenden Lärms und Raumluftüberdrucks nach dem Stand der Technik,
    FIG 2
    beispielhaft den zeitlichen Verlauf des während der Entladung einer Gaslöschanlage auftretenden reduzierten Lärms und Raumluftüberdrucks durch aktive Reduktion des Löschfluid-Mengenstroms gemäss dem erfindungsgemässen Verfahren,
    FIG 3
    ein Beispiel für eine erfindungsgemässe Gaslöschanlage mit einer im Leitungssystem angeordneten Drossel, welche über eine Steuervorrichtung zum Reduzieren oder Stoppen des Löschfluids-Mengenstroms ansteuerbar ist,
    FIG 4
    ein Beispiel für eine erfindungsgemässe Gaslöschanlage nach einer ersten Ausführungsform und
    FIG 5
    ein Beispiel für eine erfindungsgemässe Gaslöschanlage nach einer weiteren Ausführungsform.
  • FIG 1 zeigt beispielhaft den zeitlichen Verlauf des während der Entladung einer Gaslöschanlage auftretenden Lärms und Raumluftüberdrucks nach dem Stand der Technik.
  • Im oberen Teil der FIG 1 ist über der Zeit t der Schallpegel LP in dB als Mass für den Lärm, im unteren Teil der FIG 1 der Raumluftüberdruck pR in bar aufgetragen.
  • Wie die FIG 1 zeigt, nimmt beim Übergang des Löschfluids von der flüssigen in die gasförmige Phase einerseits der Lärm und andererseits der Raumluftdruck bzw. der Umgebungsdruck signifikant zu. Der eingetragene Raumluftüberdruck pR ist dabei auf den in der Umgebung der Gaslöschanlage herrschenden atmosphärischen Normaldruck als Bezugsniveau bezogen und weist typischerweise im nicht ausgelösten Fall der Gaslöschanlage etwa den Druckwert 0 Pa auf. Der Phasenübergang ist im vorliegenden Beispiel idealisiert als Zeitpunkt t1 dargestellt. In der Praxis erfolgt der Phasenübergang innerhalb weniger Sekunden. Im vorliegenden Beispiel liegt der Maximalschallpegelwert LMax im Zeitpunkt t2 bei knapp über 110 dB. Derartige Schallpegelwerte sind hochkritisch für den ordnungsgemässen Betrieb von magnetischen Laufwerken in Datencentern. Zugleich fällt der Raumluftdruck ab, erholt sich schliesslich und nimmt dann signifikant zu. Bezogen auf den eingetragenen Raumluftüberdruck pR bedeutet dies, dass dieser zunächst negativ wird, dann wieder zu Null wird, d.h. sich wieder dem vor der Auslösung herrschenden Normaldruck annähert, dann signifikant ansteigt und seinen Maximalüberdruckwert PMax im Zeitpunkt t3 erreicht. Um Gebäude- und Sachschäden im Bereich der Gaslöschanlage durch zu hohe Raumluftüberdruckwerte zu vermeiden, sind daher Druckausgleichsklappen vorgesehen.
  • FIG 2 zeigt beispielhaft den zeitlichen Verlauf des während der Entladung einer Gaslöschanlage auftretenden reduzierten Lärms und Raumluftüberdrucks durch aktive Reduktion des Löschfluid-Mengenstroms ṁ gemäss dem erfindungsgemässen Verfahren.
  • Im unteren Teil der FIG 2 ist über der Zeit t wiederum der Schallpegel LP und darunter der Raumluftüberdruck pR aufgetragen. Rechts vom Zeitpunkt t1 ist der Verlauf des Schallpegels LP und Raumüberdrucks pR für den nicht aktiv reduzierten Fall des Mengenstroms ṁ gestrichelt eingetragen, dagegen sind die korrespondierenden Verläufe für den Fall mit erfindungsgemässer Reduktion des Mengenstroms ṁ punktgestrichelt und mit grösserer Linienstärke eingetragen. Im oberen Teil der FIG 2 ist zusätzlich der Verlauf des Mengenstroms ṁ des Löschfluids aufgetragen.
  • Erfindungsgemäss wird nun in einem Phasenübergangsbereich T, der mit einer signifikanten Abnahme des Löschfluid-Mengenstroms ṁ und einem signifikanten Anstieg des Lärms und des Raumluftdrucks einhergeht, der Mengenstrom ṁ reduziert.
  • Im oberen gezeigten Verlauf des Mengenstroms ṁ wird im Zeitpunkt t0 die signifikante Abnahme des Mengenstroms ṁ detektiert. Rechts davon ist der Verlauf des Mengenstroms ṁ dargestellt, wie dieser ohne die erfindungsgemässe weitere Reduzierung des Mengenstroms ṁ verlaufen würde. Die Detektion der signifikanten Abnahme des Mengenstroms ṁ bewirkt beispielhaft eine Änderung eines darunter eingezeichneten Verlaufs eines logischen binären Schaltzustandes S von dem Wert 0 auf den Wert 1. Der logische Wert 1 kann z.B. der Ansteuerung einer Drossel zur aktiven weiteren Reduzierung des Mengenstroms ṁ entsprechen. Ein logischer Wert von 0 entspricht folglich keiner aktiven Reduzierung des Mengenstroms ṁ. Der Verlauf des nun reduzierten Mengenstroms ṁ ist darunterliegend aufgetragen. Diese Reduzierung bewirkt letztlich die Begrenzung des sonstigen Lärmanstiegs auf einen reduzierten Schallpegelwert LRed von knapp 100 dB im Zeitpunkt t2 sowie eine Begrenzung des Raumluftüberdrucks pR auf einen Maximaldruckwert PRed im Zeitpunkt t3.
  • FIG 3 zeigt ein Beispiel für eine erfindungsgemässe Gaslöschanlage A mit einer im Leitungssystem LS angeordneten Drossel DR, welche über eine Steuervorrichtung SV zum Reduzieren oder Stoppen des Löschfluids-Mengenstroms ansteuerbar ist. Am ausgangsseitigen Ende des Leitungssystems LS ist beispielhaft nur eine Löschdüse D dargestellt. Letztere ist die eigentliche Quelle für den Lärm und für den Anstieg des Raum- bzw. Umgebungsdrucks.
  • Die Gaslöschanlage A umfasst beispielhaft nur einen einzigen Druckbehälter B zur Druckbevorratung eines Löschfluids F. Letzteres weist eine Löschflüssigkeit L, wie z.B. Novec® 1230, und ein Treibgas G, wie z.B. Stickstoff, auf. Der Druckbehälter B ist über ein Behälterventil BV an das Leitungssystem LS und an die Löschdüse D angeschlossen. Die Gaslöschanlage A weist weiterhin einen Auslöser AL zum Öffnen des Behälterventils BV auf, um das Löschfluid F in das Leitungssystem LS auszutragen. Im vorliegenden Beispiel wird der Auslöser AL durch eine Brandmeldezentrale BMZ getriggert.
  • Gemäss der Erfindung ist im Leitungssystem LS eine Drossel DR angeordnet, welche über eine Steuervorrichtung SV zum Reduzieren oder Stoppen des Löschfluids-Mengenstroms ansteuerbar ist. Die Steuervorrichtung SV ist dazu eingerichtet, die Drossel DR beim Phasenübergang des Löschfluids F von einer hauptsächlich flüssigen Phase in eine hauptsächlich gasförmige Phase anzusteuern. Die Feststellung des Phasenübergangs kann z.B. sensorisch, d.h. mittels Sensoren, erfolgen. Der Phasenübergang kann auch nach Ablauf einer vorgegebenen Verzögerungszeit nach Auslösen der Gaslöschanlage A als festgestellt gelten.
  • FIG 4 zeigt ein Beispiel für eine erfindungsgemässe Gaslöschanlage A nach einer ersten Ausführungsform. In diesem Beispiel weist die Gaslöschanlage A mehrere Druckbehälter B auf. Der linke Druckbehälter B ist über ein Behälterventil BV und über einen Druckschlauch DS an das Leitungssystem LS angeschlossen. Das Behälterventil BV wird dabei im Auslösungsfall von einem Auslöser AL zum Öffnen angesteuert. Die beiden anderen sind je über einen Behälterventilauslöser BVA und über je einen Druckschlauch DS an ein gemeinsames Sammelrohr SR angeschlossen. Die beiden rechten Behälterventilauslöser BVA werden gemeinsam durch das vorgeschaltete Behälterventil BV des linken Druckbehälters B ausgelöst. Sowohl die Druckschläuche DS, gemeinsames Sammelrohr SR als auch das Rohr R zur Verbindung des Sammelrohrs SR mit der Löschdüse D sind Bestandteile des Leitungssystems LS.
  • Wie die FIG 4 weiter zeigt, sind die Steuervorrichtung SV, die lediglich einen Drucksensor S1 zur Erfassung des Leitungsdrucks aufweist, und die Drossel DR zu einer Baueinheit BE zusammengefasst. Die Steuervorrichtung SV kann dabei (ausschliesslich) mechanische, hydrodynamisch und/oder hydrostatisch wirkende Komponenten zum Betätigen der Drossel DR aufweisen, wie z.B. einen Druckschalter S1 als Drucksensor, der bei Unterschreitung eines vorgegebenen Druckwertes seinen Schaltzustand mechanisch ändert.
  • Die Steuervorrichtung SV und die Drossel DR können als Baueinheit BE z.B. eine gemeinsame Strömungsklappe oder ein gemeinsames Strömungsventil aufweisen, welche bzw. welches bei dem Phasenübergang des Löschfluids F vorzugsweise unumkehrbar umklappt bzw. umspringt oder umschnappt, und folglich den Strömungsquerschnitt für das Löschfluid F reduziert. Diese Baueinheit BE kann auch so ausgeführt sein, dass das Strömungsklappe bzw. das Strömungsventil nach dem Entladen der Gaslöschanlage A wieder zurückgesetzt werden kann.
  • FIG 5 zeigt ein Beispiel für eine erfindungsgemässe Gaslöschanlage A nach einer weiteren Ausführungsform. In diesem Beispiel sind verschiedene Ausgestaltungen der Steuervorrichtung SV gemeinsam in einer Figur dargestellt.
  • Im vorliegenden Fall weist die Steuervorrichtung SV eine Schaltlogik SL auf, die z.B. durch einen prozessorgestützten Steuerrechner realisiert sein kann. Die Schaltlogik SL kann alternativ ein oder mehrere Schaltrelais oder Schwellwertschalter mit einem vorzugsweise potentialfreien Schaltkontakt aufweisen. Ausgangsseitig steuert die Schaltlogik SL zum Reduzieren des Mengenstroms ṁ die Drossel DR an. Letztere ist im gezeigten Beispiel eine elektrisch ansteuerbare Drossel.
  • Die Steuervorrichtung SV kann nur einen der gezeigten Detektoren bzw. Sensoren S1, S2, M, KS, MM zur Detektion des Phasenübergangs von der hauptsächlich flüssigen Phase des Löschfluids F in die hauptsächlich gasförmige Phase aufweisen.
  • Sie kann alterativ oder zusätzlich einen Schalteingang zum Triggern eines Zeitverzögerungsglieds TIMER mit einer vorgegebenen Verzögerungszeit durch den Auslöser AL oder durch die vorgeschaltete Brandmeldezentrale BMZ aufweisen. Im Falle von zumindest zwei Eingangssignalen können diese durch die Schaltlogik ODER-verknüpft sein, so dass das in zeitlicher Hinsicht das zuerst eintreffende Eingangssignal bei Detektion des Phasenübergangs oder das zeitverzögerte Signal vom Zeitverzögerungsglied TIMER massgeblich für die Ansteuerung der Drossel DR ist.
  • Im vorliegenden Beispiel weist die Steuervorrichtung SV als einen von mehreren Sensoren einen ersten Drucksensor S1 zur Erfassung des Leitungsdrucks pL im Leitungssystems LS der Gaslöschanlage A auf. Alternativ kann die Steuervorrichtung SV signal- oder datentechnisch an diesen Drucksensor S1 angeschlossen sein. Unterschreitet ein erfasster Leitungsdruckwert einen vorgebbaren Vergleichswert, so erfolgt die Ansteuerung der Drossel DR.
  • Weiterhin kann die Steuervorrichtung SV einen zweiten Drucksensor S2 zur Erfassung des Raumluftüberdrucks pR im Bereich der Gaslöschanlage A aufweisen oder signal- oder datentechnisch an diesen angeschlossen sein. Überschreitet ein erfasster Raumluftüberdruckwert einen vorgebbaren Vergleichswert, so erfolgt die Ansteuerung der Drossel DR.
  • Die Steuervorrichtung SV kann weiterhin alternativ oder zusätzlich ein Mikrophon M zur Erfassung des Lärms im Bereich der Gaslöschanlage A umfassen oder signal- oder datentechnisch an diesen angeschlossen sein. Überschreitet ein erfasster Lärmpegelwert einen vorgebbaren Vergleichswert, so erfolgt die Ansteuerung der Drossel DR.
  • Weiterhin kann die Steuervorrichtung einen an Komponenten der Gaslöschanlage A angebrachten Körperschallsensor KS zur Erfassung des Körperschalls aufweisen oder signal- oder datentechnisch an diesen angeschlossen sein, wie z.B. an einem Rohr des Leitungssystems LS. Überschreitet ein erfasster Körperschall-Lärmpegelwert einen vorgebbaren Vergleichswert, so erfolgt die Ansteuerung der Drossel DR.
  • Weiterhin kann die Steuervorrichtung SV einen Mengenstrommesser MM zur Erfassung des im Leitungssystem LS fliessenden Löschfluid-Mengenstroms ṁ aufweisen. Unterschreitet ein erfasster Wert für den Löschfluid-Mengenstroms ṁ einen vorgebbaren Vergleichswert, so erfolgt die Ansteuerung der Drossel DR.
  • Die Steuervorrichtung SV kann alternativ oder zusätzlich signal- oder datentechnisch an einen Füllstandsmesser FM eines Druckbehälters B angeschlossen sein. Unterschreitet ein erfasster Füllstandswert einen vorgebbaren Vergleichswert, so erfolgt die Ansteuerung der Drossel DR.
  • Schliesslich kann die Steuervorrichtung SV auch eine Wiegevorrichtung W, wie z.B. eine Waage oder eine Kraftmessdose, aufweisen oder signal- oder datentechnisch an diese angeschlossen sein. Unterschreitet ein erfasster Gewichtswert einen vorgegebenen Vergleichswert, so erfolgt auch hier die Ansteuerung der Drossel DR.
    • Bezugszeichenliste
    • A
    Gaslöschanlage
    AL
    Auslöser
    B
    Druckbehälter
    BE
    Baueinheit
    BMZ
    Brandmeldezentrale
    BV
    Behälterventil
    BVA
    Behälterventilauslöser
    D
    Löschdüse
    DR
    Drossel, Reduzierventil, Absperrventil
    DS
    Druckschlauch
    F
    Löschfluid
    FM
    Füllstandsmesser, Schwimmer
    G
    Treibgas
    KS
    Körperschallsensor
    L
    Löschflüssigkeit
    LMax
    Maximalschallpegelwert
    LP
    Schallpegel
    LRed
    reduzierter Schallpegelwert
    LS
    Leitungssystem
    ṁ
    Mengenstrom, Massenstrom
    M
    Mikrophon
    MM
    Mengenstrommesser, Massenstrommesser
    pL
    Leitungsdruck
    PMax
    Maximalüberdruckwert
    pR
    Raumluftüberdruck
    PRed
    Überdruckwert
    R
    Rohr, Rohrsystem
    S
    Schaltzustand
    S1, S2
    Drucksensor
    SL
    Schaltlogik, Steuerrechner
    SR
    Sammelrohr
    SV
    Steuervorrichtung
    T
    Phasenübergangsbereich
    t, t0-t3
    Zeit, Zeitpunkte
    TIMER
    Zeitverzögerungsglied, Timer, Zeitglied
    W
    Wiegevorrichtung, Waage

Claims (8)

  1. Verfahren zur Reduktion von Lärm und Raumluftüberdruck beim Entladen einer Gaslöschanlage (A), wobei während der Entladung aus einem Druckbehälter (B) ein Löschfluid (F) über ein Behälterventil (BV) und Leitungssystem (LS) zu einer Löschdüse (D) geführt wird, wobei das im Druckbehälter (B) gespeicherte Löschfluid (F) eine Löschflüssigkeit (L) und ein Treibgas (G) aufweist, wobei das Löschfluid (F) im Leitungssystem (LS) zu Beginn der Entladung hauptsächlich in flüssiger Phase vorliegt und dann nach Austragung der Löschflüssigkeit (L) in eine hauptsächlich gasförmige Phase übergeht, und
    dadurch gekennzeichnet dass
    in einem Phasenübergangsbereich (T), der mit einer signifikanten Abnahme des Löschfluid-Mengenstroms (ṁ) und einem signifikanten Anstieg des Lärms und des Raumluftdrucks einhergeht, dann der Mengenstrom (ṁ) reduziert oder gestoppt wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei der Mengenstrom (ṁ) derart reduziert wird, dass der Schallpegel (LP) des entstehenden Lärms auf einen Wert von maximal 100 dB begrenzt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, wobei der Mengenstrom (ṁ) derart reduziert wird, dass der Raumluftdruck (pR) auf einen Überdruckwert (PRed) in einem Bereich von 200 bis 1000 Pa begrenzt wird.
  4. Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei die Reduzierung des Mengenstroms (ṁ) zeitgesteuert, leitungsdruckgesteuert, umgebungsluftdruckgesteuert, lärmgesteuert, gesteuert über den Füllstand oder das Gewicht des Druckbehälters (B) oder gesteuert über einen messtechnisch erfassten Wert für den Mengenstrom (ṁ) erfolgt.
  5. Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei die Reduzierung des Mengenstroms (ṁ) einstufig erfolgt.
  6. Gaslöschanlage mit zumindest einem Druckbehälter (B) zur Druckbevorratung eines Löschfluids (F), wobei das Löschfluid (F) eine Löschflüssigkeit (L) und ein Treibgas (G) aufweist und wobei der jeweilige Druckbehälter (B) über ein Behälterventil (BV) oder über ein Behälterventilauslöser (BVA) an ein Leitungssystem (LS) an zumindest eine Löschdüse (D) angeschlossen ist, wobei die Gaslöschanlage einen Auslöser (AL) zum Öffnen des jeweiligen Behälterventils (BV) aufweist, um das Löschfluid (F) in das Leitungssystem auszutragen, und eine im Leitungssystem (LS) angeordnete Drossel (DR) aufweist, wobei die Drossel (DR) über eine Steuervorrichtung (SV) zum Reduzieren des Löschfluids-Mengenstroms (ṁ) ansteuerbar ist, dadurch gekennzeichnet,
    - dass die Steuervorrichtung (SV) dazu eingerichtet ist, die Drossel (DR) beim Phasenübergang des Löschfluids (F) von einer hauptsächlich flüssigen Phase in eine hauptsächlich gasförmige Phase anzusteuern,
    - dass die Drossel (DR) zur Reduktion des Mengenstroms (ṁ) im Leitungssystem (LS) derart bemessen ist, dass der Schallpegel (LP) des entstehenden Lärms auf einen Wert von maximal 100 dB begrenzbar ist und/oder dass der Raumluftüberdruck (pR) auf einen Überdruckwert (PRed) in einem Bereich von 200 bis 1000 Pa begrenzbar ist, und
    - dass die Steuervorrichtung (SV) zumindest ein Element ausgewählt aus der nachstehenden Liste aufweist:
    - ein durch den Auslöser (AL), ein durch eine vorgeschaltete Brandmeldezentrale (BMZ) oder ein durch einen manuell auslösbaren Löschtaster triggerbares Zeitverzögerungsglied (TIMER) zum Ansteuern der Drossel (DR),
    - einen ersten Drucksensor (S1) zur Erfassung des Leitungsdrucks (pL) im Leitungssystems (LS) der Gaslöschanlage und/oder einen zweiten Drucksensor (S2) zur Erfassung des Raumluftüberdrucks (pR) in einem von den Löschdüsen (D) entfernten Bereich der Gaslöschanlage,
    - ein Mikrophon (M) zur Erfassung des Lärms im Bereich der Gaslöschanlage und/oder einen an Komponenten der Gaslöschanlage angebrachten Körperschallsensor (KS) zur Erfassung des Körperschalls,
    - einen Mengenstrommesser (MM) zur Erfassung des im Leitungssystem (LS) fliessenden Löschfluid-Mengenstroms (ṁ),
    - einen Füllstandsmesser (FM) zur Erfassung des Füllstands eines Druckbehälters (B) und/oder eine Wiegevorrichtung (W) zur Erfassung des Gewichts eines Druckbehälters (B).
  7. Gaslöschanlage nach Anspruch 6, wobei die Steuervorrichtung (SV) und die Drossel (DR) zu einer Baueinheit (BE) zusammengefasst sind, wobei die Steuervorrichtung (SV) mechanische, hydrodynamisch und/oder hydrostatisch wirkende Komponenten zum Betätigen der Drossel (DR) aufweist.
  8. Gaslöschanlage nach Anspruch 6 oder 7, wobei das Löschfluid (F) eine chemisch wirkende Löschflüssigkeit (L) auf Basis von Halogenwasserstoffen und ein Inertgas, wie Stickstoff oder Argon, oder Kohlenstoffdioxid als Treibgas (G) aufweist.
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