EP2723520A1 - Procédé et dispositif pour la coulée continue d'une ébauche de profilé - Google Patents

Procédé et dispositif pour la coulée continue d'une ébauche de profilé

Info

Publication number
EP2723520A1
EP2723520A1 EP11740698.3A EP11740698A EP2723520A1 EP 2723520 A1 EP2723520 A1 EP 2723520A1 EP 11740698 A EP11740698 A EP 11740698A EP 2723520 A1 EP2723520 A1 EP 2723520A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
casting
mold
section
refractory
blank
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP11740698.3A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP2723520B1 (fr
Inventor
Jean-Marc Jolivet
Martin Beauvais
Christophe HEMMER
Michel GAUGUE
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ArcelorMittal SA
Original Assignee
ArcelorMittal Investigacion y Desarrollo SL
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ArcelorMittal Investigacion y Desarrollo SL filed Critical ArcelorMittal Investigacion y Desarrollo SL
Priority to PL11740698T priority Critical patent/PL2723520T3/pl
Publication of EP2723520A1 publication Critical patent/EP2723520A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP2723520B1 publication Critical patent/EP2723520B1/fr
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/08—Accessories for starting the casting procedure
    • B22D11/081—Starter bars
    • B22D11/083—Starter bar head; Means for connecting or detaching starter bars and ingots
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/009—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of work of special cross-section, e.g. I-beams, U-profiles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/0401—Moulds provided with a feed head

Definitions

  • the present invention relates to the continuous casting of a blank of a metal profile whose cross section comprises at least one concavity portion facing outwardly of the section, and in particular of a section steel section. H especially having a small cross section locally.
  • H, U, L, I or T section steel sections are made from square or rectangular section products which are hot rolled in suitable rolling mills.
  • This rolling generally comprises a number of roughing passes which make it possible to obtain blanks, which then undergo a plurality of finishing passes intended to give the final shape to the profile.
  • This manufacturing process has the disadvantage of requiring a large number of expensive rolling passes and consuming energy.
  • the direct production process by continuous profile blank casting has been implemented to manufacture profiles of relatively large size, the blanks having minimum dimensions of about 300/700 / 50mm, which corresponds to a linear weight of 500 kg / m.
  • the object of the present invention is to remedy these drawbacks by proposing a means for carrying out the continuous casting of profile blank having a section of shape close to the desired final section, having small dimensions corresponding to linear weights substantially less than 500kg / linear m can even be of the order of twenty kilos per linear meter, without leading to incidents of casting or damage to equipment.
  • the subject of the invention is a process for the continuous casting of a blank of a metal profile whose cross section comprises at least one portion whose concavity is oriented towards the outside of the profile, according to which a liquid metal in a continuous casting mold comprising a cooled mold body, the mold body defining a cross section casting channel corresponding to the cross section of the blank, the casting channel cross section comprising at least two adjacent portions connected by a concave portion whose concavity is oriented towards the outside of the casting channel, the casting channel of the mold having a conicity C, a length L c , a minimum transverse thickness E min , the core of the blank having a solidification time t s .
  • Vmin (L c / t s ) x A / (A + L c CE min ).
  • a mannequin head having a base and a refractory separation blade secured to the base and adapted to obstruct one of said adjacent portions of the cross section of the channel. casting on at least a portion of the length of the casting channel of the mold body extending from the base towards the inside of the casting channel of the mold body, then the liquid metal is started to flow and set in motion the mannequin head towards the outside of the mold.
  • the casting mold may further comprise a connecting ring and a refractory riser.
  • the refractory separation blade is then adapted to extend at least to the junction between the riser and the connecting ring.
  • the profile may comprise a core connected to at least one wing and the portion of the cross section of the pouring channel obstructed by the refractory separation blade is the portion of the cross section of the casting channel corresponding to the core of the profile.
  • the profile is for example an H, U, I, L or T profile with a linear density of less than 500 kg / m.
  • the speed of the manikin head is changed from 0 m / s to a start speed Vd greater than the minimum extraction speed Vmin, in a start time Ta for example between 0.5 s and 1.5 s, the starting speed is maintained during a start-up time Td, preferably between 5 s and 20 s, and the speed of the manikin head is gradually increased to a casting speed Vc preferably between 4 m / min and 12 m / min.
  • the liquid metal is, for example, steel. In this case, the temperature of the liquid metal is adjusted so that the superheat in the booster is preferably between 10 ⁇ and 60 ⁇ .
  • the subject of the invention is also a mannequin head for implementing the method according to the invention, comprising a base of a shape adapted to slide by obstructing it in the casting channel of a continuous casting mold of a draft of a profile whose cross section comprises at least two adjacent portions connected by a concave portion whose concavity is oriented towards the outside of the blank, at least one mooring means of the solidified metal and at least one means for sealing of the base one.
  • the manikin head further comprises a refractory separation blade extending above the upper face of the base, the cross section of the separator being adapted to obstruct one of said portions of the cross section of the casting channel. leaving free the other portion (s).
  • the separation blade comprises a metal plate of generally rectangular shape and a coating of flexible refractory material.
  • the metal plate has a plurality of holes and the coating is for example made of a refractory fiber foam sock slipped onto the metal plate and sewn with refractory metal son.
  • the coating of refractory material may also consist of a braid of refractory fibers, wound around the metal plate.
  • the metal plate of the separator is integral with the clamping plate of the refractory joint.
  • the clamping plate of the refractory gasket comprises at least one hole and a solid metal mooring means which is a fixing pin of the clamping plate comprising a head for mooring the cast metal and a rod comprising a thread extending through the hole of the clamping plate and screwed into a threaded hole in the base.
  • a solid metal mooring means which is a fixing pin of the clamping plate comprising a head for mooring the cast metal and a rod comprising a thread extending through the hole of the clamping plate and screwed into a threaded hole in the base.
  • the base and the clamping plate have a shape adapted to the casting of profile blanks, for example in the form of H, U, I, T or L, profiles whose smallest dimension is included, for example, between 10 and 25 mm.
  • FIG. 1 is a schematic view of the section of a profile blank in
  • FIG. 2 is a schematic longitudinal sectional view of a continuous casting mold of a profile blank, during casting.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the continuous casting mold of FIG.
  • FIG. 4 is a diagram highlighting the taper of an ingot mold.
  • FIG. 5 is a diagram of variation of casting speed during a transitional period.
  • FIG. 6 is a schematic longitudinal sectional view of the mold of Figure 2, equipped with a casting manikin at the stage of starting the casting.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the mold of FIG.
  • FIG. 8 is a schematic perspective view of the metal frame of a manikin head separator for starting the continuous casting of a small profile.
  • FIG. 9 is a perspective view of a first embodiment of a mannequin head with separator for starting the continuous casting of profile blanks of small dimensions.
  • FIG. 10 is a perspective view of a second embodiment of a continuous casting mannequin head of a small profile blank.
  • FIG. 1 1 is a schematic longitudinal sectional view of a mannequin head of continuous profile blank casting attached to a mannequin body.
  • FIG. 12 is a diagram of the increase in extraction speed of a manikin head for the continuous casting of a small profile blank.
  • the invention applies to the casting of profile blanks whose section has a shape comprising at least one concavity facing outwards so that there is at least one line joining two points of contact. solid skin forming during casting and coming out of the casting section.
  • Figure 1 there is shown the section of a blank of a profile that corresponds to this definition.
  • This is the blank of an H profile which comprises a core blank 1 connecting two wing blanks 2 and 3.
  • the cross section of the profile comprises a portion 4 whose concavity is oriented outwards.
  • the cross section has four portions having concavities oriented outwardly of the profile.
  • This figure shows the characteristic dimensions of a profile which are the height H, the width of the wings L and the thickness of the core E. These dimensions identify the profile and define its linear weight.
  • the figure also shows the circle of diameter D corresponding to the junction between the soul and the wing and which allows to determine the maximum massivity of section elements of the section.
  • the profile that one wishes to manufacture is an IPE100 whose height H is 100mm, the width L of the wings is 50mm and the thickness of the core E is 5mm, the resulting blank directly by continuous casting to manufacture in satisfactory conditions the profile considered, has a height H of 1 10mm, a wing width L of 70mm and a thickness of the soul E of 12mm.
  • Such a blank has a linear weight of 25kg / m.
  • the continuous casting mold generally marked 10 comprises a copper mold body 1 1 cooled by a circulation of water in a plurality of channels 13.
  • This mold body delimits a pouring channel 12 whose cross section has substantially the shape of the section of the draft of the product that one wishes to manufacture.
  • the H-shaped casting channel 12 comprises a first portion 1 10 intended to form the core of the blank, and two portions 1 1 1 A and 1 1 1 B intended to form the core of the blank, and to form the wings of the blank.
  • Portions 1 1 1 A and 1 1 1 B are not in the extension of the portion 1 10 to which they are connected by leaves defining portions 1 12A and 1 12B having an outwardly oriented concavity of the casting channel .
  • the entire casting channel is surrounded by a plurality of channels 13 for circulating a cooling fluid such as water to cool the mold and thus ensure the solidification of the metal as is known to those skilled in the art in continuous casting.
  • the casting channel 12 In the longitudinal direction, the casting channel 12, has a shape having a draft adapted to be able to continuously flow the profile. This clearance corresponds to the conicity of the mold which results from an evolution of the profile between the inlet and the outlet of the casting channel intended to absorb the effects of solidification on the geometry of the blank during its passage in the mold.
  • FIG. 4 the inlet and outlet profiles 12A and 12B of the casting channel of an ingot mold for casting an H profile are shown.
  • the casting channel comprises a central portion connecting two side wings.
  • the profiles of the central parts 1 A input and 1 B output, have substantially identical thicknesses.
  • the length of the central outlet portion is slightly smaller than that of the central entrance portion, so that the profiles of the outlet wings 2B and 2'B are brought closer to each other relative to each other. to the wings of entries 2A and 2 ⁇ . It is the same fillet connection of the wings with the core 4A, 4 ⁇ and 4B, 4'B inlet and outlet ingotière respectively.
  • the distance d A of the points A and A 'of the connection leaves 4A and 4A' of the input profile is greater than the distance d B of the corresponding points B and B 'of the connection leaves of the output profile.
  • the taper is, by definition, equal to (d A -d B ) / (d A * L c ) and is expressed in m "1 .
  • the ingot mold body 1 1 is surmounted by a connecting ring 14 made of resistant refractory, separated from the upper face of the ingot mold body 11 by a gap 15 through which a neutral gas such as argon can be blown.
  • the connecting ring 14 has a central passage 14A of shape corresponding to the shape of the casting channel of the body of the mold.
  • the connecting ring 14 is surmounted by a refractory riser 16 whose hollow central portion 16A is in the form of an upwardly flared funnel and whose bottom has an outlet opening of shape corresponding to the shape of the central passage 14A of the connecting ring 14.
  • FIG. 2 also shows the nozzle 24 through which liquid steel is poured into the casting mold to feed the liquid steel bath 25 which begins to solidify in the zone corresponding to the casting channel 12 of the body of copper mold 1 1.
  • This beginning of solidification creates an outer shell 26 and a central portion 27 corresponding to the core of the blank whose apex 28 corresponds to the beginning of total solidification of the core.
  • the length of the casting channel of the mold body is L c
  • the solidified top 28 of the core is at a distance L s below the start of the casting channel of the mold body.
  • the length L s is lower than L c which means that the soul is fully solidified before the exit of the mold, while on both sides of the soul, the end of solidification is further.
  • the central core and the two lateral wings have different thicknesses (or massivities) and, as a result, have different solidification times.
  • the thinnest part of the profile is the central part of the blank.
  • the person skilled in the art knows how to determine this minimum solidification time as a function, in particular, of the geometry of the blank to be produced, and of the composition of the metal which is cast and the intensity of the cooling.
  • the inventors have found in a new way that, at the outlet of the mold, at least the parts the most massive of the blank should not be completely solidified and secondly, that complete solidification of the thinnest part of the blank should not take place too far upstream of the exit of the mold.
  • the rate of extraction of the blank must always remain greater than a minimum extraction speed to ensure that there is not too much solidification of the blank at the outlet of the mold to avoid blocking the blank.
  • This minimum extraction rate is a function of the length of the casting channel of the mold, the minimum thickness of the blank and the nature of the cast metal. In addition, the inventors have found that this minimum speed also depends on the conicity of the mold.
  • the thinnest part that is to say the web of the profile is fully solidified at a distance L s of the beginning of the mold 1 1 itself whose length of the channel is L c .
  • This distance L s of end of solidification of the core of the profile corresponds to the distance traveled by a slice of liquid steel in the mold during the solidification time t s of the soul, proportional to the square of half of the minimum thickness E min of it. If V is the extraction rate, the solidification end length of the core L s is equal to V xt s .
  • Vmin (The yx [2 K ⁇ t s / (2 K ⁇ t s + L c CE min )]
  • L c length of the casting channel of the mold.
  • ⁇ average heat flux extracted in the lower part of the mold, between the end zone of solidification of the thinnest part of the blank and the outlet of the mold.
  • E min minimum thickness of the part of the pouring channel corresponding to the core of the profile.
  • Vmin (The yx A / (A + L c CE min )]
  • the minimum extraction rate is substantially reduced.
  • the speed minimum extraction is 2.48m / min instead of 5.9m / min for zero taper.
  • the distributors must have sufficient capacity to power casting at minimum speed during the change of pocket.
  • the extraction rate is high in order to obtain good productivity.
  • the extraction speed is gradually reduced to a low speed which, contrary to what is possible with products of large section, must not be zero and must stay above the minimum speed as defined above. This minimum speed is maintained for a time Al necessary to replace the empty bag with a full bag.
  • V 2 which can be lower, equal to or greater than the speed V ! , depending on the circumstances.
  • the amount of liquid steel consumed is proportional to the product of the minimum speed Vmin by the duration Al of the deceleration, taking into account the number of pouring lines. This quantity must remain less than the quantity available in the distributor.
  • the extraction speed is initially zero, which is not compatible with the condition indicated above.
  • the inventors have devised a particular starting procedure for progressively moving from zero speed to a starting speed Vd greater than or equal to the minimum extraction speed defined above, but less than a maximum starting speed Vdmax at above which there may be rupture of the solidified shell of the product because it is too thin.
  • Vd a starting speed
  • Vdmax a maximum starting speed
  • the liquid metal poured into the mold must partially solidify, in particular in contact with the dummy disposed in the ingot mold to start the casting, in order to anchor the blank on the mold. dummy.
  • this anchoring makes it possible to start the extraction of the solidified product and thus start the casting.
  • the inventors have found that in order to be able to speed up without blocking the blank during this priming period, it is necessary to avoid solidification of the thinnest parts of the blank. Also, they have imagined to dispose above the head of the pouring manikin, a refractory separator inserted in the part of the mold intended to mold the thinnest part of the blank, in order to prevent solidification in this zone. during the priming phase. During the initiation of the casting, the separator is gradually extracted from the mold. In order for the initiation of the casting to take place under satisfactory conditions, it is necessary that at the moment when the upper end of the separator leaves the mold, the state of solidification of the blank at the outlet of the mold is compatible with the conditions indicated above to avoid jamming.
  • the length of the separator and the process parameters must be adapted accordingly. Those skilled in the art will be able to determine the minimum length necessary according to the characteristics of the mold, the cast metal and the kinetics of extraction of the manikins during the priming phase.
  • This procedure is suitable for continuous casting both with a straight mold and with a curved mold, the mold being of conventional type or having a refractory riser as is known for the so-called continuous casting "in charge”.
  • FIG. 6 and 7 are distinguished from Figures 2 and 3 only by the stage of the casting to which they correspond. Also, we will describe only the parts of these figures that correspond to the start of the casting.
  • a mannequin head 17 Inside the casting channel 12 of the mold body, is disposed a mannequin head 17 having a base 18 connected to the mannequin body 19 for pulling the mannequin head down to extract it from the mold
  • the base 18 of the manikin head is surmounted by a separator 20 having a base 21 conforming to the shape of the pouring channel and a separating blade 22 extending upwards.
  • the upper end 22A of the separation blade 22 is located above the connecting ring 14.
  • the head of the manikin comprises for example also two dowels. mooring 23 fixed in the base on either side of the separation plate and whose heads extend above the base, inside the casting channel.
  • the refractory separation blade 22 is disposed inside the central portion 1 10 of the casting channel.
  • This refractory separation blade comprises a central frame 220 surrounded by a refractory coating 240 made of refractory fibers having a certain flexibility so that the separation blade completely obstructs the portion 1 10 by preventing the continuous infiltration of liquid metal between the wall of the ingot mold body and the surface of the separating blade which would be likely to create a junction between the two wings of the profile, and adapts to the width variations of the portion 1 10 resulting from the body.
  • the solid shell corresponding to the beginning of the solidification of the blank extends over the entire periphery of the end portions 1 1 1 A and 1 1 1 B, in particular in the portions 1 12 A and 1 12 B having turned concavities out of the pouring channel.
  • the manikin head has a base 18 having a shape adapted to slide inside a casting channel.
  • the separator 20 which comprises a base 21 and a separating blade 22.
  • the separator 20 consists of a metal frame generally marked 200 in Figure 4 and which comprises a lower clamping plate 210 and a central frame.
  • the clamping plate 210 is of identical shape to the shape of the base 18 of the manikin head and has holes 21 1 for the passage of the anchor pins 23 which are screwed into threaded holes 23A provided in the
  • the central armature is constituted by a rectangular metal plate 220 extending above the base clamping plate 210 and having a plurality of holes 221.
  • the clamping plate 210 is disposed above the base 18 of the manikin head on which is disposed a fibrous refractory seal 230 held in place by clamping the clamping plate 210 which itself is covered with refractory fibrous material.
  • the central armature 220 for arming the separating blade is wrapped by a fiber sock refractory 240 held in position by platinum son 241 which pass through the holes 221 provided in the central frame.
  • the refractory fiber sock was obtained from a strip of 25mm thick SWB607 / 128 plies which was cut in half thickness like a sandwich, so as to be inserted around the metal plate. Then, after being moored to the metal plate by the platinum wires, the part having undergone the cutting was glued along the junction line 242 by a very thin layer of Refracol No. 3 so that the liquid steel does not reach the plate during casting.
  • the refractory SW607-128 (Surperwool TM 607 TM Blanket) manufactured by Morgan Thermal Ceramics. It consists of about 62 to 68% SiO 2, 26 to 32% CaO and 3 to 7% MgO.
  • Refracol TM # 3 Adhesive is a Class B Class PRE grout refractory cement consisting of approximately 12 to 14% Al 2 O 3 , 82 to 87% SiO 2 and 0.35% Fe 2 O 3 . .
  • FIG. 10 which differs from the previous one solely by refractory coating of the armature of the separating blade, it does not consist of a sock made from a sheet of refractory material but is obtained by wrapping around the central reinforcing plate a braid 440 made of refractory fiber, for example of the alkaline earth silicate type consisting of 60 to 70% SiO 2 and 30 to 40% CaO + MgO .
  • a braid 440 made of refractory fiber, for example of the alkaline earth silicate type consisting of 60 to 70% SiO 2 and 30 to 40% CaO + MgO .
  • Such refractory braids are known in themselves to those skilled in the art.
  • FIG 12 is shown the evolution in time of the extraction speed of the product or manikin at the beginning of the casting to obtain a satisfactory casting start.
  • the manikin head before the moment t 0 , the manikin head is disposed inside the mold so that the separating blade extends in the pouring channel opening out above the connecting ring and the mold does not contain liquid steel.
  • a fraction of a second before time t 0 liquid steel is introduced into the mold so that at time t 0 , the latter is full of liquid steel.
  • the extraction of the manikin head is then started by an accelerated movement so that at time t 1, a speed V d is reached which is the starting speed.
  • This first phase is a priming phase during which a solid steel shell is formed in areas of the mold which are not obstructed.
  • This Shell covers the heads of the anchor studs which ensures its anchoring to the mannequin head.
  • the extraction speed is accelerated until time t 3 so as to reach the casting speed Vc that is maintained throughout the remainder of the casting of the blank.
  • This speed Vc is the speed of steady-state casting.
  • the inventors have found that for the initiation of the rough casting having a linear weight of less than 500 kg / m, or even less than 300 kg / m, or even less than 100 kg / m and even less than 50 kg / m, under good conditions, it was necessary that only one of the two parts of the pour channel located on either side of a concave zone is filled with liquid metal and that the other is well obstructed.
  • the inventors have also found that the ignition time Ta which flows between the instant t 0 and the instant t i must be between 0.5 s and 1 s, and the starting speed V d. is greater than the minimum extraction speed corresponding to the profile considered. They also found that the starting speed Vd should be maintained during a start time Td preferably between 5s and 20s. With these conditions, it is possible to progressively change the extraction speed of the manikin to a casting speed Vc included, in steady state, between 4m / min and 12m / min, for example.
  • the inventors have found, finally, that when the metal is steel, the overheating of the liquid metal in the booster, that is to say the difference between the temperature of the liquid metal and the temperature of the solidus should preferably be between 10 ° C and 40 ° C.
  • the inventors have been able to start and flow in good conditions the continuous casting of profile blanks whose nominal dimensions are 1 10 mm, 70 mm and 12 mm, which corresponds to a linear weight of approximately 25 kg / m, with the following parameters: start-up speed 3m / min, start-up time 1 s, start-up time between 5 and 15s and casting speed of order 10m / min.
  • This blank makes it possible to manufacture a profile of the type IPE 100 with just six passes to finishing with hot rolling.
  • the extraction rate should not fall below 2.84 m / min for a length of mold of 390 mm and a conicity of 20 for 1000.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

Procédé de coulée continue d'une ébauche d'un profilé métallique dont la section transversale comporte au moins une portion (4) dont la concavité est orientée vers l'extérieur du profilé, selon lequel on coule un métal liquide dans une lingotière de coulée continue (10) comprenant un corps de lingotière refroidi (1 1 ), le corps de lingotière définissant un canal de coulée (12) de section transversale correspondant à la section transversale de l'ébauche, la section transversale du canal de coulée comprenant au moins deux portions adjacentes (1 10; 1 1 1 A, 1 1 1 B) reliées par une portion concave (1 12A, 1 12B) dont la concavité est orientée vers l'extérieur du canal de coulée, le canal de coulée de la lingotière ayant une conicité C, une longueur Lc, une épaisseur transversale minimale Emin, l'âme de l'ébauche ayant un temps de solidification ts, caractérisé en ce que, dès que l'amorçage est réalisé, on maintient la vitesse d'extraction au-dessus d'une vitesse d'extraction minimale Vmin = (Lc / ts) x A/(A + Lc CEmin). Tête de mannequin

Description

Procédé et dispositif pour la coulée continue d'une ébauche de profilé
La présente invention est relative à la coulée en continue d'une ébauche d'un profilé métallique dont la section transversale comporte au moins une portion de concavité orientée vers l'extérieur du profilé, et en particulier d'un profilé en acier de section en H notamment, présentant une section transversale de petite dimension localement.
De façon classique, les profilés en acier de section en H, en U, en L, en I ou en T, sont fabriqués à partir de demi-produits de section carrée ou rectangulaire qui sont laminés à chaud dans des trains de laminoir adaptés. Ce laminage comprend en général un certain nombre de passes de dégrossissage qui permettent d'obtenir des ébauches, lesquelles subissent alors une pluralité de passes de finition destinées à donner la forme finale au profilé. Ce procédé de fabrication a l'inconvénient de nécessiter un nombre important de passes de laminage coûteuses et consommatrices d'énergie.
Afin de réduire le coût de production de ces profilés et la consommation d'énergie correspondante, il a été proposé de fabriquer directement par coulée continue des ébauches de profilés dont la section a une forme proche de la forme finale souhaitée. L'utilisation de telles ébauches a l'avantage d'éviter d'avoir à réaliser des passes de laminage de dégrossissage et de réduire ainsi à la fois le nombre de passes de laminage et l'énergie de réchauffage qui est nécessaire lorsqu'on part d'un demi-produit telle qu'une billette de section carrée. A titre d'exemple, la fabrication d'un profilé du type IPE100 ayant une section de 100/50/5mm, nécessite six passes débauchage et dix passes de finition. S'il était possible de fabriquer par coulée continue directement une ébauche de section en forme généralement en I de dimension 1 10/70/12mm (ayant un poids métrique de 25kg/m), il serait possible de fabriquer ΓΙΡΕ100 par un laminage comprenant simplement six passes de finition.
Le procédé de fabrication directe par coulée continue d'ébauche de profilé a été mis en œuvre pour fabriquer des profilés de dimension relativement importante, les ébauches ayant des dimensions minimales d'environ 300/700/50mm, ce qui correspond à un poids linéique de 500 kg/m.
La réalisation de profilés ayant des dimensions plus faibles rencontre des difficultés pendant les périodes transitoires qui correspondent, par exemple, aux changements de poche lors de la coulée en séquence de poches successives ou à des périodes de gestion d'incidents de coulée.
En général, pendant de telles périodes, il est nécessaire de ralentir considérablement voire d'arrêter la coulée pendant un temps suffisant. Lorsque les profilés sont de dimension importante, cela est possible sans difficultés. En revanche, lorsque les profilés sont de plus petite dimension et notamment lorsqu'ils ont un poids linéique inférieur à 500 kg/m, on constate d'importantes difficultés au redémarrage telles que des coincements.
Ces difficultés existent également au démarrage de la coulée qui est une phase transitoire particulière.
Par ailleurs, la coulée de produits de petites dimensions présente des difficultés pour introduire dans la lingotière de coulée continue du métal liquide avec des conditions d'écoulement permettant d'obtenir une bonne qualité de surface des ébauches.
Pour résoudre le problème de l'écoulement du métal liquide, on a proposé, notamment dans la demande de brevet WO 2006/108874, d'utiliser un procédé de coulée continue, dit coulée continue en charge. Dans ce procédé, on utilise un corps de lingotière métallique refroidi ayant une section correspondant à la section de l'ébauche de profilé que l'on veut obtenir, surmonté d'un anneau de liaison ayant une ouverture correspondant à la forme de l'ouverture du canal de coulée de la lingotière, sur lequel est disposé une rehausse en matériau réfractaire ayant une forme adaptée pour constituer un entonnoir. Cette disposition permet d'introduire le métal liquide dans la lingotière avec un écoulement peu turbulent. La lingotière peut être par exemple celle qui est décrite dans la demande de brevet WO 2006/108872.
On a essayé d'utiliser le procédé qui vient d'être décrit pour fabriquer des ébauches de profilé ayant un poids linéique de l'ordre de 25kg/m. Pour cela, avant la coulée, on a disposé dans le corps de la lingotière, une tête de mannequin comme cela se fait classiquement en coulée continue, puis on a versé le métal liquide dans la lingotière et on a commencé à déplacer le mannequin vers le bas pour extraire le produit coulé. Ces essais ont montré que le procédé ne permettait pas d'effectuer un démarrage de la coulée dans des conditions satisfaisantes. En effet, lorsque l'accélération est trop grande, on observe des ruptures du produit coulé peu de temps après le démarrage de la coulée, ce qui ne permet pas de couler le produit. Lorsque l'accélération au démarrage est trop faible, on observe un blocage de l'ébauche dans la lingotière qui oblige à arrêter la coulée. Il n'a donc pas été possible d'obtenir des ébauches de profilé de petites dimensions par coulée continue directe.
Le but de la présente invention est de remédier à ces inconvénients en proposant un moyen pour réaliser la coulée continue d'ébauche de profilé ayant une section de forme proche de la section finale souhaitée, ayant des dimensions faibles correspondant à des poids linéiques sensiblement inférieurs à 500kg/m linéaire pouvant même être de l'ordre d'une vingtaine de kilos par mètre linéaire, sans conduire à des incidents de coulée ou à des détériorations de matériel. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de coulée continue d'une ébauche d'un profilé métallique dont la section transversale comporte au moins une portion dont la concavité est orientée vers l'extérieur du profilé, selon lequel on coule un métal liquide dans une lingotière de coulée continue comprenant un corps de lingotière refroidi, le corps de lingotière définissant un canal de coulée de section transversale correspondant à la section transversale de l'ébauche, la section transversale du canal de coulée comprenant au moins deux portions adjacentes reliées par une portion concave dont la concavité est orientée vers l'extérieur du canal de coulée, le canal de coulée de la lingotière ayant une conicité C, une longueur Lc, une épaisseur transversale minimale Emin, l'âme de l'ébauche ayant un temps de solidification ts . Selon ce procédé, dès que l'amorçage est réalisé, on maintient la vitesse d'extraction au-dessus d'une vitesse d'extraction minimale Vmin égale à : Vmin = (Lc/ ts) x A/(A + LcCEmin).
Pour assurer le démarrage, avant de couler du métal liquide, on dispose dans la lingotière une tête de mannequin comportant une embase et une lame de séparation réfractaire solidaire de l'embase et adaptée pour obstruer une desdites portions adjacentes de la section transversale du canal de coulée sur au moins une partie de la longueur du canal de coulée du corps de lingotière s'étendant depuis l'embase vers l'intérieur du canal de coulée du corps de lingotière, puis on commence à couler le métal liquide et on met en mouvement la tête de mannequin en direction de l'extérieur de la lingotière.
La lingotière de coulée peut, en outre, comprendre un anneau de liaison et une rehausse réfractaire. La lame de séparation réfractaire est alors adaptée pour s'étendre au moins jusqu'à la jonction entre la rehausse et l'anneau de liaison.
Le profilé peut comprendre une âme reliée à au moins une aile et la portion de la section transversale du canal de coulée obstruée par la lame de séparation réfractaire est la portion de la section transversale du canal de coulée correspondant à l'âme du profilé.
Le profilé est par exemple un profilé en H, en U, en I, en L ou en T, de masse linéique inférieure à 500 kg/m.
Lors de la mise en mouvement de la tête de mannequin, on fait passer la vitesse de la tête de mannequin de 0 m/s à une vitesse de démarrage Vd supérieure à la vitesse d'extraction minimale Vmin, en un temps d'amorçage Ta compris par exemple entre 0,5 s et 1 ,5 s, on maintient la vitesse de démarrage pendant un temps de démarrage Td compris, de préférence, entre 5 s et 20 s, et on amène progressivement la vitesse de la tête de mannequin à une vitesse de coulée Vc comprise, de préférence, entre 4 m/min et 12 m/min. Le métal liquide est par exemple de l'acier. Dans ce cas, la température du métal liquide est ajustée pour que la surchauffe dans la rehausse soit comprise de préférence entre 10 ^ et 60^.
L'invention a également pour objet une tête de mannequin pour la mise en œuvre du procédé selon l'invention, comprenant une embase de forme adaptée pour coulisser en l'obstruant dans le canal de coulée d'un moule de coulée continue d'une ébauche d'un profilé dont la section transversale comprend au moins deux portions adjacentes reliées par une portion concave dont la concavité est orientée vers l'extérieur de l'ébauche, au moins un moyen d'amarrage du métal solidifié et au moins un moyen d'étanchéité de l'embase un . La tête de mannequin, comprend, en outre, une lame de séparation réfractaire s'étendant au-dessus de la face supérieure de l'embase, la section transversale du séparateur étant adaptée pour obstruer une desdites portions de la section transversale du canal de coulée en laissant libre la ou les autres portions.
De préférence, la lame de séparation comprend une plaque métallique de forme généralement rectangulaire et un enrobage en matériau réfractaire souple.
De préférence, la plaque métallique comporte une pluralité de trous et l'enrobage est par exemple constitué d'une chaussette en mousse en fibres réfractaire enfilée sur la plaque métallique et cousue à l'aide de fils en métal réfractaire.
L'enrobage en matériau réfractaire peut également être constitué d'une tresse en fibres réfractaires, enroulée autour de la plaque métallique.
De préférence, la plaque métallique du séparateur est solidaire de la plaque de serrage du joint réfractaire.
De préférence, la plaque de serrage du joint réfractaire comprend au moins un trou et un moyen d'amarrage du métal solide qui est un goujon de fixation de la plaque de serrage comprenant une tête pour l'amarrage du métal coulé et une tige comportant un filetage s'étendant à travers le trou de la plaque de serrage et vissée dans un trou fileté de l'embase.
L'embase et la plaque de serrage ont une forme adaptée à la coulée d'ébauches de profilés par exemple en forme de H, de U, de I, de T ou de L, profilés dont .la dimension la plus petite est comprise, par exemple, entre 10 et 25 mm.
L'invention va maintenant être décrite de façon plus précise mais non limitative en regard des figures annexées dans lesquelles :
- La figure 1 est une vue schématique de la section d'une ébauche de profilé en
H.
- La figure 2 est une vue schématique en coupe longitudinale d'une lingotière de coulée en continue d'une ébauche de profilé, en cours de coulée. - La figure 3 est une vue en coupe transversale de la lingotière de coulée continue de la figure 2.
- La figure 4 est un schéma mettant en évidence la conicité d'une lingotière .
- La figure 5 est un schéma de variation de vitesse de coulée pendant une période transitoire.
- La figure 6 est une vue schématique en coupe longitudinale de la lingotière de la figure 2, équipée d'un mannequin de coulée, au stade du démarrage de la coulée.
- La figure 7 est une vue en coupe transversale de la lingotière de la figure 6.
- La figure 8 est une vue schématique en perspective de l'armature métallique d'un séparateur de tête de mannequin pour le démarrage de la coulée continue d'un profilé de petite dimension.
- La figure 9 est une vue en perspective d'un premier mode de réalisation d'une tête de mannequin avec séparateur pour le démarrage de la coulée continue d'ébauche de profilé de petite dimension.
- La figure 10 est une vue en perspective d'un deuxième mode de réalisation d'une tête de mannequin de coulée continue d'une ébauche de profilé de petite dimension.
- La figure 1 1 est une vue schématique en coupe longitudinale d'une tête de mannequin de coulée continue d'ébauche de profilé attachée à un corps de mannequin.
- La figure 12 est un schéma de la montée en vitesse d'extraction d'une tête de mannequin pour la coulée continue d'ébauche de profilé de petite dimension.
D'une façon générale, l'invention s'applique à la coulée d'ébauches de profilés dont la section a une forme comportant au moins une concavité tournée vers l'extérieur de sorte qu'il existe au moins une ligne joignant deux points de la peau solide en formation au cours de la coulée et sortant de la section coulée.
A la figure 1 on a représenté la section d'une ébauche d'un profilé qui correspond à cette définition. Il s'agit de l'ébauche d'un profilé en H qui comprend une ébauche d'âme 1 reliant deux ébauches d'ailes 2 et 3. Comme on peut le voir sur la figure, à la jonction entre l'âme 1 et les ailes 2 et 3, la section transversale du profilé comporte une portion 4 dont la concavité est orientée vers l'extérieur. Dans le cas particulier d'un profilé à section en H ou en I tel que représenté, la section transversale comporte quatre portions ayant des concavités orientées vers l'extérieur du profilé. Sur cette figure on a représenté les dimensions caractéristiques d'un profilé qui sont la hauteur H, la largeur des ailes L et l'épaisseur de l'âme E. Ces dimensions permettent d'identifier le profilé et de définir son poids linéique. Sur la figure on a également représenté le cercle de diamètre D correspondant à la jonction entre l'âme et l'aile et qui permet de déterminer la massivité maximale d'éléments de section du profilé.
A titre d'exemple, si le profilé qu'on souhaite fabriquer est un IPE100 dont la hauteur H est de 100mm, la largeur L des ailes est de 50mm et l'épaisseur de l'âme E est de 5mm, l'ébauche obtenue directement par coulée continue permettant de fabriquer dans des conditions satisfaisantes le profilé considéré, a une hauteur H de 1 10mm, une largeur des ailes L de 70mm et une épaisseur de l'âme E de 12mm. Une telle ébauche a un poids linéique de 25kg/m.
Pour couler en continu une telle ébauche, on peut utiliser une machine de coulée continue dont on a représenté à la figure 2 la lingotière au cours de la coulée.
La lingotière de coulée continue repérée généralement par 10 comporte un corps de lingotière en cuivre 1 1 refroidi par une circulation d'eau dans une pluralité de canaux 13. Ce corps de lingotière délimite un canal de coulée 12 dont la section transversale a sensiblement la forme de la section de l'ébauche du produit que l'on souhaite fabriquer. Comme on peut le voir à la figure 3, le canal de coulée 12 en forme de H, comporte une première portion 1 10 destinée à former l'âme de l'ébauche, et deux portions 1 1 1 A et 1 1 1 B destinées à former les ailes de l'ébauche. Les portions 1 1 1 A et 1 1 1 B ne sont pas dans le prolongement de la portion 1 10 à laquelle elles sont reliées par des congés définissant des portions 1 12A et 1 12B ayant une concavité orientée vers l'extérieur du canal de coulée. L'ensemble du canal de coulée est entouré par une pluralité de canaux 13 destinés à faire circuler un fluide de refroidissement tel que l'eau afin de refroidir la lingotière et donc assurer la solidification du métal comme cela est connu de l'homme du métier en coulée continue.
Dans le sens longitudinal, le canal de coulée 12, a une forme comportant une dépouille adaptée pour pouvoir couler en continu le profilé. Cette dépouille correspond à la conicité de la lingotière qui résulte d'une évolution du profil entre l'entrée et la sortie du canal de coulée destinée à absorber les effets de la solidification sur la géométrie de l'ébauche au cours de son passage dans la lingotière. A la figure 4, on a représenté les profils d'entrée 12A et de sortie 12B du canal de coulée d'une lingotière destinée à couler un profilé en H. Comme on le voit sur cette figure, le canal de coulée comprend une partie centrale reliant deux ailes latérales. Les profils des parties centrales 1 A en entrée et 1 B en sortie, ont des épaisseurs sensiblement identiques. En revanche, la longueur de la partie centrale de sortie est légèrement plus faible que celle de la partie centrale d'entrée, de sorte que les profils des ailes de sortie 2B et 2'B sont rapprochés l'une de l'autre par rapport aux ailes d'entrées 2A et 2Ά. Il est en de même des congés de raccordement des ailes avec l'âme 4A, 4Ά et 4B, 4'B en entrée et en sortie de lingotière respectivement. De ce fait, la distance dA des points A et A' des congés de raccordement 4A et 4A' du profil d'entrée est plus grande que la distance dB des points correspondants B et B' des congés de raccordement du profil de sortie.
Si Lc est la longueur du canal de coulée de la lingotière, la conicité est, par définition, égale à (dA-dB) / (dA *Lc) et s'exprime en m"1.
Le corps de lingotière 1 1 est surmonté d'un anneau de liaison 14 en réfractaire résistant, séparé de la face supérieure du corps de lingotière 1 1 par un interstice 15 par lequel on peut souffler un gaz neutre tel que de l'argon. L'anneau de liaison 14 comporte un passage central 14A de forme correspondant à la forme du canal de coulée du corps de la lingotière. L'anneau de liaison 14 est surmonté par une rehausse réfractaire 16 dont la partie centrale creuse 16A est en forme d'entonnoir évasé vers le haut et dont le bas a une ouverture de sortie de forme correspondant à la forme du passage central 14A de l'anneau de liaison 14.
Sur la figure 2 on a représenté également la busette 24 par laquelle on déverse de l'acier liquide dans la lingotière de coulée pour alimenter le bain d'acier liquide 25 qui commence à se solidifier dans la zone correspondant au canal de coulée 12 du corps de lingotière en cuivre 1 1 . Ce début de solidification crée une coquille externe 26 et une partie centrale 27 correspondant à l'âme de l'ébauche dont le sommet 28 correspond au début de solidification totale de l'âme. Alors que la longueur du canal de coulée du corps de la lingotière est Lc, le sommet solidifié 28 de l'âme est à une distance Ls en dessous du début du canal de coulée du corps de la lingotière. La longueur Ls est plus faible que Lc ce qui signifie que l'âme est entièrement solidifiée avant la sortie de la lingotière, alors que, de part et d'autre de l'âme, la fin de solidification se fait plus loin.
En effet, l'âme centrale et les deux ailes latérales ont des épaisseurs (ou des massivités) différentes et, de ce fait, ont des durées de solidification différentes. En effet, l'homme de métier sait que l'épaisseur e solidifiée au bout d'un temps t peut être exprimée par une relation du type e = k t . Il résulte de cette formule que le temps nécessaire pour obtenir la solidification complète d'une partie d'un profilé est d'autant plus court que cette partie est mince.
En général, la partie la plus mince du profilé est la partie centrale de l'ébauche.
Celle-ci a donc un temps de solidification plus faible que celui des autres parties du profilé. L'homme de métier sait déterminer ce temps de solidification minimal en fonction notamment de la géométrie de l'ébauche à fabriquer, et de la composition du métal qui est coulé et de l'intensité du refroidissement.
Pour que la coulée continue de tels profilés se déroule de façon satisfaisante, les inventeurs ont constaté de façon nouvelle, qu'en sortie de lingotière, au moins les parties les plus massives de l'ébauche ne devaient pas être complètement solidifiées et d'autre part, que la solidification complète de la partie la plus mince de l'ébauche ne devait pas avoir lieu trop en amont de la sortie de la lingotière. Pour cela, la vitesse d'extraction de l'ébauche doit toujours rester supérieure à une vitesse d'extraction minimale permettant d'assurer qu'il n'y a pas de solidification trop importante de l'ébauche à la sortie de la lingotière afin d'éviter le blocage de l'ébauche. Cette vitesse d'extraction minimale est fonction de la longueur du canal de coulée de la lingotière, de l'épaisseur minimale de l'ébauche et de la nature du métal coulé. En outre, les inventeurs ont constaté que cette vitesse minimale dépendait également de la conicité de la lingotière.
Comme on le voit à la figure 2, la partie la plus mince, c'est-à-dire l'âme du profilé est entièrement solidifiée à une distance Ls du début de la lingotière 1 1 proprement dite dont la longueur du canal est Lc. Cette distance Ls de fin de solidification de l'âme du profilé correspond à la distance parcourue par une tranche d'acier liquide dans la lingotière pendant le temps de solidification ts de l'âme, proportionnel au carré de la moitié de l'épaisseur minimal E min de celle-ci. Si V est la vitesse d'extraction, la longueur de fin de solidification de l'âme Ls est égale à V x ts.
Les inventeurs ont constaté que pour que la coulée se fasse dans de bonnes conditions, c'est-à-dire sans coincement, il faut éviter que le refroidissement de la partie la plus mince de l'ébauche, après solidification dans la lingotière, conduise à une contraction plus forte que celle autorisée par la conicité de la lingotière. Cela conduit à imposer une vitesse d'extraction supérieure à une vitesse d'extraction minimale Vmin, qui se calcule de la façon suivante :
Vmin = (Le y x [2 K φ ts/(2 K φ ts + Lc C E min)]
avec :
Lc = longueur du canal de coulée de la lingotière.
ts = temps de solidification de la partie la plus mince de l'âme.
φ = flux de chaleur moyen extrait dans la partie basse de la lingotière, entre la zone de fin de solidification de la partie la plus mince de l'ébauche et la sortie de la lingotière.
Emin = épaisseur minimale de la partie du canal de coulée correspondant à l'âme du profilé.
C = Conicité de la lingotière.
K = Coefficient dépendant de la nature du métal = a x (1 /pCp)
avec :
a = Coefficient de dilatation moyen du métal,
p = Densité du métal. Cp = Capacité calorifique du métal.
Cette formule peut s'écrire également :
Vmin = (Le y x A/ (A + Lc C E min)]
Avec : A = 2 K φ ts
On notera que, si la conicité est nulle, la vitesse minimale d'extraction est celle qui conduit à la fin de solidification de l'âme juste en sortie de lingotière (Vmin x ts = Lc).
A titre d'exemple, pour des profilés en acier de construction faiblement ou non allié, les vitesses d'extraction minimales Vmin (en m/min) en fonction de la longueur du canal de coulée de la lingotière Lc (en mètres) et de l'épaisseur Emin de la partie du canal de coulée correspondant à l'âme la plus mince du profilé (en mm) sont reportées au tableau I pour une lingotière de conicité nulle.
Tableau I
Conicité nulle
Lorsque la conicité est significative, la vitesse d'extraction minimale est sensiblement réduite. A titre d'exemple, pour une épaisseur Emin de 14mm, une longueur de canal de coulée Lc de 0,5m, une conicité de 20.10 3 m"1 , et un flux moyen Φ de 1 ,8MW/m2, la vitesse d'extraction minimale est de 2,48m/min au lieu de 5,9m/min. pour une conicité nulle.
Cette nécessité de ne pas faire descendre la vitesse d'extraction en-dessous d'une vitesse limite a pour conséquence que, pour couler des ébauches de profilés de faible section, les installations et/ou les méthodes d'exploitation doivent être adaptées en conséquence.
A titre d'exemple, pour permettre de couler en séquence des poches successives, les répartiteurs doivent avoir une capacité suffisante pour pouvoir alimenter la coulée à vitesse minimale pendant le changement de poche. Comme représenté à la figure 5, pendant la coulée du contenu d'une première poche (période p1 ), la vitesse d'extraction \ est élevée afin d'obtenir une bonne productivité. Lors du changement de poche, période Pt, la vitesse d'extraction est réduite progressivement jusqu'à une vitesse faible qui, contrairement à ce qu'il est possible de faire avec des produits de forte section, ne doit pas être nulle et doit rester supérieure à la vitesse minimale telle que définie ci-dessus. Cette vitesse minimale est maintenue pendant un temps Al nécessaire pour remplacer la poche vide par une poche pleine. Lorsque le remplacement est terminé, il est possible de réaccélérer l'extraction pour atteindre une vitesse d'extraction élevée V2 qui peut être inférieure, égale ou supérieure à la vitesse V! , selon les circonstances.
Pendant la période de transition, la quantité d'acier liquide consommée est proportionnelle au produit de la vitesse minimale Vmin par la durée Al du ralentissement, en tenant compte du nombre de lignes de coulée. Cette quantité doit rester inférieure à la quantité disponible dans le répartiteur.
Comme l'indique la formule permettant de calculer la vitesse minimale plus la cônicité est élevée, plus la vitesse limite est faible et donc moins les contraintes d'exploitation sont sévères.
Compte tenu des diverses autres contraintes que l'homme du métier connaît, il saura adapter les dimensionnements de ses équipements, la conicité et/ou la longueur du canal de coulée de la lingotière, puisque ce facteur intervient dans le calcul de la vitesse limite d'extraction, pour déterminer les conditions d'exploitation satisfaisantes permettant de couler dans de bonnes conditions les ébauches de profilés de petite section qu'il souhaite réaliser.
Cependant, au démarrage de la coulée, la vitesse d'extraction est initialement nulle, ce qui n'est pas compatible avec la condition indiquée ci-dessus. Aussi, les inventeurs ont imaginé une procédure de démarrage particulière permettant de passer progressivement de la vitesse nulle à une vitesse de démarrage Vd supérieure ou égale à la vitesse d'extraction minimale définie ci-dessus, mais inférieure à une vitesse maximale de démarrage Vdmax au-dessus de laquelle il peut y avoir rupture de la coque solidifiée du produit car celle-ci est trop mince. L'homme du métier sait déterminer cette vitesse maximale de démarrage en fonction des caractéristiques de la machine de coulée, de la géométrie du produit et des paramètres de coulée.
Pendant cette phase d'amorçage de la coulée, le métal liquide versé dans la lingotière doit se solidifier partiellement, notamment au contact du mannequin disposé dans la lingotière pour démarrer la coulée, afin d'assurer l'ancrage de l'ébauche sur le mannequin. Comme cela est connu de l'homme du métier, cet ancrage permet de démarrer l'extraction du produit solidifié et ainsi de démarrer la coulée.
Cependant, les inventeurs ont constaté que pour pouvoir monter en vitesse sans blocage de l'ébauche pendant cette période d'amorçage, il est nécessaire d'éviter la solidification des parties les plus minces de l'ébauche. Aussi, ils ont imaginé de disposer au-dessus de la tête du mannequin de coulée, un séparateur réfractaire inséré dans la partie de la lingotière destinée à mouler la partie la plus mince de l'ébauche, afin d'empêcher la solidification dans cette zone pendant la phase d'amorçage. Lors de l'amorçage de la coulée, le séparateur est progressivement extrait de la lingotière. Pour que l'amorçage de la coulée se fasse dans des conditions satisfaisantes, il faut qu'au moment où l'extrémité supérieure du séparateur quitte la lingotière, l'état de solidification de l'ébauche au niveau de la sortie de la lingotière soit compatible avec les conditions indiquées ci-dessus pour éviter le coincement. Pour cela, la longueur du séparateur et les paramètres du procédé doivent être adaptés en conséquence. L'homme du métier saura déterminer la longueur minimale nécessaire en fonction des caractéristiques de la lingotière, du métal coulé et de la cinétique d'extraction des mannequins pendant la phase d'amorçage.
Cette façon de procéder est adaptée à la coulée continue aussi bien avec une lingotière droite qu'avec une lingotière courbe, la lingotière étant de type classique ou comportant une rehausse réfractaire comme cela est connu pour la coulée continue dite « en charge ».
Comme cela est connu de l'homme du métier, une fois que la coulée est démarrée, il est possible d'augmenter la vitesse d'extraction pour augmenter la productivité sans toutefois dépasser une vitesse limite d'extraction en régime permanent fonction, notamment, de la longueur de la machine. L'homme du métier sait déterminer cette vitesse maximale d'extraction en régime permanent qui est supérieure ou égale à la vitesse maximale de démarrage. On notera qu'en régime permanent, la fin de solidification de la partie la plus mince de l'ébauche peut très bien avoir lieu sensiblement après la sortie de la lingotière. Pendant cette phase de coulée, il peut être souhaitable de réduire la vitesse d'extraction. Mais celle-ci ne doit jamais devenir inférieure à la vitesse minimale définie ci-dessus.
On va maintenant décrire de façon plus détaillée un mode de réalisation privilégié du démarrage de la coulée continue en charge d'une ébauche de profilé.
Pour cela, on considère les figures 6 et 7 qui ne se distinguent des figures 2 et 3 que par le stade de la coulée auquel elles correspondent. Aussi, on ne décrira que les parties de ces figures qui correspondent au démarrage de la coulée. A l'intérieur du canal de coulée 12 du corps de lingotière, est disposé une tête de mannequin 17 comportant une embase 18 reliée au corps de mannequin 19 destiné à tirer la tête de mannequin vers le bas pour l'extraire de la lingotière
L'embase 18 de la tête de mannequin est surmontée d'un séparateur 20 comportant une base 21 épousant la forme du canal de coulée et une lame de séparation 22 s'étendant vers le haut. Dans la disposition représentée, qui correspond au tout début de la coulée, l'extrémité supérieure 22A de la lame de séparation 22 se situe au-dessus de l'anneau de liaison 14. La tête du mannequin comporte par exemple également deux goujons d'amarrage 23 fixés dans l'embase de part et d'autre de la lame de séparation et dont les têtes s'étendent au dessus de l'embase, à l'intérieur du canal de coulée.
La lame de séparation réfractaire 22 est disposée à l'intérieur de la portion centrale 1 10 du canal de coulée. Cette lame de séparation réfractaire comprend une armature centrale 220 entourée d'un enrobage réfractaire 240 constitué de fibres réfractaires ayant une certaine souplesse de telle sorte que la lame de séparation obstrue complètement la portion 1 10 en empêchant l'infiltration continue de métal liquide entre la paroi du corps de lingotière et la surface de la lame de séparation qui serait susceptible de créer une jonction entre les deux ailes du profilé, et s'adapte aux variations de largeur de la portion 1 10 résultant de la dépouille. La coquille solide correspondant au début de la solidification de l'ébauche s'étend sur tout le pourtour des portions d'extrémités 1 1 1 A et 1 1 1 B, en particulier dans les portions 1 12 A et 1 12B ayant des concavités tournées vers l'extérieur du canal de coulée.
Comme cela est représenté aux figures 8 et 9, la tête de mannequin comporte une embase 18 ayant une forme adaptée pour coulisser à l'intérieur d'un canal de coulée. Sur celle-ci est rapporté le séparateur 20 qui comprend une base 21 et une lame de séparation 22. Le séparateur 20 est constitué d'une armature métallique repéré généralement par 200 à la figure 4 et qui comprend une plaque de serrage inférieure 210 et une armature centrale. La plaque de serrage 210 est de forme identique à la forme de l'embase 18 de la tête de mannequin et comporte des trous 21 1 permettant le passage des goujons d'ancrage 23 qui viennent se visser dans des trous filetés 23A prévus dans l'embase de la tête de mannequin 18. L'armature centrale est constituée d'une plaque métallique rectangulaire 220 s'étendant au-dessus de la plaque de serrage de base 210 et comportant une pluralité de trous 221 . La plaque de serrage 210 est disposée au- dessus de l'embase 18 de la tête de mannequin sur laquelle est disposé un joint en réfractaire fibreux 230 maintenu en place par serrage de la plaque de serrage 210 qui, elle-même, est recouverte de matière fibreuse réfractaire. L'armature centrale 220 destinée à armer la lame de séparation est enveloppée par une chaussette en fibre réfractaire 240 maintenue en position par des fils de platine 241 qui passent à travers les trous 221 prévus dans l'armature centrale.
Dans un mode de réalisation particulier, la chaussette en fibre réfractaire a été obtenue à partir d'une bande de nappes SWB607/128 d'épaisseur 25mm qui a été coupée en deux à mi épaisseur comme un sandwich, afin d'être insérée autour de la plaque métallique. Puis, après avoir été amarrée à la plaque métallique par les fils de platine, la partie ayant subie la découpe a été recollée le long de la ligne de jonction 242 par une très fine couche de Refracol n °3 afin que l'acier liquide n'atteigne pas la plaque en cours de coulée. Le réfractaire SW607-128 (Surperwool™ 607™ Blanket) fabriqué par Morgan Thermal Ceramics. Il est constitué d'environ 62 à 68% de Si02, 26 à 32% de CaO et 3 à 7 % de MgO. Il se présente sous forme de nappes de laine réfractaire de densité d'environ 128kg/m3 et a une température de classification de 1 100°C (norme EN 1094-3). La colle Refracol™ n °3 estun ciment réfractaire de jointoiement de classe PRE classe B constitué d'environ 12 à 14% d'AI2 03, 82 à 87% de Si02 et 0,35% de Fe203. .
Dans un deuxième mode de réalisation représenté à la figure 10, qui se distingue du précédent uniquement par l'enrobage en réfractaire de l'armature de la lame de séparation, celui-ci n'est pas constitué d'une chaussette réalisée à partir d'une nappe en matériau réfractaire mais est obtenue en enroulant autour de la plaque d'armature centrale une tresse 440 en fibre réfractaire par exemple du type silicate alcalinoterreux constitué de 60 à 70% de Si02 et de 30 à 40% de CaO + MgO. De telles tresses réfractaires sont connues en elles-mêmes de l'homme du métier.
Avec une telle disposition, des inventeurs ont constaté qu'il était possible de démarrer la coulée continue d'ébauche de profilés de petite dimension à condition de respecter des conditions particulières de vitesse de démarrage et de température du métal liquide.
A la figure 12 on a représenté l'évolution dans le temps de la vitesse d'extraction du produit ou du mannequin au début de la coulée permettant d'obtenir un démarrage de coulée satisfaisant. Sur ce schéma, avant l'instant t0, la tête de mannequin est disposée à l'intérieur de la lingotière de telle sorte que la lame de séparation s'étende dans le canal de coulée en débouchant au dessus de l'anneau de liaison, et la lingotière ne contient pas d'acier liquide. Une fraction de seconde avant l'instant t0, on commence à verser de l'acier liquide dans la lingotière de telle sorte qu'à l'instant t0, celle-ci soit pleine d'acier liquide. On démarre alors l'extraction de la tête de mannequin par un mouvement accéléré de telle sorte qu'à l'instant ti , on atteigne une vitesse Vd qui est la vitesse de démarrage. Cette première phase est une phase d'amorçage pendant laquelle il se forme une coquille d'acier solide dans les zones de la lingotière qui ne sont pas obstruées. Cette coquille englobe les têtes des goujons d'ancrage ce qui assure son ancrage à la tête de mannequin. Une fois la vitesse de démarrage atteinte, on maintient cette vitesse jusqu'à l'instant t2 pendant une durée suffisante pour assurer un bon démarrage. La période qui s'écoule entre l'instant ti et l'instant t2 est la période de démarrage. Elle permet de constituer un début d'ébauche solidifiée s'étendant sur tout le pourtour du canal de coulée qui, au plus tard à l'instant t2, est suffisant pour poursuivre la coulée en continu de l'ébauche. A partir de l'instant t2, lorsque la coulée est bien amorcée, on accélère la vitesse d'extraction jusqu'à l'instant t3 de façon à atteindre la vitesse de coulée Vc qu'on maintient pendant tout le reste de la coulée de l'ébauche. Cette vitesse Vc est la vitesse de la coulée en régime permanent. Les inventeurs ont constaté que pour que l'amorçage de la coulée d'ébauche ayant un poids linéaire inférieur à 500 kg/m, voire inférieure à 300 kg/m, voire inférieur à 100kg /m et même inférieur à 50 kg/m, se fasse dans de bonnes conditions, il était nécessaire que seule l'une des deux parties du canal de coulée se situant de part et d'autre d'une zone concave soit remplie de métal liquide et que l'autre soit bien obstruée. En effet, au tout début de la coulée, si la coquille solidifiée s'étend de part et d'autre d'une portion concave dont la concavité est orientée vers l'extérieur de l'ébauche, il y a coincement de l'amorce solidifiée dans la lingotière. Ce n'est pas le cas lorsque seule une des deux portions entourant la portion concave est remplie de métal. Bien évidement, lorsque le profilé est en forme de H, l'âme est entourée de deux portions séparées de l'âme par des portions concaves. En obstruant l'âme, on évite que deux portions situées de part et d'autre d'une portion concave soient remplies de métal.
Les inventeurs ont constaté également qu'il fallait que le temps d'amorçage Ta qui s'écoule entre l'instant t0 et l'instant ti soit compris entre 0,5 s et 1 ,5 s et que la vitesse Vd de démarrage soit supérieure à la vitesse d'extraction minimale correspondant au profilé considéré. Ils ont également constaté que la vitesse de démarrage Vd devait être maintenue pendant un temps de démarrage Td compris de préférence entre 5s et 20s. Avec ces conditions, il est possible de passer progressivement de la vitesse d'extraction du mannequin à une vitesse de coulée Vc comprise, en régime permanent, entre 4m/min et 12m/min par exemple.
Les inventeurs ont constaté, enfin, que, lorsque le métal est de l'acier, la surchauffe du métal liquide dans la rehausse, c'est-à-dire la différence entre la température du métal liquide et la température du solidus devait de préférence être comprise entre 10°C et 40 °C.
A titre d'exemple, les inventeurs ont pu démarrer et couler dans de bonnes conditions la coulée continue d'ébauche de profilés dont les dimensions nominales sont 1 10mm, 70mm et 12 mm, ce qui correspond à un poids linéique d'environ 25kg/m, avec les paramètres suivants : vitesse de démarrage 3m/min, temps d'amorçage 1 s, temps de démarrage entre 5 et 15s et vitesse de coulée de l'ordre 10m/min. Cette ébauche permet de fabriquer un profilé du type IPE 100 avec simplement six passes de finition au laminage à chaud. Dans cet exemple, la vitesse d'extraction ne doit pas descendre en dessous de 2,84 m/min pour une longueur de lingotière de 390 mm et une conicité de 20 pour 1000.
Les inventeurs ont noté qu'avec ce profilé, lorsque la vitesse d'extraction descend en dessous de 2,84 m/min, on pouvait avoir un coincement de l'ébauche dans la lingotière.
En outre, les inventeurs ont réalisé des essais de démarrage de coulée d'ébauches d'IPE 100 sans utiliser de séparateur. Ces essais ont toujours conduit à des échecs par coincement de l'ébauche, en particulier parce qu'il n'était pas possible d'atteindre une vitesse d'extraction supérieure à 2,84 m/min en fin d'amorçage.
Le procédé de coulée et de démarrage qui vient d'être décrit pour des ébauches de profilés en H ou en I, peut être adapté à tout profilé dont la section comporte deux portions non alignées délimitant une portion concave dont la concavité est orientée vers l'extérieur du profilé. L'homme du métier saura déterminer les paramètres adaptés, l'essentiel étant qu'au tout début du démarrage de la coulée, il ne puisse pas se former de coquille solidifiée en serrant une partie connexe de la paroi du canal de coulée.

Claims

REVENDICATIONS
1 . - Procédé de coulée continue d'une ébauche d'un profilé métallique dont la section transversale comporte au moins une portion (4) dont la concavité est orientée vers l'extérieur du profilé, selon lequel on coule un métal liquide dans une lingotière de coulée continue (10) comprenant un corps de lingotière refroidi (1 1 ), le corps de lingotière définissant un canal de coulée (12) de section transversale correspondant à la section transversale de l'ébauche, la section transversale du canal de coulée comprenant au moins deux portions adjacentes (1 10 ; 1 1 1 A, 1 1 1 B) reliées par une portion concave (1 12A, 1 12B) dont la concavité est orientée vers l'extérieur du canal de coulée, le canal de coulée de la lingotière ayant une conicité C, une longueur Lc, une épaisseur transversale minimale Emin, l'âme de l'ébauche ayant un temps de solidification ts, caractérisé en ce que, dès que l'amorçage est réalisé, on maintient la vitesse d'extraction au-dessus d'une vitesse d'extraction minimale Vmin = (Lc / ts) x A/(A + Lc CEmin).
2. - Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce que, avant de couler du métal liquide dans la lingotière, on dispose dans la lingotière une tête de mannequin (17) comportant une embase (18) et une lame de séparation réfractaire (22) solidaire de l'embase et adaptée pour obstruer une desdites portions adjacentes (1 10) de la section transversale du canal de coulée sur au moins une partie de la longueur du canal de coulée du corps de lingotière s'étendant depuis l'embase vers l'intérieur du canal de coulée du corps de lingotière, puis on commence à couler le métal liquide et on met en mouvement la tête de mannequin en direction de l'extérieur de la lingotière.
3. - Procédé selon la revendication 2, dans lequel la lingotière de coulée comprend en outre un anneau de liaison (14) et une rehausse réfractaire (26) et en ce que la lame de séparation réfractaire (22) est adaptée pour s'étendre au moins jusqu'à la jonction entre la rehausse et l'anneau de liaison.
4. - Procédé selon la revendication 2 ou la revendication 3, dans lequel le profilé comprend une âme (1 ) reliée à au moins une aile (2 ; 3) et en ce que la portion (1 10) de la section transversale du canal de coulée obstruée par la lame de séparation réfractaire est la portion de la section transversale du canal de coulée correspondant à l'âme (1 ) du profilé.
5. - Procédé selon la revendication 4, dans lequel le profilé est un profilé en H, en U, en I, en L ou en T, dont la plus petite dimension est comprise entre 10 et 25 mm.
6. - Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, dans lequel le métal liquide est de l'acier et en ce que la température du métal liquide est ajustée pour que la surchauffe dans la rehausse soit comprise entre 10 °C et 60 °C.
7. - Procédé selon la revendication 6, dans lequel, lors de la mise en mouvement de la tête de mannequin, on fait passer la vitesse de la tête de mannequin de 0 m/s à une vitesse de démarrage Vd supérieure à la vitesse d'extraction minimale en un temps d'amorçage Ta compris entre 0,5 s et 1 ,5 s, on maintient la vitesse à la vitesse de démarrage pendant un temps de démarrage Td compris, de préférence, entre 5 s et 20 s, et on amène progressivement la vitesse de la tête de mannequin à une vitesse de coulée Vc comprise, de préférence, entre 4 m/min et 12 m/min.
8. - Tête de mannequin (17) pour la mise en œuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, comprenant une embase (18) de forme adaptée pour coulisser, en l'obstruant, dans le canal de coulée (12) d'un moule (1 1 ) de coulée continue d'une ébauche d'un profilé dont la section transversale comprend au moins deux portions (1 , 2, 3) adjacentes reliées par une portion concave (4) dont la concavité est orientée vers l'extérieur de l'ébauche, au moins un moyen (23) d'amarrage du métal solidifié, au moins un moyen d'étanchéité de l'embase (230 ; 210), caractérisée en ce qu'elle comprend, en outre, une lame de séparation réfractaire (22) s'étendant au-dessus de la face supérieure de l'embase, la section transversale de la lame de séparation étant adaptée pour obstruer une desdites portions (1 10) de la section transversale du canal de coulée en laissant libre la ou les autres portions (1 1 1 A , 1 1 1 B).
9.- Tête de mannequin selon la revendication 8, pour laquelle la lame de séparation (22) comprend une armature centrale constituée d'une plaque métallique de forme généralement rectangulaire (220) et un enrobage (240, 440) en matériau réfractaire souple.
10. - Tête de mannequin selon la revendication 9, pour laquelle la plaque métallique (220) comporte une pluralité de trous (221 ) et en ce que l'enrobage est constitué d'une chaussette (240) en fibres réfractaire enfilée sur la plaque métallique rectangulaire (220) et cousue à l'aide du fils en métal réfractaire (241 ).
1 1 . - Tête de mannequin selon la revendication 9, pour laquelle l'enrobage en matériau réfractaire est constitué d'une tresse en fibres réfractaires 440, enroulée autour de la plaque métallique (220).
12. - Tête de mannequin selon l'une quelconque des revendications 9 à 1 1 , pour laquelle ledit moyen d'étanchéité de l'embase comprend un joint réfractaire (230) sur la face supérieure de l'embase et une plaque de serrage (210) du joint réfractaire.
13. - Tête de mannequin selon la revendication 12, pour laquelle la plaque métallique (220) est solidaire de la plaque de serrage (210) du joint réfractaire.
14. - Tête de mannequin selon l'une quelconque des revendications 12 ou 13, pour laquelle la plaque de serrage (210) du joint réfractaire comprend au moins un trou (21 1 ) et en ce qu'un moyen d'amarrage du métal solide est un goujon (23) de fixation de la plaque de serrage, comprenant une tête pour l'amarrage du métal coulé et une tige (23A) comportant un filetage s'étendant à travers le trou de la plaque de serrage et vissée dans un trou fileté de l'embase (18).
15. - Tête de mannequin selon l'une quelconque des revendications 8 à 14, pour laquelle l'embase (18) a une forme adaptée à la coulée d'ébauches de profilés en forme de H, de U, de I, de T ou de L, dont la plus petite dimension est comprise entre 10 et 25 mm.
EP20110740698 2011-06-23 2011-06-23 Procédé et dispositif pour la coulée continue d'une ébauche de profilé Active EP2723520B1 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PL11740698T PL2723520T3 (pl) 2011-06-23 2011-06-23 Sposób i urządzenie do odlewania ciągłego preformy profila

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/FR2011/051453 WO2012175822A1 (fr) 2011-06-23 2011-06-23 Procédé et dispositif pour la coulée continue d'une ébauche de profilé

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2723520A1 true EP2723520A1 (fr) 2014-04-30
EP2723520B1 EP2723520B1 (fr) 2015-05-20

Family

ID=44509469

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP20110740698 Active EP2723520B1 (fr) 2011-06-23 2011-06-23 Procédé et dispositif pour la coulée continue d'une ébauche de profilé

Country Status (4)

Country Link
EP (1) EP2723520B1 (fr)
ES (1) ES2545748T3 (fr)
PL (1) PL2723520T3 (fr)
WO (1) WO2012175822A1 (fr)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106925734B (zh) * 2015-12-31 2019-12-20 宁波创润新材料有限公司 引锭头的制造方法
CN109702155A (zh) * 2019-03-14 2019-05-03 山东钢铁股份有限公司 一种连铸机及其近终型异形坏连铸结晶器
CN111054895B (zh) * 2019-12-26 2021-10-22 河钢股份有限公司承德分公司 一种连铸机的开浇方法

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57134243A (en) * 1981-02-10 1982-08-19 Nippon Steel Corp Mold for casting beam blank
JPS6040647A (ja) * 1983-08-17 1985-03-04 Nippon Steel Corp ビ−ムブランク連続鋳造用鋳型
JPH1177246A (ja) * 1997-09-11 1999-03-23 Nkk Corp ビームブランクの製造方法
JP2000317582A (ja) * 1999-05-14 2000-11-21 Sumitomo Metal Ind Ltd ビームブランクの連続鋳造方法
DE10133093A1 (de) * 2000-08-10 2002-02-21 Sms Demag Ag Verfahren und Strangführung zum Stützen, Führen und Kühlen von Gießsträngen aus Stahl, insbesondere von Vorprofilen für Träger
DE202005001310U1 (de) * 2005-01-26 2005-04-14 Hetsch, Walter Verbundgußplatte
EP1712314A1 (fr) 2005-04-13 2006-10-18 Profilarbed S.A. Procédé pour la coulée continue d'ebauches de profilés en métal
EP1712313A1 (fr) 2005-04-13 2006-10-18 Profilarbed S.A. Lingotière pour la coulée continue des métaux

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2012175822A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
WO2012175822A1 (fr) 2012-12-27
ES2545748T3 (es) 2015-09-15
PL2723520T3 (pl) 2015-11-30
EP2723520B1 (fr) 2015-05-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2723520B1 (fr) Procédé et dispositif pour la coulée continue d'une ébauche de profilé
FR2626508A1 (fr) Moule de coulee de metaux, equipe d'un manchon contenant un filtre
CH628260A5 (fr) Procede de coulee de lingots.
EP2552625A1 (fr) Procédé et dispositif pour la fabrication d'une virole bi-matériaux, et virole ainsi réalisée.
JP2004505785A (ja) アルミニウム圧力鋳造
WO1987000099A1 (fr) Procede et machine de coulee continue d'un produit metallique mince
EP0092477B1 (fr) Procédé et dispositif de fabrication d'un lingot d'acier creux
EP2531314B1 (fr) Technologie de fabrication de pièces bimétalliques et multicouches coulées sous l'effet de la gravité ou par centrifugation
EP0088980B1 (fr) Installation de coulée continue avec filière tubulaire pour l'obtention d'un tube, à paroi mince, en fonte
EP0620062A1 (fr) Procédé de coulée continue en charge des métaux et lingotière pour sa mise en oeuvre
CA1256668A (fr) Machine de coulee continu a l'horizontale pour la production de pieces a partir de l'acier en fusion
FR2611151A1 (fr) Dispositif de prechauffage et/ou d'obturation et de debouchage d'un orifice de coulee et procede pour sa mise en oeuvre
WO2006108874A1 (fr) Procede pour la coulee continue d'ebauches de profiles en metal
EP0958073B1 (fr) Procede et installation de coulee continue des metaux
CA2251020C (fr) Lingotiere de coulee continue en charge verticale des metaux
EP0988901B1 (fr) Procédé de fabrication d'une bande mince en acier inoxydable
FR2765819A1 (fr) Procede de coulee centrifuge verticale a hydrodynamique amelioree et cylindres de laminage composites, a structure equiaxes, en comportant application
EP1056559B1 (fr) Lingotiere pluriangulaire de coulee continue en charge d'un produit metallurgique
FR2553317A1 (fr) Joint pour installation de coulee continue horizontale des metaux notamment de l'acier et installation de coulee equipee de ce joint
FR2776216A1 (fr) Installation de coulee continue, en particulier pour l'acier
JPH01228650A (ja) ツインドラム式連続鋳造機用ダミーシート
FR2525131A1 (fr) Procede et dispositif de fabrication d'un lingot d'acier creux
FR2582552A1 (fr) Machine de coulee continue de metal sous forme de bandes
EP0911096B1 (fr) Busette de coulée pour installation de coulée continue des métaux, notamment de coulée entre cylindres
EP0240482B1 (fr) Dispositif pour la coulée de l'acier

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20131219

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20150105

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 727471

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20150615

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: FRENCH

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 5

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 602011016612

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2545748

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

Effective date: 20150915

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20150520

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150820

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150921

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150820

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150821

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150920

REG Reference to a national code

Ref country code: PL

Ref legal event code: T3

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150623

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 602011016612

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150520

RAP2 Party data changed (patent owner data changed or rights of a patent transferred)

Owner name: ARCELORMITTAL

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20160223

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150630

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150623

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150630

PGRI Patent reinstated in contracting state [announced from national office to epo]

Ref country code: IT

Effective date: 20160412

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 6

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 7

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20110623

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: UEP

Ref document number: 727471

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20150520

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150630

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150623

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 8

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150520

P01 Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) registered

Effective date: 20230523

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20230703

Year of fee payment: 13

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20240521

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20240521

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CZ

Payment date: 20240530

Year of fee payment: 14

Ref country code: AT

Payment date: 20240523

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20240522

Year of fee payment: 14

Ref country code: FR

Payment date: 20240521

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Payment date: 20240523

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Payment date: 20240524

Year of fee payment: 14