EP2649024A1 - Materiaux et pieces resistants a haute temperature en milieu oxydant et leur procede de fabrication - Google Patents

Materiaux et pieces resistants a haute temperature en milieu oxydant et leur procede de fabrication

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Publication number
EP2649024A1
EP2649024A1 EP11805094.7A EP11805094A EP2649024A1 EP 2649024 A1 EP2649024 A1 EP 2649024A1 EP 11805094 A EP11805094 A EP 11805094A EP 2649024 A1 EP2649024 A1 EP 2649024A1
Authority
EP
European Patent Office
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hafnium
rare earth
oxide compound
compound
boride
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP11805094.7A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Anne-Sophie Andreani
Francis Rebillat
Agéline POULON
Jacques Thebault
Anne Sauveroche
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
ArianeGroup SAS
Original Assignee
Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Herakles SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Centre National de la Recherche Scientifique CNRS, Herakles SA filed Critical Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
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Withdrawn legal-status Critical Current

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Definitions

  • the invention relates to the production of high temperature resistant material in an oxidizing medium, especially in the presence of air, water vapor and, more generally, in the presence of any gaseous or liquid phase containing oxygen or one of its compounds. .
  • the invention relates in particular to the production of a piece of refractory material capable of constituting a resistant protection in an oxidizing medium at high temperature.
  • the invention also relates to the high-temperature protection in an oxidizing medium of thermostructural composite materials comprising at least part of carbon, the fibers constituting the fibrous reinforcement of these materials being most of the time carbon fibers, the densification matrix of these fibers. materials which may be partly or wholly of carbon, or of a material other than carbon.
  • the invention relates more particularly, but not exclusively, to carbon / carbon (C / C) thermostructural composite materials which consist of a carbon fiber reinforcement densified by a carbon matrix.
  • thermostructural composite materials are characterized by their mechanical properties which make them suitable for constituting structural parts and by their capacity to retain these mechanical properties at high temperatures.
  • the composite materials when they contain carbon, the composite materials have the important disadvantage of oxidizing at 400 ° C in air or in an oxidizing medium and losing some of their thermostructural properties.
  • SiC + (barium boron aluminosilicate
  • SiC + magnesium boron aluminosilicate
  • thermostructural composite materials for example, C / C
  • HfB 2 hafnium diboride
  • ZrB 2 zirconium diboride
  • ZrB 2 and HfB 2 form, under an oxidizing atmosphere, a porous refractory oxide at a temperature above 2000 ° C and a liquid phase B2O3 (melting temperature of about 450 ° C).
  • this last liquid phase B2O3 evaporates almost completely when the temperature is above 1800 ° C.
  • HfB 2 and ZrB 2 By adding SiC to HfB 2 and ZrB 2 , the oxidation of these compounds leads to a porous refractory skeleton Hf0 2 or Zr0 2 (temperature resistant) coated on the surface by a viscous liquid phase consisting of SiO 2 which has the property to decrease the amount of oxygen diffusing through the oxide layer, and therefore to reduce the rate of oxidation of the protective material.
  • the melting temperature of the silica is around 1700 ° C and the boiling temperature is 2700 ° C. At temperatures above 2000 ° C, the silica is in liquid form. Numerous studies have shown that the formation of the initial Si0 2 layer is very fast (quasi-instantaneous nucleation). In addition, the oxidation reaction results in a significant increase in the volume of the material associated with the molar volume variation of one mole of SiO 2 with respect to one mole of SiC. Moreover, its coefficient of thermal expansion is low, allowing a good thermal compatibility with the other layers of refractory oxides present having a thermal expansion coefficient often much higher than that of the composite material. This significant increase in volume and the low permeability of oxygen in silica explain the protective nature of SiO 2 , which is an effective barrier to oxygen diffusion. This is a special case of passive oxidation.
  • the object of the invention is to provide a refractory material resistant to high temperature, in particular to oxidation at temperatures greater than or equal to 2000 ° C., under pressure conditions ranging from very low pressure (> 1 Pa) up to at higher values (> 30 MPa).
  • a third constituent corresponding to a rare earth RE RE designating a rare earth comprising yttrium (Y), scandium (Se) and lanthanides, or a non-oxide compound of the rare earth RE, namely a carbide, a boride or a rare earth nitride, or corresponding to a mixture of the rare earth RE and a non-oxide compound of the rare earth RE,
  • such a material constitutes a non-oxide system in which the silicon has been advantageously replaced by a third component not undergoing active oxidation while maintaining a self-healing liquid phase thanks to the presence of B2O3 and / or the possible formation of a liquid oxide of the third component.
  • the material of the invention has a very good refractoriness because the oxide of the third constituent forms, in the complex protective oxide layer containing a hafnium oxide, an oxide, a defined (or intermediate) compound , a solid solution or an over-structure which makes it possible to increase the thermochemical stability of the protective oxide layer.
  • the material contains a boride of the third component and Phafnium in metallic form, or in the form of carbide, boride or nitride, or a mixture of several of these elementary bodies and / or these compounds.
  • the material contains a nitride of said rare earth RE, said material also containing a hafnium boride and a non-oxide compound of the hafrtium, or a mixture of several of these compounds.
  • the boron is not provided independently, it is nevertheless possible to adjust the amount of boron and hafnium. Indeed, by providing hafnium in the form of two compounds, one of which is a boride, it is possible to adjust, on the one hand, the amount of boron with the boride hafnium, and secondly, the amount of hafnium with the second compound which can be in particular a nitride or a carbide.
  • the material contains hafnium and a RE rare earth boride or a hafnium carbide and a RE rare earth boride.
  • the material may especially contain hafnium and a rare earth boride DyB 4 where Dy corresponds to dysprosium which is a rare earth of the family of lanthanides, or of hafnium carbide and a rare earth boride DyB 4 where Dy corresponds to dysprosium which is a rare earth of the lanthanide family.
  • tantalum or a non-oxide compound of tantalum, or niobium or a non-oxide compound of niobium, or zirconium or a non-oxide compound of zirconium, or a mixture of several of these metals and / or compounds may be further added to the three constituents defined above in order to provide a stable additional liquid phase.
  • the invention also relates to a refractory part resistant to high temperature in oxidizing medium characterized in that it is made of a refractory material according to the invention.
  • the invention also relates to a piece of thermostructural composite material comprising at least in part carbon provided with a high temperature protective coating in an oxidizing medium characterized in that said protective coating consists of a refractory material according to the invention.
  • This part may constitute in particular a rocket motor component of composite material C / C whose at least the inner surface is provided with said protective coating.
  • the invention also proposes a method for producing a refractory material part resistant to high temperature in an oxidizing medium, characterized in that it comprises producing a composition containing at least:
  • a third constituent corresponding to a rare earth RE or a non-oxide compound of the rare earth RE, or corresponding to a mixture of rare earth RE and a non-oxide compound of the rare earth RE, the said composition being devoid of silicon and of silicon compound,
  • the invention also relates to a method for producing a high temperature resistant protective layer in an oxidizing medium on a composite material part comprising at least part of carbon, the method comprising the application to the part of a composition containing at least:
  • a second component corresponding to boron or a non-boron oxide compound, or corresponding to a mixture of boron and a non-boron oxide compound
  • a third constituent corresponding to a rare earth RE or a non-oxide compound of the rare earth RE, or corresponding to a mixture of rare earth RE and a non-oxide compound of the rare earth RE, the said composition being devoid of silicon and of silicon compound, and the densification of said composition
  • the composition contains a boride of the third constituent as well as phafnium in metallic form, or in the form of carbide, boride or nitride, or a mixture of several of these metals and / or these compounds. .
  • the composition contains a nitride of said rare earth RE, said material also containing a hafnium boride and a non-hafnium oxide compound, or a mixture of several of these compounds.
  • the composition contains hafnium and a RE rare earth boride or a hafnium carbide and a RE rare earth boride.
  • the composition may especially contain hafnium and a rare earth boride DyB. ; where Dy corresponds to dysprosium which is a rare earth or hafnium carbide and a rare earth boride DyB 4 where Dy corresponds to dysprosium which is a rare earth.
  • the composition may contain, in addition to the three components described above, tantalum, or a non-oxide compound of tantalum, or niobium, or a non-oxide compound of niobium, or zirconium or a non-oxide compound of zirconium, or still a mixture of several of these metals and / or compounds.
  • the densification of the composition is carried out by flash sintering or spark plasma sintering (SPS).
  • FIGS. 1A and 1B are photographs respectively showing a view from above and in partial section of a C / C composite pellet coated with a protective material according to the invention after exposure of the pellet to a high temperature thermal flux in an oxidizing medium,
  • FIGS. 2A and 2B are photographs respectively showing a view from above and in partial section of a C / C composite pad covered with a protective material according to the invention; after exposure of the pellet to a heat flux at high temperature in an oxidizing medium,
  • FIG. 3 is a photograph showing a top view of a pellet made with a material according to the invention after exposure of the pellet to a high temperature thermal flux in an oxidizing medium
  • FIG. 4 is a photograph showing a top view of a pellet made with a material according to the invention after exposure of the pellet to a high temperature thermal flux in an oxidizing medium
  • FIG. 5 is a photograph showing a top view of a pellet made with a material according to the invention after exposure of the pellet to a high temperature heat flow in an oxidizing medium.
  • the invention proposes a new refractory material capable of withstanding temperatures above 2000 ° C in an oxidizing medium as defined above by forming a structural system generating a protective oxide layer during its use.
  • the material of the invention can be used to form refractories intended for use in such conditions as for example heat shields of re-entry vehicles.
  • the material of the invention can also be used as a protective coating for parts of thermostructural composite materials containing at least partly carbon, such as C / C composites, intended to be exposed to high temperatures (> 2000 ° C). C) in an oxidizing medium such as in particular the necks of jet engine nozzles or parts of aircraft engines including turbojet engines.
  • the refractory material according to the invention contains at least three constituents.
  • the first component is hafnium or zirconium, or a non-oxide compound of one of them, or a mixture of two or more of these metals and / or compounds.
  • zirconium it is preferably used in a form other than metal because zirconium in metallic form has a low thermal stability.
  • the second component is boron or a non-boron oxide compound, or a mixture of them.
  • the third constituent corresponds to a rare earth RE, RE designating a rare earth comprising yttrium (Y), scandium (Se) and lanthanides, or to a non-oxide compound of the rare earth RE, namely a carbide, a boride or a rare earth nitride, or a mixture of rare earth RE and a non-oxide RE rare earth compound.
  • the rare earth is here preferably used in a form other than metal because, in metallic form, the rare earth has a low thermal stability.
  • the atomic ratio between the first component and the third component is strictly greater than 0 and less than or equal to 25 (1st component / 3rd component> 0 and ⁇ 25) while the atomic ratio between the second component and the third component is strictly greater than 0 and less than or equal to 60 (2 nd constituent / 3 rd constituent> 0 and ⁇ 60).
  • the material of the invention does not contain silicon or a compound thereof, for example SiC, in order to avoid active oxidation of the material.
  • the three constituents indicated above are in a non-oxide form so that the refractory protective material according to the invention forms an initial non-oxide system.
  • the material of the invention does not contain oxides already formed, these being generated only during use.
  • the oxides initially formed that is to say the oxides already present in the material during its preparation, generally have a high coefficient of expansion and low thermal conductivity and are, therefore, sensitive to thermal shocks.
  • the temperature rise of the material will create thermal shocks at these oxides which may cause cracks and / or flaking in the material.
  • the Oxides are formed only during temperature rises in use in an oxidizing medium.
  • the constituents of the material system will form alone or between they protective oxides allowing the piece or protective coating constituted by the material of the invention to maintain mechanical integrity and refractoriness.
  • Hafnium or zirconium are chosen because, as indicated above, they correspond to very good basic constituents for the system formed by the material of the invention in particular because of the high melting temperature of their oxides (from the order of 3000 ° C) and their high resistance to thermal shocks.
  • boron oxide B2O3 in liquid form capable of sealing the porosities and cracks that may occur in the protective oxides of hafnium (HfO; ) or zirconium (ZrC).
  • the silicon or one of its compounds are absent and advantageously replaced in the protective material of the invention by the third component.
  • This third constituent makes it possible to confer and ensure the material a very good refractory nature because the oxide of this third constituent forms, in the protective oxide layer containing a hafnium or zirconium oxide, an oxide, a compound defined (or intermediate), a solid solution or on ⁇ structure that increase the thermochemical stability of the protective oxide layer.
  • rare earths capable of forming a non-oxide system with zirconium mention may in particular be made of: lanthanum (La), neodymium (Nd), bromine (Sm), europium (Eu), gadolinium ( Gd), erbium (Er), dysprosium (Dy), lutetium (Lu), ytterbium (Yb), yttrium (Y) and holmium (Ho), and scandium (Se).
  • the oxides of these constituents have a melting point above 2000 ° C. They can form compounds defined with B 2 0 3 at a temperature below 2000 ° C. Moreover, at temperatures above 2000 ° C., the oxides of the constituents La, Nd, Sm, Eu, Er, Y have intermediate compounds with Zr0 2 .
  • rare earths capable of forming a non-oxide system with hafnium will be mentioned in particular; lanthanum (La), neodymium (Nd), samarium (Sm), europium (Eu), gadolinium (Gd), erbium (Er), dysprosium (Dy), lutetium (Lu), ytterbium (Yb), yttrium (Y), holmium (Ho) and thulium (Tm).
  • the oxides of these constituents have a melting temperature greater than 2000 ° C. They can form compounds defined with B2O3 at a temperature below 2000 ° C. Moreover, at temperatures above 2000 ° C., the oxides of the constituents La, Nd, Sm, Eu, Gd exhibit intermediate compounds with HfO 2.
  • the oxide of the third component may be in solid or liquid form and may or may not have low temperature defined compounds with B2O3. Indeed, the existence of compounds defined between the oxide of the added component and the boron oxide at low temperature, may be at the origin of a strong chemical affinity preservation at higher temperature between these two compounds. the liquid state and limit the volatilization of the phase B 2 0 3 .
  • tantalum or a non-tantalum oxide compound such as for example TaC, or else niobium or a non-oxide compound of niobium, such as for example NbC, or zirconium or a zirconium compound when it is not not already present in the first component, or a mixture of these metals and / or compounds may be further added to the three components mentioned above to provide an additional stable liquid phase in the system.
  • niobium or a non-oxide compound of niobium such as for example NbC
  • zirconium or a zirconium compound when it is not not already present in the first component, or a mixture of these metals and / or compounds
  • the material according to the invention may in particular be made from a composition comprising a mixture of powders of at least three components described above.
  • a composition comprising a mixture of powders of at least three components described above.
  • Flash sintering or "SPS"
  • SPS Spark Plasma Sintering
  • Flash sintering or SPS is a process similar to conventional hot pressing which can also be used to densify the shaped composition.
  • Flash sintering consists of a heat treatment under pressure with passage of an electric current which consolidates the part by formation of connection between grains without total melting thereof. This weld made by diffusion of material, is accompanied by a densification, that is to say a decrease in the porosity rate, a hardening and gives cohesion to the shaped object.
  • the composition shaped according to that of the part to be produced is introduced into an enclosure for applying a uniaxial pressure during sintering.
  • a device for implementing this flash sintering is notably marketed by Sumitomo Electric Industries and makes it possible to subject the sample to pulses (3.3 ms) of continuous electric current (typically 0-10 V, 1-5 kA ) while applying a pressure of several tens of MPa (up to 150 MPa) and this in a range of temperatures varying from the temperature ambient temperature up to 2000 ° C. Flash sintering is usually done under vacuum but it is possible to work under an inert atmosphere (nitrogen, argon).
  • the same sintering cycle can be used as a reference for the flash sintering densification of the various compositions of the refractory material according to the invention, only the final sintering temperature is modified as a function of the refraction of the components to be sintered.
  • the temperature parameters chosen for the sintering cycle are, for example; a rise to 600 ° C in 3 minutes, followed by a rise to the sintering temperature with a speed of 100 ° C / min, then a plateau at this temperature for 5 minutes and finally a descent to 600 ° C in 30 minutes then the heating stop.
  • a pressure of 100 MPa is applied progressively from the beginning of the temperature rise to 600 ° C to close the majority of the remaining pores and avoid densification heterogeneity in the material after sintering.
  • a generally dense material can be obtained, for which the contact between the grains is optimal.
  • the controlled cooling allows a relaxation of residual stresses of thermal origin and change of structure of the present phases and also to avoid the presence of cracks and microcracks in the material.
  • Examples of sintering atmosphere, melting temperature values and sintering temperature for some of the constituents of the composition of materials according to the invention are shown in the table below.
  • the molds and pistons used are graphite and are separated from the composition in powder form compacted by a graphite sheet to prevent sticking.
  • thermostructural composite material for example C / C
  • the C / C composite part is placed in the sintering mold on a bed of powder (corresponding to the mixture of powders constitutive constituents of the material of the invention), then is covered with the same powder to be completely in the center of the piece formed by flash sintering.
  • a bed of powder corresponding to the mixture of powders constitutive constituents of the material of the invention
  • the monolithic parts and protective coatings of refractory material resistant to high temperature in an oxidizing medium according to the invention can also be produced by standard sintering or by plasma spraying or by vapor deposition (PVD).
  • the following two tables show examples of compactness and phases identified by X-ray diffraction in materials obtained from different powder compositions densified by flash sintering under the operating conditions described above and with the indicated sintering temperature. in the tables.
  • the samples thus produced are then tested for oxidation in ambient air in a solar oven where they are subjected to a solar flux of 15.5 MW.m 2 for a duration of plateau at maximum temperature of 3 minutes.
  • Tcn, m, Ec and Eo respectively correspond to the value of the exposure black body temperature, to the indication of the mass variation, to the value of the thickness of material consumed and to the value of the thickness of the oxidized layer of the material Hf + DyB 4 on composite C / C.
  • Tcn, ⁇ , Ec and Eo respectively correspond to the value of the exposure black body temperature, to the indication of the mass variation, to the value of the material thickness consumed and to the value of the thickness of the oxidized layer of the material HfC + DyB 4 on composite C / C.
  • Tcn, ⁇ , Ec and Eo respectively correspond to the value of the exposure black body temperature, to the indication of the mass variation, to the value of the material thickness consumed and to the value of the thickness of the oxidized layer of the material Hf + GdB,;
  • Tcn, ⁇ , Ec and Eo respectively correspond to the value of the exposure black body temperature, to the indication of the mass variation, to the value of the thickness of material consumed and the value of the thickness of the oxidized layer of the material HfC + GdB 6 .
  • FIG. 5 show the results obtained for a sample comprising a monolithic pellet made of ZrC + GdB 6 material (2.7), the sample having been formed and tested under the conditions described above.
  • Tcn, ⁇ , Ec and Eo respectively correspond to the value of the exposure black body temperature, to the indication of the mass variation, to the value of the material thickness consumed and to the value of the thickness of the oxidized layer of ZrC + GdB 6 material .
  • This liquid phase can fill the porosities at the extreme surface of the porous refractory skeleton of HfCb at a black body temperature of at least 2150 ° C. or a real temperature greater than 2300 ° C.
  • the diffusion of oxygen through the oxide layer can be limited.

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Abstract

Un matériau réfractaire résistant à haute température en milieu oxydant contient au moins : - un premier constituant correspondant à de l'hafnium, ou un composé non oxyde de l'hafnium ou correspondant à un mélange d'au moins deux métaux et/ou cmoposés choisis parmi l'hafnium, um composé non oxyde de l'hafnium, - un deuxième constituant correspondant à du bore ou un composé non oxyde du bore, ou correspondant à un mélange de bore et d'un composé non oxyde du bore, - un troisième constituant correspondant à une terre rare RE ou un composé non oxyde de la terre rare RE, ou correspondant à un mélange de terre rare RE et d'un composé non oxyde de la terre rare RE, où RE est choisi parmi le scandium, 1 yttrium et les lanthanides. Le matériau ne contient pas de silicium ni de composé du silicium.

Description

Titre de l'invention
Matériaux et pièces résistants à haute température en milieu oxydant et leur procédé de fabrication. Arrière-plan de l'invention
L'invention concerne la réalisation de matériau résistant à haute température en milieu oxydant notamment en présence d'air, de vapeur d'eau et, plus généralement, en présence de toute phase gazeuse ou liquide contenant de l'oxygène ou un de ses composés.
L'invention concerne notamment la réalisation de pièce en matériau réfracta ire apte à constituer une protection résistante en milieu oxydant à haute température. L'invention concerne également la protection à haute température en milieu oxydant des matériaux composites thermostructuraux comprenant au moins en partie du carbone, les fibres constituant le renfort fibreux de ces matériaux étant la plupart du temps des fibres de carbone, la matrice de densification de ces matériaux pouvant être partiellement ou totalement en carbone, ou encore en un matériau autre que du carbone. L'invention concerne plus particulièrement mais non exclusivement les matériaux composites thermostructuraux carbone/carbone (C/C) qui sont constitués d'un renfort en fibre de carbone densifié par une matrice carbone.
Les matériaux composites thermostructuraux sont caractérisés par leurs propriétés mécaniques qui les rendent aptes à constituer des pièces de structure et par leur capacité à conserver ces propriétés mécaniques à des températures élevées. Cependant, lorsqu'ils contiennent du carbone, les matériaux composites présentent l'inconvénient important de s'oxyder dès 400°C sous air ou dans un milieu oxydant et de perdre en partie leurs propriétés thermostructurales.
Pour des températures inférieures à 2000°C, il existe actuellement de nombreux revêtements de protection anti-oxydation pour des pièces formées au moins en partie de carbone ou de graphite. Le tableau ci- dessous montre des exemples de protections utilisées en fonction de la température maximale d'utilisation considérée. Température maximale
Protection anti-oxydation d'utilisation
700°C B203
850°C Zn2P207
SiC+(barium boron aluminosilicate
1250°C-1300°C
(SABB)+MoSi2)+(SABB+Y203)
Silicates d'yttrium
SiC+(magnésium boron aluminosilicate
1500°C
(SÂBM)+MoSi2)
SiC+AI203+mullite
SiC+Sîiîcates d'yttrium+Si02
1600°C
C+SiC+Si3N4
Nitrure de silicium
1700oC-1800°C
Carbure de silicium
Cependant, au-delà des températures indiquées dans le tableau ci- dessus et a fortiori au-delà de 2000°C, plusieurs phénomènes nuisibles à l'efficacité de la protection peuvent intervenir. On citera notamment les problèmes d'instabilité thermique et chimique des oxydes, une faible protection vis-à-vis de la diffusion de l'oxygène et une décohésion entre le revêtement et le substrat entraînant une oxydation le long de l'interface entre le substrat carboné à protéger et le revêtement de protection.
Aucun système simple ne satisfaisait à l'ensemble de ces contraintes. Des systèmes multiphasés ont été envisagés pour la protection des matériaux composites thermostructuraux (par exemple, C/C) à haute température comme en particulier le diborure d'hafnium (HfB2) ou le diborure de zirconium (ZrB2) tels que décrits dans le document US 5 420 160 et qui se sont révélés être de bons candidats comme matériaux de protection car ils possèdent notamment les qualités suivantes:
- température de fusion de l'ordre de 3200°C,
- densité faible (6,09 et 10,5),
- dureté élevée,
- haute conductivîté électrique et thermique,
- résistance aux chocs thermiques élevée, - bonne résistance à l'oxydation à haute température,
ZrB2 et HfB2 forment, sous atmosphère oxydante, un oxyde réfractaire poreux à une température supérieure à 2000°C et une phase liquide B2O3 (température de fusion d'environ 450°C). Cependant, cette dernière phase liquide B2O3 s'évapore quasi totalement lorsque la température est supérieure à 1800°C. Pour conduire à la formation d'une phase liquide moins volatile, le composé réfractaire SiC (Td=2730°C) a été rajouté à ZrB2 et HfB2 en vue d'obtenir la formation d'un borosilîcate fluide plus stable à haute température, possédant toujours la capacité de s'écouler dans les pores de la couche d'oxyde réfractaire. En ajoutant le SiC à HfB2 et ZrB2, l'oxydation de ces composés conduit à un squelette réfractaire poreux Hf02 ou Zr02 (résistant à la température) nappé en surface par une phase liquide visqueuse constituée de Sî02 qui a la propriété de diminuer la quantité d'oxygène diffusante à travers la couche d'oxyde, et, par conséquent, de réduire la vitesse d'oxydation du matériau de protection.
La température de fusion de la silice est aux alentours de 1700°C et la température d'ébullition est de 2700°C. A des températures supérieures à 2000°C, la silice est sous forme liquide. De nombreuses études ont montré que la formation de la couche initiale Si02 est très rapide (nucléation quasi-instantanée). De plus, la réaction d'oxydation se traduit par une augmentation importante du volume du matériau associé à la variation de volume molaire d'une mole de Si02 vis à vis d'une mole de SiC. Par ailleurs, son coefficient de dilatation thermique est faible, permettant une bonne compatibilité thermique avec les autres couches d'oxydes réfracta ires présentes ayant un coefficient de dilatation thermique souvent beaucoup plus élevé que celui du matériau composite. Cette augmentation significative de volume et la faible perméabilité de l'oxygène dans la silice expliquent le caractère protecteur de Si02, qui constitue une barrière efficace à la diffusion de l'oxygène. Il s'agit d'un cas particulier d'oxydation passive.
Parmi les différents systèmes fabriqués par mélange de (Zr/Hf)B2 et de SiC, celui comportant 20% volumique de SiC (soit le rapport atomique (Zr ou Hf)/Si=2.7) présente un bon compromis entre adhérence au matériau composite contenant du carbone et résistance à l'oxydation. L'adhérence est favorisée par une compatibilité chimique et thermomécanique entre le composite et le revêtement. Le coefficient de dilatation faible de SiC est proche de celui du carbone. L'ajout de SiC permet donc d'améliorer la compatibilité thermomécanique et d'éviter ainsi l'apparition de microfissures. Cependant, sous atmosphère oxydante humide ou sèche et/ou à haute température, la silice se volatilise et la croissance de cette couche passive devient très limitée. Ainsi, à basse pression, une transition d'oxydation passive à oxydation active du SiC peut se produire.
A une température supérieure à 2000°C, la protection effective de ces systèmes est affaiblie en raison de l'oxydation active du carbure de silicium produisant SiO gazeux, et conduisant à la réouverture des pores du squelette d'oxyde réfractaire contenant au moins Hf02 ou ZrO?.
Or, il existe un besoin de protection pour des pièces utilisées en milieu oxydant à des températures supérieures à 2000°C.
Il en est ainsi notamment pour des composants de moteur fusée, ou de moteurs d'avion de type turboréacteurs où la vapeur d'eau et le gaz carbonique produits et éjectés à travers la tuyère créent un environnement humide et oxydant. Ce problème de protection se pose également pour des boucliers thermiques de véhicules de rentrée dans l'atmosphère.
Objet et résumé de l'invention
L'invention a pour but de fournir un matériau réfractaire résistant à haute température, en particulier à l'oxydation à des températures supérieures ou égales à 2000°C, dans des conditions de pression allant de très basse pression (> 1 Pa) jusqu'à des valeurs plus élevées (> 30 MPa).
Ce but est atteint grâce à un matériau caractérisé en ce qu'il contient au moins:
- un premier constituant correspondant à de l'hafnium, ou un composé non oxyde de l'hafnium, ou correspondant à un mélange d'au moins deux de ces métaux et/ou composés, - un deuxième constituant correspondant à du bore ou un composé non oxyde du bore, ou correspondant à un mélange de bore et d'un composé non oxyde du bore,
- un troisième constituant correspondant à une terre rare RE, RE désignant une terre rare comprenant ryttrium (Y), le scandium (Se) et les lanthanides, ou un composé non oxyde de la terre rare RE, à savoir un carbure, un borure ou un nitrure de la terre rare, ou correspondant à un mélange de la terre rare RE et d'un composé non oxyde de la terre rare RE,
et en ce que ledit matériau ne contient pas de silicium ni de composé du silicium.
Comme expliqué ci-après, un tel matériau constitue un système non oxyde dans lequel le silicium a été avantageusement remplacé par un troisième constituant ne subissant pas d'oxydation active tout en conservant une phase liquide auto-cicatrisante grâce à la présence de B2O3 et/ou l'éventuelle formation d'un oxyde liquide du troisième constituant. En outre, le matériau de l'invention présente un très bon caractère réfracta ire car l'oxyde du troisième constituant forme, dans la couche d'oxyde protectrice complexe contenant un oxyde d'hafnium, un oxyde, un composé défini (ou intermédiaire), une solution solide ou une sur-structure qui permettent d'accroître la stabilité thermochimique de la couche d'oxyde protectrice.
Selon un premier aspect de l'invention, le matériau contient un borure du troisième constituant ainsi que de Phafnium sous forme métallique, ou sous forme de carbure, borure ou nitrure, ou encore un mélange de plusieurs de ces corps élémentaires et/ou de ces composés.
Selon un deuxième aspect de l'invention, le matériau contient un nitrure de ladite terre rare RE, ledit matériau contenant en outre un borure d'hafnium et un composé non oxyde de l'hafrtium, ou encore un mélange de plusieurs de ces composés. Dans ce cas, bien que le bore ne soit pas apporté de façon indépendante, il est néanmoins possible d'ajuster la quantité de bore et d'hafnium. En effet, en apportant de l'hafnium sous forme de deux composés dont l'un est un borure, il est possible d'ajuster, d'une part, la quantité de bore avec le borure d'hafnium, et, d'autre part, la quantité d'hafnium avec le second composé qui peut être notamment un nitrure ou un carbure.
Selon un troisième aspect de l'invention, le matériau contient de t'hafnium et un borure de la terre rare RE ou un carbure d'hafnium et un borure de la terre rare RE. Le matériau peut notamment contenir de l'hafnium et un borure de terre rare DyB4 où Dy correspond à du dysprosium qui est une terre rare de la famille des lanthanides, ou du carbure d'hafnium et un borure de terre rare DyB4 où Dy correspond à du dysprosium qui est une terre rare de la famille des lanthanides.
Selon une caractéristique particulière de l'invention, du tantale ou un composé non oxyde du tantale, ou du niobium ou un composé non oxyde du niobium, ou du zirconium ou un composé non oxyde du zirconium, ou encore un mélange de plusieurs de ces métaux et/ou composés peut être en outre ajouté aux trois constituants définis ci-avant afin d'apporter une phase liquide supplémentaire stable.
L'invention a également pour objet une pièce réfracta ire résistante à haute température en milieu oxydant caractérisée en ce qu'elle est constituée en un matériau réfracta ire selon l'invention.
L'invention concerne aussi une pièce en matériau composite thermostructural comprenant au moins en partie du carbone munie d'un revêtement de protection à haute température en milieu oxydant caractérisée en ce que ledit revêtement de protection est constitué d'un matériau réfracta ire selon l'invention. Cette pièce pouvant constituer notamment un constituant de moteur fusée en matériau composite C/C dont au moins la surface interne est munie dudit revêtement de protection.
L'invention propose encore un procédé de réalisation d'une pièce en matériau réfracta ire résistant à haute température en milieu oxydant caractérisé en ce qu'il comprend la réalisation d'une composition contenant au moins:
- un premier constituant correspondant à de l'hafnium, ou un composé non oxyde de l'hafnium, ou correspondant à un mélange d'au moins deux métaux et/ou composés choisis parmi l'hafnium et un composé non oxyde de l'hafnium, - un deuxième constituant correspondant à du bore ou un composé non oxyde du bore, ou correspondant à un mélange de bore et d'un composé non oxyde du bore,
- un troisième constituant correspondant à une terre rare RE ou un composé non oxyde de la terre rare RE, ou correspondant à un mélange de terre rare RE et d'un composé non oxyde de la terre rare RE, ladite composition étant dépourvue de silicium et de composé du silicium,
et la mise en forme de la composition et la densification de ladite composition.
L'invention concerne aussi un procédé de réalisation d'une couche de protection résistante à haute température en milieu oxydant sur une pièce en matériau composite comprenant au moins en partie du carbone, le procédé comprenant l'application sur la pièce d'une composition contenant au moins:
- un premier constituant correspondant à de l'hafnium, ou un composé non oxyde de l'hafnium, ou correspondant à un mélange d'au moins deux métaux et/ou composés choisis parmi de l'hafnium et un composé non oxyde de Phafnîum,
- un deuxième constituant correspondant à du bore ou un composé non oxyde du bore, ou correspondant à un mélange de bore et d'un composé non oxyde du bore,
- un troisième constituant correspondant à une terre rare RE ou un composé non oxyde de la terre rare RE, ou correspondant à un mélange de terre rare RE et d'un composé non oxyde de la terre rare RE, ladite composition étant dépourvue de silicium et de composé du silicium, et la densification de ladite composition,
et la mise en forme de la composition et la densification de ladite composition,
Selon un premier aspect de l'invention, la composition contient un borure du troisième constituant ainsi que de Phafnium sous forme métallique, ou sous forme de carbure, borure ou nitrure, ou encore un mélange de plusieurs de ces métaux et/ou de ces composés.
Selon un deuxième aspect de l'invention, la composition contient un nitrure de ladite terre rare RE, ledit matériau contenant en outre un borure d'hafnium et un composé non oxyde de l'hafnium, ou un mélange de plusieurs de ces composés.
Selon un troisième aspect de l'invention, la composition contient de l'hafnium et un borure de terre rare RE ou un carbure d'hafnium et un borure de terre rare RE. La composition peut notamment contenir de l'hafnium et un borure de terre rare DyB.; où Dy correspond à du dysprosium qui est une terre rare ou du carbure d'hafnium et un borure de terre rare DyB4 où Dy correspond à du dysprosium qui est une terre rare.
La composition peut contenir, en outre des trois constituants décrits ci-avant, du tantale, ou un composé non oxyde du tantale, ou du niobium, ou un composé non oxyde du niobium, ou du zirconium ou un composé non oxyde du zirconium, ou encore un mélange de plusieurs de ces métaux et/ou composés.
Selon une caractéristique particulière de l'invention, dans les procédés de réalisation d'une pièce en matériau réfractaire et de revêtement de protection d'une pièce en matériau composite thermostructural (par exemple, C/C), la densification de la composition est réalisée par frittage flash ou spark plasma sintering (SPS).
Brève description des dessins
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description suivante de modes particuliers de réalisation de l'invention, donnés à titre d'exemples non limitatifs, en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
- les figures 1A et 1B sont des photographies montrant respectivement une vue de dessus et en coupe partielle d'une pastille en composite C/C recouverte d'un matériau de protection selon l'invention après exposition de la pastille à un flux thermique haute température en milieu oxydant,
- les figures 2A et 2B sont des photographies montrant respectivement une vue de dessus et en coupe partielle d'une pastille en composite C/C recouverte d'un matériau de protection selon l'invention après exposition de la pastille à un flux thermique à haute température en milieu oxydant,
- la figure 3 est une photographie montrant une vue de dessus d'une pastille réalisée avec un matériau selon l'invention après exposition de la pastille à un flux thermique haute température en milieu oxydant,
- la figure 4 est une photographie montrant une vue de dessus d'une pastille réalisée avec un matériau selon l'invention après exposition de la pastille à un flux thermique haute température en milieu oxydant,
- la figure 5 est une photographie montrant une vue de dessus d'une pastille réalisée avec un matériau selon l'invention après exposition de la pastille à un flux thermique haute température en milieu oxydant.
Description détaillée de modes de réalisation
L'invention propose un nouveau matériau réfractaire apte à résister à des températures supérieures à 2000°C en milieu oxydant tel que défini ci-avant en formant un système structural générant une couche d'oxydes protectrice lors de son utilisation.
Le matériau de l'invention peut être utilisé pour former des pièces réfracta ires destinées à être utilisées dans de telles conditions comme par exemple des boucliers thermiques de véhicules de rentrée dans l'atmosphère. Le matériau de l'invention peut être également utilisé comme revêtement de protection pour des pièces en matériaux composites thermostructuraux contenant au moins en partie du carbone , comme par exemple des composites C/C, destinées à être exposées à de hautes températures ( >2000°C) en milieu oxydant comme notamment les cols de tuyères de moteur fusée ou parties de moteurs d'avion notamment de type turboréacteurs.
Le matériau réfractaire selon l'invention contient au moins trois constituants. Le premier constituant correspond à de l'hafnium ou du zirconium, ou un composé non oxyde de l'un d'entre eux, ou encore un mélange de deux ou plus de ces métaux et/ou composés. Concernant le zirconium, celui-ci est de préférence utilisé sous une forme autre que métallique car le zirconium sous forme métallique présente une faible stabilité thermique. Le deuxième constituant correspond à du bore ou un composé non oxyde du bore, ou encore un mélange d'entre eux. Le troisième constituant correspond à une terre rare RE, RE désignant une terre rare comprenant ryttrium (Y), le scandium (Se) et les lanthanides, ou à un composé non oxyde de la terre rare RE, à savoir un carbure, un borure ou un nitrure de la terre rare, ou encore à un mélange des terres rares RE et d'un composé non oxyde des terres rares RE. La terre rare est ici de préférence utilisée sous une forme autre que métallique car, sous forme métallique, la terre rare présente une faible stabilité thermique.
Le rapport atomique entre le premier constituant et le troisième constituant est strictement supérieur à 0 et inférieur ou égale à 25 (1er constituant/3eme constituant >0 et <25) tandis que le rapport atomique entre le deuxième constituant et le troisième constituant est strictement supérieur à 0 et inférieur ou égale à 60 (2eme constituant/3eme constituant >0 et <60).
Le matériau de l'invention ne contient pas de silicium ou de composé de celui-ci, comme par exemple du SiC, afin d'éviter une oxydation active du matériau.
Lorsqu'ils sont apportés sous forme de composé, les trois constituants indiqués ci-dessus sont sous une forme non oxyde afin que le matériau réfracta ire de protection selon l'invention forme un système non oxyde initial. Ainsi, avant utilisation en milieu oxydant à haute température, le matériau de l'invention ne contient pas d'oxydes déjà formés, ceux-ci étant générés seulement en cours d'utilisation. Les oxydes formés initialement, c'est-à-dire les oxydes déjà présents dans le matériau lors de son élaboration, présente en général un coefficient de dilatation élevé et une faible conductivité thermique et sont, par conséquent, sensibles aux chocs thermiques. Lors de l'utilisation d'un matériau comprenant à l'origine de tels oxydes, les montées en températures du matériau vont créer des chocs thermiques au niveau de ces oxydes qui peuvent provoquer des fissures et/ou des écaillages dans le matériau. Avec le matériau de l'invention, un tel inconvénient est évité puisque les oxydes sont formés uniquement lors des montées en température en cours d'utilisation en milieu oxydant.
En effet, en cours d'utilisation, c'est-à-dire en milieu oxydant sur des plages de températures pouvant aller de quelques centaines de degrés Celsius à plus de 2000°C, les constituants du système du matériau vont former seuls ou entre eux des oxydes protecteurs permettant à la pièce ou au revêtement protecteur constitués par le matériau de l'invention de conserver une intégrité mécanique et un caractère réfractaire.
L'hafnium ou le zirconium sont choisis car, comme indiqué ci-avant, ils correspondent à de très bons constituants de base pour le système formé par le matériau de l'invention notamment en raison de la température de fusion élevée de leurs oxydes (de l'ordre de 3000°C) et de leur résistance élevée vis-à-vis des chocs thermiques.
L'apport de bore dans le système du matériau de l'invention permet de former de l'oxyde de bore B2O3 sous forme liquide apte à colmater les porosités et les fissures qui peuvent se produire dans les oxydes protecteurs d'hafnium (HfO;>) ou de zirconium (ZrC ).
Conformément à l'invention, le silicium ou un de ses composés sont absents et avantageusement remplacés dans le matériau de protection de l'invention par le troisième constituant. Ce troisième constituant permet de conférer et d'assurer au matériau un très bon caractère réfractaire car l'oxyde de ce troisième constituant forme, -dans la couche d'oxyde protectrice contenant un oxyde d'hafnium ou de zirconium, un oxyde, un composé défini (ou intermédiaire), une solution solide ou une sur¬ structure qui permettent d'accroître la stabilité thermochimique de la couche d'oxyde protectrice.
Parmi les terres rares aptes à former un système non oxyde avec le zirconium, on citera notamment: le lanthane (La), le néodyme (Nd), le sa ma ri u m (Sm), l'europium (Eu), le gadolinium (Gd), l'erbium (Er), le dysprosium (Dy), le lutétium (Lu), l'ytterbîum (Yb), l'yttrium (Y) et l'holmium (Ho), et le scandium (Se). Les oxydes de ces constituants ont une température de fusion supérieure à 2000°C. Ils peuvent former des composés définis avec B203 à une température inférieure à 2000°C. Par ailleurs, aux températures supérieures à 2000°C, les oxydes des constituants La, Nd, Sm, Eu, Er, Y, présentent des composés intermédiaires avec Zr02.
Parmi les terres rares aptes à former un système non oxyde avec l'hafnium on citera notamment; le lanthane (La), le néodyme (Nd), le samarium (Sm), l'europium (Eu), le gadolinium (Gd), l'erbium (Er), le dysprosium (Dy), le lutétium (Lu), l'ytterbium (Yb), yttrium (Y), l'holmium (Ho) et le thulium (Tm), Les oxydes de ces constituants ont une température de fusion supérieure à 2000°C. Ils peuvent former des composés définis avec B2O3 à une température inférieure à 2000°C. Par ailleurs, aux températures supérieures à 2000°C, les oxydes des constituants La, Nd, Sm, Eu, Gd, présentent des composés intermédiaires avec HfÛ2.
L'oxyde du troisième constituant peut être sous forme solide ou liquide et peut avoir ou non des composés définis à basse température avec B2O3. En effet, l'existence de composés définis entre l'oxyde du constituant ajouté et l'oxyde de bore à basse température, peut être à l'origine d'une conservation d'affinité chimique forte à plus haute température entre ces deux composés à l'état liquide et limiter la volatilisation de la phase B203.
Par ailleurs, du tantale ou un composé non oxyde du tantale, comme par exemple TaC, ou encore du niobium ou un composé non oxyde du niobium, comme par exemple NbC, ou du zirconium ou un composé de zirconium lorsque celui-ci n'est pas déjà présente dans le premier constituant, ou encore un mélange de ces métaux et/ou composés peuvent être en outre ajoutés aux trois constituants mentionnés ci-dessus afin d'apporter une phase liquide stable supplémentaire dans le système. En effet, des tests à haute température en milieu oxydant ont montré que l'oxyde Ta2Ûs liquide est très stable thermiquement. Au moins de 50%, voire 70%, du Ta205 formé reste à l'état condensé à température de corps noir Tcn= 2250°C. La formation en surface de phase liquide est limitée favorisant l'accroissement du caractère réfracta ire de la couche d'oxyde.
Le matériau selon l'invention peut être notamment réalisé à partir d'une composition comprenant un mélange de poudres d'au moins des trois constituants décrits ci-avant. A titre d'illustration, des caractéristiques de poudres commercialement disponibles et pouvant être utilisées pour réaliser des matériaux selon l'invention sont indiquées dans le tableau ci- après,
Le mélange de poudre, après mise en forme par exemple par compactage à froid dans un moule (pastillage), est densifié par "frittage flash" ou "SPS" ("Spark Plasma Sintering"). Le frittage flash ou SPS est un procédé similaire au pressage à chaud conventionnel qui peut être également utilisé pour densifier la composition mise en forme. Le "frittage flash" consiste en un traitement thermique sous pression avec passage d'un courant électrique qui permet de consolider la pièce par formation de liaison entre grains sans fusion totale de ceux-ci. Cette soudure réalisée par diffusion de matière, s'accompagne d'une densification, c'est-à-dire d'une diminution du taux de porosité, un durcissement et confère de la cohésion à l'objet mis en forme.
La composition mise en forme suivant celle de la pièce à réaliser est introduite dans une enceinte permettant d'appliquer une pression uniaxiale lors du frittage. Un dispositif permettant de mettre en œuvre ce frittage flash est notamment commercialisé par la société Sumitomo Electric Industries et permet de soumettre l'échantillon à des puises (3,3 ms) de courant électrique continu (typiquement 0-10 V, 1-5 kA) tout en appliquant une pression de plusieurs dizaines de MPa (jusqu'à 150 MPa) et ceci dans une gamme de températures variant de la température ambiante jusqu'à 2000°C. Les frittages flash sont généralement réalisés sous vide mais il est possible de travailler sous atmosphère inerte (azote, argon).
Un même cycle de frittage peut être pris comme référence pour la densification par frittage flash des diverses compositions du matériau réfractaire selon l'invention, seule la température finale de frittage est modifiée en fonction de la réfractarité des constituants à fritter.
Les paramètres de température choisis pour le cycle de frittage sont par exemple; une montée à 600°C en 3 minutes, suivie d'une montée à la température de frittage avec une vitesse de 100°C/min, puis un palier à cette température pendant 5 minutes et enfin une descente à 600°C en 30 minutes puis l'arrêt du chauffage.
Durant le cycle, une pression de 100 MPa est appliquée progressivement dès le début de la montée en température à 600°C pour refermer la majorité des pores restants et éviter une hétérogénéité de densification dans le matériau après le frittage. Ainsi, dès le début du frittage, un matériau globalement dense peut être obtenu, pour lequel le contact entre les grains est optimal.
Le refroidissement contrôlé permet une relaxation des contraintes résiduelles d'origine thermique et de changement de structure des phases présentes et aussi d'éviter la présence de fissures et de microfissures dans le matériau. Des exemples d'atmosphère de frittage, de valeurs de la température de fusion et de la température de frittage pour certains des constituants entrant dans la composition de matériaux selon l'invention sont indiquées dans le tableau ci-dessous.
Les moules et les pistons utilisés sont en graphite et sont séparés de la composition sous forme de poudre compactée par une feuille de graphite pour éviter tout collage.
Dans le cas de la réalisation d'un revêtement de protection autour d'une pièce en matériau composite thermostructural (par exemple C/C) élaboré par frittage flash, la pièce en composite C/C est placée dans le moule de frittage sur un lit de poudre (correspondant au mélange de poudres des constituants constitutifs du matériau de l'invention), puis est recouverte de cette même poudre afin d'être totalement au centre de la pièce formée par frittage flash. Toutefois, si on le souhaite, seule une partie de la surface de la pièce en composite thermostructural (C/C par exemple) peut être recouverte par le matériau de l'invention, par exemple lorsque seulement une partie de la surface doit être protégée
Les pièces monolithiques et revêtements de protection en matériau réfracta ire résistant à haute température en milieu oxydant selon l'invention peuvent être également réalisées par frittage standard ou par projection plasma ou par dépôt en phase vapeur (PVD).
Les deux tableaux ci-après indiquent des exemples de compacité et des phases identifiées par diffraction de rayons X dans des matériaux obtenus à partir de différentes compositions de poudres densifiées par frittage flash dans les conditions opératoires décrites ci-avant et avec la température de frittage indiquée dans les tableaux.
Essais
Afin de vérifier l'efficacité d'un matériau réfractaire selon l'invention, les échantillons suivants ont été réalisés;
- pastilles de composites C/C de diamètre 10 mm, d'épaisseur 2 mm et de densité 1,2 g. cm"3 autour desquelles un revêtement protecteur en matériau réfractaire résistant à haute température en milieu oxydant conforme à l'invention a été élaboré par frittage flash comme décrit ci-avant, les échantillons étant au final des pastilles de 15 mm de diamètre et de 5 mm d'épaisseur (Essais 1 et 2),
- pastilles massives en matériau réfractaire résistant à haute température en milieu oxydant conforme à l'invention élaborées par frittage flash comme décrit ci-avant, les échantillons étant des pastilles de 15 mm de diamètre et de 5 mm d'épaisseur (Essais 2 à 5).
Les échantillons ainsi réalisés sont ensuite testés en oxydation sous air ambiant dans un four solaire où ils sont soumis à un flux solaire de 15,5 MW.m 2 pendant une durée de palier à température maximale de 3 minutes.
Essai 1
Le tableau ci-dessous et les photographies des figures 1A et 1B montrent les résultats obtenus pour un échantillon comprenant une pastille en composite C/C munie d'un revêtement protecteur en matériau Hf+DyB4 (2.7) (i.e. mélange de Hf et DyB4 avec un rapport atomique Hf/Dy=2.7), l'échantillon ayant été formé et testé dans les conditions décrites ci-avant. Dans le tableau ci-dessous, Tcn, àm, Ec et Eo correspondent respectivement à la valeur de la température corps noir d'exposition, à l'indication de la variation de masse, à la valeur de l'épaisseur de matériau consommé et à la valeur de l'épaisseur de la couche oxydée du matériau Hf+DyB4 sur composite C/C.
Essai 2
Le tableau ci-dessous et les figures 2A et 2B montrent les résultats obtenus pour un échantillon comprenant une pastille en composite C/C munie d'un revêtement protecteur en matériau HfC+DyB., (2.7) (i.e. mélange de Hf et DyB avec un rapport atomique Hf/Dy=2.7), l'échantillon ayant été formé et testé dans les conditions décrites ci-avant. Dans le tableau ci-dessous, Tcn, Διη, Ec et Eo correspondent respectivement à la valeur de la température corps noir d'exposition, à l'indication de la variation de masse, à la valeur de l'épaisseur de matériau consommé et à la valeur de l'épaisseur de la couche oxydée du matériau HfC+DyB4 sur composite C/C.
Comme on peut le voir à la fois sur les photographies et les résultats en termes d'épaisseur de matériau consommé des essais 1 et 2, la dégradation du revêtement en surface (i.e. la face de l'échantillon exposée au flux solaire) est limitée, ce qui démontre la résistance et la fiabilité de protection du matériau en milieu oxydant à haute température et ce pour une durée d'exposition d'au moins 3 minutes à la température maximale atteinte (ici 2800°C). Ces essais démontrent également l'excellente protection constituée par le revêtement car les pastilles de composite C/C demeurent intactes après l'exposition de l'échantillon au flux solaire en milieu oxydant.
Concernant la résistance en milieu oxydant à haute température, les mêmes résultats peuvent être obtenus avec des échantillons similaires formés intégralement avec les matériaux protecteurs des essais 1 et 2.
Essai 3
Le tableau ci-dessous et la figure 3 montrent les résultats obtenus pour un échantillon comprenant une pastille monolithique en matériau Hf+GdB6 (2.7) (i.e. mélange de Hf et GdB{, avec un rapport atomique Hf/Gd=2.7), l'échantillon ayant été formé et testé dans les conditions décrites ci-avant. Dans le tableau ci-dessous, Tcn, Διτι, Ec et Eo correspondent respectivement à la valeur de la température corps noir d'exposition, à l'indication de la variation de masse, à la valeur de l'épaisseur de matériau consommé et à la valeur de l'épaisseur de la couche oxydée du matériau Hf+GdB,;.
Essai.
Le tableau ci-dessous et la figure 4 montrent les résultats obtenus pour un échantillon comprenant une pastille monolithique en matériau HfC+GdBf, (2.7), l'échantillon ayant été formé et testé dans les conditions décrites ci-avant. Dans le tableau ci-dessous, Tcn, ΔΠΊ, Ec et Eo correspondent respectivement à la valeur de la température corps noir d'exposition, à l'indication de la variation de masse, à la valeur de l'épaisseur de matériau consommé et à la valeur de l'épaisseur de la couche oxydée du matériau HfC+GdB6.
Essai 5
Le tableau ci-dessous et la figure 5 montrent les résultats obtenus pour un échantillon comprenant une pastille monolithique en matériau ZrC+GdB6 (2.7), l'échantillon ayant été formé et testé dans les conditions décrites ci-avant. Dans le tableau ci-dessous, Tcn, Διτι, Ec et Eo correspondent respectivement à la valeur de la température corps noir d'exposition, à l'indication de la variation de masse, à la valeur de l'épaisseur de matériau consommé et à la valeur de l'épaisseur de la couche oxydée du matériau ZrC+GdB6.
Comme on peut le voir sur les résultats en termes d'épaisseur de matériau consommé des essais 3 à 5, la dégradation du revêtement en surface (Le. la face de l'échantillon exposée au flux solaire) est limitée, ce qui démontre la résistance et fiabilité de protection du matériau en milieu oxydant à haute température et pour une durée d'exposition d'au moins 3 minutes à la température maximale atteinte (ici entre 2050°C et 2150°C). On constate également sur les photographies des figures 3 à 5 que les échantillons ont très bien résistés aux essais puisqu'ils ont conservé leur intégrité structurelle. A très haute température, l'ajout du gadolinium sous forme de borure dans le système permet d'apporter une phase liquide dans le système oxydé. Cette phase liquide peut combler les porosités en extrême surface du squelette réfractaire poreux de HfCb à une température corps noir au moins égale à 2150°C ou réelle supérieure à 2300°C. Ainsi, la diffusion de l'oxygène à travers la couche d'oxyde peut être limitée.

Claims

REVENDICATIONS
1. Matériau réfractaire résistant à haute température en milieu oxydant caractérisé en ce qu'il contient au moins:
- un premier constituant correspondant à de l'hafnium, ou un composé non oxyde de l'hafnium, ou correspondant à un mélange d'au moins deux métaux et/ou composés choisis parmi l'hafnium et un composé non oxyde de l'hafnium,
- un deuxième constituant correspondant à du bore ou un composé non oxyde du bore, ou correspondant à un mélange de bore et d'un composé non oxyde du bore,
- un troisième constituant correspondant à une terre rare RE ou un composé non oxyde de la terre rare RE, ou correspondant à un mélange de terre rare RE et d'un composé non oxyde de la terre rare RE, où RE est choisi parmi le scandium, l'yttrium et les lanthanides,
et en ce que ledit matériau ne contient pas de silicium ni de composé du silicium.
2. Matériau selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient un borure dudit troisième constituant et en ce qu'il contient au moins de
Fhafnîum sous forme métallique, ou de l'hafnium sous forme de carbure, ou de nitrure ou de borure.
3. Matériau selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient un nitrure de ladite terre rare RE, ledit matériau contenant en outre au moins un borure d'hafnium et un composé non oxyde de l'hafnium.
4. Matériau selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il contient de l'hafnium et un borure de terre rare RE ou un carbure d'hafnium et un borure de terre rare RE.
5. Matériau selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il contient de l'hafnium et un borure de terre rare DyB4 où Dy correspond à du dysprosium qui est une terre rare, ou en ce qu'il contient un carbure d'hafnium et un borure de terre rare DyB4 où Dy correspond à du dysprosium qui est une terre rare.
6. Matériau selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il comprend en outre au moins du tantale, ou un composé non oxyde du tantale, ou du niobium ou un composé non oxyde du niobium, ou du zirconium ou un composé non oxyde de zirconium.
7. Pièce réfracta ire résistante à haute température en milieu oxydant caractérisée en ce qu'elle est constituée en un matériau réfractaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 6,
8. Pièce en matériau composite comprenant au moins en partie du carbone munie d'un revêtement de protection à haute température en milieu oxydant caractérisée en ce que ledit revêtement de protection est constitué d'un matériau réfractaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 6.
9. Pièce selon la revendication 8, constituant un composant de moteur fusée en matériau composite thermostructural dont au moins la surface interne est munie dudit revêtement de protection.
10. Procédé de réalisation d'une pièce en matériau réfractaire résistant à haute température en milieu oxydant caractérisé en ce qu'il comprend la réalisation d'une composition contenant au moins :
- un premier constituant correspondant à de l'hafnium, ou un composé non oxyde de l'hafnium, ou correspondant à un mélange d'au moins deux métaux et/ou composés choisis parmi l'hafnium et un composé non oxyde de l'hafnium,
- un deuxième constituant correspondant à du bore ou un composé non oxyde du bore, ou correspondant à un mélange de bore et d'un composé non oxyde du bore,
- un troisième constituant correspondant à une terre rare RE ou un composé non oxyde de la terre rare RE, ou correspondant à un mélange de terre rare RE et d'un composé non oxyde de terre rare RE, où RE est choisi parmi le scandium, yttrium et les lanthanides,
ladite composition étant dépourvue de silicium et de composé du silicium,
la mise en forme de la composition et la densification de ladite composition.
11. Procédé de réalisation d'une couche de protection résistante à haute température en milieu oxydant sur une pièce en matériau composite comprenant au moins en partie du carbone, ledit procédé comprenant l'application sur la pièce d'une composition contenant au moins:
- un premier constituant correspondant à de l'hafnium, ou un composé non oxyde de l'hafnium, ou correspondant à un mélange d'au moins deux métaux et/ou composés choisis parmi Phafnium et un composé non oxyde de l'hafnium,
- un deuxième constituant correspondant à du bore ou un composé non oxyde du bore, ou correspondant à un mélange de bore et d'un composé non oxyde du bore,
- un troisième constituant correspondant à une terre rare RE ou un composé non oxyde d'une terre rare RE, ou correspondant à un mélange de terre rare RE et d'un composé non oxyde de terre rare RE, où RE est choisi parmi le scandium, yttrium et les lanthanides,
ladite composition étant dépourvue de silicium et de composé du silicium, et la densification de ladite composition,
la mise en forme de la composition et la densification de ladite composition,
12. Procédé selon la revendication 10 ou 11, caractérisé en ce que la composition contient un borure dudit troisième constituant et en ce qu'il contient au moins de l'hafnium sous forme métallique, ou de l'hafnium sous forme de carbure, ou de nitrure ou de borure.
13. Procédé selon la revendication 10 ou 11, caractérisé en ce que la composition contient un nitrure de ladite terre rare RE, ledit matériau contenant en outre au moins un borure d'hafnium et un composé non oxyde de l'hafnium.
14. Procédé selon la revendication 10 ou 11, caractérisé en ce que la composition contient de l'hafnium et un borure de terre rare RE ou un carbure d'hafnium et un borure de terre rare RE.
15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que la composition contient de l'hafnium et un borure de terre rare DyB.-, où Dy correspond à du dysprosium qui est une terre rare, ou en ce qu'il contient un carbure d'hafnium et un borure de terre rare DyB.} où Dy correspond à du dysprosium qui est une terre rare.
16. Procédé selon l'une quelconque des revendications 10 à 15, caractérisé en ce que la composition contient en outre au moins du tantale, ou un composé non oxyde du tantale, ou du niobium ou un composé non oxyde du niobium, ou du zirconium ou un composé non oxyde de zirconium.
17. Procédé selon l'une quelconque des revendications 10 à 16, caractérisé en ce que la densification de ladite composition est réalisée par frittage flash.
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