EP2447387A1 - Ressort de barillet de pièce d'horlogerie - Google Patents

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EP2447387A1
EP2447387A1 EP11186578A EP11186578A EP2447387A1 EP 2447387 A1 EP2447387 A1 EP 2447387A1 EP 11186578 A EP11186578 A EP 11186578A EP 11186578 A EP11186578 A EP 11186578A EP 2447387 A1 EP2447387 A1 EP 2447387A1
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EP
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barrel
spring
alloy
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nivaflex
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EP11186578A
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Maurizio Tucci
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Generale Ressorts SA
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
    • G04B1/00—Driving mechanisms
    • G04B1/10—Driving mechanisms with mainspring
    • G04B1/14—Mainsprings; Bridles therefor
    • G04B1/145—Composition and manufacture of the springs

Definitions

  • the present invention relates to the field of mechanical watchmaking and relates to the field of barrel springs used particularly in watches.
  • the energy required for its operation is generally stored in a spring, housed in a barrel and, in fact, called the mainspring.
  • the force supplied is distributed by the escapement and regulated by an oscillator, which is generally a balance-spring.
  • the force to be transmitted by the spring is determined by the characteristics of the movement from which the spring is sized.
  • the diameter of the barrel conditions the number of turns that can comprise the spring, this number of turn being the essential parameter determining the power reserve of the movement, that is to say the maximum duration during which the barrel can operate the movement in correct conditions.
  • Nivaflex® the barrel springs are made almost exclusively in Nivaflex®. Indeed, a barrel spring must meet several fundamental qualities. It must be stainless, non-magnetic, indefatigable, and have a very high coefficient of elasticity. At the moment, Nivaflex® has all these qualities and offers remarkable performances. We note that they occupy a quasi-monopoly position in the market.
  • the present invention aims to allow a significant improvement in the power reserve of a movement, without changing the dimensions of the barrel, nor the elements of the regulating organ.
  • the invention relates to a timepiece cylinder spring as defined in the claims.
  • the invention also relates to a barrel comprising such a spring and a timepiece equipped with such a barrel.
  • the present invention is based on the use for the production of a clock spring of a timepiece, watch, pendulum or the like, of a metal alloy comprising iron and nitrogen in a proportion of between 0.1% by mass. and the limit of its solubility in the metal alloy.
  • the alloy may also include one or more of the following additives: carbon, manganese, chromium, nitrogen, niobium, molybdenum.
  • This kind of alloy is known as steel 1.4452. It is generally used in medical applications, for prostheses, and even in the watch industry for clothing parts, such as bracelets or watch cases. Indeed, this alloy does not contain nickel and is, in fact, well tolerated in allergies. To the knowledge of the applicant, this alloy is not used for its elasticity qualities.
  • the alloy comprises at least iron, in a proportion generally greater than 50% by weight, but without this threshold being mandatory.
  • the alloy also comprises, at least nitrogen, in a proportion ranging from 0.1% up to the limit of its solubility in the alloy. Depending on the other metals composing the alloy, this solubility limit may vary, so that a numerical value is not relevant.
  • the alloy may contain less than 0.15% of carbon. It may also contain, more particularly, between 0.75% and 1% of nitrogen. In addition, the alloy may also contain between 12 and 16% manganese.
  • barrel springs were made to the dimensions of a standard barrel spring, in Nivaflex®.
  • the springs tested have the following dimensions: 1.18x0.115x455 (Mm).
  • Mm 1.18x0.115x455
  • Nivaflex® spring To make a Nivaflex® spring with the required dimensions, one must have a 0.55mm diameter wire. To achieve this dimension, an annealed blank wire with a diameter of 1.1 mm is drawn, which corresponds to an optimal work hardening rate of 65% to 75% and a tensile strength of 2000 MPa at 2200 MPa. Optimal hardening means hardening to obtain an optimum in the ratio between the elasticity and fragility of the material. Thus, with Nivaflex®, it is known that the drawing must not be maximum, because the material becomes too fragile.
  • the optimum work hardening rate is greater than 98%.
  • the steel as used in the context of the invention is available on the market in the form of 1.29mm diameter wire, which corresponds to a work hardening rate of 82%. The following tests have therefore been carried out using such a wire, which points to possible additional improvements starting from a wire which has been hardened.
  • Nivaflex® and 1.4452 steel wires are then laminated and thermally treated at a temperature of 380 ° for 4 hours.
  • Rm means the tensile strength of the spring, the force applied to break it.
  • the value A is the relative elongation of spring during this break.
  • the values M0.5 and M4.8 are the torques provided by the cylinder integrating said spring, respectively when, after having been fully armed, the springs are discharged by 0.5 or 4.8 turns of barrel.
  • the torque provided by the spring is as constant as possible during the disarming of the spring, and that the values M0.5 and M4.8 are as close as possible to one of the 'other.
  • the alloy used to make a spring according to the invention can be further drawn. It was thus drawn to a diameter of 0.18mm. The theoretical values which would be obtained with a cylinder spring of the required dimensions, obtained from a 0.18mm wire drawn, were calculated.
  • this wire still has an elongation at break of 5.9%, so it is likely that it can be drawn further, thus further improving its breaking strength.
  • the figure 1 represents the curves of applied tensile force (in MPa) as a function of relative elongation.
  • the sudden drop in force applied corresponds to the rupture of the blade.
  • Curve a corresponds to a 0.55mm diameter wire Nivaflex® (75% work-hardening)
  • the curve b corresponds to a 1.4452 steel wire of 0.55mm diameter (82% of hardening)
  • curve c corresponds to a steel wire 1.4452 of diameter 0.18mm (98% of work hardening).
  • the shelling consists of making the shell, that is to say the inner end of the mainspring, bent ring-shaped, which is intended to be attached to the barrel shaft.
  • This ratio is in principle greater than or equal to 20.
  • the ring formed by the shell must not be too small relative to the thickness of the leaf spring.
  • the current limit is based on the ductility of Nivaflex®, since the quasi-exclusivity of the barrel springs is made in this material. Thanks to better ductility, 1.4452 steel makes it possible to reduce this ratio.
  • Tests were carried out with a ratio of 12 times, between the diameter of the barrel shaft and the thickness of the blade forming the spring. In the case tested, the reduction of this ratio is concretely translated by a decrease in the diameter of the barrel shaft from 2.40mm to 1.35mm.
  • the Figures 3a and 3b show respectively Nivaflex® and 1.4452 steel springs with a shell made with a ratio of 12 between the diameter of the barrel shaft on which the spring is to be mounted (this diameter corresponds substantially to the inside diameter of the ring formed by the shell), and the thickness of the leaf spring.
  • this diameter corresponds substantially to the inside diameter of the ring formed by the shell
  • the thickness of the leaf spring we can see on the figure 3a that the ductility of Nivaflex® does not allow to obtain a perfectly circular shell to this dimension.
  • the elliptical shape promotes the rupture of the blade at the level of the shell.
  • figure 3b illustrates the possibility of obtaining a shell having a satisfactory circular shape.
  • the figure 2 illustrates torque measurements provided at M0.5 and M4.8. They were made with springs obtained by heat treatments at different temperatures.
  • the curves a and b obtained with Nivaflex® respectively at M0.5 and M4.8 pairs, are relatively steeper than the curves c and d obtained with steel 1.4452, respectively at pairs M0.5 and M4. .8.
  • the decrease in the M0.5-M4.8 deviation is 5% compared to Nivaflex®, resulting in a 25% slope differential.
  • Tests carried out at different temperatures show that, beyond a certain area shown in the graph, the springs obtained are unsatisfactory, either because they are too brittle or because they are not elastic enough. It can be seen that 1.4452 steel offers a much larger working temperature range than Nivaflex®.
  • 1.4452 steel can be worked at lower temperatures, which reduces the energy consumed for its treatment.
  • the temperature range and the slope of the curves obtained with 1.4452 steel allows a simpler definition of the torque research. Indeed, we see that, for the same tolerance, the control of the temperature is less strict to obtain a precise torque.

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Abstract

La présente invention concerne un ressort de barillet de pièce d'horlogerie caractérisé en ce qu'il est réalisé en un alliage métallique comportant de l'azote dans une proportion comprise entre 0.1% massique et la limite de sa solubilité dans l'alliage métallique, et du fer.

Description

    Domaine technique
  • La présente invention se rapporte au domaine de l'horlogerie mécanique et concerne le domaine des ressorts de barillet utilisés particulièrement dans les montres.
    • Etat de la technique
  • Dans un mouvement de montre mécanique, l'énergie nécessaire à son fonctionnement est généralement emmagasinée dans un ressort, logé dans un barillet et, de fait, appelé ressort de barillet. La force fournie est distribuée par l'échappement et régulée par un oscillateur, qui est généralement un balancier-spiral.
  • La force que doit transmettre le ressort est déterminée par les caractéristiques du mouvement, à partir desquelles le ressort est dimensionné. Le diamètre du barillet conditionne le nombre de tour que peut comporter le ressort, ce nombre de tour étant le paramètre essentiel déterminant la réserve de marche du mouvement, c'est-à-dire la durée maximale pendant laquelle le barillet peut faire fonctionner le mouvement dans des conditions correctes.
  • A l'heure actuelle, les ressorts de barillet sont réalisés de manière quasi exclusive, en Nivaflex®. En effet, un ressort de barillet doit réunir plusieurs qualités fondamentales. Il doit être inoxydable, amagnétique, infatigable, et présenter un coefficient d'élasticité très élevé. A l'heure actuelle, le Nivaflex® présente toutes ces qualités et offrent des performances remarquables. On constate qu'ils occupent une situation de quasi monopole sur le marché.
  • D'un point de vue pratique, si on met en oeuvre un ressort de barillet en Nivaflex® dans un mouvement existant, la dimension disponible pour le barillet et la force que le ressort doit fournir étant déterminées, il n'y a pas de possibilité de modifier le ressort de barillet pour améliorer significativement la réserve de marche du mouvement, puisqu'on ne peut modifier le nombre de tour d'enroulement sans redimensionner la place occupée par le barillet et donc modifier le mouvement.
  • La présente invention a pour but de permettre une amélioration significative de la réserve de marche d'un mouvement, sans modifier les dimensions du barillet, ni les éléments de l'organe réglant.
    • Divulgation de l'invention
  • Pour atteindre ces buts, l'invention concerne un ressort de barillet de pièce d'horlogerie tel que défini dans les revendications. L'invention concerne également un barillet comportant un tel ressort et une pièce d'horlogerie équipée d'un tel barillet.
    • Brève description des dessins
  • D'autres détails de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit, faite en référence au dessin annexé dans lequel :
    • les figures 1 et 2 sont des graphiques illustrant les avantages de l'invention dans le cadre de son application à un ressort de barillet, et
    • les figures 3a et 3b montrent un autre exemple comparatif d'un avantage de l'invention dans cette même application.
    Mode(s) de réalisation de l'invention
  • La présente invention repose sur l'utilisation pour la réalisation d'un ressort de barillet de pièce d'horlogerie, montre, pendule ou autre, d'un alliage métallique comportant du fer et de l'azote dans une proportion comprise entre 0.1 % massique et la limite de sa solubilité dans l'alliage métallique.
  • L'alliage peut également comprendre l'un ou plusieurs des additifs suivants : carbone, manganèse, chrome, azote, niobium, molybdène.
  • Dans un exemple avantageux, l'alliage peut être de composition massique suivante :
    • carbone : de 0.1 à 1%,
    • manganèse: de 5 à 25%,
    • chrome : de 16 à 20%,
    • azote : de 0.1 à 5%,
    • niobium : ≤0.25%,
    • molybdène : de 2.5 à 4.2%,
    • fer : le solde.
  • Ce genre d'alliage est connu sous la référence acier 1.4452. Il est généralement utilisé dans des applications médicales, pour des prothèses, voire dans l'horlogerie pour des pièces d'habillage, tel que des bracelets ou des boites de montre. En effet, cet alliage ne contient pas de nickel et est, de fait, bien toléré au niveau des allergies. A la connaissance de la demanderesse, cet alliage n'est pas utilisé pour ses qualités d'élasticité.
  • Or, comme nous allons le montrer ci-après, la demanderesse a remarqué l'extrême intérêt à utiliser cet alliage pour en faire des ressorts de barillet de pièce d'horlogerie, aux propriétés remarquables.
  • Comme mentionné ci-dessus, l'alliage comporte au moins du fer, dans une proportion en général supérieur à 50% en masse, mais sans que ce seuil soit obligatoire. L'alliage comporte également, au moins de l'azote, dans une proportion allant de 0,1% jusqu'à la limite de sa solubilité dans l'alliage. Selon les autres métaux composant l'alliage, cette limite de solubilité peut varier, de sorte qu'une valeur chiffrée n'est pas pertinente.
  • A titre d'illustration non limitative, l'alliage peut contenir moins de 0.15% de carbone. Il peut également contenir, plus particulièrement, entre 0.75% et 1 % d'azote. De plus, l'alliage peut également contenir entre 12 et 16% de manganèse.
  • Afin de souligner les avantages de l'alliage proposé dans une utilisation dans un ressort de barillet de pièce d'horlogerie, nous allons ci-après montrer ses performances par rapport au matériau considéré, actuellement, comme le meilleur, le Nivaflex®.
  • Ainsi, pour tester de manière comparative les performances d'un ressort de barillet réalisé dans un tel alliage, on a réalisé des ressorts de barillet aux dimensions d'un ressort de barillet étalon, en Nivaflex®. Dans les exemples ci-après, les ressorts testés ont les dimensions suivantes : 1.18x0.115x455 (mm). Par souci de clarté, on précisera que ces dimensions sont, respectivement, la hauteur, l'épaisseur et la longueur de la lame ressort.
  • Pour la fabrication, les premiers essais ont été réalisés en utilisant une méthode de fabrication habituellement utilisée avec du Nivaflex®, ceci afin de pouvoir effectuer une comparaison rigoureuse. Cette méthode étant connue, elle ne sera pas décrite en détail.
  • Pour réaliser un ressort en Nivaflex® aux dimensions requises, on doit avoir un fil de diamètre de 0.55mm. Pour atteindre cette dimension, on tréfile un fil ébauche recuit de 1.1mm de diamètre, ce qui correspond à un taux d'écrouissage optimal de 65% à 75% et une résistance à la rupture en traction de 2000MPa à 2200MPa. On entend par écrouissage optimal un écrouissage permettant d'obtenir un optimal au niveau du rapport entre l'élasticité et la fragilité du matériau. Ainsi, avec du Nivaflex®, on sait que le tréfilage ne doit pas être maximum, car le matériau devient trop fragile.
  • Pour l'acier 1.4452, le taux d'écrouissage optimal est supérieur à 98%. Or, à ce jour, l'acier tel qu'utilisé dans le cadre de l'invention est disponible sur le marché sous la forme de fil de diamètre de 1.29mm, ce qui correspond à un taux d'écrouissage de 82%. Les tests ci-après ont donc été effectués à partir d'un tel fil, ce qui laisse augurer d'améliorations supplémentaires possibles en partant d'un fil davantage écroui.
  • Les fils de Nivaflex® et d'acier 1.4452 sont ensuite laminés et traités thermiquement à une température de 380° pendant 4h.
  • Les ressorts obtenus, ayant donc les mêmes dimensions et ayant été obtenus selon le même procédé pour le ressort en Nivaflex® et le ressort en acier 1.4452, présentent les résultats suivants:
    Nivaflex® Acier 1 4452
    Fil Ressorts 1.18x0.115x455 traité 380°C Fil Ressorts 1.18x0.115x455 traité 380°C
    ∅0.55mm M0.5 M4.8 ∅0.55mm M0.5 M4.8
    Rm 2018MPa A 6.3% 7.88mNm 6 35mNm Rm 2480MPa A 5.9% 8.25mNm (+5%) 6.88mNm (+8%)
  • Dans ce tableau, Rm signifie la résistance mécanique en traction du ressort, soit la force appliquée pour le rompre. La valeur A est l'allongement relatif du ressort lors de cette rupture. Les valeurs M0.5 et M4.8 sont les couples fournis par le barillet intégrant ledit ressort, respectivement lorsque, après avoir été armés au maximum, les ressorts sont déchargés de 0.5 ou de 4.8 tours de barillet. Naturellement, en matière d'horlogerie, on souhaite que le couple fourni par le ressort soit aussi constant que possible au cours du désarmage du ressort, et que les valeurs M0.5 et M4.8 soient aussi proches que possible l'une de l'autre.
  • On peut déjà constater une amélioration nette des caractéristiques mécaniques d'un ressort en alliage selon l'invention par rapport à un ressort en Nivaflex®. On peut relever que la rupture se fait à un allongement comparable, mais que le ressort en acier 1.4452 supporte une traction beaucoup plus importante (+22.9%). De plus, pour un ressort de mêmes dimensions, le couple transmis est plus important (+5% ou +8%, respectivement à M0.5 et M4.8), notamment avec une meilleure stabilité au cours du désarmage.
  • En outre, comme mentionné ci-dessus, l'alliage utilisé pour réaliser un ressort selon l'invention peut être davantage tréfilé. On l'a ainsi tréfilé jusqu'à un diamètre de 0.18mm. On a calculé les valeurs théoriques qui seraient obtenues avec un ressort de barillet aux dimensions requises, obtenu à partir d'un fil tréfilé de 0.18mm.
    Figure imgb0001
  • On peut constater qu'un ressort en acier 1.4452 ayant ces dimensions permet d'obtenir une résistance à la rupture supérieure de 49% par rapport au ressort de référence en Nivaflex®. On rappellera qu'un ressort en Nivaflex® autant tréfilé donnerait des résultats encore moins bons que le ressort de référence. De plus, le couple fourni (valeurs théoriques, calculées par modélisation) est encore meilleur que lors des tests obtenus avec un fil de diamètre 0.55mm, avec une plus grande stabilité lors du désarmage.
  • En outre, ce fil présente encore un allongement à la rupture de 5.9%, il est donc probable qu'il puisse être tréfilé davantage, améliorant ainsi encore sa résistance à la rupture.
  • La figure 1 représente les courbes de la force de traction appliquée (en MPa) en fonction de l'allongement relatif. La chute brutale de la force appliquée correspond à la rupture de la lame. La courbe a correspond à un fil de Nivaflex® de diamètre 0.55mm (75% d'écrouissage), la courbe b correspond à un fil d'acier 1.4452 de diamètre 0.55mm (82% d'écrouissage) et la courbe c correspond à un fil d'acier 1.4452 de diamètre 0.18mm (98% d'écrouissage).
  • Avec les ressorts obtenus, il a également été procédé à des tests de fatigue. Pour ce faire, on arme et désarme successivement le ressort entre10% et 90% de sa réserve de marche, jusqu'à la rupture du ressort. Les résultats suivants ont été obtenus.
    Nivaflex M0.5 à 8.40mNm Acier 1.4452 M0.5 à 8.25mNm
    Coquillons ∅2.40mm 1269 cycles 2047 cycles (+61%)
  • On peut donc constater une très importante amélioration de la résistance à la fatigue des ressorts à la répétition des armages et des désarmages.
  • Des essais de coquillonnage ont été réalisés afin d'améliorer ce point. Le coquillonnage consiste à réaliser le coquillon, c'est-à-dire l'extrémité intérieure du ressort moteur, pliée en forme d'anneau, qui est destinée à être accrochée à l'arbre de barillet. Aujourd'hui, toute la littérature et l'expérience impose une limite au niveau du rapport entre le diamètre de l'arbre de barillet et l'épaisseur de la lame formant le ressort. Ce rapport est en principe supérieur ou égal à 20. En d'autres termes, l'anneau formé par le coquillon ne doit pas être trop petit par rapport à l'épaisseur de la lame ressort. La limite retenue actuellement est basée sur la ductilité du Nivaflex®, étant donné que la quasi exclusivité des ressorts de barillet sont réalisés dans ce matériau. Grâce à une meilleure ductilité, l'acier 1.4452 permet de réduire ce rapport.
  • Des essais ont été réalisés avec un rapport de 12 fois, entre le diamètre de l'arbre de barillet et l'épaisseur de la lame formant le ressort. Dans le cas testé, la diminution de ce rapport se traduit concrètement par une diminution du diamètre de l'arbre de barillet de 2.40mm à 1.35mm.
  • Les figures 3a et 3b montrent respectivement des ressorts en Nivaflex® et en acier 1.4452 avec un coquillon réalisé avec un rapport de 12 entre le diamètre de l'arbre de barillet sur lequel le ressort est destiné à être monté (ce diamètre correspond sensiblement au diamètre intérieur de l'anneau formé par le coquillon), et l'épaisseur de la lame ressort. On peut voir sur la figure 3a que la ductilité du Nivaflex® ne permet pas d'obtenir un coquillon parfaitement circulaire à cette dimension. La forme elliptique favorise la rupture de la lame au niveau du coquillon. Au contraire, la figure 3b illustre la possibilité d'obtenir un coquillon présentant une forme circulaire satisfaisante. Ainsi, malgré le rapport entre le diamètre de l'arbre et l'épaisseur de la lame ressort, le risque de casse n'est pas accru.
  • Des tests supplémentaires ont été réalisés. La figure 2 illustre des mesures du couple fourni à M0.5 et M4.8. Elles ont été réalisées avec des ressorts obtenus par des traitements thermiques à des températures différentes. Les courbes a et b, obtenues avec du Nivaflex® respectivement à des couples M0.5 et M4.8, sont relativement plus pentues que les courbes c et d obtenues avec de l'acier 1.4452, respectivement à des couples M0.5 et M4.8.La diminution de l'écart M0.5-M4.8 est de 5% par rapport au Nivaflex®, ceci entraînant un différentiel de pente de 25%. Les essais effectués à des températures différentes permettent de constater que, au-delà d'un certain domaine illustré sur le graphique, les ressorts obtenus ne sont pas satisfaisants, soit parce que trop cassants ou parce que pas assez élastiques. On peut donc voir que l'acier 1.4452 offre une plage de température de travail beaucoup plus grande que celle offerte par le Nivaflex®. En outre, l'acier 1.4452 peut être travaillé à des températures inférieures, ce qui permet de diminuer l'énergie consommée pour son traitement. En outre, la gamme de température et la pente des courbes obtenues avec l'acier 1.4452 permet une définition plus simple du couple recherché. En effet, on constate que, pour une même tolérance, la maitrise de la température est moins stricte pour obtenir un couple précis.
  • Concrètement, toutes ces améliorations donnent la possibilité, pour un barillet de 11.50mm de diamètre avec une lame de 1.18x0.115x455mm, selon l'exemple testé, de passer d'une réserve de marche de 48heures pour un mouvement donné, à une réserve de marche de 66.3heures pour le même mouvement, soit une augmentation de 38%.
  • Ainsi, les essais effectués montrent un très net avantage à réaliser des ressorts de barillet en acier 1.4452. Les valeurs de tests données ci-dessus ne sont que des illustrations non limitatives. Ainsi, grâce aux qualités élastiques du matériau, qui viennent s'ajouter à ses qualités de résistance à l'oxydation et d'amagnétisme, l'amélioration apportée à des ressorts de barillet est notable. En remplaçant des barillets avec des ressorts en Nivaflex® dans des mouvement existants, par des barillets avec des ressorts en acier 1.4452 avec un arbre adapté aux nouvelle géométrie du coquillon, on peut attendre une augmentation de la réserve de marche supérieure à 30%, ce qui est considérable, d'autant que seul le changement du barillet est à envisager, sans autre modification sur le mouvement, étant donné que cette amélioration se fait à couple constant et à dimension externe de barillet constante. On pourrait également envisager de conserver une réserve de marche similaire à celle obtenue avec les ressorts de l'état de la technique, mais en diminuant la taille du barillet.
  • On pourra ajouter que intérêt suscité par ces améliorations est encore renforcé par la facilité de mise en oeuvre de cet alliage, qui permet une optimisation des coûts de fabrication.

Claims (11)

  1. Ressort de barillet de pièce d'horlogerie caractérisé en ce qu'il est réalisé en un alliage métallique comportant de l'azote dans une proportion comprise entre 0.1 % massique et la limite de sa solubilité dans l'alliage métallique, et du fer.
  2. Ressort de barillet de montre selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'alliage contient l'un ou plusieurs des additifs suivants : carbone, manganèse, chrome, azote, niobium, molybdène.
  3. Ressort de barillet de montre selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il ne contient pas de nickel.
  4. Ressort de barillet selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'alliage métallique est de composition massique suivante :
    - carbone : de 0.1 à 1%,
    - manganèse: de 5 à 25%,
    - chrome : de 16 à 20%,
    - azote : de 0.1 à 5%,
    - niobium : ≤0.25%,
    - molybdène : de 2.5 à 4.2%,
    - fer : le solde.
  5. Ressort de barillet selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'alliage contient moins de 0.15% de carbone.
  6. Ressort de barillet selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'alliage contient entre 0.75% et 1% d'azote.
  7. Ressort de barillet selon l'une des revendications 4 à 7, caractérisé en ce que l'alliage contient entre 12 et 16% de manganèse.
  8. Ressort de barillet selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il présente un rapport diamètre intérieur de coquillon / épaisseur de lame inférieur à 20.
  9. Ressort de barillet selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il présente un rapport diamètre intérieur de coquillon / épaisseur de lame inférieur à 12.
  10. Barillet muni d'un ressort selon l'une des revendications 1 à 9.
  11. Pièce d'horlogerie munie d'un barillet selon la revendication 10.
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