JP2004308827A - ぜんまいの製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】幅断ち加工することなく、所定の厚み、幅のぜんまいを形成する加工方法を提供する。
【解決手段】組成は重量比で、Ｎｉ１５〜１８％、Ｃｏ３５〜４０％、Ｃｒ１０〜１４％、Ｍｏ３〜５％、Ｗ３〜５％、Ｆｅ１０〜３０％、Ｍｎ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｓｉ、各０．１〜５％、Ｃ≦０．０５％、及び不可避不純物よりなるＣｏ基合金を用いて、圧延後のぜんまいとしての最終的な断面積の１０５％〜１８０％とする範囲で、更に断面減少率で表される最終加工率５０〜９５％に冷間線引する。その線材をぜんまいの所定の厚さに冷間圧延する。
【選択図】 なし
【解決手段】組成は重量比で、Ｎｉ１５〜１８％、Ｃｏ３５〜４０％、Ｃｒ１０〜１４％、Ｍｏ３〜５％、Ｗ３〜５％、Ｆｅ１０〜３０％、Ｍｎ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｓｉ、各０．１〜５％、Ｃ≦０．０５％、及び不可避不純物よりなるＣｏ基合金を用いて、圧延後のぜんまいとしての最終的な断面積の１０５％〜１８０％とする範囲で、更に断面減少率で表される最終加工率５０〜９５％に冷間線引する。その線材をぜんまいの所定の厚さに冷間圧延する。
【選択図】 なし
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、小型精密機器例えば腕時計の動力ぜんまいの製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のぜんまいの製造方法は、Ｃｏ基合金を冷間加工によって所定の厚さで、幅寸法が製品寸法以上の幅断ち代のある帯材を用意し、幅断ち加工をして製品幅寸法の帯材を得ていた。（例えば、特許文献１）
【０００３】
【特許文献１】
特許第３０４１５８５号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
小型精密機器用の動力ぜんまいは、高出力トルクと寸法精度に加え、耐久性を求められる。Ｃｏ基合金を高い加工率で冷間加工を施し、ヤング率を高くして高出力トルクを得ているが、加工が進行するにつれ、材料の硬度が上昇する為、変形抵抗が大きくなり、最終的な断面形状を得る圧延加工が終了するまでには、帯材の側面には大きなクラックが発生していた。このクラックが発生した部位は破断し易く耐久性が劣る為に、幅断ち加工によりクラック発生部は除去される。よって材料の歩留りが悪く、更に幅断ち加工により発生するエッヂのバリを除去する工程を必要とする為、生産性が悪く、また、廃棄物の処理等の問題もあった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決するために、圧延に使用する線材の冷間加工率、線径、及び圧延時に材料に加える張力を最適にして、最終的な製品の断面形状を、幅断ち加工をせずに圧延加工で得る。すなわち、本発明のぜんまいの製造方法は、組成重量比が、Ｎｉ１５〜１８％、Ｃｏ３５〜４０％、Ｃｒ１０〜１４％、Ｍｏ３〜５％、Ｗ３〜５％、Ｆｅ１０〜３０％、Ｍｎ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｓｉ、各０．１〜５％、Ｃ≦０．０５％、及び不可避不純物よりなるＣｏ基合金を用いて線材を形成し、この線材を圧延加工して所定の厚みと幅のぜんまいを形成することとした。
【０００６】
さらに、線材を圧延して所定の厚みと幅のぜんまいを形成する工程の前に、断面減少率で表される加工率５０〜９５％で冷間線引加工することにより線材を形成することとした。
【０００７】
また、冷間線引加工により線材を形成する冷間線引加工工程と、線材を圧延加工して所定の厚みと幅のぜんまいを形成する圧延加工工程を備えるとともに、冷間線引加工工程において得られる線材の断面積が、圧延加工工程で得られるぜんまいの断面積の１０５％〜１８０％であることとした。また、ここで、冷間線引加工工程において、断面減少率で表される加工率５０〜９５％で線材が冷間線引加工されることとした。さらに、圧延加工工程において、圧延加工時に前記線材の単位断面積当りに加える張力（張力÷圧延前の断面積）を、圧延前の材料の持つ引張強さの５０％以下にするように調整した。これにより、幅方向の寸法を決定した。
【０００８】
【発明の実施の形態】
本発明においてぜんまいの材質を次の組成を有するＣｏ基合金とした。即ち、組成は重量比で、Ｎｉ１５〜１８％、Ｃｏ３５〜４０％、Ｃｒ１０〜１４％、Ｍｏ３〜５％、Ｗ３〜５％、Ｆｅ１０〜３０％、Ｍｎ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｓｉ、各０．１〜５％、Ｃ≦０．０５％、及び不可避不純物よりなるＣｏ基合金である。この合金を真空溶解にて溶製し、鍛造、熱間圧延、熱間線引、溶体化処理、冷間線引、焼鈍の後、最終的に冷間線引加工により線材に仕上げる。この時の線材の断面積は、後に行われる冷間圧延により得られるぜんまいとしての最終的な断面積の１０５％〜１８０％の範囲とする。また、この冷間線引加工において、断面減少率で表される冷間加工率は５０〜９５％とする。この合金は変形抵抗が大きいので引き抜きダイスを用いて逆張力伸線機で線引する。その線材をぜんまいの所定の厚さに冷間圧延する。この冷間圧延加工の際、圧延加工時に材料の単位断面積当りに加える張力（張力÷圧延前の断面積）を、圧延前の材料の持つ引張強さの５０％以下で調整し、幅方向の寸法を決定する。
【０００９】
ここで線材を圧延するのは、これにより材料の圧延方向が結晶のヤング率の高い方向に揃い、ぜんまいの出力トルクを更に高くすることができるからである。
【００１０】
線引最終加工率を５０％以上としたのは、材料の圧延方向が結晶のヤング率の高い方向に揃い、ぜんまいの出力トルクを更に高くするという効果が出現する下限値を示しており、線引最終加工率を９５％以下としたのは、加工率がこれよりも高くなるとぜんまいの靭性が低下して脆くなるからである。
【００１１】
圧延する前の線材の断面積の範囲を指定したのは、原料ロットの違い等により加工性の違いがある線材を用いても、圧延加工で安定した製品幅寸法を得ることが出来るからである。その範囲の下限値を１０５％としたのは、線材の加工性の違いを吸収できる下限値である。また、１８０％を越えるとその分圧延方向へ延ばす割合が大きくなり、側面へクラックが発生し、ぜんまいの性能を害することになる。従って、上限値を１８０％とした。
【００１２】
また、圧延加工時に材料の単位断面積当りに加える張力（張力÷圧延前の断面積）を、圧延前の材料の持つ引張強さの５０％以下としたのは、５０％を越える張力では圧延毎に側面へ発生するのクラックを成長させ、ぜんまいの性能を害するからである。
【００１３】
【実施例】
以下実施例に基づいて詳細に説明する。
【００１４】
以下の表１で示す合金を真空溶解にて溶製し、鍛造、熱間圧延、熱間線引、溶体化処理、焼鈍、の各工程を経た後、引き抜きダイスを用いて常温において逆張力伸線機で以下の表２で示した各条件で線引加工を行い、その線材を常温で厚さ０．１２ｍｍ、幅０．９５ｍｍに圧延した。次に、３７０ｍｍの長さに切断して先端部に角穴を開け、成形加工してぜんまい端部に外掛けを溶接した。その後、２時間真空中で時効処理してぜんまいに仕上げた。このぜんまいを香箱車に挿入し、ぜんまいの特性を調べた。香箱車の内径は１０．６０ｍｍ、巻き芯径は２．８０ｍｍである。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
表２に、各ぜんまいの出力トルクＴ０．５（ぜんまいをいっぱいに巻き上げてから０．５時間ほどけた状態での出力トルク）、出力トルクＴ２４（２４時間分ほどけた状態での出力トルク）、持続時間に関係する巻き数Ｎ、ぜんまいの（全巻き締め−全巻き戻し）の繰り返しにより破断するまでの繰り返し数を評価した結果を示す。表２から明らかなように、本発明のぜんまいＡ〜Ｃは従来方法で製造した比較例と比べ、ほぼ同等の特性を有していることがわかった。また、実施例Ｄでは、線材と圧延後の断面積比を２００％としている為、圧延方向へ延ばす割合が大きく、耐久性が大幅に悪くなっている。実施例のＥでは、線材と圧延後の断面積を１００％とした結果、目的の厚さ寸法に達するまでに幅寸法が不足してしまっている。実施例のＦでは、線材の加工率が４０％と不足したために、ぜんまいトルクが劣る結果となった。
【００１７】
【発明の効果】
本発明は、以上説明したような形態で実施され、以下に記載するような効果を奏する。本発明の製造方法で得られたぜんまいは、従来の幅断ちを用いる工程で得られたぜんまいとほぼ同等の品質が得られ、生産効率がよく、廃棄物を排出しないという効果がある。
【発明の属する技術分野】
本発明は、小型精密機器例えば腕時計の動力ぜんまいの製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のぜんまいの製造方法は、Ｃｏ基合金を冷間加工によって所定の厚さで、幅寸法が製品寸法以上の幅断ち代のある帯材を用意し、幅断ち加工をして製品幅寸法の帯材を得ていた。（例えば、特許文献１）
【０００３】
【特許文献１】
特許第３０４１５８５号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
小型精密機器用の動力ぜんまいは、高出力トルクと寸法精度に加え、耐久性を求められる。Ｃｏ基合金を高い加工率で冷間加工を施し、ヤング率を高くして高出力トルクを得ているが、加工が進行するにつれ、材料の硬度が上昇する為、変形抵抗が大きくなり、最終的な断面形状を得る圧延加工が終了するまでには、帯材の側面には大きなクラックが発生していた。このクラックが発生した部位は破断し易く耐久性が劣る為に、幅断ち加工によりクラック発生部は除去される。よって材料の歩留りが悪く、更に幅断ち加工により発生するエッヂのバリを除去する工程を必要とする為、生産性が悪く、また、廃棄物の処理等の問題もあった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決するために、圧延に使用する線材の冷間加工率、線径、及び圧延時に材料に加える張力を最適にして、最終的な製品の断面形状を、幅断ち加工をせずに圧延加工で得る。すなわち、本発明のぜんまいの製造方法は、組成重量比が、Ｎｉ１５〜１８％、Ｃｏ３５〜４０％、Ｃｒ１０〜１４％、Ｍｏ３〜５％、Ｗ３〜５％、Ｆｅ１０〜３０％、Ｍｎ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｓｉ、各０．１〜５％、Ｃ≦０．０５％、及び不可避不純物よりなるＣｏ基合金を用いて線材を形成し、この線材を圧延加工して所定の厚みと幅のぜんまいを形成することとした。
【０００６】
さらに、線材を圧延して所定の厚みと幅のぜんまいを形成する工程の前に、断面減少率で表される加工率５０〜９５％で冷間線引加工することにより線材を形成することとした。
【０００７】
また、冷間線引加工により線材を形成する冷間線引加工工程と、線材を圧延加工して所定の厚みと幅のぜんまいを形成する圧延加工工程を備えるとともに、冷間線引加工工程において得られる線材の断面積が、圧延加工工程で得られるぜんまいの断面積の１０５％〜１８０％であることとした。また、ここで、冷間線引加工工程において、断面減少率で表される加工率５０〜９５％で線材が冷間線引加工されることとした。さらに、圧延加工工程において、圧延加工時に前記線材の単位断面積当りに加える張力（張力÷圧延前の断面積）を、圧延前の材料の持つ引張強さの５０％以下にするように調整した。これにより、幅方向の寸法を決定した。
【０００８】
【発明の実施の形態】
本発明においてぜんまいの材質を次の組成を有するＣｏ基合金とした。即ち、組成は重量比で、Ｎｉ１５〜１８％、Ｃｏ３５〜４０％、Ｃｒ１０〜１４％、Ｍｏ３〜５％、Ｗ３〜５％、Ｆｅ１０〜３０％、Ｍｎ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｓｉ、各０．１〜５％、Ｃ≦０．０５％、及び不可避不純物よりなるＣｏ基合金である。この合金を真空溶解にて溶製し、鍛造、熱間圧延、熱間線引、溶体化処理、冷間線引、焼鈍の後、最終的に冷間線引加工により線材に仕上げる。この時の線材の断面積は、後に行われる冷間圧延により得られるぜんまいとしての最終的な断面積の１０５％〜１８０％の範囲とする。また、この冷間線引加工において、断面減少率で表される冷間加工率は５０〜９５％とする。この合金は変形抵抗が大きいので引き抜きダイスを用いて逆張力伸線機で線引する。その線材をぜんまいの所定の厚さに冷間圧延する。この冷間圧延加工の際、圧延加工時に材料の単位断面積当りに加える張力（張力÷圧延前の断面積）を、圧延前の材料の持つ引張強さの５０％以下で調整し、幅方向の寸法を決定する。
【０００９】
ここで線材を圧延するのは、これにより材料の圧延方向が結晶のヤング率の高い方向に揃い、ぜんまいの出力トルクを更に高くすることができるからである。
【００１０】
線引最終加工率を５０％以上としたのは、材料の圧延方向が結晶のヤング率の高い方向に揃い、ぜんまいの出力トルクを更に高くするという効果が出現する下限値を示しており、線引最終加工率を９５％以下としたのは、加工率がこれよりも高くなるとぜんまいの靭性が低下して脆くなるからである。
【００１１】
圧延する前の線材の断面積の範囲を指定したのは、原料ロットの違い等により加工性の違いがある線材を用いても、圧延加工で安定した製品幅寸法を得ることが出来るからである。その範囲の下限値を１０５％としたのは、線材の加工性の違いを吸収できる下限値である。また、１８０％を越えるとその分圧延方向へ延ばす割合が大きくなり、側面へクラックが発生し、ぜんまいの性能を害することになる。従って、上限値を１８０％とした。
【００１２】
また、圧延加工時に材料の単位断面積当りに加える張力（張力÷圧延前の断面積）を、圧延前の材料の持つ引張強さの５０％以下としたのは、５０％を越える張力では圧延毎に側面へ発生するのクラックを成長させ、ぜんまいの性能を害するからである。
【００１３】
【実施例】
以下実施例に基づいて詳細に説明する。
【００１４】
以下の表１で示す合金を真空溶解にて溶製し、鍛造、熱間圧延、熱間線引、溶体化処理、焼鈍、の各工程を経た後、引き抜きダイスを用いて常温において逆張力伸線機で以下の表２で示した各条件で線引加工を行い、その線材を常温で厚さ０．１２ｍｍ、幅０．９５ｍｍに圧延した。次に、３７０ｍｍの長さに切断して先端部に角穴を開け、成形加工してぜんまい端部に外掛けを溶接した。その後、２時間真空中で時効処理してぜんまいに仕上げた。このぜんまいを香箱車に挿入し、ぜんまいの特性を調べた。香箱車の内径は１０．６０ｍｍ、巻き芯径は２．８０ｍｍである。
【００１５】
【表１】
【表２】
【００１７】
【発明の効果】
本発明は、以上説明したような形態で実施され、以下に記載するような効果を奏する。本発明の製造方法で得られたぜんまいは、従来の幅断ちを用いる工程で得られたぜんまいとほぼ同等の品質が得られ、生産効率がよく、廃棄物を排出しないという効果がある。
Claims (5)
- 組成は重量比で、Ｎｉ１５〜１８％、Ｃｏ３５〜４０％、Ｃｒ１０〜１４％、Ｍｏ３〜５％、Ｗ３〜５％、Ｆｅ１０〜３０％、Ｍｎ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｓｉ、各０．１〜５％、Ｃ≦０．０５％、及び不可避不純物よりなるＣｏ基合金を用いてぜんまいを製造する方法であって、線材を圧延加工して所定の厚みと幅のぜんまいを形成する圧延加工工程を備えること特徴とするぜんまいの製造方法。
- 断面減少率で表される加工率５０〜９５％で冷間線引加工する工程と、前記冷間線引加工された線材を圧延して所定の厚みと幅のぜんまいを形成する圧延加工工程と、を備えることを特徴とする請求項１に記載のぜんまいの製造方法。
- 冷間線引加工により線材を形成する冷間線引加工工程と、線材を圧延加工して所定の厚みと幅のぜんまいを形成する圧延加工工程を備えるとともに、前記冷間線引加工工程において得られる線材の断面積が、前記圧延加工工程で得られるぜんまいの断面積の１０５％〜１８０％であることを特徴とするぜんまいの製造方法。
- 前記冷間線引加工工程において、断面減少率で表される加工率５０〜９５％で前記線材が冷間線引加工されることを特徴とする請求項３に記載のぜんまいの製造方法。
- 前記圧延加工工程において、圧延加工時に前記線材の単位断面積当りに加える張力（張力÷圧延前の断面積）を、圧延前の材料の持つ引張強さの５０％以下にすることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のぜんまいの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003104860A JP2004308827A (ja) | 2003-04-09 | 2003-04-09 | ぜんまいの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003104860A JP2004308827A (ja) | 2003-04-09 | 2003-04-09 | ぜんまいの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2004308827A true JP2004308827A (ja) | 2004-11-04 |
Family
ID=33467529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003104860A Pending JP2004308827A (ja) | 2003-04-09 | 2003-04-09 | ぜんまいの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2004308827A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007162121A (ja) * | 2005-12-16 | 2007-06-28 | Nippon Seisen Co Ltd | 樹脂材料補強用の微細金属帯材と、該帯材を用いてなる樹脂成形品及び医療製品 |
| WO2010055943A1 (ja) * | 2008-11-17 | 2010-05-20 | 財団法人電気磁気材料研究所 | 磁性不感高硬度恒弾性合金及びその製造法、並びにひげぜんまい、機械式駆動装置及び時計 |
| EP2447387A1 (fr) * | 2010-10-28 | 2012-05-02 | Générale Ressorts SA | Ressort de barillet de pièce d'horlogerie |
-
2003
- 2003-04-09 JP JP2003104860A patent/JP2004308827A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007162121A (ja) * | 2005-12-16 | 2007-06-28 | Nippon Seisen Co Ltd | 樹脂材料補強用の微細金属帯材と、該帯材を用いてなる樹脂成形品及び医療製品 |
| WO2010055943A1 (ja) * | 2008-11-17 | 2010-05-20 | 財団法人電気磁気材料研究所 | 磁性不感高硬度恒弾性合金及びその製造法、並びにひげぜんまい、機械式駆動装置及び時計 |
| JP2010138491A (ja) * | 2008-11-17 | 2010-06-24 | Res Inst Electric Magnetic Alloys | 磁性不感高硬度恒弾性合金及びその製造法、並びにひげぜんまい、機械式駆動装置及び時計 |
| CN102216480A (zh) * | 2008-11-17 | 2011-10-12 | 财团法人电气磁气材料研究所 | 磁性不灵敏高硬度恒弹性合金及其制造方法、以及游丝、机械式驱动装置及钟表 |
| US8684594B2 (en) | 2008-11-17 | 2014-04-01 | The Foundation: The Research Institute For Electric And Magnetic Materials | Magnetically insensitive, highly hard and constant-modulus alloy, and its production method, as well as hair spring, mechanical driving apparatus and watch and clock |
| EP2447387A1 (fr) * | 2010-10-28 | 2012-05-02 | Générale Ressorts SA | Ressort de barillet de pièce d'horlogerie |
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