EP2225501A2 - Dispositif et procede de refrigeration cryogenique - Google Patents

Dispositif et procede de refrigeration cryogenique

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EP2225501A2
EP2225501A2 EP08852903A EP08852903A EP2225501A2 EP 2225501 A2 EP2225501 A2 EP 2225501A2 EP 08852903 A EP08852903 A EP 08852903A EP 08852903 A EP08852903 A EP 08852903A EP 2225501 A2 EP2225501 A2 EP 2225501A2
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EP
European Patent Office
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fluid
expansion
compressor
compressors
turbine
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EP08852903A
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Fabien Durand
Alain Ravex
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LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Original Assignee
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • F25J2270/912—Liquefaction cycle of a low-boiling (feed) gas in a cryocooler, i.e. in a closed-loop refrigerator

Definitions

  • the present invention relates to a cryogenic refrigeration device and method.
  • the invention more particularly relates to a cryogenic refrigeration device for transferring heat from a cold source to a hot source via a working fluid circulating in a closed working circuit, the working circuit comprising in series: a portion of compression, a cooling portion, a detent portion and a warming portion.
  • the cold source may be, for example, liquid nitrogen to be cooled and the hot source of water or air.
  • Refrigerators known to cool superconducting elements generally use a reverse Brayton cycle. These known refrigerators use a screw-lubricated compressor, a countercurrent plate heat exchanger and an expansion turbine.
  • US-3,494,145 discloses a refrigeration system using geared couplings requiring oil bearings. This type of device uses rotating joints such as mechanical seals between the working gas and the gear housing and oil bearings. This architecture increases the risk of leakage of the working gas and the possible pollution of the working gas by the oil. This system also relates to a low speed type motor.
  • US-4,984,432 discloses a refrigeration system using liquid ring type compressors or turbines operating with a low speed motor using conventional bearings such as ball bearings. This technology concerns volumetric compressors and turbines.
  • An object of the present invention is to overcome all or part of the disadvantages of the prior art noted above.
  • the invention proposes a cryogenic refrigeration device for transferring heat from a cold source to a hot source via a working fluid circulating in a closed working circuit, the working circuit comprising in series: a substantially isothermal compression portion of the fluid, a substantially isobaric cooling portion of the fluid, a substantially isothermal expansion portion of the fluid and a substantially isobaric heating portion of the fluid, the compression portion of the work circuit comprising at least two compressors arranged in a series and at least one compressed fluid cooling exchanger disposed at the outlet of each compressor, the expansion portion of the working circuit comprising at least one expansion turbine and at least one expanded fluid heating exchanger, the compressors and the or the expansion turbines being driven by at least one engine said to high fast sse comprising an output shaft whose one end carries and rotates by direct coupling a first compressor and the other end carries and rotates by direct coupling a second compressor or an expansion turbine.
  • embodiments make it possible to obtain a system without oil pollution and without contact. Indeed, the combination of centrifugal compressors, centripetal turbines and bearings according to the invention reduces or eliminates any contact with the fixed parts and the rotating parts. This avoids any risk of leakage.
  • the entire system is indeed hermetic and has no rotating joints vis-à-vis the atmosphere (such as mechanical seals or "dry face seal").
  • embodiments of the invention may include one or more of the following features:
  • the compressors are of the centrifugal compression type
  • the expansion turbine or turbines are of the centripetal expansion type
  • the output shafts of the motors are mounted on bearings of the magnetic type or of the dynamic gas type, said bearings being used to support the compressors and the turbines,
  • the cooling portion and the heating portion comprise a common heat exchanger in which the working fluid transits in countercurrent depending on whether it is cooled or heated,
  • the working circuit comprises a volume forming a storage buffer capacity for the working fluid
  • the working fluid is in the gaseous phase and consists of a pure gas or a mixture of pure gases among: helium, neon, nitrogen, oxygen, argon, carbon monoxide, methane, or any other fluid having a gaseous phase at the temperature of the cold source.
  • the invention further provides a cryogenic refrigeration method for transferring heat from a cold source to a hot source via a working fluid circulating in a closed work circuit, the work circuit comprising in series: a portion of compression comprising at least two compressors arranged in series, a cooling portion of the fluid, an expansion portion comprising at least one expansion turbine, and a heating portion, the process comprising a work cycle comprising a first substantially isothermal compression step fluid in the compression portion by cooling the compressed fluid at the output of the compressors, a second substantially isobaric cooling step of the fluid in the cooling portion, a third step of substantially isothermal expansion of the fluid in the expansion portion by heating the fluid relaxed at the turbine outlet, and a fourth e step of substantially isobaric heating of the fluid having exchanged thermally with the cold source, the working cycle of the fluid (temperature T, entropy S) being of the inverse Ericsson type.
  • embodiments of the invention may include one or more of the following features:
  • the compressed fluid is cooled at the outlet of each compressor to maintain the inlet and outlet fluid temperatures of each compressor substantially equal and preferably in a range of about 10 K,
  • the expanded fluid is cooled at the outlet of each turbine in order to maintain the temperatures of the fluid at the inlet and at the outlet of each turbine substantially equal and preferably in a range of approximately 5 K,
  • the compressors and the expansion turbine or turbines are driven by at least one so-called high speed motor comprising an output shaft whose one end carries and rotates, by direct coupling, a first compressor and whose other end carries and rotates by direct coupling a second compressor or an expansion turbine and in that the method comprises a step of transferring part of the mechanical work of the turbine (s) to the compressor (s) via the output shaft (s) ,
  • the working fluid is brought to a low temperature of the order of 60 K and in that the work circuit comprises a number of compressors approximately three times larger than the number of relaxation turbines,
  • the working fluid is used to cool or keep superconducting elements cold at a temperature of the order of 65 K, the temperature drop of the fluid constituting the cold source is substantially identical to the increase in temperature of the gas in the exchangers.
  • the cycle of the working fluid makes it possible to obtain a greater yield than the known systems without creating or increasing other disadvantages, the work of relaxation in the turbines can be advantageously valorized, it is possible to avoid the use of oil for lubrication or cooling, this makes it possible to eliminate the de-oiling plant downstream of the compressor, as well as the operations of treatment and recycling of waste oils, -
  • the system requires a small number of moving parts which increases its simplicity and reliability. It is possible thanks to the invention to overcome the need for a compressor of a mechanical power transmission of the speed multiplier type, universal joints, ... - maintenance operations are reduced or virtually nonexistent,
  • the system avoids rotating joints and use a totally hermetic system with respect to the outside. This prevents any loss or pollution of the working cycle gas, - the size of the refrigerator can be reduced compared to known systems.
  • FIG. 1 represents a schematic view illustrating the structure and operation of a first exemplary embodiment of a refrigeration device according to the invention
  • FIG. 2 schematically represents a detail of FIG. 1 illustrating an arrangement of a drive motor of a compressor-compressor or turbine-compressor unit;
  • FIG. 3 schematically represents an example of a work cycle; of the working fluid of the refrigerator of FIG.
  • FIG. 4 represents a schematic view illustrating the structure and operation of a second exemplary embodiment of a refrigerator according to the invention
  • FIG. 5 schematically represents a second example of a working cycle of the working fluid of the refrigerator according to Figure 3.
  • the refrigerator according to the invention is provided for transferring heat from a cold source 15 at a cryogenic temperature to a hot source at room temperature 1 for example.
  • the cold source 15 may be, for example, liquid nitrogen to be cooled and the hot source 1 of water or air.
  • the The refrigerator illustrated in FIG. 1 uses a working gas circuit 200 comprising the components listed below.
  • the circuit 200 comprises a plurality of compressors 3, 5, 7 centrifugals arranged in series and operating at ambient temperature.
  • the circuit 200 comprises a plurality of heat exchangers 2, 4, 6 operating at ambient temperature respectively disposed at the output of the compressors 3, 5, 7.
  • the working gas temperatures at the inlet and at the outlet of each compression stage (c ') that is to say at the inlet and the outlet of each compressor 3, 5, 7) are maintained by the heat exchanges at a substantially identical level (see zone A in FIG. 3 which represents a working cycle of the gas: temperature in K depending on the entropy S in J / kg).
  • zone A in FIG. 3 which represents a working cycle of the gas: temperature in K depending on the entropy S in J / kg).
  • the rising parts of the zone A sawtooth each corresponding to a compression stage while the falling parts of this zone A each correspond to a cooling exchanger.
  • the inlet and outlet temperatures of each compression stage are substantially the same.
  • the exchangers 2, 4, 6 may be distinct or consist of separate portions of the same exchanger in heat exchange with the hot source 1.
  • the refrigerator comprises several motors (70 see Figure 2) said high speed.
  • high speed motor is usually meant engines whose rotational speed allows direct coupling with a centrifugal compression stage or a centripetal expansion stage.
  • High speed motors 70 preferably use magnetic or dynamic gas bearings 171 (FIG. Figure 2).
  • a high speed motor typically rotates at a rotational speed of 10,000 rpm or several tens of thousands of revolutions per minute.
  • a low-speed motor runs rather with a speed of a few thousand revolutions per minute.
  • the refrigerator Downstream of the compression portion comprising the compressors in series, the refrigerator comprises a heat exchanger 8 preferably of plate type against the current separating the elements at room temperature (in the upper part of the circuit 200 shown in FIG. cryogenic temperature elements (in the lower part of the circuit 200).
  • the fluid is cool (corresponding to area D of Figure 3).
  • the cooling of the gas from the ambient temperature to the cryogenic temperature is carried out by countercurrent exchange with the same gas working gas at cryogenic temperature which returns from the expansion portion after heat exchange with the cold source 15.
  • the circuit Downstream of this cooling portion constituted by the plate heat exchanger 8, the circuit comprises one or more turbines 9, 11, 13 of expansion, preferably centripetal type, arranged in series.
  • the turbines 9, 11, 13 operate at cryogenic temperature, the inlet and outlet temperatures of each expansion stage (turbine inlet and outlet) are maintained substantially identical by one or more cryogenic heat exchangers 10, 12, 14 disposed at the exit of the turbine or turbines.
  • the inlet and outlet temperatures of each flash stage are substantially the same.
  • the increase of the temperature of the working gas in the exchanger or exchangers (10, 12, 14) may be substantially identical (in absolute value) to the decrease in the temperature of the refrigerator. fluid to be cooled (15) (cold source).
  • These heat exchangers 10, 12, 14 may be distinct or consist of separate portions of the same exchanger in heat exchange with the cold source 15.
  • the circuit may further comprise a working gas capacity at room temperature (not shown for the sake of simplification) to limit the pressure in the circuits, during the stopping of the refrigerator for example.
  • the refrigerator preferably uses as a working fluid a gas phase fluid circulating in a closed circuit. This consists for example of a pure gas or a mixture of pure gas.
  • the gases best suited to this technology include: helium, neon, nitrogen, oxygen and argon. Carbon monoxide and methane can also be used.
  • the refrigerator is designed and controlled so as to obtain a working cycle of the fluid approaching the reverse Ericsson cycle. That is: isothermal compression, isobaric cooling, isothermal expansion and isobaric heating.
  • the refrigerator uses for the drive at least compressors 3, 5, 7 (that is to say, for driving the wheels of the compressors) several motors 70 said to high speeds.
  • each high-speed motor 70 receives on one end of its output shaft a compressor wheel 31 and, on the other end of its shaft, another compressor wheel or a turbine wheel 9.
  • This arrangement provides many benefits.
  • This configuration allows in the refrigerator a direct coupling between the motor 70 and the compressor wheels 3, 5, 7 or between the motor 70 and the wheels of the turbines 9, 11, 13. This makes it possible to overcome a multiplier or speed reducer (which limits the number of moving parts required).
  • This configuration also allows a valuation of the mechanical work of the turbine or turbines 9, 11, 13 and therefore an increase in the overall energy efficiency of the refrigerator.
  • the refrigerator has an oil-free operation, which ensures the purity of the working gas and eliminates the need for a de-oiling operation.
  • the number of high speed engines is mainly a function of the desired energy efficiency for the refrigerator. The higher this efficiency, the higher the number of high speed motors.
  • the ratio between the number of compression stage (compressors) and the number of expansion stages (turbines) is a function of the target cold temperature. For example, for a refrigerator whose cold source is 273 K, the number of compression stage will be substantially equal to the number of stage of relaxation. For a refrigerator with a cold source of 65 K, the number of compression stages is approximately 3 times greater than the number of stages of expansion.
  • FIG. 4 illustrates another embodiment that can for example be used to cool or maintain superconducting cables at a cryogenic temperature of about 65 K.
  • the number of compression stages compressors
  • the number of stages of relaxation turbines. This can be done according to several possible configurations. For example three compressors and a turbine or six compressors and two turbines, ...
  • the choice of the number of organs will depend on the desired energy efficiency. Thus, a solution using three compressors and a turbine will have a lower energy efficiency than a solution using six compressors and two turbines.
  • the refrigerator comprises six compressors 101, 102, 103, 104, 105, 106 and two turbines 116, 111 and four high speed motors 107, 112, 114, 109.
  • the first two compressors 101, 102 (that is, the compressor wheels) are respectively mounted at both ends of a first high speed motor 107.
  • the two following compressors 103, 104 are respectively mounted at both ends of a second high speed motor 112.
  • the next compressor 105 and the turbine 116 are respectively mounted at both ends of a third high-speed motor 114.
  • the last turbine 111 and the sixth compressor 106 are respectively mounted at both ends of a fourth motor 109.
  • the gas is progressively compressed by passing successively through the four series compressors 101, 102, 103, 104, 105, 106.
  • the Work gas is cooled in a respective heat exchanger 108 (by heat exchange with air or water for example) to approach isothermal compression.
  • the The gas is isobarically cooled through a countercurrent plate heat exchanger 103.
  • the cooling gas is progressively expanded in the two series centripetal turbines 116, 111.
  • the working gas is heated by heat exchange in an exchanger 110 (for example by heat exchange with the cold source), so as to achieve a substantially isothermal expansion.
  • the working gas is reheated in the exchanger 113 and can then start a new cycle again by compression.
  • FIG. 5 represents the cycle (temperature T and entropy S) of the working fluid of the refrigerator of FIG. 5.
  • zone C of relaxation we recognize two sawtooth corresponding to two successive relaxation and warming.
  • the invention improves cryogenic refrigerators in terms of energy efficiency, reliability and size. The invention makes it possible to reduce the maintenance operations and to eliminate the use of oils.
  • one or both ends of the output shafts of the motor (s) can directly drive more than one road (ie several compressors or several turbines).

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Abstract

Dispositif de réfrigération cryogénique destiné à transférer de la chaleur d'une source froide (15) vers une source (1) chaude via un fluide de travail circulant dans un circuit (200) de travail fermé comprenant en série: une portion de compression sensiblement isotherme du fluide, une portion de refroidissement sensiblement isobare du fluide, une portion de détente sensiblement isotherme du fluide et une portion de réchauffement sensiblement isobare du fluide, la portion de compression du circuit (200) de travail comprenant au moins deux compresseurs (7, 5, 3) disposés en série, la portion de détente du circuit (200) de travail comprenant au moins une turbine (9, 11, 13) de détente, les compresseurs (7, 5, 3) et la oules turbines (9, 11, 13) de détente étant entraînés par au moins un moteur (70) dit à haute vitesse comprenant un arbre de sortie dont l'une des extrémité porte et entraîne en rotation par accouplement direct un premier compresseur (7, 5, 3) et dont l'autre extrémité porte et entraîne en rotation par accouplement direct un second compresseur (7, 5, 3) ou une turbine (9, 11, 13) de détente.

Description

Dispositif et procédé de réfrigération cryogénique
La présente invention concerne un dispositif et un procédé de réfrigération cryogénique.
L'invention concerne plus particulièrement un dispositif de réfrigération cryogénique destiné à transférer de la chaleur d'une source froide vers une source chaude via un fluide de travail circulant dans un circuit de travail fermé, le circuit de travail comprenant en série : une portion de compression, une portion de refroidissement, une portion de détente et une portion de réchauffement.
La source froide peut être par exemple de l'azote liquide à refroidir et la source chaude de l'eau ou de l'air.
Des réfrigérateurs connus pour refroidir des éléments supraconducteurs utilisent en général un cycle de Brayton inverse. Ces réfrigérateurs connus utilisent un compresseur lubrifié à vis, un échangeur à contre courant à plaques et une turbine de détente.
Ces réfrigérateurs connus présentent de nombreux inconvénients parmi :
- un faible rendement énergétique du cycle et par conséquent du réfrigérateur,
- l'utilisation d'huile pour refroidir et lubrifier le compresseur, ceci impose une opération de déshuilage du gaz de travail après compression, l'utilisation de joints tournants entre le moteur électrique et le compresseur, - le faible rendement isotherme de compression du compresseur, la périodicité des opérations de maintenance.
Le document US-3,494,145 décrit un système de réfrigération utilisant des accouplements via engrenages nécessitant des paliers à huile. Ce type de dispositif utilise des joints tournants tels que les garnitures mécaniques entre le gaz de travail et le carter des engrenages et des paliers à huile. Cette architecture augmente les risques de fuite du gaz de travail et la pollution possible du gaz de travail par l'huile. Ce système concerne par ailleurs un moteur de type basse vitesse. Le document US-4,984,432 décrit un système de réfrigération utilisant des compresseurs ou des turbines de type à anneau liquide fonctionnant avec un moteur à basse vitesse utilisant des paliers classiques tels que les roulements à billes. Cette technologie relève des compresseurs et turbines volumétriques. Un but de la présente invention est de pallier tout ou partie des inconvénients de l'art antérieur relevés ci-dessus.
A cette fin, l'invention propose un dispositif de réfrigération cryogénique destiné à transférer de la chaleur d'une source froide vers une source chaude via un fluide de travail circulant dans un circuit de travail fermé, le circuit de travail comprenant en série : une portion de compression sensiblement isotherme du fluide, une portion de refroidissement sensiblement isobare du fluide, une portion de détente sensiblement isotherme du fluide et une portion de réchauffement sensiblement isobare du fluide, la portion de compression du circuit de travail comprenant au moins deux compresseurs disposés en série et au moins un échangeur de refroidissement du fluide comprimé disposé à la sortie de chaque compresseur, la portion de détente du circuit de travail comprenant au moins une turbine de détente et au moins un échangeur de réchauffement du fluide détendu, les compresseurs et la ou les turbines de détente étant entraînés par au moins un moteur dit à haute vitesse comprenant un arbre de sortie dont l'une des extrémité porte et entraîne en rotation par accouplement direct un premier compresseur et dont l'autre extrémité porte et entraîne en rotation par accouplement direct un second compresseur ou une turbine de détente.
Les modes de réalisation permettent d'obtenir un système sans pollution d'huile et sans contact. En effet, la combinaison de compresseurs centrifuges, des turbines centripètes et des paliers selon l'invention réduit ou supprime tout contact avec les parties fixes et les parties tournantes. Ceci permet d'éviter tout risque de fuite. L'ensemble du système est en effet hermétique et ne comporte aucun joint tournant vis-à-vis de l'atmosphère (tel que des garnitures mécaniques ou des « dry face seal »). Par ailleurs, des modes de réalisation de l'invention peuvent comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- les compresseurs sont du type à compression centrifuge,
- la ou les turbines de détente sont du type à détente centripète, - les arbres de sortie des moteurs sont montés sur des paliers de type magnétique ou de type dynamique à gaz, lesdits paliers étant utilisés pour sustenter les compresseurs et les turbines,
- la portion de refroidissement et la portion de réchauffement comprennent un échangeur de chaleur commun dans lequel le fluide de travail transite à contre- courant selon qu'il est refroidit ou réchauffé,
- le circuit de travail comprend un volume formant une capacité tampon de stockage du fluide de travail,
- le fluide de travail est en phase gazeuse et constitué d'un gaz pur ou d'un mélange de gaz purs parmi : l'hélium, le néon, l'azote, l'oxygène, l'argon, le monoxyde de carbone, le méthane, ou tout autre fluide présentant une phase gazeuse à la température de la source froide.
L'invention propose en outre un procédé de réfrigération cryogénique destiné à transférer de la chaleur d'une source froide vers une source chaude via un fluide de travail circulant dans un circuit de travail fermé, le circuit de travail comprenant en série : une portion de compression comprenant au moins deux compresseurs disposés en série, une portion de refroidissement du fluide, une portion de détente comprenant au moins une turbine de détente, et une portion de réchauffement, le procédé comprenant un cycle de travail comportant une première étape de compression sensiblement isotherme du fluide dans la portion de compression par refroidissement du fluide comprimé en sortie des compresseurs, une seconde étape de refroidissement sensiblement isobare du fluide dans la portion de refroidissement, une troisième étape de détente sensiblement isotherme du fluide dans la portion de détente par réchauffement du fluide détendu en sortie de turbine, et une quatrième étape de réchauffement sensiblement isobare du fluide ayant échangé thermiquement avec la source froide, le cycle de travail du fluide (température T, entropie S) étant du type Ericsson inverse.
Par ailleurs, des modes de réalisation de l'invention peuvent comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- lors de la première étape de compression sensiblement isotherme, le fluide comprimé est refroidit en sortie de chaque compresseur pour maintenir les températures du fluide en entrée et en sortie de chaque compresseur sensiblement égales et de préférence dans une fourchette d'environ 10 K,
- lors de la troisième étape de détente sensiblement isotherme le fluide détendu est refroidit en sortie de chaque turbine pour maintenir les températures du fluide en entrée et en sortie de chaque turbine sensiblement égales et de préférence dans une fourchette d'environ 5 K,
- les compresseurs et la ou les turbines de détente sont entraînée par au moins un moteur dit à haute vitesse comprenant un arbre de sortie dont l'une des extrémité porte et entraîne en rotation par accouplement direct un premier compresseur et dont l'autre extrémité porte et entraîne en rotation par accouplement direct un second compresseur ou une turbine de détente et en ce que le procédé comprend une étape de transfert d'une partie du travail mécanique de la ou des turbines vers le ou les compresseurs via le ou les arbres de sortie,
- à l'issue de la seconde étape de refroidissement le fluide de travail est amené à une température basse de l'ordre de 60 K et en ce que le circuit de travail comprend un nombre de compresseurs trois fois plus important environ que le nombre de turbines de détente,
- le fluide de travail est utilisé pour refroidir ou maintenir en froid des éléments supraconducteurs à une température de l'ordre de 65 K, - la chute de température du fluide constituant la source froide est sensiblement identique à l'augmentation de température du gaz dans les échangeurs.
L'invention peut présenter l'un ou plusieurs des avantages suivants :
- le cycle du fluide de travail (type Ericsson inverse) permet d'obtenir un rendement plus important que les systèmes connus sans pour autant créer ou augmenter d'autres inconvénients, le travail de détente dans les turbines peut être avantageusement valorisé, il est possible de s'affranchir de l'utilisation d'huile pour la lubrification ou le refroidissement, ceci permet de supprimer l'installation de déshuilage en aval du compresseur, ainsi que les opérations de traitement et de recyclage des huiles usagées, - le système ne nécessite qu'un faible nombre de pièces mobiles ce qui accroît sa simplicité et sa fiabilité. Il est possible grâce à l'invention de s'affranchir pour le compresseur d'une transmission de puissance mécanique du type multiplicateur de vitesse, joints de cardan, ... - les opérations de maintenance sont réduites voir pratiquement inexistantes,
- le système permet d'éviter des joints tournant et d'utiliser un système totalement hermétique vis à vis de l'extérieur. Ceci empêche toute perte ou pollution du gaz de cycle de travail, - l'encombrement du réfrigérateur peut être réduit par rapport aux systèmes connus.
D'autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux figures dans lesquelles :
- la figure 1 représente une vue schématique illustrant la structure et le fonctionnement d'un premier exemple de réalisation de dispositif de réfrigération selon l'invention,
- la figure 2 représente de façon schématique un détail de la figure 1 illustrant un agencement d'un moteur d'entraînement d'un ensemble compresseur- compresseur ou compresseur-turbine, - la figure 3 représente de façon schématique un exemple de cycle de travail du fluide de travail du réfrigérateur de la figure 1 ,
- la figure 4 représente une vue schématique illustrant la structure et le fonctionnement d'un second exemple de réalisation d'un réfrigérateur selon l'invention, - la figure 5 représente de façon schématique un second exemple de cycle de travail du fluide de travail du réfrigérateur selon la figure 3.
En se référant à l'exemple de réalisation de la figure 1 , le réfrigérateur selon l'invention est prévu pour transférer de la chaleur d'une source froide 15 à une température cryogénique vers une source chaude à température ambiante 1 par exemple.
La source froide 15 peut être, par exemple, de l'azote liquide à refroidir et la source chaude 1 de l'eau ou de l'air. Pour réaliser ce transfert de chaleur, le réfrigérateur illustré à la figure 1 utilise un circuit de travail 200 d'un gaz de travail comprenant les composants listés ci-dessous.
Le circuit 200 comprend plusieurs compresseurs 3, 5, 7 centrifuges disposés en série et fonctionnant à température ambiante. Le circuit 200 comprend plusieurs échangeurs de chaleur 2, 4, 6 fonctionnant à température ambiante disposés respectivement à la sortie des compresseurs 3, 5, 7. Les températures du gaz de travail en entrée et en sortie, de chaque étage de compression (c'est-à-dire à l'entrée et à la sortie de chaque compresseur 3, 5, 7), sont maintenues par les échanges thermiques à un niveau sensiblement identique (cf. zone A sur la figure 3 qui représente un cycle de travail du gaz : température en K en fonction de l'entropie S en J/kg). A la figure 3, les parties montantes de la zone A en dents de scie correspondant chacune à un étage de compression tandis que les parties descendantes de cette zone A correspondent chacune à un refroidissement par échangeur. Cette disposition permet de se rapprocher d'une compression isotherme.
Les températures d'entrée et de sortie, de chaque étage de compression, sont sensiblement les mêmes.
Les échangeurs 2, 4, 6 peuvent être distincts ou être constitués de portions distinctes d'un même échangeur en échange thermique avec la source chaude 1. Le réfrigérateur comprend plusieurs moteurs (70 cf. figure 2) dits à haute vitesse. Par moteur à haute vitesse on désigne habituellement des moteurs dont la vitesse de rotation permet un accouplement direct avec un étage de compression centrifuge ou un étage de détente centripète^Les moteurs 70 à haute vitesse utilisent de préférence des paliers magnétiques ou dynamiques à gaz 171 (figure 2). Un moteur à haute vitesse tourne typiquement à une vitesse de rotation de 10 000 tours par minute ou plusieurs dizaines de milliers de tours par minute. Un moteur basse vitesse tourne plutôt avec une vitesse de quelques milliers de tours par minute.
En aval de la portion de compression comprenant les compresseurs en série, le réfrigérateur comprend un échangeur 8 de chaleur de préférence de type à plaques à contre courant séparant les éléments à température ambiante (en partie haute du circuit 200 représenté à la figure 1 ) des éléments à température cryogéniques (en partie inférieure du circuit 200). Le fluide est refroidit (correspondant à la zone D de la figure 3). Le refroidissement du gaz de la température ambiante à la température cryogénique s'effectue par échange à contre courant avec le même gaz de travail gaz à température cryogénique qui revient de la portion de détente après échange thermique avec la source froide 15. En aval de cette portion de refroidissement constituée par l'échangeur 8 à plaques, le circuit comporte une ou plusieurs turbines 9, 11 , 13 de détente, de préférence de type centripètes, disposées en série. Les turbines 9, 11 , 13 fonctionnent à température cryogéniques, les températures d'entrée et de sortie de chaque étage de détente (entrée et sortie de turbine) sont maintenues sensiblement identiques par un ou plusieurs échangeurs de chaleur 10, 12, 14 cryogéniques disposés à la sortie de la ou des turbines. Ceci correspond à la zone C de la figure 3, les portions descendantes de la zone C correspondant chacune à un étage de détente tandis que les portions montantes de cette zone correspondent au réchauffement dans les échangeurs 10, 12, 14. Cette disposition permet de se rapprocher d'une détente isotherme. Les températures d'entrée et de sortie de chaque étage de détente sont sensiblement les mêmes. De plus et afin d'augmenter le rendement du réfrigérateur, l'augmentation de la température du gaz de travail dans le ou les échangeur (10, 12, 14) peut être sensiblement identique (en valeur absolue) à la baisse de la température du fluide à refroidir (15) (source froide).
Ces échangeurs 10, 12, 14 de réchauffement peuvent être distincts ou être constitués de portions distinctes d'un même échangeur en échange thermique avec la source froide 15.
En aval de la portion de détente et de l'échange thermique avec la source froide 15, le fluide de travail échange thermiquement à nouveau avec l'échangeur 8 de chaleur à plaques (zone B de la figure 3). Le fluide échange thermiquement dans l'échangeur 8 à contre courant par rapport à son passage après la portion de compression. Après réchauffage le fluide revient dans la portion de compression et peut recommencer un cycle. Le circuit peut comprendre en outre une capacité de gaz de travail à température ambiante (non représentée par soucis de simplification) pour limiter la pression dans les circuits, lors de l'arrêt du réfrigérateur par exemple. Le réfrigérateur utilise de préférence comme fluide de travail un fluide en phase gazeuse circulant en circuit fermé. Celui-ci est constitué par exemple d'un gaz pur ou d'un mélange de gaz pur. Les gaz les mieux adaptés à cette technologie sont notamment : l'hélium, le néon, l'azote, l'oxygène et l'argon. Le monoxyde de carbone et le méthane peuvent également être utilisés.
Le réfrigérateur est conçu et piloté ainsi de façon à obtenir un cycle de travail du fluide se rapprochant du cycle d'Ericsson inverse. C'est à dire: une compression isotherme, un refroidissement isobare, une détente isotherme et un réchauffement isobare. Selon une particularité avantageuse le réfrigérateur utilise pour l'entraînement au moins des compresseurs 3, 5, 7 (c'est-à-dire pour l'entraînement des roues des compresseurs) plusieurs moteurs 70 dits à hautes vitesses.
Comme schématisé à la figure 2, chaque moteur 70 à haute vitesse reçoit sur une des extrémités de son arbre de sortie une roue de compresseur 31 et, sur l'autre extrémité de son arbre une autre roue de compresseur ou une roue de turbine 9. Cette disposition procure de nombreux avantages. Cette configuration permet dans le réfrigérateur un accouplement direct entre le moteur 70 et les roues de compresseur 3, 5, 7 ou entre le moteur 70 et les roues des turbines 9, 11 , 13. Ceci permet de s'affranchir d'un multiplicateur ou réducteur de vitesse (ce qui limite le nombre de pièces mobiles nécessaires). Cette configuration permet également une valorisation du travail mécanique de la ou des turbines 9, 11 , 13 et par conséquent une augmentation du rendement énergétique global du réfrigérateur. Selon cette configuration, le réfrigérateur a un fonctionnement sans huile, ce qui permet de garantir la pureté du gaz de travail et supprime la nécessitée d'une opération de déshuilage.
Le nombre de moteur à haute vitesse est principalement fonction du rendement énergétique souhaité pour le réfrigérateur. Plus ce rendement est important, plus le nombre de moteur haute vitesse doit être élevé. Le rapport entre le nombre d'étage de compression (compresseurs) et le nombre d'étages de détente (turbines) est fonction de la température froide cible. Par exemple, pour un réfrigérateur dont la source froide est à 273 K, le nombre d'étage de compression sera sensiblement égal au nombre d'étage de détente. Pour un réfrigérateur dont la source froide est à 65 K, le nombre d'étage de compression est environ 3 fois plus important que le nombre d'étage de détente.
La figure 4 illustre un autre mode de réalisation qui peut par exemple être utilisé pour refroidir ou maintenir en température des câbles supraconducteurs à une température cryogénique d'environ 65 K. Pour ce niveau de température, le nombre d'étage de compression (compresseurs) doit être environ trois fois plus important que le nombre d'étages de détente (turbines). Ceci peut être réalisé selon plusieurs configurations possibles. Par exemple trois compresseurs et une turbine ou six compresseurs et deux turbines,... Le choix du nombre d'organe sera fonction du rendement énergétique souhaité. Ainsi, une solution utilisant trois compresseurs et une turbine aura un rendement énergétique moins important qu'une solution utilisant six compresseurs et deux turbines.
Dans l'exemple de la figure 4 le réfrigérateur comprend six compresseurs 101 , 102, 103, 104, 105, 106 et deux turbines 116, 111 et quatre moteurs à haute vitesse 107, 112, 114, 109. Les deux premiers compresseurs 101 , 102 (c'est-à- dire les roues des compresseurs) sont montés respectivement aux deux extrémités d'un premier moteur haute vitesse 107. Les deux compresseurs 103, 104 suivants sont montés respectivement aux deux extrémités d'un second moteur haute vitesse 112. Le compresseur suivant 105 et la turbine 116 (c'est-à- dire la roue de la turbine) sont montés respectivement aux deux extrémités d'un troisième moteur haute vitesse 114. Enfin, la dernière turbine 111 et le sixième compresseur 106 sont montés respectivement aux deux extrémités d'un quatrième moteur 109. Le cheminement du gaz de travail lors d'un cycle dans le circuit en boucle fermée peut être décrit comme suit.
Lors d'une première étape le gaz est comprimé progressivement en passant successivement dans les quatre compresseurs en série 101 , 102, 103, 104, 105, 106. A l'issue de chaque étage de compression (à la sortie de chaque compresseur) le gaz de travail est refroidi dans un échangeur de chaleur respectif 108 (par échange thermique avec de l'air ou de l'eau par exemple) pour se rapprocher d'une compression isotherme. Après cette portion de compression le gaz est refroidi de façon isobare au travers d'un échangeur à plaques à contre- courant 103. Après cette portion de refroidissement, le gaz de refroidissement est détendu progressivement dans les deux turbines centripètes en série 116, 111. Après chaque étage de détente le gaz de travail est réchauffé par échange thermique dans un échangeur 110 (par exemple par échange thermique avec la source froide), de façon à réaliser une détente sensiblement isotherme. A l'issue de cette détente isotherme le gaz de travail est réchauffé dans l'échangeur 113 et peut ensuite recommencer un nouveau cycle par une compression.
La figure 5 représente le cycle (température T et entropie S) du fluide de travail du réfrigérateur de la figure 5. Comme précédemment pour la figure 3, on distingue dans la zone A de compression six dents de scie correspondant aux six compressions et refroidissements successifs. Dans la zone C de détente on reconnaît deux dents de scie correspondant aux deux détentes et réchauffement successifs. L'invention améliore les réfrigérateurs cryogéniques en terme de rendement énergétique, de fiabilité et d'encombrement. L'invention permet de diminuer les opérations de maintenance et de supprimer l'utilisation d'huiles.
Bien entendu l'une ou les deux extrémités des arbres de sortie du ou des moteurs peuvent entraîner directement plus d'une route (c'est-à-dire plusieurs compresseurs ou plusieurs turbines).

Claims

REVENDICATIONS
1. Dispositif de réfrigération cryogénique destiné à transférer de la chaleur d'une source froide (15) vers une source (1) chaude via un fluide de travail circulant dans un circuit (200) de travail fermé, le circuit (200) de travail comprenant en série : une portion de compression sensiblement isotherme du fluide, une portion de refroidissement sensiblement isobare du fluide, une portion de détente sensiblement isotherme du fluide et une portion de réchauffement sensiblement isobare du fluide, la portion de compression du circuit (200) de travail comprenant au moins deux compresseurs (7, 5, 3, 101 ,
102, 103, 104, 105, 106) disposés en série et au moins un échangeur (6, 4, 2, 108) de refroidissement du fluide comprimé disposé à la sortie de chaque compresseur (7, 5, 3, 101 , 102, 103, 104, 105, 106), la portion de détente du circuit (200) de travail comprenant au moins une turbine (9, 11 , 13, 116, 111 ) de détente et au moins un échangeur (10, 12, 14, 110) de réchauffement du fluide détendu, caractérisé en ce que les compresseurs (7, 5, 3, 101 , 102,
103, 104, 105, 106) et la ou les turbines (9, 11 , 13) de détente sont entraînés par au moins un moteur (70, 107, 112, 114, 109) dit à haute vitesse comprenant un arbre de sortie dont l'une des extrémité porte et entraîne en rotation par accouplement direct un premier compresseur (7, 5, 3,101 , 102,
103, 104, 105, 106) et dont l'autre extrémité porte et entraîne en rotation par accouplement direct un second compresseur (7, 5, 3, 101 , 102, 103, 104, 105, 106) ou une turbine (9, 11 , 13, 116, 111 ) de détente, et en ce que les compresseurs (7, 5, 3, 101 , 102, 103, 104, 105, 106) sont du type à compression centrifuge, et en ce que la ou les turbines (9, 11 , 13, 116, 111 ) de détente sont du type à détente centripète, et en ce que les arbres (71 ) de sortie des moteurs (70, 107, 112, 114, 109) sont montés sur des paliers (171 ) de type magnétique ou de type dynamique à gaz, lesdits paliers (171 ) étant utilisés pour sustenter les compresseurs (7, 5, 3, 101 , 102, 103, 104, 105, 106) et les turbines (9, 1 1 , 13, 1 16, 1 1 1 ).
2. Dispositif selon la revendication 1 , caractérisé en ce que la portion de refroidissement et la portion de réchauffement comprennent un échangeur de chaleur (8, 113) commun dans lequel le fluide de travail transite à contre- courant selon qu'il est refroidit ou réchauffé.
3. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le circuit de travail comprend un volume formant une capacité tampon de stockage du fluide de travail.
4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le fluide de travail est en phase gazeuse et constitué d'un gaz pur ou d'un mélange de gaz purs parmi : l'hélium, le néon, l'azote, l'oxygène, l'argon, le monoxyde de carbone, le méthane, ou tout autre fluide présentant une phase gazeuse à la température de la source froide.
5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le nombre d'étages de compression est supérieur au nombre d'étages de détente.
6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un moteur (70, 107, 112, 114, 109) dont au moins l'une des extrémités de l'arbre de sortie entraîne en rotation par accouplement direct au moins deux roues (roues de compresseur et/ou roues de turbine).
7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un moteur dont une extrémité de son arbre de sortie entraîne en rotation par accouplement direct deux roues compresseur, l'autre extrémité de l'arbre de sortie entraînant en rotation par accouplement direct une roue de turbine.
8. Procédé de réfrigération cryogénique destiné à transférer de la chaleur d'une source froide (15) vers une source (1 ) chaude via un fluide de travail circulant dans un circuit (200) de travail fermé, le circuit (200) de travail comprenant en série : une portion de compression comprenant au moins deux compresseurs (7, 5, 3, 101 , 102, 103, 104, 105, 106) disposés en série, une portion de refroidissement du fluide, une portion de détente comprenant au moins une turbine (9, 11 , 13, 116, 111) de détente, et une portion de réchauffement, le procédé comprenant un cycle de travail comportant une première étape de compression sensiblement isotherme du fluide dans la portion de compression par refroidissement du fluide comprimé en sortie des compresseurs (7, 5, 3, 101 , 102, 103, 104, 105, 106), une seconde étape de refroidissement sensiblement isobare du fluide dans la portion de refroidissement, une troisième étape de détente sensiblement isotherme du fluide dans la portion de détente par réchauffement du fluide détendu en sortie de turbine, et une quatrième étape de réchauffement sensiblement isobare du fluide ayant échangé thermiquement avec la source froide (15), le cycle de travail du fluide (température T, entropie S) étant du type Ericsson inverse, lors de la première étape de compression sensiblement isotherme, le fluide comprimé est refroidit en sortie de chaque compresseur (7, 5, 3, 101 , 102, 103, 104, 105, 106) pour maintenir les températures du fluide en entrée et en sortie de chaque compresseur sensiblement égales et de préférence dans une fourchette d'environ 10 K, lors de la troisième étape de détente sensiblement isotherme le fluide détendu étant refroidi en sortie de chaque turbine (9, 11 , 13, 116, 111 ) pour maintenir les températures du fluide en entrée et en sortie de chaque turbine (9, 11 , 13, 116, 111 ) sensiblement égales et de préférence dans une fourchette d'environ 5 K, caractérisé en ce que les compresseurs (7, 5, 3, 101 , 102, 103, 104, 105, 106) et la ou les turbines (9, 11 , 13, 116, 111) de détente sont entraînés par au moins un moteur (70, 107, 112, 114, 109) dit à haute vitesse comprenant un arbre de sortie dont l'une des extrémité porte et entraîne en rotation par accouplement direct un premier compresseur (7, 5, 3, 101 , 102, 103, 104, 105, 106) et dont l'autre extrémité porte et entraîne en rotation par accouplement direct un second compresseur (7, 5, 3, 101 , 102, 103, 104, 105, 106) ou une turbine (9, 11 , 13, 116, 111 ) de détente et en ce que le procédé comprend une étape de transfert d'une partie du travail mécanique de la ou des turbines (9, 11 ,
13, 116, 111 ) vers le ou les compresseurs (7, 5, 3, 101 , 102, 103, 104, 105, 106) via le ou les arbres de sortie (71 ), et en ce que les arbres (71 ) de sortie des moteurs (70, 107, 112, 114, 109) sont montés sur des paliers (171 ) de type magnétique ou de type dynamique à gaz, lesdits paliers (171 ) étant utilisés pour sustenter les compresseurs et turbines.
9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'à l'issue de la seconde étape de refroidissement, le fluide de travail est amené à une température basse de l'ordre de 60 K et en ce que le circuit (200) de travail comprend un nombre de compresseurs (7, 5, 3, 101 , 102, 103, 104, 105, 106) trois fois plus important que le nombre de turbines (9, 11 , 13, 116, 111 ) de détente.
10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 ou 9, caractérisé en ce que le fluide de travail est utilisé pour refroidir ou maintenir en froid des éléments supraconducteurs à une température de l'ordre de 65 K.
11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisé en ce que la chute de température du fluide constituant la source froide (15) est sensiblement identique à l'augmentation de température du gaz de travail dans des échangeurs (110, 10, 12, 14) de chaleur du circuit (200) de travail.
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Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2951815B1 (fr) * 2009-10-27 2012-09-07 Technip France Procede de fractionnement d'un courant de gaz craque pour obtenir une coupe riche en ethylene et un courant de combustible, et installation associee.
WO2011057112A1 (fr) 2009-11-06 2011-05-12 Akebia Therapeutics Inc. Procédés pour augmenter la stabilisation du facteur inductible par l'hypoxie 1-alpha
DE102011013345A1 (de) * 2011-03-08 2012-09-13 Linde Aktiengesellschaft Kälteanlage
FR2977015B1 (fr) * 2011-06-24 2015-07-03 Saipem Sa Procede de liquefaction de gaz naturel a triple circuit ferme de gaz refrigerant
FR2977014B1 (fr) 2011-06-24 2016-04-15 Saipem Sa Procede de liquefaction de gaz naturel avec un melange de gaz refrigerant.
FR2980564A1 (fr) * 2011-09-23 2013-03-29 Air Liquide Procede et installation de refrigeration
FR2981982B1 (fr) * 2011-10-28 2013-11-01 IFP Energies Nouvelles Procede de controle d'un circuit ferme fonctionnant selon un cycle rankine et circuit utilisant un tel procede
US9234480B2 (en) 2012-07-04 2016-01-12 Kairama Inc. Isothermal machines, systems and methods
US10072665B1 (en) 2012-12-27 2018-09-11 Ronald E. Graf Multistage compressors and reverse compressors comprising a series of centrifugal pumps alternating flow toward and away from axle with better flow transitions between stages
US20140186170A1 (en) * 2012-12-27 2014-07-03 Ronald E. Graf Centrifugal Expanders And Compressors Each Using Rotors In Both Flow Going From Periphery To Center And Flow Going From Center To Periphery Their Use In Engines Both External Heat And Internal Combustion. Means to convert radial inward flow to radial outward flow with less eddy currents
FR3014543B1 (fr) * 2013-12-06 2018-11-09 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Dispositif et procede de refroidissement et/ou de liquefaction a basse temperature
FR3047551B1 (fr) 2016-02-08 2018-01-26 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Dispositif de refrigeration cryogenique
CN106121743B (zh) * 2016-08-18 2017-07-14 开封空分集团有限公司 一种液体向心透平能量回收装置
FR3055692B1 (fr) * 2016-09-06 2018-08-24 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Installation, procede pour stocker et reliquefier un gaz liquefie et vehicule de transport associe
IT201600109378A1 (it) * 2016-10-28 2018-04-28 Nuovo Pignone Tecnologie Srl Sistema di liquefazione di gas naturale comprendente un turbocompressore con moltiplicatore integrato
EP3596415A4 (fr) * 2017-03-14 2020-07-22 Woodside Energy Technologies Pty Ltd Unité de liquéfaction de gnl conteneurisée et procédé associé de production de gnl
CN107477898A (zh) * 2017-08-11 2017-12-15 北京理工大学 一种多级串联式大型低温制冷系统
FR3072160B1 (fr) * 2017-10-09 2019-10-04 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Dispositif et procede de refrigeration
CN108775723A (zh) * 2018-06-27 2018-11-09 芜湖盘云石磨新能源科技有限公司 一种二氧化碳制冷装置
JP7141342B2 (ja) * 2019-01-31 2022-09-22 大陽日酸株式会社 極低温流体循環式冷却システム及び極低温流体循環式冷却方法
JP6926153B2 (ja) * 2019-07-03 2021-08-25 大陽日酸株式会社 超電導体の冷却装置及び超電導体の冷却方法
FR3098574B1 (fr) * 2019-07-10 2021-06-25 Air Liquide Dispositif de réfrigération et/ou de liquéfaction
FR3099820B1 (fr) * 2019-08-05 2022-11-04 Air Liquide Dispositif et installation de réfrigération
FR3099818B1 (fr) * 2019-08-05 2022-11-04 Air Liquide Dispositif de réfrigération et installation et procédé de refroidissement et/ou de liquéfaction
US20230296294A1 (en) * 2020-08-12 2023-09-21 Cryostar Sas Simplified cryogenic refrigeration system
KR102458455B1 (ko) 2020-11-03 2022-10-26 한국기계연구원 터보기계용 진공 중공축 제작장치, 상기 제작장치를 이용하여 터보기계용 진공 중공축을 제작하는 방법, 상기 방법에 의해 제작된 진공 중공축을 구비한 터보기계
FR3119667B1 (fr) * 2021-02-10 2023-03-24 Air Liquide Dispositif et procédé de liquéfaction d’un fluide tel que l’hydrogène et/ou de l’hélium

Family Cites Families (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL287922A (fr) * 1962-02-12
US3494145A (en) * 1968-06-10 1970-02-10 Worthington Corp Integral turbo compressor-expander system for refrigeration
FR2165729B1 (fr) * 1971-12-27 1976-02-13 Technigaz Fr
GB1510629A (en) * 1974-08-08 1978-05-10 Penny Turbines Ltd N Centrifugal compressor or centripetal turbine
DE2440215A1 (de) * 1974-08-22 1976-03-04 Linde Ag Verfahren zum verfluessigen und unterkuehlen eines tiefsiedenden gases
US3992167A (en) * 1975-04-02 1976-11-16 Union Carbide Corporation Low temperature refrigeration process for helium or hydrogen mixtures using mixed refrigerant
JPS6079125A (ja) * 1983-10-05 1985-05-04 Kiichi Taga 等温圧縮機を利用するクロ−ズドサイクル動力伝達方式
JPS6251723A (ja) * 1985-08-29 1987-03-06 Isuzu Motors Ltd 超高速電動−発電機
GB8625391D0 (en) * 1986-10-23 1986-11-26 Crane Packing Ltd Mechanical face seals
US4984432A (en) * 1989-10-20 1991-01-15 Corey John A Ericsson cycle machine
JPH03286968A (ja) * 1990-03-31 1991-12-17 Aisin Seiki Co Ltd 極低温冷凍装置
JPH0781754B2 (ja) * 1990-06-28 1995-09-06 新技術事業団 冷凍機
NO910827D0 (no) * 1991-03-01 1991-03-01 Sinvent As Sintef Gruppen Flertrinns-tannhjulsmaskin for kompresjon eller ekspansjon av gass.
FR2679635B1 (fr) * 1991-07-26 1993-10-15 Air Liquide Circuit de compression d'un fluide gazeux a basse pression et a basse temperature.
US5248239A (en) * 1992-03-19 1993-09-28 Acd, Inc. Thrust control system for fluid handling rotary apparatus
US5310311A (en) * 1992-10-14 1994-05-10 Barber-Colman Company Air cycle machine with magnetic bearings
US5473899A (en) * 1993-06-10 1995-12-12 Viteri; Fermin Turbomachinery for Modified Ericsson engines and other power/refrigeration applications
US5590528A (en) * 1993-10-19 1997-01-07 Viteri; Fermin Turbocharged reciprocation engine for power and refrigeration using the modified Ericsson cycle
US5495718A (en) * 1994-01-14 1996-03-05 Pierce; James G. Refrigeration of superconducting magnet systems
JPH09329034A (ja) * 1996-06-11 1997-12-22 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 閉サイクルガスタービン
JP3928230B2 (ja) * 1997-12-01 2007-06-13 石川島播磨重工業株式会社 冷凍機用の回転機械
US6354087B1 (en) * 1998-05-22 2002-03-12 Sumitomo Electric Industries, Ltd Method and apparatus for cooling superconductor
JP2001041598A (ja) * 1999-07-30 2001-02-16 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 多段圧縮冷凍機
GB0001801D0 (en) * 2000-01-26 2000-03-22 Cryostar France Sa Apparatus for reliquiefying compressed vapour
JP2003148824A (ja) * 2001-11-13 2003-05-21 Daikin Ind Ltd 空気調和装置
CA2373905A1 (fr) * 2002-02-28 2003-08-28 Ronald David Conry Compresseur centrifuge double
US6948314B2 (en) * 2003-09-12 2005-09-27 Honeywell International, Inc. High response, compact turbocharger
WO2006011248A1 (fr) * 2004-07-30 2006-02-02 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Appareil de refroidissement par réfrigération de l’air et système de froid connexe par réfrigération de l’air
JP4335115B2 (ja) * 2004-10-20 2009-09-30 鹿島建設株式会社 空気冷媒式冷凍装置
CN2795751Y (zh) * 2005-04-21 2006-07-12 北京航空航天大学 高速电机驱动的高效空气制冷机
CN1952529A (zh) * 2005-10-19 2007-04-25 周凌云 制冷装置及其制冷方法
JP2007162724A (ja) * 2005-12-09 2007-06-28 Ntn Corp モータ一体型磁気軸受装置
US7723883B2 (en) * 2005-12-09 2010-05-25 Ntn Corporation Motor built-in magnetic bearing device
JP4779741B2 (ja) * 2006-03-22 2011-09-28 株式会社日立製作所 ヒートポンプシステム，ヒートポンプシステムの軸封方法，ヒートポンプシステムの改造方法
JP4779761B2 (ja) * 2006-03-30 2011-09-28 株式会社ジェイテクト 燃料電池用圧縮機
JP2007303792A (ja) * 2006-05-15 2007-11-22 Sanyo Electric Co Ltd 冷凍装置

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2009066044A2 *

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Publication number Publication date
CN101868677B (zh) 2012-10-03
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PL2225501T3 (pl) 2019-02-28
JP2011504574A (ja) 2011-02-10
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KR20100099129A (ko) 2010-09-10

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