EP2205547A2 - Verfahren zur oxidation von cycloaliphatischen alkoholen, cycloaliphatischen ketonen oder deren gemische mit wässriger salpetersäure und aufarbeitung der dicarbonsäuren - Google Patents

Verfahren zur oxidation von cycloaliphatischen alkoholen, cycloaliphatischen ketonen oder deren gemische mit wässriger salpetersäure und aufarbeitung der dicarbonsäuren

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Publication number
EP2205547A2
EP2205547A2 EP08841083A EP08841083A EP2205547A2 EP 2205547 A2 EP2205547 A2 EP 2205547A2 EP 08841083 A EP08841083 A EP 08841083A EP 08841083 A EP08841083 A EP 08841083A EP 2205547 A2 EP2205547 A2 EP 2205547A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
column
reaction
nitric acid
mixture
cyclohexanone
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP08841083A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Christian Miller
Thomas Jaworek
Manfred Stroezel
Günther Achhammer
Thomas Papkalla
Wilfried Berning
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
BASF SE
Original Assignee
BASF SE
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Filing date
Publication date
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Priority claimed from DE102008009992A external-priority patent/DE102008009992A1/de
Application filed by BASF SE filed Critical BASF SE
Publication of EP2205547A2 publication Critical patent/EP2205547A2/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
    • C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
    • C07C51/31—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation of cyclic compounds with ring-splitting
    • C07C51/316—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation of cyclic compounds with ring-splitting with oxides of nitrogen or nitrogen-containing mineral acids
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency

Definitions

  • the present invention relates to a process for the oxidation of cycloaliphatic alcohols, cycloaliphatic ketones or mixtures thereof with aqueous nitric acid and workup of the dicarboxylic acids by distillation.
  • the synthesis of dicarboxylic acids can be carried out by oxidation of cycloaliphatic alcohols, cycloaliphatic ketones or mixtures thereof in aqueous nitric acid with the aid of oxygen-containing gases.
  • the present invention therefore an object of the invention to develop an improved method.
  • a temperature of 40 to 120 0 C, preferably 60 to 90 0 C, particularly preferably 70 to 80 ° C and a pressure of 1 to 2000 mbar, preferably 50 to 300 mbar, particularly preferably 100 to 200 mbar cycloaliphatic alcohols, cycloaliphati - See ketones or mixtures thereof are reacted with nitric acid in the presence of a catalyst in a fractionation, reaction and / or rectification.
  • the process according to the invention can be carried out batchwise or continuously, preferably continuously.
  • Suitable fractionation, reaction and / or rectification columns are as a rule those columns with or without, preferably with internals, containing 1 to 150, preferably 2 to 100, more preferably 3 to 50, in particular 4 and 20 theoretical plates (plates) contain.
  • the fractionation, reaction and / or rectification columns generally contain at least three (3), ie 3 to 20, preferably 3 to 10, particularly preferably 3 to 6, in particular 3 provided with internals segments which follow one another directly or preferably with Intermediate spaces are provided.
  • the individual segments can still be divided in themselves and contain various installations.
  • the intermediate spaces generally have a length ratio to the underlying segment of 0.01: 1 to 10: 1, preferably 0.1: 1 to 5: 1, particularly preferably 0.2: 1 to 1: 1.
  • the fractionation, reaction and / or rectification columns contain a sump and a head area, which usually contains no internals.
  • the distillation is a thermal separation process.
  • the separation of a liquid mixture is achieved by partial evaporation of the mixture and subsequent condensation of the mixture vapor.
  • the vapor over the boiling liquid mixture contains more low-boiling components than the liquid mixture.
  • the distillate is richer in lighter than the liquid mixture used.
  • the distillation process consists of evaporation and condensation. In the simplest case, the process consists of a simple discontinuous evaporation and the spatially separate condensation of the evaporated mixture vapor.
  • the basic principle of distillative separation is the different vapor pressures of the mixture components. The substances with the higher vapor pressure preferably remain in the vapor phase. Simple distillation thus results in an enrichment of the highly volatile component in the distillate.
  • additional side streams can be removed at different points between the head and the sump.
  • the lowest part of the column below the column internals is referred to as column bottom and the top part above the internals as column head.
  • the most important additional apparatuses for heating or for producing the vapor phase, an evaporator and for cooling or condensing the vapors one or more capacitors are needed.
  • some of the vapors in condensed form must be returned to the top of the column.
  • Koch Flexipak, Rombopak, or any other kind of packs and separating trays such as perforated trays, bubble trays, valve trays, dual-flow trays, tunnel trays in single or multi-flow design, preferably bell or tunnel trays, particularly preferably tunnel trays in the execution of Thormann® trays Company Montz.
  • Suitable dicarboxylic acids are oxalic acid, malonic acid, succinic acid, glutaric acid, adipic acid, heptanedioic acid, octanedioic acid, nonanedioic acid, decanedioic acid undecanedioic acid, dodecanedioic acid, preferably succinic acid, glutaric acid, adipic acid and dodecanedioic acid, particularly preferably adipic acid and dodecanedioic acid.
  • Suitable cycloaliphatic alcohols are cyclobutanol, cyclopentanol, cyclohexanol, cyclooctanol, caclononanol, cyclodecanol, cycloundecanol, cyclododecanol, preferably cyclobutanol, cyclopentanol, cyclohexanol and cyclododecanol, more preferably cyclohexanol and cyclododecanol.
  • Suitable catalysts are iron, cobalt, nickel, copper and vanadium, preferably cobalt, copper and vanadium, more preferably copper and vanadium.
  • nitric acid is aqueous nitric acid such as 20 to 98 wt .-%, preferably 30 to 80 wt .-%, more preferably 40 to 70 wt .-%, in particular 55 to 65 wt .-% nitric acid.
  • the process according to the invention can advantageously be carried out by dosing the aqueous nitric acid together with a catalyst via the feed (1) and / or feed (2) to the internals of the region (II) of a fractionation column (A) which acts as a reaction and rectification column.
  • a portion of the nitric acid can be added via the inlet (3) below the region (II) of the column or via the inlet (4) into the bottom of the column. It may also be advantageous via feeds (1) to (4) to recycle streams which optionally contain product and by-products, nitric acid, water and catalyst of different composition, to the column.
  • the number of addition points of cycloalkone (s), cycloalcohol (s) or mixtures thereof in the region (II) of the column is generally between 1 and infinity, ie 1 to 100, preferably 1 to 30, particularly preferably 1 to 8, in particular 1 and 3 additional points.
  • the addition can take place wholly or partly in the liquid phase or gas phase in the region of the internals (II). It is advantageous if cycloalkone (s), cycloalcohol (s) or mixtures thereof as finely divided as possible z. B. via nozzles, pipes with holes with suitable devices such as nozzles, liquid distributor, nozzle pipes with holes in the To bring in column.
  • nozzles in known embodiments such as single-component, two-component or multi-component nozzles, hollow cones, full cones, flat jet or glass jet nozzles from Lechler, Schlick, Spraying Systems or other manufacturers or any other kind of distributor constructions which are as fine as possible and even distribution of the liquid or gaseous educt mixture, such as nozzle distributors, perforated distributors with and without pres- sure, overflow distributors, perforated bottom distributors, perforated channel distributors with and without pre-distribution, distributors with drop-off fingers, sewer distributors. It may be advantageous to combine the metering with static mixing elements.
  • the reaction of the cycloalkanone (s), cycloalcohol (s) or mixtures thereof with the nitric acid take place.
  • the reaction products formed are generally removed from the reaction zone (II) continuously.
  • the resulting dicarboxylic acids are usually together with a portion of the nitric acid as high-boiling components in the bottom (D) of the fractionation and can be removed via the stream (8).
  • the desired nitric acid concentration in the reaction zone (II) of the column be set.
  • the withdrawal streams (7) and (8) it is also possible to adjust the concentration of the reaction product in the sump.
  • the low-boiling components of water and a portion of the nitric acid pass through the distillative effect in the upper region (I) of the column.
  • the column (A) usually consists of several zones with different functions. On the column internals of the reaction zone (II) described above is carried out essentially the reaction of the reactants with simultaneous removal by distillation of the resulting products. Above segment (II) are the distillation zones (I), which are equipped with separating elements such as fillers, packings or trays. In this zone, nitric acid is separated from water. Due to the thermodynamic boiling behavior, the nitric acid passes back into the region (II) of the column (A), while the water at the top of the column (E) is obtained in gaseous form, condensed in the condenser (C) and partly via the return flow (6) in the Column (A) fed and discharged in part via the withdrawal stream (7). In this way, an advantageous concentration profile can be set by the internal reflux in the column. A reflux ratio between 0: 1 and 100: 1, preferably between 0.1: 1 and 5: 1, should be set.
  • a suitable reflux ratio usually between 0.01 and 100 by adjusting the energy input through the evaporator (B) and capacitor (C) contains the withdrawn stream ( 7) more or less residual concentrations of nitric acid.
  • Other high-boiling components such as catalyst or reaction products, which could be entrained from zone (II) to zone (I) due to high gas velocity in parts of column (A), are also precipitated in zone (I) and back to the bottom Part of the column recycled.
  • a partial stream from the column can be taken off via the side take-off streams (14) and (15) in gaseous or liquid form.
  • a gaseous withdrawal is particularly advantageous when very highly concentrated nitric acid is used or when the bottom product is to contain very high concentrations of product. Then it can be deducted in a very pure concentration via a gaseous discharge nitric acid.
  • the gaseous stream (15) is condensed in a condenser (K), collected in the vessel (L) and withdrawn via the pump (M).
  • the nitric acid can also be carried out via the middle withdrawal of a dividing wall column. The reaction then takes place on the feed part of the dividing wall column, while in the extraction part, the nitric acid is concentrated and withdrawn.
  • zone (III) which, like the zone (I), are provided with separation elements acting by distillation, for example packing, packings or trays.
  • concentration of the reaction product is carried out so that in the bottom (D) of the column (A), the desired product concentration for further workup is achieved.
  • product concentrations between 0 and 90 wt .-%, preferably between 10 and 50 wt .-%, particularly preferably between 20 and 40 wt .-% can be achieved.
  • Excess nitric acid passes through the distillative effect again in the zone (II) of the column (A) and there can react again with the supplied Mattersedukt cycloalkone and cycloalkane.
  • the high-boiling reaction product from the bottom (D) of the column (A) can be withdrawn via the bottom stream (9) together with nitric acid by means of a pump (H).
  • a portion of the bottom stream (9) can be vaporized with an evaporator (B) and passed through the vapor line (10) in the column. This produces the vapor required for the distillation.
  • the resulting in the reaction in the zone (II) nitrogen oxides go as a volatile gas immediately in the gas phase over the zone (I) of the column up in the head (E) of the column (A).
  • the nitric oxide is not condensed in the condenser (C) of the column (A) with a suitable choice of the heat carrier temperature (temperature at which the NO at the selected pressure does not pass into the liquid phase, but remains gaseous) and comes together with other gases (especially nitrogen) to the vacuum pump (G).
  • the exhaust gas then contains nitrogen oxides such as nitrogen dioxide, oxygen and optionally nitrogen. Via the vacuum pump (G), the exhaust gas can then be wholly or partially recycled to the column (A). Suitable feed points were the feed streams (11), (12) and (13).
  • the nitrous gas enters zone (II) of the reactor.
  • nitric acid continuously forms, which in turn oxidizes the respective cyclo compound.
  • oxygen or oxygen-containing gases via the feed streams (16), (17) and / or (18), the oxidation of nitrogen monoxide to nitrogen dioxide can be accelerated.
  • the feed streams (11) and (16) which are located between zone (II) and zone (III) of the column (A)
  • the zone (III) or the bottom (D) of the column (A) that gases remain dissolved in the liquid product.
  • reaction trays with a long residence time and defined flow direction are combined with the nozzle lances and / or cooling or heating coils (Jl).
  • the heat transfer coils can be used for additional dissipation of the heat of reaction, or be used for startup and shutdown. However, this is generally not necessary if there is sufficient fluid content on the internals in the area of the reaction.
  • the liquid holdup should always be greater than the amount of liquid through which the heat of reaction liberated during the reaction can evaporate in a defined period of time (eg residence time). It is advantageous to finely disperse the starting material mixture and meter it in uniformly over the column bottom. This can be done, for example, that the nozzle lances holes are made with different bore diameters. It may be advantageous for the mixing, to provide the nozzle lances with static mixing elements.
  • fractionation columns which, with their internals, have from 1 to 150 theoretical plates, preferably from 2 to 100 theoretical plates, more preferably from 3 to 50 theoretical plates, in particular 4 and 20 theoretical plates. It has proven particularly advantageous if 1 to 5 theoretical plates, preferably 2 to 4 theoretical plates, in the reaction zone (III), 1 to 5 theoretical plates, preferably 2 to 4 theoretical plates, in the zone (II) and 1 to 10, preferably 2 to 7 theoretical plates, in the upper part of the column (I) above the feed stream (1) are provided.
  • the process according to the invention can in principle be applied to all chemical syntheses for the preparation of dicarboxylic acids starting from cycloalkanones and / or cycloalcohols with aqueous acid.
  • the process has special significance for the oxidation of cyclohexanone and cyclohexanol to adipic acid.
  • the products can be prepared with complete conversion of the cycloalkones and / or cycloalkanes in high selectivity with simultaneous removal of tion of excess nitrous gases, water and or nitric acid.
  • the experimental apparatus consisted of a heatable 2-liter reaction flask made of stainless steel, on which a distillation column (length: 1, 5 m, diameter: 50 mm) was placed.
  • the column was filled in the lower area (zone (III)) with 3 bubble-cap trays, in the middle area (zone (II)) with 5 bubble-cap trays and in the upper area (zone (I)) with 6 bubble-cap trays.
  • the feeding of the reaction solution (mixture of cyclohexanol and cyclohexanone) took place via a multi-hole insert tube on the 4th bubble cap (viewed from below).
  • the column was equipped with three thermocouples, so that except in the bottom (in the liquid) and at the top of the column (gas region before the condenser) in the reaction region (II), the temperature in the liquid phase could be measured.
  • the reactants were metered out of scales on storage tanks with a pump mass-current controlled in the column.
  • the evaporator (B) was heated by means of a thermostat.
  • the bottom stream (8) was conveyed out of the evaporator in a stand-controlled manner with a pump into a container standing on a balance.
  • the top stream of the column was in a condenser (C) at temperatures between 40 and 60 0 C, condensed out.
  • One part (7) of the condensate was pumped to a distillate tank standing on a balance, while the other part (6) was returned to the column.
  • the apparatus was equipped with a pressure control (F1) which was able to regulate a pressure of 50 to 300 mbar.
  • the temperature in the reaction zone (II) of the column was controlled by adjusting the heating power and the return amount to a predetermined temperature.
  • the nitric acid concentration was adjusted in the reaction area.
  • All incoming and outgoing streams were continuously recorded and registered with a PLS throughout the experiment.
  • the equipment was driven in 8-hour operation (stationarity). After about 4 hours, a stationary state arose.
  • the bottom temperature was 82 ° C.
  • the gas temperature before the condenser was 59 ° C. 551 g / h of crude product with 59.6% by weight of HNO 3, 5.2% by weight of adipic acid (ADS), 0.5% by weight of glutaric acid, traces ( ⁇ 0.1% by weight) of the column were used as the bottom stream of the column. %) of succinic acid and water.
  • ADS adipic acid
  • succinic acid and water At the top of the column 449 g / h of distillate were withdrawn consisting of water.
  • the nitrous gases were discharged in gaseous form via a torch.
  • the thus obtained HNO3 content on the reaction tray was about 56 wt .-%.
  • the bottom temperature was 77 ° C.
  • the gas temperature upstream of the condenser was 50 0 C.
  • the bottom stream from the column was 560 g / h of crude product with 59.0% by weight of HNO3, 6.2 wt .-% adipic acid (ADA), 0.4 wt .-% glutaric , 0.03 wt .-% of succinic acid and water.
  • ADA adipic acid
  • succinic acid 0.03 wt .-% of succinic acid and water.
  • At the top of the column 461 g / h distillate were withdrawn consisting of water.
  • the nitrous gases were discharged in gaseous form via a torch.
  • Example 2 In the apparatus described in Example 1, 1000 g / h of an aqueous nitric acid solution (37%) was continuously added to the 8th tray (from below) of the column. In this solution, a copper / vanadium catalyst was dissolved. On the 4th floor was continuously 23 g / h of a mixture of 40 wt .-% cyclohexanone and 60 wt .-% cyclohexanol pumped. It was set a system pressure of 126 mbar and a return flow of about 429 g / h. The temperature in the reaction zone (II) of the column was controlled by adjusting the heating power and the reflux amount to 71 0 C.
  • the thus obtained HNO3 content on the reaction tray was about 60 wt .-%.
  • the bottom temperature was 74 ° C.
  • the gas temperature before the condenser was 47 ° C. 553 g / h of crude product with 59.0% by weight of HNO 3, 5.8% by weight of adipic acid (ADS), 0.34% by weight of glutaric acid, 0.03% by weight of succinic acid were used as the bottom stream of the column as well as won water.
  • ADS adipic acid
  • succinic acid succinic acid
  • Example 2 1003 g / h of an aqueous nitric acid solution (37%) was continuously added to the 8th tray (from below) of the column. In this solution, a copper / vanadium catalyst was dissolved. On the 4th floor were continuously 23 g / h of a mixture of 15 wt .-% cyclohexanone and
  • Example 1 The apparatus described in Example 1 was equipped with additional heating elements in the bottom region of the column. In addition, all piping and fittings in the lower part of the column were accompanied by heating in order to avoid a loss of solids.
  • Example 1 The apparatus described in Example 1 was equipped with additional heating elements in the bottom region of the column. In addition, all piping and fittings in the lower part of the column were accompanied by heating in order to avoid a loss of solid by cooling and crystallization. 942 g / h of an aqueous nitric acid solution (37%) were added continuously to the 8th tray (from below) of the column. In this solution, a copper / vanadium catalyst was dissolved. 89 g / h of a mixture of 15% by weight of cyclohexanone and 85% by weight of cyclohexanol were continuously pumped onto the 4th bottom. It a system pressure of 125 mbar and a return flow rate of about 495 g / h was set.
  • the temperature in the reaction zone (II) of the column was controlled by adjusting the heating power and the reflux amount to 71 0 C.
  • the thus obtained HNO3 content on the reaction tray was about 57 wt .-%.
  • the bottom temperature was 75 ° C.
  • the gas temperature before the condenser was 47 ° C.
  • the bottom stream of the column was 420 g / h crude product with 43.5 wt .-% HNO3, 29.8 wt .-% adipic acid (ADS), 1, 6 wt .-% glutaric acid, 0.2 wt .-% of succinic acid as well as won water.
  • ADS adipic acid
  • the nitrous gases were discharged in gaseous form via a torch. It was ADS with a selectivity of 93.7% based on the mixture of cyclohexanone and cyclohexanol, glutaric acid with a selectivity of 5.6% based on the mixture of cyclohexanone and cyclohexanol and succinic acid with a selectivity of 0.8% based on the mixture obtained from cyclohexanone and cyclohexanol. The mixture of cyclohexanone and cyclohexanol was completely reacted.
  • Example 1 The apparatus described in Example 1 was equipped with additional heating elements in the bottom region of the column. In addition, all piping and fittings in the lower part of the column were accompanied by heating in order to avoid a loss of solid by cooling and crystallization.
  • the bottom temperature was 75 ° C.
  • the gas temperature before the condenser was 47 ° C.
  • the bottom stream of the column was 435 g / h crude product with 43.0 wt .-% HNO3, 31, 6 wt .-% adipic acid (ADS), 0.8 wt .-% glutaric acid, 0.2 wt .-% of succinic acid as well as won water.
  • ADS adipic acid
  • succinic acid 0.8 wt .-% glutaric acid
  • succinic acid as well as won water.
  • At the top of the column 551 g / h of distillate were withdrawn consisting of water.
  • the nitrous gases were discharged in gaseous form via a torch.

Abstract

Verfahren zur Herstellung von Dicarbonsäuren durch Oxidation von cycloaliphatischen Alkoholen, cycloaliphatischen Ketonen oder deren Gemische mit Salpetersäure, indem man die Umsetzung und Trennung der Komponenten in einer Fraktionier- oder Rektifikationskolonne durchführt.

Description

Verfahren zur Oxidation von cycloaliphatischen Alkoholen, cycloaliphatischen Ketonen oder deren Gemische mit wässriger Salpetersäure und Aufarbeitung der Dicarbonsäu- ren
Beschreibung
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Oxidation von cycloaliphatischen Alkoholen, cycloaliphatischen Ketonen oder deren Gemische mit wässriger Salpetersäure und Aufarbeitung der Dicarbonsäuren durch Destillation.
Die Synthese von Dicarbonsäuren kann durch Oxidation von cycloaliphatischen Alkoholen, cycloaliphatischen Ketonen oder deren Gemische in wässriger Salpetersäure mit Hilfe von sauerstoffhaltigen Gasen erfolgen.
Aus der US-A-3 754 024 ist ein semikontinuierliches Verfahren zur Herstellung von Dicarbonsäuren durch Oxidation von cycloaliphatischen Alkoholen, cycloaliphatischen Ketonen oder deren Gemische in wässriger 40 bis 70 %-iger Salpetersäure bekannt, bei dem die Reaktion in einer Verdampferapparatur unter siedenden Bedingungen bei Temperaturen von 70 bis 800C bei 150 bis 200 mbar durchgeführt wird. Mit der Ver- dampferapparatur verbunden ist ein Kolonnenaufsatz, in der die flüchtigen Komponenten Salpetersäure und Wasserdampf destillativ getrennt werden. Die Abdampfrate wird dabei durch die Zufuhr an Eduktlösung kontrolliert.
Aus der DE-A-30 35 809 ist ein Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von gesät- tigten, aliphatischen Polycarbonsäuren durch Oxidation von cycloaliphatischen Alkoholen, cycloaliphatischen Ketonen oder deren Gemische mit Salpetersäure in Gegenwart eines Oxidationskatalysators bei erhöhter Temperatur und Unterdruck in einem Siedereaktor mit aufgesetzter Rektifizierkolonne und stickoxidhaltigem Schleppgas bekannt.
Die zuvor genannten Verfahren ließen zu wünschen übrig.
Der vorliegenden Erfindung lag daher die Aufgabe zugrunde, ein verbessertes Verfahren zu entwickeln.
Demgemäss wurde ein neues und verbessertes Verfahren zur Herstellung von Dicarbonsäuren durch Oxidation von cycloaliphatischen Alkoholen, cycloaliphatischen Ketonen oder deren Gemische mit Salpetersäure gefunden, welches dadurch gekennzeichnet ist, dass man die Umsetzung und Trennung der Komponenten in einer Fraktionieroder Rektifikationskolonne durchführt.
Das erfindungsgemäße Verfahren lässt sich wie folgt durchführen:
Figur Bei einer Temperatur von 40 bis 1200C, bevorzugt 60 bis 900C, besonders bevorzugt 70 bis 80°C und einem Druck von 1 bis 2000 mbar, bevorzugt 50 bis 300 mbar, besonders bevorzugt 100 bis 200 mbar können cycloaliphatische Alkohole, cycloaliphati- sehe Ketone oder deren Gemische mit Salpetersäure in Gegenwart eines Katalysators in einer Fraktionier-, Reaktions- und/oder Rektifikationskolonne umgesetzt werden.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann diskontinuierlich oder kontinuierlich, bevorzugt kontinuierlich durchgeführt werden.
Als Fraktionier-, Reaktions- und/oder Rektifikationskolonnen eignen sich in der Regel solche Kolonnen mit oder ohne, bevorzugt mit Einbauten, die 1 bis 150, bevorzugt 2 bis 100, besonders bevorzugt 3 bis 50, insbesondere 4 und 20 theoretischen Trennstufen (Böden) enthalten. Die Fraktionier-, Reaktions- und/oder Rektifikationskolonnen enthalten in der Regel mindestens drei (3), also 3 bis 20, bevorzugt 3 bis 10, besonders bevorzugt 3 bis 6, insbesondere 3 mit Einbauten versehene Segmente, die direkt aufeinander folgen oder bevorzugt mit Zwischenräumen versehen sind. Die einzelnen Segmente können in sich noch unterteilt sein und verschiedene Einbauten enthalten. Die Zwischenräume haben in der Regel ein Längenverhältnis zu dem darunter liegen- den Segment von 0,01 :1 bis 10:1 , bevorzugt 0,1 :1 bis 5:1 , besonders bevorzugt 0,2:1 bis 1 :1. In der Regel enthalten die Fraktionier-, Reaktions- und/oder Rektifikationskolonnen einen Sumpf- und einen Kopfbereich, der in der Regel keine Einbauten enthält.
Bei der Destillation handelt es sich um ein thermisches Trennverfahren. Dabei wird die Trennung eines Flüssigkeitsgemisches durch Teilverdampfung des Gemisches und anschließender Kondensation des Gemischdampfes erreicht. Der Dampf über dem siedenden Flüssigkeitsgemisch enthält mehr leichtsiedende Komponenten als das Flüssigkeitsgemisch. Wird der Dampf abgezogen und kondensiert, dann ist das Destillat reicher an Leichtersiedendem als das eingesetzte Flüssigkeitsgemisch. Das Destil- lationsverfahren besteht aus Verdampfen und Kondensieren. Im einfachsten Fall besteht der Prozess aus einem einfachen diskontinuierlichen Verdampfen und dem räumlich getrennten Kondensieren des abgedampften Gemischdampfes. Das Grundprinzip der destillativen Trennung sind die unterschiedlichen Dampfdrücke der Gemischkomponenten. Die Stoffe mit dem höheren Dampfdruck halten sich bevorzugt in der Dampf- phase auf. Durch einfache Destillation erhält man so eine Anreicherung der leichtflüchtigen Komponente im Destillat. Durch einfache Destillation erhält man so eine Aufkonzentrierung. Um eine bessere Trennung zu bekommen, wird die Destillation wiederholt durchgeführt und dabei Dampf und Flüssigkeit im Gegenstrom geführt. Dieser Prozess wird auch Rektifikation oder auch fraktionierte Destillation genannt. Wird dem Trenn- prozess gleichzeitig eine chemische Reaktion überlagert, handelt es sich um eine Reaktivdestillation, auch genannt Reaktivrektifikation. Die wichtigsten Bestandteile einer Rektifikationskolonne ist die Rektifiziersäule oder auch Kolonne, genannt sowie der Kolonnenkopf und der Kolonnensumpf. Die Kolonne besteht in der Regel aus einem Kolonnenmantel und Kolonneneinbauten, die für einen möglichst intensiven Stoff- und Wärmeübergang sorgen. Jede kontinuierlich betriebene Kolonne hat mindestens einen Zulauf, einen Kopfabzug und einen Sumpfabzug. Der Kolonnenteil oberhalb des Zulaufs wird als Verstärkungsteil, der unterhalb des Zulaufs als Abtriebsteil bezeichnet. Außerdem können bei Bedarf an unterschiedlichen Stellen zuwischen Kopf und Sumpf weitere Seitenströme entnommen werden. Der unterste Teil der Kolonne unterhalb der Kolonneneinbauten wird als Kolonnensumpf und der oberste Teil oberhalb der Einbauten als Kolonnenkopf bezeichnet. Als wichtigste Zusatzapparate werden zur Beheizung bzw. zum Erzeugen der Dampfphase ein Verdampfer und zum Abkühlen bzw. Kondensieren der Brüden ein oder auch mehrere Kondensatoren benötigt. Um in der Kolonne den Gegenstrom von Gas und Flüssigkeit zu erzielen, muss ein Teil der Brüden in kondensierter Form zum Kolonnenkopf zu- rückgeführt werden.
Als besonders vorteilhaft hat es sich erwiesen, wenn 1 bis 5, vorzugsweise 2 bis 4 theoretische Trennstufen, in der Reaktionszone oberhalb des Sumpfes, 1 bis 5, vorzugsweise 2 bis 4 theoretische Trennstufen, in der mittleren Zone und 1 bis 10, vorzugswei- se 2 bis 7 theoretische Trennstufen, im oberen Teil der Kolonne unterhalb des Kolonnenkopfes oberhalb des Zulaufstroms, vorgesehen werden.
Als Einbauten eignen sich in der Regel Füllungen aus Raschig-Ringen, Pall-Ringen, Berl-Sättel (verschiedene Hersteller, wie z.B. Fa. Raschig), sowie Hy-Pak und Intalo- Füllkörper (Fa. Norton), Top-Pak und VSP-Füllkörper (Fa. Vereinigte Füllkörper- Fabriken) bzw. Hiflow Ringe (Fa. Reuscher) sowie jede andere Art von Füllkörpern. Packungen wie die SULZER Mellapack, CY, BX, DX oder EX Packung, Montz Pak in der A, B oder C Ausführung. Koch Flexipak, Rombopak, oder jede andere Art von Packungen sowie Trennböden wie zum Beispiel Lochböden, Glockenböden, Ventilböden, Dualflowböden, Tunnelböden in ein- oder mehrflutiger Ausführung, bevorzugt Glockenoder Tunnelböden, besonders bevorzugt Tunnelböden in der Ausführung der Thor- mann®-Böden der Firma Montz.
Als Dicarbonsäuren eignen sich Oxalsäure, Malonsäure, Bernsteinsäure, Glutarsäure, Adipinsäure, Heptandisäure, Octandisäure, Nonandisäure, Decandisäure Undecandi- säure, Dodecandisäure., bevorzugt Bernsteinsäure, Glutarsäure, Adipinsäure und Do- decandisäure, besonders bevorzugt Adipinsäure und Dodecandisäure.
Als cycloaliphatische Ketone eignen sich Cyclobutanon, Cyclopentanon, Cyclohexa- non, Cyclooctanon, Cyclononanon, Cyclodecanon, Cycloundecanon, Cyclododecanon, bevorzugt Cyclobutanon, Cyclopentanon, Cyclohexanon und Cyclododecanon, besonders bevorzugt Cyclohexanon und Dyclododecanon. Als cycloaliphatische Alkohole eignen sich Cyclobutanol, Cyclopentanol, Cyclohexanol, Cyclooctanol, Caclononanol, Cyclodecanol, Cycloundecanol, Cyclododecanol, bevorzugt Cyclobutanol, Cyclopentanol, Cyclohexanol und Cyclododecanol, besonders be- vorzugt Cyclohexanol und Cyclododecanol.
Als Katalysatoren eignen sich Eisen, Cobalt, Nickel, Kupfer und Vanadin, bevorzugt Cobalt, Kupfer und Vanadin, besonders bevorzugt Kupfer und Vanadin.
Als Salpetersäure eignet sich wässrige Salpetersäure wie 20 bis 98 gew.-%ige, bevorzugt 30 bis 80 gew.-%ige, besonders bevorzugt 40 bis 70 gew.-%ige, insbesondere 55 bis 65 gew.-%ige Salpetersäure.
Eine vorteilhafte Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird nachfolgend anhand der Figur 1 beschrieben. Die darin beschriebenen Apparate, Parameter und Randbedingungen gelten auch für die allgemeine Beschreibung der vorliegenden Erfindung.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann zweckmäßigerweise so durchgeführt werden, dass man die wässrige Salpetersäure zusammen mit einem Katalysator über den Zulauf (1) und oder Zulauf (2) auf die Einbauten des Bereiches (II) einer als Reaktionsund Rektifikationskolonne fungierenden Fraktionierkolonne (A) dosiert. Zusätzlich kann ein Teil der Salpetersäure über den Zulauf (3) unterhalb des Bereiches (II) der Kolonne oder über den Zulauf (4) in den Sumpf der Kolonne gegeben werden. Über die Zuläufe (1 ) bis (4) kann es ebenfalls von Vorteil sein Rückführströme, die ggf. Produkt und Nebenprodukte, Salpetersäure, Wasser und Katalysator in unterschiedlicher Zusammensetzung enthalten, der Kolonne zuzuführen.
Das Edukt bestehend in der Regel aus Cycloalkanon(en), Cycloalkohol(en) oder deren Gemische in unterschiedlicher Zusammensetzung und kann vorzugsweise getrennt von der Salpetersäure über die Zulaufströme (5.n) mit n = 1 bis unendlich ebenfalls auf die Einbauten des Bereiches (II) bzw. ganz oder teilweise direkt unterhalb des Bereiches (II) der Kolonne zugeführt werden. Dabei kann es von Vorteil sein, Cycloalkon(e), Cycloalkohol(e) oder bevorzugt deren Gemische von ganz oder teilweise gasförmig oder flüssig über die Zulaufströme (5.n) mit n = 1 bis unendlich zuzugeben. Die Zahl der Zugabestellen von Cycloalkon(en), Cycloalkohol(en) oder deren Gemische im Bereich (II) der Kolonne beträgt in der Regel zwischen 1 und unendlich, also 1 bis 100, bevorzugt 1 bis 30, besonders bevorzugt 1 bis 8, insbesondere 1 und 3 Zugabestellen. Die Zugabe kann ganz oder teilweise in die Flüssigphase oder Gasphase im Bereich der Einbauten (II) erfolgen. Dabei ist es von Vorteil Cycloalkon(e), Cycloalkohol(e) oder deren Gemische möglichst feinverteilt z. B. über Düsen, Rohre mit Löchern mit geeigneten Vorrichtungen wie Düsen, Flüssigkeitsverteiler, Düsenrohre mit Löchern in die Kolonne einzubringen. Als geeignete Vorrichtungen haben sich Ring- oder Stabverteiler mit feinverteilten Bohrungen unterschiedlichen Durchmessers in Abhängigkeit des Durchsatzes zwischen 10 μm und 20 mm, bevorzugt zwischen 100 μm und 5 mm, besonders bevorzugt zwischen 200 mm und 1 mm erwiesen. Ebenso geeignet sind Du- sen in bekannten Ausführungsformen, wie z.B. Einstoff-, Zweistoff- oder Mehrstoffdüsen, Hohlkegel, Vollkegel, Flachstrahl oder Glasstrahldüsen der Firma Lechler, Schlick, Spraying Systems oder andere Hersteller oder jede andere Art an Verteilerkonstruktionen, die für eine möglichst feine und gleichmäßige Verteilung des flüssig oder gasförmigen Eduktgemisches sorgen, wie Düsenverteiler, Lochverteiler mit und ohne Vor- druck, Überlaufverteiler, Lochbodenverteiler, Lochkanalverteiler mit und ohne Vorverteilung, Verteiler mit Abtropffingern, Kanalrinnenverteiler. Dabei kann es von Vorteil sein die Dosierelemente mit statischen Mischelementen zu kombinieren.
Auf den Einbauten des Bereiches (II) der Fraktionierkolonne kann die Reaktion der Cycloalkanon(e), Cycloalkohol(e) oder deren Gemische mit der Salpetersäure stattfinden. Durch die Destillation in der Kolonne werden in der Regel die gebildeten Reaktionsprodukte dem Reaktionsbereich (II) kontinuierlich entzogen. Die dabei entstehenden Dicarbonsäuren gelangen in der Regel zusammen mit einem Teil der Salpetersäure als schwersiedende Komponenten in den Sumpf (D) der Fraktionierkolonne und können über den Strom (8) abgezogen werden. Durch Einstellen eines geeigneten Rückflussverhältnisses durch Anpassen des Energieeintrages über den Verdampfer (B) und Kondensator (C) und des Verhältnisses zwischen Rücklauf (6) und Destillatstrom (7) kann durch die destillative Wirkung der Kolonne die gewünschte Salpetersäurekonzentration im Reaktionsbereich (II) der Kolonne eingestellt werden. Durch Variati- on der Abzugsströme (7) und (8) kann zudem die Konzentration des Reaktionsproduktes im Sumpf eingestellt werden. Die leichsiedenden Komponenten Wasser und ein Teil der Salpetersäure gelangen durch die destillative Wirkung in den oberen Bereich (I) der Kolonne.
Dabei ist es von Vorteil, aber nicht zwingend, wenn man den bei höheren Temperaturen siedenden Reaktanten Salpetersäure getrennt oder zusammen mit dem Katalysator oberhalb des bei niedrigeren Temperaturen siedenden Gemisches aus Cycloalko- nen und Cycloalkoholen durch geeignete Aufteilung z.B. in gleichen Teilen bzw. unterschiedlichen Mengen über Regelarmaturen und Mengen- bzw. Volumenmessungen und den entsprechenden Regeleinrichtungen auf die Zulaufströme (1 ) bis (5) diskontinuierlich, bevorzugt kontinuierlich in die Fraktionierkolonne (A) einspeist und auf diese Weise einen Gegenstrom der Reaktanten einstellt. Der Druck am Kolonnenkopf (E) wird zwischen 10 und 1000 mbar Absolutdruck, bevorzugt zwischen 100 und 200 mbar Absolutdruck eingestellt. Je nach Stoffsystem kann dies beispielsweise mit einer Vaku- umpumpe (G) und/oder einer Druckregeleinrichtung (F) geschehen. Die Kolonne (A) besteht in der Regel aus mehreren Zonen mit unterschiedlichen Funktionen. Auf den Kolonneneinbauten der oben beschriebenen Reaktionszone (II) erfolgt im wesentlichen die Umsetzung der Reaktanten mit simultaner destillativer Entfernung der entstehenden Produkte. Oberhalb des Segments (II) befinden sich die Destillati- onszone (I) die mit destillativ wirkenden Trennelementen wie Füllkörper, Packungen oder Böden versehen sind. In dieser Zone wird Salpetersäure von Wasser getrennt. Aufgrund des thermodynamischen Siedeverhaltens gelangt die Salpetersäure zurück in den Bereich (II) der Kolonne (A), während das Wasser am Kopf der Kolonne (E) gasförmig anfällt, im Kondensator (C) kondensiert und zum Teil über den Rücklaufstrom (6) in die Kolonne (A) zugeführt und zum Teil über den Abzugstrom (7) ausgetragen wird. Auf diese Weise kann durch den internen Rücklauf in der Kolonne ein vorteilhaftes Konzentrationsprofil eingestellt werden. Es sollte ein Rücklaufverhältnis zwischen 0:1 und 100:1 , vorzugsweise zwischen 0,1 :1 und 5:1 eingestellt werden.
Je nach Anzahl, Größe und Art der Einbauten wie Füllkörper, Packungen oder Böden sowie durch Einstellen eines geeigneten Rückflussverhältnisses in der Regel zwischen 0,01 und 100 durch Anpassen des Energieeintrages über den Verdampfer (B) und Kondensator (C) enthält der abgezogene Strom (7) mehr oder weniger Restkonzentrationen an Salpetersäure. Andere schwersiedende Komponenten wie Katalysator oder Reaktionsprodukte, die aufgrund einer hohen Gasgeschwindigkeit in Teilen der Kolonne (A) von der Zone (II) in die Zone (I) mitgerissen werden könnten, werden ebenfalls in der Zone (I) niedergeschlagen und wieder in den unteren Teil der Kolonne rückgeführt. Oberhalb oder auch zum Teil innerhalb kann über die Seitenabzugströme (14) und (15) gasförmig oder flüssig ein Teilstrom aus der Kolonne entnommen werden. Ein gasförmiger Abzug ist insbesondere dann von Vorteil, wenn sehr hochkonzentrierte Salpetersäure eingesetzt wird oder wenn das Sumpfprodukt sehr hohe Konzentrationen an Produkt enthalten soll. Dann kann über einen gasförmigen Abzug Salpetersäure in sehr reiner Konzentration abgezogen werden. Der gasförmige Strom (15) wird in einem Kondensator (K) kondensiert, im Behälter (L) aufgefangen und über die Pumpe (M) abgezogen. Anstelle des gasförmigen Seitenabzugs kann die Salpetersäure auch über den mittleren Abzug einer Trennwandkolonne erfolgen. Die Reaktion findet dann auf dem Zulaufteil der Trennwandkolonne statt, während im Abzugsteil die Salpetersäure aufkonzentriert und abgezogen wird.
Unterhalb des Segmentes (II) befinden sich die Zone (III) die wie die Zone (I) mit destillativ wirkenden Trennelementen beispielsweise Füllkörper, Packungen oder Böden versehen sind. In dieser Zone wird erfolgt die Aufkonzentrierung des Reaktionsproduktes, so dass im Sumpf (D) der Kolonne (A) die für die weitere Aufarbeitung erwünschte Produktkonzentration erreicht wird. Dabei können Produktkonzentrationen zwischen 0 und 90 Gew.-%, bevorzugt zwischen 10 und 50 Gew.-%, besonders bevorzugt zwischen 20 und 40 Gew.-% erreicht werden. Überschüssige Salpetersäure gelangt durch die destillative Wirkung wieder in die Zone (II) der Kolonne (A) und kann dort wieder mit dem zugeführten Reaktionsedukt Cycloalkon und Cycloalkan reagieren.
Das schwersiedende Reaktionsprodukt aus dem Sumpf (D) der Kolonne (A) kann mit- tels einer Pumpe (H) zusammen mit Salpetersäure über den Sumpfstrom (9) abgezogen werden. Ein Teil des Sumpfstroms (9) kann mit einem Verdampfer (B) verdampft und über die Brüdenleitung (10) in die Kolonne geführt werden. Hierdurch wird der für die Destillation erforderliche Brüden erzeugt.
Die bei der Reaktion in der Zone (II) entstehenden Stickoxide gehen als leichtflüchtiges Gas augenblicklich in die Gasphase über die Zone (I) der Kolonne nach oben in den Kopf (E) der Kolonne (A). Das Stickoxid wird bei geeigneter Wahl der Wärmeträgertemperatur (Temperatur bei der beim gewählten Druck das NO nicht in die flüssige Phase übergeht, sondern gasförmig bleibt) im Kondensator (C) der Kolonne (A) nicht auskondensiert und gelangt zusammen mit anderen Gasen (insbesondere Stickstoff) zur Vakuumpumpe (G). Das Abgas enthält dann Stickoxide wie zum Beispiel Stickstoffdioxid, Sauerstoff und gegebenenfalls Stickstoff. Über die Vakuumpumpe (G) kann das Abgas dann ganz oder teilweise in die Kolonne (A) zurückgeführt werden. Als geeignete Zuführungsstellen ergaben sich die Zufuhrströme (11 ), (12) und (13). Durch diese Rückführung gelangt das nitrose Gas in die Zone (II) des Reaktors. Hier bildet sich neben salpetriger Säure aus dem Stickstoffdioxid des rückgeführten Gases laufend Salpetersäure, die ihrerseits wieder die jeweilige Cycloverbindung oxidiert. Durch Zugabe von Sauerstoff oder sauerstoffhaltigen Gasen über die Zufuhrströme (16), (17) und oder (18), kann die Aufoxidation von Stickstoffmonoxid zu Stickstoffdioxid be- schleunigt werden. Durch die Zufuhr über die Zufuhrströme (11 ) und (16), die sich zwischen Zone (II) und Zone (III) der Kolonne (A) befinden, wird verhindert dass das entstehende Produkt noch gelöstes Gas enthält. Je nach Menge des zurückgeführten Gases bewirkt die Zone (III) bzw. der Sumpf (D) der Kolonne (A), dass Gase im flüssigen Produkt gelöst bleiben. Je nach Betriebsbedingungen reicht es aber auch aus, die rückgeführten nitrosen Gase bzw. die sauerstoffhaltigen Gase über die Zufuhrströme (18) und (12) in die Gasphase des Sumpfes (D) der Kolonne (A) zu geben ohne dass es zu einer Einlösung von Gas in der Flüssigkeit im Sumpf (D) der Kolonne (A) kommt. Vorteilhaft bei der Zugabe über diese Stelle ist, dass schon in der Zone (III) Salpetersäure und oder NO2 aus NO entstehen kann. In diesem Fall findet in der Zone (III) ne- ben der Destillation ebenfalls eine Reaktion statt. Die Ausbeute an Salpetersäure kann damit gesteigert werden. Weiterhin besteht die Möglichkeit über die Ströme (13) bzw. (17) Gas (Luft oder rückgeführte nitrose Gase) in die Kolonne einzuleiten. In diesem Fall ist jedoch eine nachgeschaltete Entgasung nötig. Eine Verbesserung der Durchmischung wird nicht erreicht, da der Sumpf durch den Zwangsumlauf der Pumpe (H) über den Verdampfer (B) von vornherein gut vermischt ist. Der Umlauf kann auch ohne
Pumpe (H) mit einem Naturumlauf erfolgen. Alternativ kann natürlich auch ein beheizter Rührkessel eingesetzt werden. In der Reaktionszone (II) werden als Einbauten vorteilhaft Destillationsböden wie Siebböden oder Böden mit hoher Verweilzeit der Flüssigkeit wie beispielsweise Ventilböden, bevorzugt Glockenböden oder verwandte Bauarten wie zum Beispiel Tunnelbö- den oder Thormannböden, verwendet. Alternativ können Metallgewebepackungen oder Blechpackungen mit geordneter Struktur oder aber Füllkörperschüttungen als Kolonneneinbauten verwendet werden. Mit diesen Einbauten werden die oben beschriebenen Vorrichtungen zum Eindosieren der Cycloalkonone bzw. -Alkoholen kombiniert. Dies kann zwischen den Einbauten oder direkt auf den Einbauten in der Gas- oder der Flüssigphase erfolgen. Vorteilhaft ist zum Beispiel die Verwendung von Reaktionsböden mit langer Verweilzeit und definierter Strömungsrichtung (z.B. Thormann- Böden) auf die mit Düsenlanzen und/oder Kühl- bzw. Heizschlangen (Jl) kombiniert sind. Die Wärmeträgerschlangen können zur zusätzlichen Abfuhr der Reaktionswärme eingesetzt werden, bzw. für An- und Abfahrvorgänge eingesetzt werden. Bei ausrei- chendem Flüssigkeitshold auf den Einbauten im Bereich der Reaktion ist dies jedoch generell nicht notwendig. Der Flüssigkeitsholdup sollte immer größer sein als die Flüssigkeitsmenge, durch die bei der Reaktion freiwerdende Reaktionswärme in einem definierten Zeitraum (z.B. Verweilzeit) verdampfen kann. Es ist von Vorteil das Eduktgemisch möglichst feinverteilt und gleichmäßig über den Kolonnenboden einzudosieren. Dies kann z.B. dadurch erfolgen, dass die Düsenlanzen Löcher mit unterschiedlichen Bohrungsdurchmessern gefertigt sind. Dabei kann es für die Vermischung von Vorteil sein, die Düsenlanzen mit statischen Mischelementen zu versehen.
Zur Durchführung der Umsetzung verwendet man mit Vorteil Fraktionierkolonnen, die mit ihren Einbauten 1 bis 150 theoretische Trennstufen, bevorzugt 2 bis 100 theoretische Trennstufen , besonders bevorzugt 3 bis 50 theoretische Trennstufen , insbesondere 4 und 20 theoretische Trennstufen aufweisen. Als besonders vorteilhaft hat es sich erwiesen, wenn 1 bis 5 theoretische Trennstufen, vorzugsweise 2 bis 4 theoreti- sehe Trennstufen, in der Reaktionszone (III), 1 bis 5 theoretische Trennstufen, vorzugsweise 2 bis 4 theoretische Trennstufen, in der Zone (II) und 1 bis 10, vorzugsweise 2 bis 7 theoretische Trennstufen, im oberen Teil der Kolonne (I) überhalb des Zulaufstroms (1), vorgesehen werden.
Das erfindungsgemäße Verfahren lässt sich prinzipiell auf alle chemischen Synthesen für die Herstellung von Dicarbonsäuren ausgehend von Cycloalkanonen und/oder Cyc- loalkoholen mit wässriger Säure anwenden. Besondere Bedeutung besitzt das Verfahren jedoch für die Oxidation von Cyclohexanon und Cyclohexanol zu Adipinsäure.
Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren können die Produkte bei vollständigem Umsatz der Cycloalkone und oder Cycloalkane in hoher Selektivität bei gleichzeitiger Abtren- nung von überschüssigem nitrosen Gasen, Wasser und oder Salpetersäure erhalten werden.
Beispiele
Beispiel 1
Oxidation eines Gemischs von Cyclohexanol und Cyclohexanon
Beschreibung der Apparatur
Die Versuchsapparatur bestand aus einem beheizbaren 2-Liter-Reaktionskolben aus Edelstahl, auf den eine Destillationskolonne (Länge: 1 ,5 m, Durchmesser: 50 mm) aufgesetzt war. Die Kolonne war im unteren Bereich (Zone (III)) mit 3 Glockenböden, im mittleren Bereich (Zone (II)) mit 5 Glockenböden und im oberen Bereich (Zone (I)) mit 6 Glockenböden gefüllt. Die Zuführung der Reaktionslösung (Gemisch aus Cyclohexanol und Cyclohexanon) erfolgte über ein mit mehreren Löchern versehenes Einsteckrohr auf den 4. Glockenboden (von unten betrachtet). Die Kolonne war mit drei Thermoelementen bestückt, so dass außer im Sumpf (in der Flüssigkeit) und am Kopf der Kolonne (Gasbereich vor dem Kondensator) im Reaktionsbereich (II) die Temperatur in der Flüssigphase gemessen werden konnte.
Die Reaktanten wurden aus auf Waagen stehenden Vorlagebehältern mit einer Pumpe massen-stromgeregelt in die Kolonne dosiert. Der Verdampfer (B) wurde mit Hilfe eines Thermostaten beheizt.. Der Sumpfstrom (8) wurde aus dem Verdampfer mit einer Pumpe standgeregelt in einen auf einer Waage stehenden Behälter gefördert. Der Kopfstrom der Kolonne wurde in einem Kondensator (C) bei Temperaturen zwischen 40 und 600C, auskondensiert. Ein Teil (7) des Kondensats wurde mit einer Pumpe in einen auf einer Waage stehenden Destillatbehälter gefördert, während der andere Teil (6) als Rücklauf auf die Kolonne gegeben wurde. Die Apparatur war mit einer Druckre- gelung (F1) ausgestattet die ein Druck von 50 bis 300 mbar regeln konnte. Die Temperatur im Reaktionsbereich (II) der Kolonne wurde durch Anpassen der Heizleistung und der Rücklaufmenge auf eine vorgegebene Temperatur geregelt. Damit wurde die Salpetersäurekonzentration im Reaktionsbereich eingestellt. Alle ein- und austretenden Stoffströme wurden während des gesamten Versuchs mit einem PLS kontinuierlich erfasst und registriert. Die Apparatur wurde im 8-Stunden-Betrieb gefahren (Stationari- tät). Nach ca. 4 Stunden stellte sich ein stationärer Zustand ein.
Versuchsdurchführung
Auf den 8. Boden (von unten) der Kolonne wurden kontinuierlich 1000 g/h einer wäss- rigen Salpetersäurelösung (37 %ig) gegeben. In dieser Lösung war ein Kupfer/Vanadium-Katalysator gelöst. Auf den 4. Boden wurden kontinuierlich 22 g/h eines Gemisches aus 15 Gew.-% Cyclohexanon und 85 Gew.-% Cyclohexanol gepumpt. Es wurde ein Systemdruck von 195 mbar und ein Rücklaufmenge von ca. 429 g/h eingestellt. Die Temperatur im Reaktionsbereich (II) der Kolonne wurde durch Anpassen der Heizleistung und der Rücklaufmenge auf 75°C geregelt. Der somit erzielte HNO3- Gehalt auf dem Reaktionsboden betrug ca. 47 Gew.-%. Die Sumpftemperatur betrug 82°C. Die Gastemperatur vor dem Kondensator betrug 59°C. Als Sumpfstrom der Kolonne wurden 551 g/h Rohprodukt mit 59,6 Gew.-% HNO3, 5,2 Gew.-% Adipinsäure (ADS), 0,5 Gew.-% Glutarsäure, Spuren (<0,1 Gew.-%) an Bernsteinsäure sowie Wasser gewonnen. Am Kopf der Kolonne wurden 449 g/h Destillat bestehend aus Wasser abgezogen. Die nitrosen Gase wurden gasförmig über eine Fackel abgeleitet. Es wurde ADS mit einer Selektivität von 90 % bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol und Glutarsäure mit einer Selektivität von 10% bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol erhalten. Das Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanon wurde vollständig umgesetzt.
Beispiel 2
Oxidation eines Gemischs von Cyclohexanol und Cyclohexanon
In der in Beispiel 1 beschriebenen Apparatur wurde auf den 8. Boden (von unten) der Kolonne kontinuierlich 1021 g/h einer wässrigen Salpetersäurelösung (37 %ig) gegeben. In dieser Lösung war ein Kupfer/Vanadium-Katalysator gelöst. Auf den 4. Boden wurden kontinuierlich 25 g/h eines Gemisches aus 15 Gew.-% Cyclohexanon und 85 Gew.-% Cyclohexanol gepumpt. Es wurde ein Systemdruck von 153 mbar und ein Rücklaufmenge von ca. 667 g/h eingestellt. Die Temperatur im Reaktionsbereich (II) der Kolonne wurde durch Anpassen der Heizleistung und der Rücklaufmenge auf 74°C geregelt. Der somit erzielte HNO3-Gehalt auf dem Reaktionsboden betrug ca. 56 Gew.-%. Die Sumpftemperatur betrug 77°C. Die Gastemperatur vor dem Kondensator betrug 500C. Als Sumpfstrom der Kolonne wurden 560 g/h Rohprodukt mit 59,0 Gew.- % HNO3, 6,2 Gew.-% Adipinsäure (ADS), 0,4 Gew.-% Glutarsäure, 0,03 Gew.-% an Bernsteinsäure sowie Wasser gewonnen. Am Kopf der Kolonne wurden 461 g/h Destillat bestehend aus Wasser abgezogen. Die nitrosen Gase wurden gasförmig über eine Fackel abgeleitet. Es wurde ADS mit einer Selektivität von 93,3 % bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol, Glutarsäure mit einer Selektivität von 6,2% bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol und Bernsteinsäure mit einer Selektivität von 0,5% bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol erhalten. Das Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol wurde vollständig umgesetzt. Beispiel 3
Oxidation eines Gemischs von Cyclohexanol und Cyclohexanon
In der in Beispiel 1 beschriebenen Apparatur wurde auf den 8. Boden (von unten) der Kolonne kontinuierlich 1000 g/h einer wässrigen Salpetersäurelösung (37 %ig) gegeben. In dieser Lösung war ein Kupfer/Vanadium-Katalysator gelöst. Auf den 4. Boden wurden kontinuierlich 23 g/h eines Gemisches aus 40 Gew.-% Cyclohexanon und 60 Gew.-% Cyclohexanol gepumpt. Es wurde ein Systemdruck von 126 mbar und ein Rücklaufmenge von ca. 429 g/h eingestellt. Die Temperatur im Reaktionsbereich (II) der Kolonne wurde durch Anpassen der Heizleistung und der Rücklaufmenge auf 710C geregelt. Der somit erzielte HNO3-Gehalt auf dem Reaktionsboden betrug ca. 60 Gew.-%. Die Sumpftemperatur betrug 74°C. Die Gastemperatur vor dem Kondensator betrug 47°C. Als Sumpfstrom der Kolonne wurden 553 g/h Rohprodukt mit 59,0 Gew.- % HNO3, 5,8 Gew.-% Adipinsäure (ADS), 0,34 Gew.-% Glutarsäure, 0,03 Gew.-% an Bernsteinsäure sowie Wasser gewonnen. Am Kopf der Kolonne wurden 447 g/h Destillat bestehend aus Wasser abgezogen. Die nitrosen Gase wurden gasförmig über eine Fackel abgeleitet. Es wurde ADS mit einer Selektivität von 93,3 % bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol, Glutarsäure mit einer Selektivität von 6,1 % bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol und Bernsteinsäure mit einer Selektivität von 0,6% bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol erhalten. Das Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol wurde vollständig umgesetzt.
Beispiel 4 Oxidation eines Gemischs von Cyclohexanol und Cyclohexanon
In der in Beispiel 1 beschriebenen Apparatur wurde auf den 8. Boden (von unten) der Kolonne kontinuierlich 1003 g/h einer wässrigen Salpetersäurelösung (37 %ig) gegeben. In dieser Lösung war ein Kupfer/Vanadium-Katalysator gelöst. Auf den 4. Boden wurden kontinuierlich 23 g/h eines Gemisch aus 15 Gew.-% Cyclohexanon und
85 Gew.-% Cyclohexanol gepumpt. Es wurde ein Systemdruck von 125 mbar und ein Rücklaufmenge von ca. 2114 g/h eingestellt. Die Temperatur im Reaktionsbereich (II) der Kolonne wurde durch Anpassen der Heizleistung und der Rücklaufmenge auf 710C geregelt. Der somit erzielte HNθ3-Gehalt auf dem Reaktionsboden betrug ca. 60 Gew.-%. Die Sumpftemperatur betrug 74°C. Die Gastemperatur vor dem Kondensator betrug 47°C. Als Sumpfstrom der Kolonne wurden 557 g/h Rohprodukt mit 59,0 Gew.- % HNO3, 5,9 Gew.-% Adipinsäure (ADS), 0,15 Gew.-% Glutarsäure, 0,03 Gew.-% an Bernsteinsäure sowie Wasser gewonnen. Am Kopf der Kolonne wurden 448 g/h Destillat bestehend aus Wasser abgezogen. Die nitrosen Gase wurden gasförmig über eine Fackel abgeleitet. Es wurde ADS mit einer Selektivität von 96,6 % bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol, Glutarsäure mit einer Selektivität von 2,8% bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol und Bernsteinsäure mit einer Selektivität von 0,6% bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclo- hexanol erhalten. Das Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol wurde vollständig umgesetzt.
Beispiel 5
Oxidation eines Gemischs von Cyclohexanol und Cyclohexanon
Die in Beispiel 1 beschriebene Apparatur wurde mit zusätzlichen Heizelementen im Sumpfbereich der Kolonne ausgestattet. Zusätzlich wurden alle Rohrleitungen und Armaturen im unteren Teil der Kolonne begleitbeheizt, um ein Ausfall an Feststoff zu vermeiden.
Auf den 8. Boden (von unten) der Kolonne wurden kontinuierlich 942 g/h einer wässri- gen Salpetersäurelösung (37 %ig) gegeben. In dieser Lösung war ein Kup- fer/Vanadium-Katalysator gelöst. Auf den 4. Boden wurden kontinuierlich 38 g/h eines Gemisches aus 15 Gew.-% Cyclohexanon und 85 Gew.-% Cyclohexanol gepumpt. Es wurde ein Systemdruck von 125 mbar und eine Rücklaufmenge von ca. 482 g/h eingestellt. Die Temperatur im Reaktionsbereich (II) der Kolonne wurde durch Anpassen der Heizleistung und der Rücklaufmenge auf 710C geregelt. Der somit erzielte HNO3- Gehalt auf dem Reaktionsboden betrug ca. 60 Gew.-%. Die Sumpftemperatur betrug 74°C. Die Gastemperatur vor dem Kondensator betrug 47°C. Als Sumpfstrom der Kolonne wurden 497 g/h Rohprodukt mit 56,0 Gew.-% HNO3, 10,7 Gew.-% Adipinsäure (ADS), 0,32 Gew.-% Glutarsäure, 0,07 Gew.-% an Bernsteinsäure sowie Wasser gewonnen. Am Kopf der Kolonne wurden 446 g/h Destillat bestehend aus Wasser abge- zogen. Die nitrosen Gase wurden gasförmig über eine Fackel abgeleitet. Es wurde ADS mit einer Selektivität von 95,8 % bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol, Glutarsäure mit einer Selektivität von 3,5% bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol und Bernsteinsäure mit einer Selektivität von 0,7% bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol erhalten. Das Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol wurde vollständig umgesetzt.
Beispiel 6
Oxidation eines Gemischs von Cyclohexanol und Cyclohexanon
Die in Beispiel 1 beschriebene Apparatur wurde mit zusätzlichen Heizelementen im Sumpfbereich der Kolonne ausgestattet. Zusätzlich wurden alle Rohrleitungen und Armaturen im unteren Teil der Kolonne begleitbeheizt, um ein Ausfall an Feststoff durch Abkühlung und Kristallisation zu vermeiden. Auf den 8. Boden (von unten) der Kolonne wurden kontinuierlich 942 g/h einer wässri- gen Salpetersäurelösung (37 %ig) gegeben. In dieser Lösung war ein Kupfer/Vanadium-Katalysator gelöst. Auf den 4. Boden wurden kontinuierlich 89 g/h eines Gemisches aus 15 Gew.-% Cyclohexanon und 85 Gew.-% Cyclohexanol gepumpt. Es wurde ein Systemdruck von 125 mbar und eine Rücklaufmenge von ca. 495 g/h eingestellt. Die Temperatur im Reaktionsbereich (II) der Kolonne wurde durch Anpassen der Heizleistung und der Rücklaufmenge auf 710C geregelt. Der somit erzielte HNO3- Gehalt auf dem Reaktionsboden betrug ca. 57 Gew.-%. Die Sumpftemperatur betrug 75°C. Die Gastemperatur vor dem Kondensator betrug 47°C. Als Sumpfstrom der Kolonne wurden 420 g/h Rohprodukt mit 43,5 Gew.-% HNO3, 29,8 Gew.-% Adipinsäure (ADS), 1 ,6 Gew.-% Glutarsäure, 0,2 Gew.-% an Bernsteinsäure sowie Wasser gewonnen. Am Kopf der Kolonne wurden 520 g/h Destillat bestehend aus Wasser abgezogen. Die nitrosen Gase wurden gasförmig über eine Fackel abgeleitet. Es wurde ADS mit einer Selektivität von 93,7% bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclo- hexanol, Glutarsäure mit einer Selektivität von 5,6% bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol und Bernsteinsäure mit einer Selektivität von 0,8% bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol erhalten. Das Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol wurde vollständig umgesetzt.
Beispiel 7
Oxidation eines Gemischs von Cyclohexanol und Cyclohexanon
Die in Beispiel 1 beschriebene Apparatur wurde mit zusätzlichen Heizelementen im Sumpfbereich der Kolonne ausgestattet. Zusätzlich wurden alle Rohrleitungen und Armaturen im unteren Teil der Kolonne begleitbeheizt, um ein Ausfall an Feststoff durch Abkühlung und Kristallisation zu vermeiden.
Auf den 8. Boden (von unten) der Kolonne wurden kontinuierlich 987 g/h einer wässri- gen Salpetersäurelösung (37 %ig) gegeben. In dieser Lösung war ein Kup- fer/Vanadium-Katalysator gelöst. Auf den 4. Boden wurden kontinuierlich 97 g/h eines Gemisches aus 15 Gew.-% Cyclohexanon und 85 Gew.-% Cyclohexanol gepumpt. Es wurde ein Systemdruck von 125 mbar und eine Rücklaufmenge von ca. 2185 g/h eingestellt. Die Temperatur im Reaktionsbereich (II) der Kolonne wurde durch Anpassen der Heizleistung und der Rücklaufmenge auf 72°C geregelt. Der somit erzielte HNO3- Gehalt auf dem Reaktionsboden betrug ca. 61 Gew.-%. Die Sumpftemperatur betrug 75°C. Die Gastemperatur vor dem Kondensator betrug 47°C. Als Sumpfstrom der Kolonne wurden 435 g/h Rohprodukt mit 43,0 Gew.-% HNO3, 31 ,6 Gew.-% Adipinsäure (ADS), 0,8 Gew.-% Glutarsäure, 0,2 Gew.-% an Bernsteinsäure sowie Wasser gewonnen. Am Kopf der Kolonne wurden 551 g/h Destillat bestehend aus Wasser abgezo- gen. Die nitrosen Gase wurden gasförmig über eine Fackel abgeleitet. Es wurde ADS mit einer Selektivität von 96,5% bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol, Glutarsäure mit einer Selektivität von 2,7% bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol und Bernsteinsäure mit einer Selektivität von 0,8% bezogen dem Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol erhalten. Das Gemisch aus Cyclohexanon und Cyclohexanol wurde vollständig umgesetzt.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Herstellung von Dicarbonsäuren durch Oxidation von cycloaliphati- schen Alkoholen, cycloaliphatischen Ketonen oder deren Gemische mit Salpeter- säure, dadurch gekennzeichnet, dass man die Umsetzung und Trennung der
Komponenten in einer Fraktionier-, Reaktions- und/oder Rektifikationskolonne durchführt.
2. Verfahren zur Herstellung von Dicarbonsäuren nach Anspruch 1 , dadurch gekenn- zeichnet, dass die Fraktionier-, Reaktions- und/oder Rektifikationskolonne 1 bis
150 theoretische Trennstufen enthält.
3. Verfahren zur Herstellung von Dicarbonsäuren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Fraktionier-, Reaktions- und/oder Rektifikati- onskolonne 3 bis 20 Segmente mit Einbauten enthält.
4. Verfahren zur Herstellung von Dicarbonsäuren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass in der Fraktionier-, Reaktions- und/oder Rektifikationskolonne die Segmente mit Einbauten von Zwischenräumen getrennt sind.
5. Verfahren zur Herstellung von Dicarbonsäuren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass in der Fraktionier-, Reaktions- und/oder Rektifikationskolonne das Längenverhältnis von Zwischenraum zu dem darunter liegenden Segment 0,01 :1 bis 10:1 beträgt.
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