EP2122151A1 - Verfahren zur bestimmung der grösse eines lecks - Google Patents

Verfahren zur bestimmung der grösse eines lecks

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EP2122151A1
EP2122151A1 EP08734616A EP08734616A EP2122151A1 EP 2122151 A1 EP2122151 A1 EP 2122151A1 EP 08734616 A EP08734616 A EP 08734616A EP 08734616 A EP08734616 A EP 08734616A EP 2122151 A1 EP2122151 A1 EP 2122151A1
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EP
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pressure
time
sub
leak
determining
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Armin Köhler
Ludger HÖLSCHER
Uwe Finis
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Audi AG
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    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M25/00—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture
    • F02M25/08—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture adding fuel vapours drawn from engine fuel reservoir
    • F02M25/0809—Judging failure of purge control system
    • F02M25/0818—Judging failure of purge control system having means for pressurising the evaporative emission space

Definitions

  • the invention relates to a method for determining the size of a leak in a liquid-containing tank device of a vehicle, in particular of a motor vehicle, wherein the liquid influences the pressure in the tank device by evaporation.
  • DE 102 54 986 A1 discloses a method for tank leak diagnosis in a tank ventilation device, in which an increase in pressure in the tank ventilation device is calculated on the basis of outgassing or evaporating fuel by means of a mass balance and taken into account in the determination of a leak.
  • the tank ventilation device is "evacuated", so that a negative pressure is created.
  • a first pressure is generated in the tank device at a first time, which serves as a reference pressure for the further process.
  • a first occurring pressure profile is detected up to a second time, which results from the evaporation of the liquid contained in the tank means.
  • a second pressure is set at a third time, wherein the second pressure is different from the first pressure.
  • BEST ⁇ TIGUNGSKOPSE First and third time is to be understood that at the respective time (the first or third) of the generated first and second pressure is present in the tank means. Subsequently, a second occurring pressure profile is detected from the third time to a fourth time. Again, the occurring pressure curve describes the pressure change in the tank means due to the evaporation of the liquid contained in the tank means. After detecting the first and the second pressure curve, the pressure gradient of the first pressure profile at the second time point and the pressure gradient of the second pressure profile at the third time point are determined. In addition, a first pressure difference of the present in the tank means pressure at the second time and the third time is determined to the reference pressure.
  • the size of the leak is finally determined.
  • the size of the leak having the above values can be easily determined by the following formula:
  • the pressure gradient of the second pressure curve ((dp / dt) 5 ) is set in relation to the pressure gradient of the first pressure curve ((dp / dt) 2 ) and to the pressure differences at the second time (Ap 2 ) and the third time (Ap 5 ) normalized.
  • the constants used here are the volume (V) of the tank device, the flow characteristic (.alpha.) Which characterizes the leak as the diaphragm, the density of the gas (p) present in the tank device, and the temperature of the gas (T).
  • the basis for this formula is the assumption, according to the iris formula, that a leak rate is established which is proportional to the root of the respective pressure difference:
  • Indices 1 and 2 respectively stand for the first phase (from the first time to the second time) and the second phase (from the third time to the fourth time) of the
  • the respective leak rate (V 1L , V 2L ) corresponds to the volume flow which flows through the leak understood as the orifice.
  • ambient pressure is generated as the first pressure in the tank device, that is to say a (gas) pressure which corresponds to the ambient pressure of the tank device.
  • a (gas) pressure which corresponds to the ambient pressure of the tank device.
  • a negative pressure is generated as the second pressure.
  • the negative pressure is up to -16 mbar.
  • the first pressure is generated by opening a vent valve of the tank device.
  • the vent valve thus allows by opening a pressure equalization between the tank and its environment.
  • the valve is advantageously opened so long until the ambient pressure has settled in the tank device.
  • the first time thus corresponds to the time at which the valve is closed and the pressure in the tank means changes due to the evaporation of the liquid.
  • the second pressure is generated by opening a connection to an intake tract of an internal combustion engine having the tank device producing regeneration valve.
  • a regeneration valve is provided on a tank device, which establishes a connection from the tank device to the intake tract of the internal combustion engine in the open state. In operation, this creates a suction, which leads to a negative pressure in the tank system.
  • the regeneration valve is closed at the third time, after which the pressure in the tank means changes solely on account of the leak and the evaporation of the liquid.
  • the second and / or the fourth time point is selected so that the respectively determined pressure gradient the pressure curve in the respective phase of the process sufficiently descriptive, so that an accurate statement about the size of the leak is possible.
  • FIG. 1a shows a diagram in which the pressure p present in a tank device is plotted over the time t in seconds.
  • FIG. 1b shows the switching states of a ventilation valve 1 and of a regeneration valve 2 of the tank device, the ventilation valve 1 or the regeneration valve 2 being closed in a first state 3 or 4 and being opened in a second state 5 or 6.
  • the switching states 3, 4, 5, 6 are also plotted over the time t.
  • the bold curve 7 in FIG. 1a indicates the measured pressure curve in the tank device.
  • the vent valve 1 is closed, so that the present in the tank means pressure is influenced only by the evaporation or outgassing of the liquid located in the tank means and a leak in the tank means.
  • the evaporation or the outgassing is understood here as a volume flow or as evaporation rate.
  • the gas flowing out through the leak is understood as a volume flow or leak rate, the leak being understood as a diaphragm.
  • the pressure in the tank means is equal to the ambient pressure Po.
  • This set first pressure P 1 serves as a reference pressure for the further process.
  • the pressure p in the tank means increases in accordance with the evaporation and the size of the leak or according to the evaporation rate and the leak rate, and, as it increases less with increasing time due to an adjusting balance between the tank interior and the environment.
  • a curve 8 starting from the point of time ti shows the theoretical pressure rise in the event that there is no leak in the tank device.
  • the ventilation valve 1 is opened and it turns in the tank means the ambient pressure p 0 a.
  • the regeneration valve 2 is opened, so that a connection to the intake tract of the internal combustion engine having the tank device is produced, so that a suction is created and in the tank means a negative pressure p 4 is generated, wherein the negative pressure p 4 corresponds to the pressure which exists when the regeneration valve 2 is closed at the time t 4 .
  • the pressure p in the tank device increases again due to the evaporation rate and the leak rate. Due to the negative pressure, ambient air flows into the tank, so that the pressure increase due only to the evaporation would be lower, as shown by the curve 9.
  • the ventilation valve 1 is opened again and there is a pressure compensation, so that in the tank means the ambient pressure p 0 is present.
  • the size of the leak is now determined as follows:
  • a leak rate is established which is proportional to the root of the respective pressure difference.
  • the times t 2 and t 4 are considered , whereby according to the diaphragm formula, the ratio of the leakage rates at the time t 2 and the time U corresponds to the ratio of the root of the pressure difference at the time t 2 to the root of the pressure difference Time t 4 corresponds to:
  • the pressure p 2 or p 4 present in the tank device at the time t 2 or t 4 is determined as the pressure difference to the outlet pressure p 0 , which corresponds to the ambient pressure.
  • the volume flow can be replaced by the pressure gradient to determine the leakage in the second phase V AL:
  • the cross-sectional area of the leak is calculated on the basis of the volume flow through a diaphragm with the above leak rate as follows:
  • ⁇ stands for the flow rate characteristic of the leak understood as the aperture
  • A for the cross-sectional area of the leak
  • R for the Gesakonstante
  • T for the temperature
  • p for the density of the incoming and outflowing gas
  • leaks can be determined with a diameter from 0.5 mm.
  • the prerequisite for this is the assumption that during the overpressure phase (ti to t 2 ) and the negative pressure phase (U to t 5 ), a constant evaporation rate

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Abstract

Verfahren zur Bestimmung der Größe eines Lecks in einer eine Flüssigkeit enthaltenen Tankeinrichtung eines Fahrzeugs, insbesondere eines Kraftfahrzeugs, wobei die Flüssigkeit durch Verdampfen den Druck in der Tankeinrichtung beeinflusst, mit folgenden Schritten: Erzeugen eines ersten Drucks als Referenzdruck in der Tankeinrichtung zu einem ersten Zeitpunkt (t<SUB>1</SUB>), Erfassen eines ersten auftretenden Druckverlaufs bis zu einem zweiten Zeitpunkt (t<SUB>2</SUB>); Erzeugen eines zweiten Drucks zu einem dritten Zeitpunkt (t<SUB>4</SUB>), wobei erste Druck und der zweite Druck unterschiedlich hoch gewählt werden, Erfassen eines zweiten auftretenden Druckverlaufs bis zu einem vierten Zeitpunkt (t<SUB>5</SUB>), Bestimmen des Druckgradienten des ersten Druckverlaufs zum zweiten Zeitpunkt (t<SUB>2</SUB>) und des Druckgradienten des zweiten Druckverlaufs zum dritten Zeitpunkt (t<SUB>4</SUB>), Bestimmen einer ersten Druckdifferenz des Drucks zum zweiten Zeitpunkt (t<SUB>2</SUB>) zu Referenzdruck, Bestimmen einer zweiten Druckdifferenz des Drucks zum dritten Zeitpunkt (t<SUB>4</SUB>) zu dem Referenzdruck, Berechnung der Größe des Lecks in Abhängigkeit von den bestimmten Druckgradienten und Druckdifferenzen, und der Annahme, dass die Verdampfungsrate in der Tankeinrichtung konstant ist, und dass sich eine Leckrate einstellt, die proportional zu der Wurzel aus der jeweiligen Druckdifferenz ist.

Description

Verfahren zur Bestimmung der Größe eines Lecks
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Bestimmung der Größe eines Lecks in einer eine Flüssigkeit enthaltenden Tankeinrichtung eines Fahrzeugs, insbesondere eines Kraftfahrzeugs, wobei die Flüssigkeit durch Verdampfen den Druck in der Tankeinrichtung beeinflusst.
Verfahren zur Erfassung und Bestimmung eines Lecks in einer Tankeinrichtung sind aus dem Stand der Technik bekannt. So offenbart beispielsweise die DE 102 54 986 A1 ein Verfahren zur Tankleckdiagnose in einer Tankentlüftungsvorrichtung, bei der eine Druckerhöhung in der Tankentlüftungsvorrichtung aufgrund von ausgasendem beziehungsweise verdampfendem Kraftstoff mittels einer Massenbilanz berechnet und bei der Bestimmung eines Lecks mitberücksichtigt wird. Wobei zur Tankleckdiagnose die Tankentlüftungsvorrichtung "evakuiert" wird, sodass ein Unterdruck entsteht.
Heutige Verfahren zur Erkennung beziehungsweise Bestimmung eines Lecks bei Motorlauf, also während des Betriebs einer die Tankeinrichtung aufweisenden Brennkraftmaschine, sind aufgrund der physikalischen Randbedingungen nicht in der Lage, ein Leck von 0,5 mm sicher zu detektieren. In diesen Fällen ist immer eine nachgeschaltete Diagnose nach "engine-off", also bei ausgeschalteter Brennkraftmaschine, notwendig, die sensitiver ist als gefordert und zu einer hohen Ruhestrombelastung im Fahrzeug führt.
Es ist daher die Aufgabe der Erfindung, ein Leck von bis zu 0,5 mm Größe sicher zu detektieren, wobei die Größe des Lecks durch einen Durchmesser (zum Beispiel d=0,5 mm) definiert wird.
Die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe wird durch ein Verfahren mit den folgenden Schritten gelöst:
Zunächst wird in der Tankeinrichtung zu einem ersten Zeitpunkt ein erster Druck erzeugt, der für das weitere Verfahren als Referenzdruck dient. Anschließend wird bis zu einem zweiten Zeitpunkt ein erster auftretender Druckverlauf erfasst, der durch das Verdampfen der in der Tankeinrichtung enthaltenen Flüssigkeit entsteht. Anschließend wird ein zweiter Druck zu einem dritten Zeitpunkt eingestellt, wobei sich der zweite Druck von dem ersten Druck unterscheidet. Die Erzeugung des ersten oder zweiten Drucks zu dem
BESTÄTIGUNGSKOPSE ersten beziehungsweise dem dritten Zeitpunkt ist so zu verstehen, dass zu dem jeweiligen Zeitpunkt (dem ersten oder dritten) der erzeugte erste beziehungsweise zweite Druck in der Tankeinrichtung vorliegt. Anschließend wird ein zweiter auftretender Druckverlauf von dem dritten Zeitpunkt bis zu einem vierten Zeitpunkt erfasst. Auch hierbei beschreibt der auftretende Druckverlauf die Druckveränderung in der Tankeinrichtung aufgrund der Verdampfung der in der Tankeinrichtung enthaltenen Flüssigkeit. Nach Erfassung des ersten und des zweiten Druckverlaufs werden der Druckgradient des ersten Druckverlaufs zum zweiten Zeitpunkt und der Druckgradient des zweiten Druckverlaufs zu dem dritten Zeitpunkt bestimmt. Außerdem wird eine erste Druckdifferenz des in der Tankeinrichtung vorliegenden Drucks zum zweiten Zeitpunkt und zum dritten Zeitpunkt zu dem Referenzdruck bestimmt. In Abhängigkeit von dem bestimmten Druckgradienten und Druckdifferenzen, und der Annahme, dass die Verdampfungsrate in der Tankeinrichtung konstant ist, und dass sich eine Leckrate einstellt, die proportional zu der Wurzel aus der jeweiligen Druckdifferenz ist, wird abschließend die Größe des Lecks bestimmt. Aufgrund der Annahme, dass die Verdampfungsrate in der Tankeinrichtung zu jedem Zeitpunkt konstant ist, kann die Größe des Lecks mit den oben genannten Werten auf einfache Art und Weise mittels der folgenden Formel bestimmt werden:
Hierbei wird also der Druckgradient des zweiten Druckverlaufs ((dp/dt)5) ins Verhältnis zu dem Druckgradienten des ersten Druckverlaufs ((dp/dt)2) gesetzt und auf die Druckdifferenzen zum zweiten Zeitpunkt (Ap2) und dem dritten Zeitpunkt (Ap5) normiert. Als Konstanten werden dabei das Volumen (V) der Tankeinrichtung, die das Leck als Blende kennzeichnende Durchflusskennzahl (α), die Dichte des in der Tankeinrichtung befindlichen Gases (p) sowie die Temperatur des Gases (T) verwendet. Grundlage für diese Formel ist die Annahme, gemäß der Blendenformel, dass sich eine Leckrate einstellt, die proportional zu der Wurzel aus der jeweiligen Druckdifferenz ist:
Die lndices 1 und 2 stehen jeweils für die erste Phase (vom ersten Zeitpunkt zum zweiten Zeitpunkt) und die zweite Phase (vom dritten Zeitpunkt zum vierten Zeitpunkt) des
erfindungsgemäßen Verfahrens). Die jeweilige Leckrate (V1L, V 2L) entspricht dabei dem Volumenstrom, der durch das als Blende verstandene Leck strömt.
Zweckmäßigerweise wird als erster Druck in der Tankeinrichtung Umgebungsdruck erzeugt, also ein (Gas-) Druck, der dem Umgebungsdruck der Tankeinrichtung entspricht. Von diesem Druck ausgehend wird dann der erste auftretende Druckverlauf, der aufgrund der Verdampfung beziehungsweise Ausgasung der Flüssigkeit entsteht, erfasst.
Vorteilhafterweise wird als zweiter Druck ein Unterdruck erzeugt. Bevorzugt beträgt der Unterdruck bis zu -16 mbar. Dadurch wird der zweite auftretende Druckverlauf bei einem anderen Druckniveau erfasst, als der erste Druckverlauf, und aufgrund der unterschiedlichen Druckniveaus kann eine genauere Aussage über das Leck getroffen werden.
Vorteilhafterweise wird der erste Druck durch Öffnen eines Lüftungsventils der Tankeinrichtung erzeugt. Das Lüftungsventil ermöglicht also durch Öffnen einen Druckausgleich zwischen der Tankeinrichtung und ihrer Umgebung. Das Ventil ist vorteilhafterweise so lange geöffnet, bis sich in der Tankeinrichtung der Umgebungsdruck eingestellt hat. Der erste Zeitpunkt entspricht somit dem Zeitpunkt, an dem das Ventil geschlossen wird und sich der Druck in der Tankeinrichtung aufgrund der Verdampfung der Flüssigkeit verändert.
Nach einer Weiterbildung der Erfindung wird der zweite Druck durch Öffnen eines eine Verbindung zu einem Ansaugtrakt einer die Tankeinrichtung aufweisenden Brennkraftmaschine herstellenden Regenerierventils erzeugt. Es ist also ein Regenerierventil an einer Tankeinrichtung vorgesehen, das eine Verbindung von der Tankeinrichtung zu dem Ansaugtrakt der Brennkraftmaschine in geöffnetem Zustand herstellt. Im Betrieb entsteht dadurch ein Sog, der zu einem Unterdruck in der Tankeinrichtung führt. Das Regenerei- erventil wird erfindungsgemäß zu dem dritten Zeitpunkt geschlossen, wonach sich der Druck in der Tankeinrichtung allein aufgrund des Lecks und der Verdampfung der Flüssigkeit verändert.
Zweckmäßigerweise wird der zweite und/oder der vierte Zeitpunkt so gewählt, dass der jeweils bestimmte Druckgradient den Druckverlauf in der jeweiligen Phase des Verfah- rens ausreichend beschreibt, sodass eine zutreffende Aussage über die Größe des Lecks möglich ist.
Im Folgenden soll die Erfindung anhand von Figuren näher erläutert werden. Dazu zeigen
Figur 1a und b schematisch das erfindungsgemäße Verfahren.
Die Figuren 1a und b beschreiben ein Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Verfahrens. Dazu zeigt die Figur 1a ein Diagramm, bei dem der in einer Tankeinrichtung vorliegende Druck p über die Zeit t in Sekunden aufgetragen ist. Die Figur 1b zeigt die Schaltzustände von einem Lüftungsventil 1 und von einem Regenerierventil 2 der Tankeinrichtung, wobei das Lüftungsventil 1 beziehungsweise das Regenerierventil 2 in einem ersten Zustand 3 beziehungsweise 4 geschlossen und in einem zweiten Zustand 5 beziehungsweise 6 geöffnet sind. Die Schaltzustände 3, 4, 5, 6 sind dabei ebenfalls über die Zeit t aufgetragen.
Die in der Figur 1a fett gezeichnete Kurve 7 kennzeichnet den gemessenen Druckverlauf in der Tankeinrichtung. Zu einem ersten Zeitpunkt U wird das Lüftungsventil 1 geschlossen, sodass der in der Tankeinrichtung vorliegende Druck lediglich durch die Verdampfung beziehungsweise das Ausgasen der in der Tankeinrichtung befindlichen Flüssigkeit und einem Leck in der Tankeinrichtung beeinflusst wird. Die Verdampfung beziehungsweise das Ausgasen wird hierbei als ein Volumenstrom beziehungsweise als Verdampfungsrate verstanden. Ebenfalls wird das durch das Leck ausströmende Gas als Volumenstrom beziehungsweise Leckrate verstanden, wobei das Leck als eine Blende verstanden wird. Zu dem Zeitpunkt U gleicht der Druck in der Tankeinrichtung dem Umgebungsdruck Po. Dieser eingestellte erste Druck P1 dient als Referenzdruck für das weitere Verfahren. Ab dem Zeitpunkt U steigt der Druck p in der Tankeinrichtung entsprechend der Verdampfung und der Größe des Lecks beziehungsweise entsprechend der Verdampfungsrate und der Leckrate, und, wobei er aufgrund eines sich einstellenden Gleichgewichts zwischen Tankinnerem und Umgebung mit zunehmender Zeit weniger steigt. Eine von dem Zeitpunkt ti ausgehende Kurve 8 zeigt den theoretischen Druckanstieg für den Fall, dass kein Leck in der Tankeinrichtung vorhanden ist. Zu dem Zeitpunkt t2 wird das Lüftungsventil 1 geöffnet und es stellt sich in der Tankeinrichtung wieder der Umgebungsdruck p0 ein. Zu dem darauf folgenden Zeitpunkt t3 wird das Regenerierventil 2 geöffnet, sodass eine Verbindung zu dem Ansaugtrakt der die Tankeinrichtung aufweisenden Brennkraftmaschine hergestellt wird, sodass ein Sog entsteht und in der Tank- einrichtung ein Unterdruck p4 erzeugt wird, wobei der Unterdruck p4 dem Druck entspricht, der vorliegt, wenn das Regenerierventil 2 zu dem Zeitpunkt t4 verschlossen wird. Ab diesem Zeitpunkt steigt der Druck p in der Tankeinrichtung wieder aufgrund der Verdampfungsrate und der Leckrate an. Aufgrund des Unterdrucks strömt Umgebungsluft in den Tank ein, sodass der nur auf der Verdampfung drohende Druckanstieg geringer ausfallen würde, wie durch die Kurve 9 dargestellt. Zu einem Zeitpunkt t5 wird das Lüftungsventil 1 wieder geöffnet und es findet ein Druckausgleich statt, sodass in der Tankeinrichtung der Umgebungsdruck p0 vorliegt.
Die Größe des Lecks wird nun wie folgt bestimmt:
Zunächst gilt nach der Blendenformel, dass sich eine Leckrate einstellt, die proportional zu der Wurzel aus der jeweiligen Druckdifferenz ist. Betrachtet werden dazu die Zeitpunkte t2 und t4, wobei nach der Blendenformel gilt, dass das Verhältnis der Leckraten zu dem Zeitpunkt t2 und dem Zeitpunkt U dem Verhältnis aus der Wurzel der Druckdifferenz zu dem Zeitpunkt t2 zu der Wurzel der Druckdifferenz zu dem Zeitpunkt t4 entspricht:
Als Druckdifferenz wird jeweils der in der Tankeinrichtung zu dem Zeitpunkt t2 beziehungsweise t4 vorliegende Druck p2 beziehungsweise p4 zu dem Ausgangsdruck p0, der dem Umgebungsdruck entspricht, bestimmt.
Unter der Annahme einer konstanten Verdampfungsrate V ergibt sich:
Wobei der Gesamtvolumenstrom VG in der ersten Phase (ti bis t2) aus der Verdampfungsrate aus VD2 abzüglich der Leckrate Vn ergibt. In der zweiten Phase (U bis t5) ergibt sich der Gesamtvolumenstrom Va aus der Summe der Verdampfungsrate und der Leckrate. Dies führt zu dem Folgenden:
V2G + V2L = VAG - V4L Anschließend wird die Leckrate F4 L in der zweiten Phase, also von dem Zeitpunkt t* bis t5, aus der folgenden Formel ermittelt, wobei sich diese aus den vorhergehenden Gleichungen ergibt:
Da die gemessenen Drücke und die zu ermittelnden Volumenströme in direktem Zusammenhang stehen, kann zur Ermittlung der Leckage in der zweiten Phase V AL der Volumenstrom durch den Druckgradienten ersetzt werden:
Damit berechnet sich die Querschnittsfläche des Lecks auf Basis des Volumenstroms durch eine Blende mit obiger Leckrate wie folgt:
Hierbei steht α für die Durchflusskennzahl des als Blende verstandenen Lecks, A für die Querschnittsfläche des Lecks, R für die Gesakonstante, T für die Temperatur und p für die Dichte des ein- beziehungsweise ausströmenden Gases. Aus dieser Formel ergibt sich:
Λ - (- p?*-a 4 \ 2 *R *T )•■* VÄ"P*
Wobei zur Vereinfachung der in Klammern stehende Term zusammengefasst wird:
Daraus ergibt sich für die Querschnittsfläche und somit für die Größe des Lecks:
Mittels dieses vorteilhaften Verfahrens können Lecks mit einem Durchmesser ab 0,5 mm bestimmt werden. Voraussetzung dafür ist die Annahme dass während der Überdruckphase (ti bis t2) und der Unterdruckphase (U bis t5) eine konstante Verdampfungsrate
( FD ) vorliegt.
BEZUGSZEICHENLISTE
1 Zustands-Lüftungsventil
2 Zustands-Regenerierventil
3 geschlossen
4 geschlossen
5 geöffnet
6 geöffnet
7 Kurve
8 Kurve
P Druck t Zeit ti Erster Zeitpunkt t2 Zweiter Zeitpunkt t4 Dritter Zeitpunkt t5 Vierter Zeitpunkt
Po Umgebungsdruck
Pi erster Druck
PA zweiter Druck
VM Leckrate Phase 1
Vit Leckrate Phase 2

Claims

PAT E N TA N S P R Ü C H E
1. Verfahren zur Bestimmung der Größe eines Lecks in einer eine Flüssigkeit enthaltenen Tankeinrichtung eines Fahrzeugs, insbesondere eines Kraftfahrzeugs, wobei die Flüssigkeit durch Verdampfen den Druck in der Tankeinrichtung beeinflusst, mit folgenden Schritten:
Erzeugen eines ersten Drucks als Referenzdruck in der Tankeinrichtung zu einem ersten Zeitpunkt (t-i),
Erfassen eines ersten auftretenden Druckverlaufs bis zu einem zweiten Zeitpunkt fe);
Erzeugen eines zweiten Drucks zu einem dritten Zeitpunkt (U), wobei erste Druck und der zweite Druck unterschiedlich hoch gewählt werden,
Erfassen eines zweiten auftretenden Druckverlaufs bis zu einem vierten Zeitpunkt (t5),
Bestimmen des Druckgradienten des ersten Druckverlaufs zum zweiten Zeitpunkt fo) und des Druckgradienten des zweiten Druckverlaufs zum dritten Zeitpunkt (U),
Bestimmen einer ersten Druckdifferenz des Drucks zum zweiten Zeitpunkt (t2) zu Referenzdruck,
Bestimmen einer zweiten Druckdifferenz des Drucks zum dritten Zeitpunkt (U) zu dem Referenzdruck,
Berechnung der Größe des Lecks in Abhängigkeit von den bestimmten Druckgradienten und Druckdifferenzen, und der Annahme, dass die Verdampfungsrate in der Tankeinrichtung konstant ist, und dass sich eine Leckrate einstellt, die proportional zu der Wurzel aus der jeweiligen Druckdifferenz ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass als erster Druck Umgebungsdruck erzeugt wird.
3. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass als zweiter Druck ein Unterdruck erzeugt wird.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Druck durch Öffnen eines Lüftungsventils der Tankeinrichtung erzeugt wird.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Druck durch Öffnen eines eine Verbindung zu einem Ansaugtrakt einer die Tankeinrichtung aufweisenden Brennkraftmaschine herstellenden Regenerierventils erzeugt wird.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite und/oder der vierte Zeitpunkt so gewählt werden, dass der jeweils bestimmte Druckgradient den Druckverlauf ausreichend beschreibt.
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