EP1998402A1

EP1998402A1 - Speisesystem insbesondere zum Empfang von über Satellit ausgestrahlten Fernseh- und/oder Rundfunkprogrammen

Info

Publication number: EP1998402A1
Application number: EP08008694A
Authority: EP
Inventors: Peter Praßmaier; Wolfgang Mummert; Sebastian Orthofer; Wolfgang Anderl
Original assignee: Kathrein Werke KG
Current assignee: Kathrein SE
Priority date: 2007-05-31
Filing date: 2008-05-09
Publication date: 2008-12-03
Anticipated expiration: 2028-05-09
Also published as: EP1998402B1; DE102007025226A1

Abstract

Eine Speisesystem insbesondere zum Empfang von über Satellit ausgestrahlten Fernseh- und/oder Rundfunkprogrammen zeichnet sich durch folgende Merkmale aus: - der Hohlleiter (7) ist bezüglich des Konvertergehäuses (12) so angeordnet, dass die Zentralachse (7') des Hohlleiters (7) in einer Mittenebene (15) bezüglich des Gesamtgehäuses (3) oder des Konvertergehäuses (12) liegt oder dazu einen Seitenversatz (S) aufweist, der kleiner als 20% bezüglich des maximalen Außendurchmessers des Horns (5) ist, - die Dicke des Konvertergehäuses (12) senkrecht zu der durch das Konvertergehäuse (12) hindurch verlaufenden Mittenebene beträgt weniger als 120% oder 110% und vorzugsweise 100% des maximalen Durchmessers des Hohlleiters oder des maximalen Außendurchmessers des Horns (5) senkrecht zur Mittenebene, und - die beiden Auskoppelstifte (22, 23) sind so angeordnet, dass eine gewünschte schmale Bauweise erzielt wird.

Description

Die Erfindung betrifft ein Speisesystem nach dem Oberbegriff des Anspruches 1.
Speisesysteme werden üblicherweise zum Empfang von über geostationär positionierte Satelliten ausgestrahlten Fernseh- und Hörfunkprogrammen benutzt. Dabei können bei derartigen Speisesystemen analog oder digital ausgestrahlte Programme empfangen werden.
Derartige Speisesysteme umfassen ein sogenanntes OMT, also einen sogenannten Orthomode-Transducer (im Deutschen auch Orthomodenkoppler oder Polarisations-Weiche genannt), der empfangsseitig ein Horn, beispielsweise ein sogenanntes Rillenhorn, aufweist, welches üblicherweise zumindest leicht konisch gestaltet ist und gegenüber seinem Öffnungsbereich in einen im Querschnitt runden oder beispielsweise quadratischen Hohlleiter übergeht.
In dem Hohlleiter sind Koppelstifte vorgesehen, nämlich ein erster Koppelstift zum Empfang einer in einer ersten Polarisationsebene ausgestrahlten elektromagnetischen Welle und ein weiterer, versetzt dazu liegender zweiter Koppelstift zum Empfang einer elektromagnetischen Welle, die sich in einer zur ersten Polarisationsebene senkrecht stehenden zweiten Polarisationsebene ausbreitet. Über diese Koppelstifte kann die elektromagnetische Welle der ersten und zweiten Polarisationsebene ausgekoppelt und einem nachgeschalteten Konverter (LNB) zugeführt werden, in welchem eine entsprechende Aufbereitung zur Frequenzumsetzung der Satelliten-Empfangssignale erfolgt. Der LNB umfasst dazu in der Regel wiederum ein separates Gehäuse, d.h. ein zum Speisesystem getrenntes Gehäuse, welches seitlich oder quer zum Hohlleiter des OMT angebaut ist.
Entsprechende Konstruktionen sind beispielsweise aus der EP 0 611 488 oder der EP 0 815 611 B1 bekannt geworden.
Die aus diesen Vorveröffentlichungen bekannten Koppelstifte sind parallel zueinander angeordnet. Zwischen Ihnen ist ein in der gleichen Ebene der Koppelstifte liegender Reflektorstift vorgesehen. Am Ende des kurzgeschlossenen Hohlleiters ist eine Phasendrehereinrichtung vorgesehen, die eine hindurch gelassene Polarisationsebene um 90° dreht und reflektiert, weshalb der dem Hohlleiterende näher liegende Koppelstift in der gleichen Ebene liegend angeordnet werden kann, wie der entfernter liegende Koppelstift zum Empfang der ersten Polarisationsebene. Von daher kann die Platine des Konverters, die in einem schachtelförmigen Gehäuse untergebracht ist, seitlich an dem Hohlleiter des OMT angeordnet werden, so dass die Koppelstifte senkrecht zur Leiterplatinenebene das Gehäuse des LNB durchragen und über entsprechende Öffnungen in den Hohlleiter des OMT hineinragen. Von daher ist auch die entsprechende Konstruktion der seitlichen Anbringung, also der außermittigen Anbringung des LNB's seitlich zur Mittelebene des Hohlleiters bedingt.
Es sind auch schon Konstruktionen bekannt geworden, bei denen der seitlich an dem Gehäuse des LNB angebrachte Hohlleiter mit der entsprechenden Gehäuseplatte des LNB einstückig ausgebildet ist. Gleichwohl weist die einheitliche Gehäuseausbildung grundsätzlich den gleichen Aufbau auf, derart, dass der Hohlleiter des OMT zu der damit einstückig verbundenen Gehäuseaufnahme seitlich versetzt liegt.
Durch diese Gesamtanordnung ergibt sich ein vergleichsweise breiter Gesamtaufbau, der bedingt ist durch den Durchmesser des Rillenhorns, der typischerweise eine Durchmessergröße von 55 mm und mehr aufweist. Durch die seitliche Positionierung des Gehäuses des LNB's im Verhältnis zur Zentralachse des Hohlleiters kann sich eine nochmalige Verbreiterung der gesamten Speiseanordnung ergeben. Bekannte Speisesysteme weisen von daher eine Gesamtgehäusebreite von ca. 60 mm bis 70 mm und mehr auf.
Darüber hinaus ist bereits ein Speisesystem mit einem OMT bekannt geworden, welches anstelle eines herkömmlichen Horns oder Rillenhorns ein dielektrisches Horn mit geringerem Durchmesser vorsieht. Dadurch wird aber eine geringe Verschlechterung des Empfangspegels der Empfangssignale verursacht. Durch die seitliche Anbringung am Gehäuse des LNB ist gleichwohl der Gesamtaufbau immer noch vergleichsweise groß.
Sofern derartige Speisesysteme für einen Multifeed-Empfang benutzt werden sollen, erfordert dies Parabolspiegel oder sogenannte Offsetspiegel mit einem Mindestdurchmesser von 80 cm.
Von daher ist auch schon versucht worden, ein sogenanntes Zwillingshorn zu entwickeln, das so aufgebaut ist, dass der Abstand der Zentralachsen der beiden Hohlleiter in einem geringeren Maß als 55 mm zueinander liegen. Dies erfordert aber Spezialkonstruktionen, insbesondere ein Spezialwerkzeug, wenn ein derartiges Zwillingshorn als Gussteil hergestellt werden soll.
Eine Multiantenne mit mehreren parallel zueinander angeordneten Hornkonstruktionen und Hohlleitern ist auch aus der DE 20 2005 012 610 bekannt geworden. Diese Vorveröffentlichung beschreibt aber nur eine ganz spezifische Anordnung mit ganz spezifischen seitlichen Achsabständen zwischen den einzelnen OMT's, die nur für einen bestimmten Multifeedempfang für bestimmte vom Orbit geostationär positionierte Satelliten geeignet sind. Im Prinzip ist der vorgegebene Axialabstand auch nur optimal bezüglich einer bestimmten Position auf der Erde, wobei an anderer Stelle näher oder entfernter zum Äquator die hierdurch vorgegebene Konstruktion aufgrund der mangelnden Anpassung des Seitenabstandes der einzelnen Hohlleiter zu einer Verschlechterung des Empfangssignals führt.
Demgegenüber ist es Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein verbessertes Speisesystem zu schaffen, welches einen Multifeedempfang auch bei kleineren Parabolspiegeln, insbesondere Offsetspiegeln, erlaubt.
Die Aufgabe wird erfindungsgemäß entsprechend den im Anspruch 1 angegebenen Merkmalen gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.
Im Rahmen der vorliegenden Erfindung wird ein Speisesystem mit einem zugehörigen Horn, insbesondere Rillenhorn, und einem OMT vorgeschlagen, welches bei sehr guter Empfangsleistung gegenüber herkömmlichen Einrichtungen deutlich schmäler baut. Die Gesamtbreite des Vorrichtungsgehäuses einschließlich des Horns und des Gehäuses des LNB's kann dabei eine Breite aufweisen, die beispielsweise unter 45 mm liegt. Dadurch ist dieses Speisesystem multifeedtauglich, beispielsweise für den Empfang von Programmen, die über den Astra-Satelliten (19,2° Ost) und den Satelliten Hotbird (13° Ost) ausgestrahlt werden, und dies bei Verwendung eines Spiegeldurchmessers (Parabolantenne) von lediglich 60 cm. Bei vergleichbaren Speisesystemen nach dem Stand der Technik - die deutlich breiter bauen - war dies nur möglich, wenn größere Spiegel verwendet werden (von beispielsweise mindestens 80 cm), da in diesem Falle die Zentren der Speisesysteme (des Horns und des Hohlleiters) im größeren seitlichen Abstand zueinander liegen. Demgegenüber kann im Rahmen der Erfindung sogar ein vierfacher Multifeedempfang mit einer Satellitenantenne mit einem Durchmesser von lediglich 60 cm durchgeführt werden, um beispielsweise Programme der Satelliten Hotbird (13°Ost), Astra (19,2° Ost), Astra (23,5° Ost) und Astra (28,2° Ost) zu empfangen.
In einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist dabei das Gehäuse des Konverters einschließlich des Gehäuses des Horns und des Hohlleiters als gemeinsamer Gussteil hergestellt. Dabei lässt sich ein Aufbau realisieren, der eine notwendige Entformung zulässt. Lediglich ein separater Gehäusedeckel ist notwendig, um das Konvertergehäuse zu schließen. Auch dieser Gehäusedeckel kann als Gussteil oder auch als separates Blechteil oder in anderer geeigneter Weise hergestellt sein.
Als günstig erweist sich ferner, dass in einer bevorzugten Ausführungsform zwei Signalauskoppelstifte als Leiterplattenzapfen ausgeführt sein können. D.h., dass im Hohlleiterrohr des Hohlleiters lediglich zwei Durchbrechungen vorgesehen sind, die eine Verbindung zum Gehäuseinnenraum des LNB mit der dort vorgesehenen Leiterplatine bilden, wobei die zumindest beiden Signalauskoppelstifte, vorzugsweise in Form zweier Leiterplatinenzapfen durch diese Öffnung hindurch in das Innere des Hohlleiters ragen.
In einer dazu alternativen Ausführungsform ist es möglich, dass die beiden parallel zueinander befindlichen Auskoppelstifte quer und insbesondere senkrecht zur Leiterplatine angeordnet sind, also seitlich durch entsprechende Durchbrüche in den Hohlleiter hineingeführt werden können. Schließlich ist es in einer dritten Variante auch möglich, dass die beiden Auskoppelstifte senkrecht zueinander ausgerichtet sind, dabei beispielsweise zumindest einer der Auskoppelstifte als Winkelstift ausgebildet ist, so dass der eigentliche, in den Hohlleiter ragende Auskoppelabschnitt senkrecht zu dem anderen Schenkel des winkelförmig gestalteten Koppelstiftes liegt, worüber dieser winkelförmige Auskoppelstift dann letztlich an der Leiterplatine gehalten ist. Auch in diesem Falle können entsprechende Ausnehmungen in der Wandung des Hohlleiters so eingebracht sein, dass die Leiterplatine in dichter Lage hierzu positioniert werden kann, damit das Gehäuse des Hohlleiters und des Konverters möglichst symmetrisch und mittig zueinander angeordnet sind, also wenn möglich mit keinem oder nur geringstem Seitenversatz, um eine insgesamt schmal bauende Gehäusekonstruktion zu ermöglichen.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert dabei zeigen im einzelnen:

Figur 1:: eine schematische perspektivische Ansicht eines ersten Ausführungsbeispiels der Erfindung;
Figur 2:: eine frontseitige Ansicht auf das Ausführungsbeispiel nach Figur 1;
Figur 3:: eine Draufsicht auf das Ausführungsbeispiel nach Figur 1 und 2;
Figur 4:: eine abgewandelte perspektivische Ansicht eines weiteren Ausführungsbeispiels;
Figur 5:: eine Frontansicht auf das Ausführungsbeispiel gemäß Figur 4;
Figur 6:: eine Draufsicht auf das Ausführungsbeispiel gemäß Figur 4 und 5;
Figur 7:: eine Frontansicht eines nochmals abgewandelten Ausführungsbeispiels mit außermittig angebrachtem Hohlleiter im Verhältnis zum Gehäuse des Konverters;
Figur 8:: ein im weiteren Detail gezeigtes Ausführungsbeispiel der Erfindung mit zwei parallelen Auskoppelstiften für zwei Polarisationen, die als verlängerte Zapfen einer Gesamtleiterplatte ausgebildet sind;
Figur 9:: eine entsprechende Darstellung zu Figur 8 ohne eingesetzte Leiterplatine;
Figur 10:: ein abgewandeltes Ausführungsbeispiel, bei welchem zwei parallele Auskoppelstifte senkrecht zur Leiterplatine angeordnet sind und durch zwei Öffnungen in den Hohlleiter ragen;
Figur 11:: eine um 90° gedrehte Querschnittsdarstellung gegenüber Figur 10 (senkrecht zur Leiterplatine) zur Verdeutlichung der Lage der Auskoppelstifte;
Figur 12:: ein abgewandeltes Ausführungsbeispiel in Querschnittsdarstellung, bei welchem die Auskoppelstifte senkrecht zueinander stehen; und
Figur 13:: eine schematische dreidimensionale Darstellung des Hohlleiters mit Horn und den darin eingearbeiteten Öffnungen, über die auf einer Leiterplatine sitzende Auskoppelstifte einführbar sind.

In Figur 1 ist ein erstes Ausführungsbeispiel der Erfindung für ein Speisesystem 1 zum Empfang von Fernseh- und/oder Rundfunkprogrammen gezeigt, die über einen geostationären Satelliten ausgestrahlt werden.
Das Speisesystem 1 weist ein Gesamtgehäuse 3 auf, welches zumindest überwiegend aus einem Gussteil besteht.
Das Speisesystem 1 umfasst dazu ein Horn 5, welches über einen sich trichterförmig verjüngenden Abschnitt in einen Hohlleiter 7 übergeht, der an einem Ende gegenüberliegend zum Horn 5 mit einer Hohlleiterwand 9 verschlossen ist.
Dieses OMT (Orthomode Transducer) mit dem Horn 5 und mit dem Hohlleiter 7 und mit der Hohlleiterabschlusswand am Ende des Hohlleiters 7 ist bevorzugt als Gussteil gefertigt. Von daher wird sich der Hohlleiter 7 vom Hohlraum 5 zumindest geringfügigst zu seinem Hohlleiterende 9 hin verjüngen, um eine Entformung durchführen zu können.
Das Horn 5 ist im gezeigten Ausführungsbeispiel als sogenanntes Rillenhorn 5' ausgebildet, d.h. es umfasst im gezeigten Ausführungsbeispiel drei konzentrisch zueinander verlaufende Rillen 5", die unter Ausbildung von ringförmigen Nuten 11 angeordnet sind, und zwar derart, dass von außen nach innen verlaufend die jeweils konzentrisch innen liegende Rille in Richtung des anschließenden Hohlleiters 7 versetzt liegt. Dadurch lassen sich unerwünschte Wandströme unterbinden, um Kreuzpolarisations-Verkopplungen zu vermeiden.
Das Gehäuserohr des Hohlleiters 7 und das Horn 5 sind bevorzugt Teil des Gesamtgehäuses 9, welches beispielsweise längs einer Schnittebene 13 mittels eines Gehäusedeckels 3' verschlossen werden kann. Die Schnittebene 13 ist im gezeigten Ausführungsbeispiel bezogen auf die Breite B des Gehäuses außermittig angeordnet.
In Figur 2 ist eine schematische Frontansicht und in Figur 3 eine schematische Draufsicht auf das Ausführungsbeispiel nach Figur 1 gezeigt. Daraus ist ersichtlich, dass die maximale Breite BH des Horns im gezeigten Ausführungsbeispiel in etwa der Breite B des Konvertergehäuses 12 entspricht. Im gezeigten Ausführungsbeispiel ist die Zentralachse 7' des Hohlleiters 7 und des Horns 5 so angeordnet, dass diese Zentralachse 7' in der Mittelebene 15 liegt, die mittig und parallel zu den großen gegenüberliegenden Seitenwänden 12a und 12b des Konvertergehäuses 12 liegt, wobei das Konvertergehäuse 12, wie ausgeführt, Teil des Gesamtgehäuses 3 ist und dabei die eine große Seitenwand 12b im Wesentlichen durch den Deckel 3' gebildet ist.
Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß den Figuren 4 bis 6 ist eine Abwandlung insoweit gezeigt, als der Hohlleiter 7 quasi nicht an der oberen Längs- oder Stirnseite 12c positioniert und mit dem Konvertergehäuse 12 als integrales Gesamtgehäuse liegend ausgebildet ist, sondern quasi an der Frontseite 12d des Konvertergehäuses 12 austritt und in das nach vorne überstehende Horn 5 übergeht. Bei dem Ausführungsbeispiel nach den Figuren 4 bis 6 verläuft also der Hohlleiter 7 quasi von seiner Kontur nach außen hin nicht mehr direkt erkennbar in dem insgesamt schachtelförmigen Konvertergehäuse 12, welches damit gleichzeitig auch das Gesamtgehäuse darstellt. Aber auch in diesem Ausführungsbeispiel ist die Anordnung derart, dass die Zentralachse 7' des Hohlleiters 7 und des Hornes 5 in der Mittenebene 15 liegt, die parallel und mittig zu den Seitenwänden 12a liegt.
Anhand von Figur 7 ist schematisch gezeigt, dass in Abweichung zu den vorausgegangenen Ausführungsbeispielen die Zentralachse 7' des Hohlleiters 7 und des Hornes 5 zur Mittenebene 15 durch das Konvertergehäuse 12 auch mit einem geringen Seitenversatz S angeordnet sein kann. Dieser Seitenversatz S soll aber so gering sein, dass ausgehend von einem vorgegebenen, für den Empfang elektromagnetischer Wellen optimierten Horn 5 und insbesondere Rillenhorn 5' die Gesamtbreite B des Gesamtgehäuses 3 nicht oder im Wesentlichen nicht zunehmen soll, bevorzugt also 45 mm und weniger betragen soll, beispielsweise unter 40 mm, beispielsweise um 39 mm oder noch weniger aufweisen soll. Anhand von Figur 7 ist ferner gezeigt, dass die Zentralachse 7' des Hohlleiters nicht zwingend in der Mittenebene 15 parallel zu den großen Seitenflächen 12a des Konvertergehäuses liegen muss. Bevorzugt betragen jedoch diese Abweichungen weniger als 20%, insbesondere weniger als 10%, oder sogar weniger als 5% des maximalen äußeren Durchmessers des Hornes 5.
Anhand von Figur 8 ist nunmehr in schematischer Querschnittsdarstellung und in Figur 9 in Längsschnittdarstellung längs der Mittelebene 15 ein erstes Ausführungsbeispiel in schematischer Detailansicht wiedergegeben.
Daraus ist zu ersehen, dass etwa mittig, also in Höhe der Mittelebene 15, eine Leiterplatine 19 in der Kammer 20 angeordnet ist, also in der Kammer 20, die von dem Konvertergehäuse 12 gebildet ist. Die Leiterplatine 19 nimmt dabei bevorzugt die gesamte Schaltungsanordnung für die Konverterschaltung (LNB) auf.
An der dem Hohlleiter 7 zugewandt liegenden Kante 19' der Leiterplatine 19 stehen im Abstand zwei Auskoppelstifte 22 und 23 axial über, die über entsprechende Bohrungen 24 und 25 in das Innere des Hohlleiters 7 hineinragen. Mit anderen Worten liegen also die Auskoppelstifte 22 und 23 in der Ebene der Leiterplatine 19, d.h. im gezeigten Ausführungsbeispiel ebenfalls in der Mittelebene 15 oder zumindest parallel dazu und kommen mittig, d.h. radial im Hohlleiter zu liegen.
Wie sich insbesondere aus Figur 9 ergibt, ist in axialer Längsrichtung des Hohlleiters 7 zwischen den beiden frei vorstehenden Auskoppelstiften 22 und 23 in der gleichen Ebene wie die Koppelstifte 22, 23 ein Reflektor 27 in Form eines Reflektorstiftes 27' angeordnet. Durch diese Anordnung lässt sich nicht nur der Hohlleiter und das Horn symmetrisch und mittig zum Konvertergehäuse 17 anordnen, sondern auch die Leiterplatine mittig im Konvertergehäuse, so dass die Auskoppelstifte 22 und 23 ebenfalls mittig in Verlängerung der Leiterplatinenebene über die erwähnten Bohrungen 24, 25 in das Innere des Hohlleiters ragen.
Am Ende des Hohlleiters ist noch ein Phasendreher 31 vorgesehen, der die zweite Polarisationsebene bei der Reflektion am Hohlleiterende 9, also an der Hohlleiterwand 9, um 90° reflektiert, so dass auch diese an sich senkrecht zur ersten Polarisationsebene stehende elektromagnetische Welle über den dem Hohlleiterende näher stehenden zweiten Koppelstift 23 ausgekoppelt werden kann. Der erwähnte Reflektor 27 dient dazu, dass die am ersten Auskoppelstift ausgekoppelte erste Polarisation nicht über den Reflektor hinaus zum Reflektorende laufen kann, sondern am Reflektor nur die zum ersten Koppelstift senkrecht stehende Polarisationsebene hindurch gelassen wird.
Der Abstand zwischen dem ersten Auskoppelstift 22 und dem Reflektor 27 sowie zwischen dem Reflektor 27 un dem zweiten Auskoppelstift 23 beträgt üblicherweise λ/4, wobei λ die Betriebswellenlänge bezüglich des zu empfangenden Frequenzspektrums, vorzugsweise die mittlere Betriebswellenlänge darstellt.
Bezüglich Funktionsweise und Aufbau eines derartigen Hohlleiters mit Auskoppeleinrichtung wird beispielsweise auf die bereits einleitend erwähnten Vorveröffentlichungen EP 0 611 488 B1 sowie die EP 0 815 611 B1 verwiesen.
Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß Figuren 10 und 11 ist die Leiterplatine 19 in unmittelbar benachbarter Lage unterhalb des Gehäusedeckels 3' angeordnet. Die entsprechenden elektrischen Bauteile und Baukomponenten befinden sich auf der dem Gehäusedeckel 3' abgewandt liegenden Seite des Innenraums 20 des Konvertergehäuses 12.
Auch in diesem Falle sind zwei parallel zueinander ausgerichtete Koppelstifte 22 und 23 vorgesehen, die in diesem Ausführungsbeispiel aber nunmehr senkrecht zur Ebene der Leiterplatine 19 ausgerichtet sind. Die Leiterplatine überdeckt den Hohlleiter 7, wobei in der zur Leiterplatine 19 unmittelbar benachbart liegenden und somit der Leiterplatine am nächsten kommenden Stelle im Wandmaterial des Hohlleiters 7 zwei entsprechende Bohrungen 24 und 25 vorgesehen sind, durch die die beiden erwähnten Auskoppelstifte 22 und 23 in das Innere des Hohlleiters 7 ragen. Der Aufbau mit dem erwähnten Reflektor 27 und dem Phasendreher 31 am Ende des Hohlleiters benachbart zum Hohlleiterende 9 ist vergleichbar mit dem vorausgegangenen Ausführungsbeispiel. In dieser Ausführungsform ist ferner die Anordnung derart, dass das in Frontansicht kreisförmige Horn in einen im Querschnitt quadratischen Hohlleiter 7 übergeht, wodurch die Hohlleiteraußenabmessungen im Bereich der Leiterplatine weiter verringert werden können. Dies erlaubt die Leiterplatine 19 unmittelbar benachbart zu der parallelen Wand des im Querschnitt quadratischen oder rechteckförmigen Hohlleiters vorzusehen, so dass die Gesamtbreite des Gesamtgehäuses 3, also des eigentlichen Konvertergehäuses 12 und der maximalen Außenabmessung des Hornes 5 wieder in den gewünschten Bereichen von vorzugsweise weniger als 50 mm oder sogar 45 mm und weniger liegt.
Auch bei dieser Ausführungsvariante ist es möglich, ein insgesamt kompaktes Gesamtgehäuse 3 zu schaffen, vor allem dann, wenn, wie erwähnt, als Hohlleiter 9 nicht ein kreisrunder Hohlleiter, sondern ein im Querschnitt quadratischer Hohlleiter verwendet wird. Denn die Kantenlänge des im Querschnitt etwa quadratischen Hohlleiters 7 ist sehr viel geringer als der Durchmesser des in Draufsicht runden Rillenhornes 5', so dass insoweit neben der in diesem Falle bevorzugt gerade verlaufenden Seitenwand 7' des Hohlleiters 7 und dem angrenzenden Gehäusedeckel 3' des Gesamtgehäuses 3 genügend Platz für die Unterbringung der Leiterplatine 19 verbleibt.
Abschließend wird auf ein weiteres Ausführungsbeispiel gemäß den Figuren 12 und 13 Bezug genommen, in welchem die beiden Koppelstifte senkrecht zueinander stehen.
Die Anordnung zu diesem Ausführungsbeispiel ist derart, dass ein Koppelstift senkrecht zur Leiterplatinenebene steht und von einer Seite 7' des bevorzugt im Querschnitt quadratischen Hohlleiters 7 durch eine dort vorgesehene Bohrung 24 radial oder senkrecht in das Innere des Hohlleiters 7 hineingeführt wird. Während der Positionierung der Leiterplatine 19 längs der Pfeildarstellung 119 wird also der parallel zur Leiterplatine 19 im Abstand dazu verlaufende Auskoppelstift 23 durch die Bohrung 24 in das Innere des Hohlleiters 7 hineingeführt. Der Auskoppelstift 23 ist dabei insgesamt winkelförmig und weist einen Tragabschnitt 23' auf, der senkrecht zum eigentlichen Auskoppelstift 23 angeordnet ist und den Auskoppelstift 23 so über der Leiterplatine 19 hält und ihn hieran elektrisch anbindet.
Der Auskoppelstift 23 ist beim Einführen durch die Bohrung 24 bevorzugt in einer mittigen Ebene im Hohlleiter positioniert.
Ferner ist im Übergangsbereich zur benachbarten Wand 7" ein winkelförmiger Schlitz 107 eingearbeitet oder während des Gussvorganges bereits vorgesehen, der es erlaubt, dass während der Positionsbewegung längs des Pfeils 119 der Leiterplatine der senkrecht zur Ebene der Leiterplatine stehende weitere Auskoppelstift 22 durch diesen Schlitz in das Innere des Hohlleiters eingeführt wird, bis er wiederum bevorzugt mittig im Inneren des Hohlleiters steht. Mit anderen Worten verläuft also die Leiterplatine 19 unmittelbar benachbart zur unteren Wand 27' des Hohlleiters, die auch in diesem Ausführungsbeispiel bevorzugt eben ist, da ein im Querschnitt quadratischer oder rechteckförmiger Hohlleiter verwendet wird. Grundsätzlich ist diese Ausbildung aber ebenso wie bei dem vorhergehenden Ausführungsbeispiel auch bei Verwendung eines im Querschnitt kreisförmigen Hohlleiters möglich.
In diesem Ausführungsbeispiel ist ansonsten der Aufbau vergleichbar den vorausgegangenen Beispielen, wonach also in einem Axialabstand zunächst der erste Auskoppelstift 22 und versetzt dazu der zweite Auskoppelstift 24 angeordnet ist, wobei hier kein Reflektor zwischen beiden Auskoppelstiften angeordnet sein muss, da beide Auskoppelstifte entsprechend den beiden senkrecht zueinander ausgerichteten Polarisationen senkrecht zueinander verlaufen. Ebenso ist kein 90° Phasendreher am Hohlleiter 9 in diesem Ausführungsbeispiel vorgesehen.
Bei dem geschilderten Aufbau kann insbesondere das Konvertergehäuse 12 in seinen Seitenwänden leicht konisch divergierend ausgebildet sein, so dass ein problemloses Entformen möglich ist. Wie erwähnt, ist dabei auch der Hohlleiter 7 zu seinem Hohlleiterende hin leicht verjüngend ausgestaltet, um auch hier ein entsprechendes Entformen zu erlauben.
Somit lässt sich in höchst kompakter Bauweise ein einteiliges Gussgehäuse einer Speiseanordnung mit randständigem OMT realisieren.
Wie aus der Schilderung hervorgeht, weist also der maximalen Außendurchmesser des Hohlleiters 7 oder vor allem auch der maximale Außendurchmesser des Horns 5 und insbesondere des Rillenhorns 5' ein Maß auf, welches bevorzugt der Dicke des Konvertergehäuses 12 oder damit auch der Dicke des Gesamtgehäuses 3 entspricht, also bei einer Betrachtung senkrecht zur Mittenebene 15, die parallel zu den größeren Seitenflächen bzw. parallel zur Ausrichtung des Deckels 3' verläuft. Insbesondere dann, wenn mehrere derartige Speisesysteme sehr dicht nebeneinander angeordnet sind und deshalb das Horn in einer Ebene senkrecht zur Mittenebene seitliche Abflachungen aufweisen sollte, ist die Bemessung bevorzugt derart, dass das Durchmessermaß des Hohlleiters 7 und insbesondere des Horns 5 senkrecht zur Mittenebene der Dicke des Gehäuses 12 bzw. des Gesamtgehäuses 3 entspricht oder aber diese Dicke des Gesamtgehäuses weniger als 120% und insbesondere weniger als 115% oder 110% der entsprechenden Dicke des Horns oder des Hohlleiters quer zur Mittenebene ausmacht. So kann beispielsweise das Rillenhorn ohne Umgehäuse einen Durchmesser von beispielsweise 40 mm und weniger, beispielsweise 39 mm aufweisen. Mit Umgehäuse (Radom) kann das Rillenhorn einen Durchmesser von knapp 45 mm aufweisen. Dieser Breite entspricht bevorzugt die Breite des Speisesystem-Gehäuses. D.h. die Breite des Speisesystem-Gehäuses entspricht in diesem Falle knapp 150% des Wellenhorn-Durchmessers.
Schließlich wird auch angemerkt, dass sich beispielsweise bezüglich der in Frage kommenden Hohlleiter-Querschnitte für den entsprechend genutzten Frequenzbereich sich z.B. bei Verwendung eines quadratischen Hohlleiters (also mit einem quadratischen Durchmesser) eine innere Kantenlänge von etwa ca. 15 mm und bei Verwendung eines im Querschnitt runden Hohlleiters ein Innendurchmesser von ca. 17,5 mm ergibt. Dies heißt, dass bei Verwendung eines Hohlleiters mit quadratischem Querschnitt sich nochmals ein Bauraum von 2,5 mm einsparen lässt. Diese Dimensionsangaben lassen sich insbesondere dann erzielen, wenn beispielsweise das Speisesystem zum Empfang eines Frequenzbereiches von 10,7 GHz bis 12,75 GHz vorgesehen bzw. ausgelegt ist. Ähnliche Verhältnisse ergeben sich allerdings auch bei anderen Frequenzbereichen.

Claims

Speisesystem insbesondere zum Empfang von über Satellit ausgestrahlten Fernseh- und/oder Rundfunkprogrammen mit folgenden Merkmalen:
- mit einem Hohlleiter (7),

- der Hohlleiter (7) ist eingangsseitig mit einem Horn (5), vorzugsweise einem Rillenhorn (5') ausgestattet,

- mit einem Konverter (LNB), welcher in einem Konvertergehäuse (12) untergebracht ist,

- der Hohlleiter (7) und das Gehäuse (12) des Konverters (LNB) sind im Wesentlichen als einteiliges Gehäuse (3) ausgebildet, wobei das Gesamtgehäuse eine Kammer (20) umfasst, in welcher eine Leiterplatine (19) des Konverters (LNB) untergebracht ist,

- in das Innere des Hohlleiters (7) ragen zwei Auskoppelstifte (22, 23), worüber elektromagnetische Wellen empfangbar sind, die vom Satelliten in zwei senkrecht zueinander stehenden Polarisationsebenen ausgestrahlt werden,

- die Auskoppelstifte (22, 23) durchragen Ausnehmungen (24, 25) im Material des Hohlleiters und sind mechanisch und elektrisch mit der in der Kammer (20) des Konvertergehäuses (12) vorgesehenen Leiterplatine (19) verbunden,
gekennzeichnet durch die folgenden weiteren Merkmale
- der Hohlleiter (7) ist bezüglich des Konvertergehäuses (12) so angeordnet, dass die Zentralachse (7') des Hohlleiters (7) in einer Mittenebene (15) bezüglich des Gesamtgehäuses (3) oder des Konvertergehäuses (12) liegt oder dazu einen Seitenversatz (S) aufweist, der kleiner als 20% bezüglich des maximalen Außendurchmessers des Horns (5) ist,

- die Dicke des Konvertergehäuses (12) senkrecht zu der durch das Konvertergehäuse (12) hindurch verlaufenden Mittenebene beträgt weniger als 120% oder 110% und vorzugsweise 100% des maximalen Durchmessers des Hohlleiters oder des maximalen Außendurchmessers des Horns (5) senkrecht zur Mittenebene,

- die Anordnung ist dabei derart,
a) dass die beiden Auskoppelstifte (22, 23) parallel zueinander angeordnet sind, und zwar parallel zur Leiterplatine (19) oder in der Ebene der Leiterplatine (19) liegen und dabei durch zwei Ausnehmungen (24, 25) in das Innere des Hohlleiters (7) ragen, oder

b) dass die beiden Auskoppelstifte (22, 23) parallel zueinander angeordnet sind und quer oder vorzugsweise senkrecht zur Ebene der Leiterplatine (19) ausgerichtet sind und dabei durch zwei Ausnehmungen (24, 25) in das Innere des Hohlleiters (7) ragen, die quer zur Leiterplatine (19) in das Innere des Konvertergehäuses (12) führen, oder

c) dass die beiden Auskoppelstifte (22, 23) senkrecht zueinander ausgerichtet sind, wobei ein Koppelstift winklig ausgestaltet ist und parallel zur Ebene der Leiterplatine (19) liegt und dabei durch einen senkrecht zum Auskoppelstift (23) verlaufenden Winkelabschnitt (23') an der Leiterplatine (19) befestigt und damit elektrisch verbunden ist, und dass in dem Wandabschnitt des Hohlleiters (7) eine quer zum Wandabschnitt verlaufende Ausnehmung (24) und eine in einem Teilumfangsbereich verlaufende schlitzförmige Ausnehmung (107) vorgesehen ist, worüber die Auskoppelstifte (22, 23) während der Positionierbewegung (119) der Leiterplatine (19) in das Innere des Hohlleiters (7) hineinragend bringbar sind.
Speisesystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das einen Teil des Gesamtgehäuses (3) bildende Konvertergehäuse (12) mit leicht konisch divergierenden Wandabschnitten (12a, 12b, 12c, 12d) zum Entformen ausgebildet und längs einer Schnittstelle (13) mittels eines Deckels (3') verschließbar ist.
Speisesystem nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Breite des Konvertergehäuses (12) und die maximale Breite des Horns (5) gleich sind oder um weniger als 10% und vorzugsweise weniger als 5% voneinander abweichen.
Speisesystem nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Querschnitt des Hohlleiters (7) und der Querschnitt des Konvertergehäuses (12) symmetrisch zueinander angeordnet sind.
Speisesystem nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Querschnitt des Hohlleiters (7) n-polygonal, vorzugsweise rechteckförmig oder quadratisch ist.
Speisesystem nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Auskoppelstifte (22, 23) als in der Ebene der Leiterplatine (19) verlaufende Ansätze oder Verlängerungen mit leitfähigen Abschnitten darauf ausgebildet sind.
Speisesystem nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Auskoppelstifte (22, 23) parallel zueinander angeordnet sind, und in diesem Falle zwischen den beiden Auskoppelstiften (22, 23) ein vorzugsweise stiftförmiger Reflektor (27) vorgesehen ist, wobei der Abstand zwischen dem Reflektor (27) und dem jeweiligen Auskoppelstift (22, 23) zumindest etwa λ/4 beträgt, wobei λ eine Wellenlänge des zu übertragenden Frequenzspektrums darstellt.
Speisesystem nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass, wenn beide Auskoppelstifte (22, 23) parallel zueinander angeordnet sind, am Ende des Hohlleiters (7) eine Rotationseinrichtung (31) zur Drehung der reflektierten Polarisationsebene um 90° vorgesehen ist.