EP1865046A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Brenngas aus einem festen Brennstoff - Google Patents

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EP1865046A1
EP1865046A1 EP07010863A EP07010863A EP1865046A1 EP 1865046 A1 EP1865046 A1 EP 1865046A1 EP 07010863 A EP07010863 A EP 07010863A EP 07010863 A EP07010863 A EP 07010863A EP 1865046 A1 EP1865046 A1 EP 1865046A1
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oxidation
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Hoermann Energietechnik & GmbH
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    • C10J2300/1223—Heating the gasifier by burners

Definitions

  • the invention relates to a method and apparatus for producing fuel gas from a solid fuel in a shaft gasifier, which is designed as a fixed-bed gasifier.
  • a fuel gas is generated in a pyrolysis stage, which contains a high tar load.
  • the tar load is either thermally cracked or / and oxidized together with the fuel gas by a high-temperature oxidation at a temperature of well above 1000 ° C.
  • the oxidation state is operated with air or oxygen. In this case, temperatures above the ash melting point of the fuel used are achieved.
  • the process is generally substoichiometric.
  • the exhaust gas from the oxidation stage is then subjected to a reduction reaction with in-house produced coke (eg charcoal), whereby the combustion products (CO2 and H2O) react with the coke to the combustible gas constituents CO and H2.
  • coke eg charcoal
  • CO2 and H2O combustion products
  • the generated flammable Gas is intended for use in internal combustion engines and gas turbines.
  • the gas stream from the pyrolysis stage is passed through the oxidation stage and air or oxygen is used as the oxidant, very high temperatures are required to destroy the tar constituents (> 1300 ° C.). Since the process proceeds clearly substoichiometric, the destruction is based more on a thermal splitting than on an oxidation.
  • the oxidation stage due to high dust loading of the pyrolysis gases procedural difficulties with the handling of the forming liquid slag, which also partially discharged with the gas stream and enters the reduction zone and hardens there.
  • the following reduction stage must be constructively designed for the high temperature level of the incoming gas stream.
  • the raw gas produced in carburetors has a more or less large amount of dust.
  • the load is essentially dependent on the design of the carburettor, the starting materials and the mode of operation.
  • Fixed bed gasifiers often have raw gas dust loadings of 2 - 8 g / Nm 3 .
  • the raw gas dust loadings of fluidized bed gasifiers are even higher.
  • the target values for clean gas dust loading are dependent on the requirements of the gas utilization facilities. In practice, for example, for applications with heat engines clean gas pollution of a maximum of 50 mg / N M 3 is required. The target values for this application are 5 mg / Nm 3 .
  • the well-known methods such as cyclone, electrostatic filters, fabric filters, hot gas filtration, scrubbers, etc. are available.
  • the above required target values of 5 mg / Nm 3 can be achieved reach for example with fabric filters or hot gas filters.
  • the dust-laden raw gas must first be pre-cooled to the typical temperature range of the filter materials of 80 - 250 ° C. In terms of process technology, the dust load proves to be a hindrance.
  • the use of hot gas filtration is particularly advantageous since, without intermediate cooling in the typical temperature range of the raw gas of 400 ° to 800 ° C., commercially available filter elements, such as e.g. Filter candles made of glass fiber, sintered metal or ceramic, can be used. These elements are arranged in corresponding independent filter apparatuses. In addition to the fact that a separate and for the operating temperature range appropriately designed filter apparatus is needed, the problem of discharging the filter ash deposited in the filter is to be solved. In particular, the high operating temperatures and other requirements serving for explosion protection lead to cost-intensive designs.
  • filter elements such as e.g. Filter candles made of glass fiber, sintered metal or ceramic
  • the object of the present invention is to provide a method and an apparatus for the simple and economic production of low-tar and dust-free fuel gas by multi-stage gasification of solid fuels.
  • the process is process-technically stable and has improved operating parameters.
  • the fuel gas produced is intended for use in heat engines.
  • the invention as characterized in the claims provides a method of producing fuel gas from a solid fuel, comprising the steps of: supplying the fuel into a pit gasifier formed as a descending fixed bed reactor; Degassing of the fuel in a degassing zone of the shaft gasifier by autothermal partial gasification with air supply from the outside; Supplying the pyrolysis gas thus obtained from the degassing zone into an oxidation stage located inside the shaft and separated from the degassing zone, in which partial oxidation and thermal cracking of the raw gas take place with the addition of an oxidizing agent; and reduction of the exhaust gas from the oxidation stage in a reduction zone downstream of the oxidation zone through the coke formed in the degassing zone with heat extraction to a fuel gas, wherein the Redutechnischskoks from the degassing zone is bypassing the oxidation stage of the reduction zone fed directly.
  • Another feature of the method according to the invention is that the gas produced is filtered before exiting the shaft.
  • the filtering is carried out by arranged in front of the outlet opening filter cartridges, which are exposed to time-dependent or differential pressure controlled a pressure surge cleaning.
  • the inventive method has the advantage that the oxidation stage is acted upon by a low-dust pyrolysis gas and with a comparatively low Oxidation temperature can be operated and thus also allows a low gas inlet temperature in the reduction stage, requires little Redutechnischskoks and allows easy transport of the uncut reductive coke from the degassing zone in the reduction zone.
  • the integrated into the gas generation filtering of the raw gas increases the freedom from dust of the clean gas.
  • the invention also consists in a device for producing fuel gas from a solid fuel in a shaft gasifier, which is designed as a descending fixed bed reactor.
  • the device comprises a central oxidation chamber arranged in the fixed bed reactor, which is separated from the degassing zone and to which the pyrolysis gas produced in the degassing zone is supplied.
  • the oxidation chamber is connected to an oxidant supply line via which the oxidation chamber is supplied with an oxidizing agent, under the action of which partial oxidation and thermal cracking of the pyrolysis gas take place.
  • a reduction zone which receives the exhaust gas from the oxidation chamber and which is supplied to the resulting in the pyrolysis gas production Redutationskoks from the degassing zone directly and bypassing the oxidation chamber.
  • a reduction of the exhaust gas from the oxidation chamber by the supplied reducing coke with heat removal takes place to a fuel gas.
  • a filter arrangement which is arranged inside the shaft in front of a gas outlet opening.
  • the filter assembly comprises filter cartridges, which are arranged substantially horizontally or vertically in front of the gas outlet opening and which are exposed via jet pulse nozzles the time-dependent or differential pressure controlled by a pressure surge cleaning.
  • FIG. 1 shows a schematic representation of a shaft carburetor, which is designed as a descending fixed-bed gasifier 1, which has an upright cylindrical shaft 2.
  • the fixed bed gasifier 1 is fed via a lock system 3 fuel from above.
  • This may be coal, wood or other woody biomasses.
  • the supplied fuel is crushed into pieces or chips.
  • the level of the shaft with fuel 4 is monitored by a level indicator 5.
  • a nozzle system which may comprise at least one or more nozzle planes, which comprises a plurality of distributed over the circumference of the shaft 2 nozzles 6, which are fed via a ring channel 7 with fresh air.
  • the annular channel 7 is supplied with an air stream 8 via an inlet connection 9, so that a partial flow of the air required for an autothermal partial gasification of the fuel is introduced into the shaft 2 through each of the nozzles.
  • energy is obtained by partial combustion under air supply.
  • the fixed-bed gasifier 1 has an oxidation stage separate from the degassing zone 10, in which a partial oxidation and a thermal cracking of the raw gas takes place with the addition of an oxidizing agent.
  • the oxidation stage is formed by an oxidation chamber 12, which is preferably arranged centrally in the carburettor shaft 2.
  • the oxidation chamber 12 has a cylindrical housing 13, which is arranged concentrically to the longitudinal axis 14 of the shaft and which is bounded above by a conical part 15 and which is open at the bottom.
  • a supply air duct 16 opens from above into the oxidation chamber 12.
  • the supply air duct 16 passes through the cover 17 of the shaft second and extends concentrically to the longitudinal axis 14 of the shaft 2.
  • it can also be arranged laterally outside the longitudinal axis or in the radial direction and run parallel to it.
  • radial openings 18 are arranged, which are distributed over the circumference of the housing 13.
  • the reducing coke 24 is generated in the space between the oxidation chamber 12 and the wall of the carburettor shaft 2 during the degassing of the fuel 4. Due to the central arrangement of the oxidation chamber 12 in the shaft 2 and the cylindrical housing 13 of the oxidation chamber 12 an annular space between the housing 13 and the shaft wall is formed, which is referred to herein as the annular gap 26 and the reducing coke 24 over the circumference of the annular gap 26th distributed to the reduction zone 23 is supplied. In this case, the reducing coke 24 can slip into the reduction zone 23 to replace the used reducing coke, without causing any mechanical damage Conveyor required. By reducing coke 24, the exhaust gas 22 is reduced in the reduction zone 23 under heat removal to fuel gas.
  • the reduction zone 23 is delimited by a grate which is designed as a movable grate and in particular as a rotary grate 28 and by means of which the ash produced during the reduction process is separated from the reduction zone 23 and disposed of via an exit opening 29.
  • a grate which is designed as a movable grate and in particular as a rotary grate 28 and by means of which the ash produced during the reduction process is separated from the reduction zone 23 and disposed of via an exit opening 29.
  • To drive the rotary grate 28 is an electric gear motor 30.
  • the shaft 2 is closed at the bottom by a bottom plate 31 and rests on columns, of which in Figure 1, only the columns 32 and 33 are shown.
  • the motor 30 is mounted below the bottom plate 31 on the columns or on the bottom plate and connected by a shaft 34 with the rotary grate 28.
  • the height extent of the reduction zone 23 can be changed, which is advantageous for optimizing the process with respect to ash quality, pressure drop in the reduction zone 23 and adaptation to fuel properties.
  • the shaft 34 is arranged axially displaceable in the output shaft of the electric geared motor 30 designed as a hollow shaft and can be fixed in the respectively selected position against a further displacement by adjusting rings, not shown.
  • the height of the reduction zone 23 is dependent on a number of factors such as fuel ash content, particulate matter, gas generator load and coke reactivity.
  • the oxidation chamber 12 is arranged in the cylindrical shaft 2 concentric with its longitudinal axis 14.
  • the supply air duct 16 opens centrally from above into the oxidation chamber 12 and is in the direction of whose center is extended, whereby a uniform combustion of the supplied from the degassing zone 10 pyrolysis gas 20 is promoted.
  • Alternatively, to achieve a uniform combustion process within the oxidation chamber of the supply air duct 16 may be provided at the outlet opening with a mixing chamber in which the pyrolysis gas 20 and the supply air 21 are intimately mixed.
  • the annular gap 26 filled with reducing coke 24 forms a flow resistance for the pyrolysis gas 20 generated in the degassing zone 10. Due to the flow resistance for the pyrolysis gas 20 prevailing in this coke charge, this preferably flows through the openings 18 arranged in the upper region into the oxidation chamber 12, which pure gas space has only a negligible flow resistance.
  • a flow through the annular gap 26 with pyrolysis gas 20 is also prevented by the inflowing through the lower nozzle levels supply air 8 generates a very low tarry fuel gas and thus a flow-related barrier represents for the pyrolysis gas formed in the region of the uppermost nozzle level.
  • the very low tar content of the fuel gas formed in the region of the lower nozzle levels is due to the fact that here already degassed fuel is present in the form of the reducing coke 24 and thus no tar is released.
  • the fuel gas 35 collected in the space 45 below the grate 28 is sucked downwards or laterally out of the reduction zone 23, depending on the dedusting concept used.
  • the removal of the fuel gas 35 takes place laterally by a in the wall of the shaft 2 in its lower part Outlet opening 36.
  • the fuel gas is cooled and cleaned after its removal from the reduction zone 23 according to the requirements of use in heat engines.
  • the oxidation chamber 12 can also be operated with a significantly lowered oxidation temperature. This is always useful if, when using ash-rich fuels with low ash melting points, the oxidation temperatures of 1000 ° C. or above required for the thermal destruction of the long-chain hydrocarbons are not permissible because of the danger of slagging.
  • the intended for the oxidation stage combustion air or the pyrolysis gas stream 20 steam is added.
  • flue gas from the heat engine or other combustion plants can be mixed.
  • the combustion temperatures are lowered. This process corresponds to the exhaust gas recirculation of internal combustion engines to reduce NOx emissions.
  • the water vapor content in the gas increases, which also has a destructive effect on the tar.
  • the admixture increases the mass flow in the oxidation chamber and thereby lowers the oxidation temperature with otherwise constant material flows.
  • the desired destruction of the long-chain hydrocarbons can be achieved if the amount of water vapor and / or flue gas admixed is determined such that even at stoichiometric ratios the oxidation temperature which is permissible to prevent the slagging is no longer exceeded.
  • the hydrocarbons then become carbon dioxide even at significantly lower temperatures and oxidized water vapor.
  • slightly superstoichiometric ratios can also be set, resulting in combustion with excess oxygen. This is fast and increases the reaction rate, which can lead to smaller sizes of apparatus.
  • the additionally introduced water vapor and / or the additionally introduced flue gas causes destruction of the tar constituents even at substoichiometric ratios, so that the oxidation temperature can be reduced at high partial pressures of water vapor.
  • the fixed-bed gasifier 1 is equipped with more than one nozzle plane with nozzles 6 for introducing the gasification air.
  • two nozzle levels are provided, each of which receives an air stream 8 is supplied.
  • this has the advantage that the performance of the fixed bed gasifier 1, the degassing and the residence time of the fuel 4 in the degassing zone 10 can be increased.
  • the nozzle levels 6 can be charged with different mixtures of air, water vapor and flue gases from the heat engine. The enrichment of the air stream 8 with steam and / or flue gas causes a reduction of the combustion temperatures in the degassing zone 10 and allows the control of these combustion temperatures.
  • FIG. 2 shows a shaft carburettor of the type described with reference to FIG. 1, which is equipped with an additional gasification zone.
  • the components corresponding to the shaft carburettor of FIG. 1 have the same reference numerals in FIG.
  • the shaft carburettor of FIG. 2 has a degassing zone 10, which is supplied with air via an inlet connection 9, a central oxidation chamber 12 with a supply air duct 16 and a reduction zone 23.
  • a further gasification zone 40 is provided, which is also referred to herein as Restkoksvergasungszone and which is operated with additional air as a countercurrent gasifier.
  • the additional air is supplied as under-air 41 via an inlet port 42, which is arranged below a movable grate 43.
  • the grate 43 is like the grate 28 of Figure 1 designed as a rotary grate and is driven by an electric geared motor 44.
  • flue gas and / or water vapor can also be supplied for lowering and controlling the reaction temperatures.
  • the generated raw gas is collected in an annular gas collecting space 45, which is arranged at the level of the reduction zone 23 and is formed by a cylindrical wall 46 and a cover 47.
  • the gas collection chamber 45 is open at the bottom and is limited only by the bulk cone 48 of the Reduktionskokses.
  • the raw gas 50 collected in the gas collecting space 45 is sucked off via a nozzle 51 arranged on the circumference of the shaft 2.
  • An advantage of the device shown in Figure 2 is that the separated with the grate 43 and disposed of via an outlet 49 ash contains only very small amounts of carbon.
  • FIGS. 3 and 4 A further embodiment of the device according to the invention is shown in FIGS. 3 and 4.
  • the shaft carburetor shown in FIG. 3 corresponds to that of FIG. 1 and additionally has an integration of the dedusting of the raw gas into the raw gas collecting space.
  • the dedusting is carried out by a filter assembly 55, which is arranged below the grate 28 in a correspondingly enlarged Rohgassammelraum 54 in front of the gas outlet opening 36.
  • the filter arrangement 55 comprises filter cartridges 56 which are known per se and which are aligned transversely to the longitudinal axis 14 of the shaft, preferably horizontally, and are fastened to a filter plate 57 which separates a clean gas collecting space 58 from the raw gas collecting space 54.
  • the filter cartridges 56 are held by a support plate 59.
  • the filter cartridges 56 are arranged one above the other in front of the gas outlet opening 36, as can be seen from the sectional view of FIG.
  • the raw gas is passed through the filter cartridges 56, wherein the dust contained in the raw gas is deposited on the filter cartridges 56.
  • the separated dust collects together with the grate ash in the region 60 at the bottom of the shaft 2 and is discharged through the outlet opening 29.
  • the cleaning of the building up on the filter cartridges 56 filter cake is done according to the prior art time or differential pressure controlled by Druck whyabcuri (jet pulses).
  • the filter cartridges are fed via jet-pulse nozzles 61 compressed gas pulses for cleaning the filter cartridges.
  • a jet-pulse nozzle 61 is arranged for each filter cartridge 56, of which only one is shown in FIG.
  • the jet pulse nozzles 61 are fed in the prior art with compressed inert gas (nitrogen or carbon dioxide) or with compressed natural gas (clean gas).
  • FIG. 5 shows a modification of the gasification apparatus according to FIG. 2, which is equipped with an integrated dedusting of the raw gas produced.
  • the dedusting is carried out by a filter assembly 65 which is arranged on the circumference of the carburettor.
  • the filter assembly 65 comprises hot gas filter cartridges 67, which are aligned substantially parallel to the longitudinal axis 14 of the shaft.
  • the shaft carburetor 64 has in an enlarged Rohgassammelraum 54, including the carburettor shaft is formed in two parts.
  • a downwardly open upper carburetor well 68 projects into an enlarged outer well 69 which forms the lower part of the carburettor well.
  • annular gap 70 Between the upper carburetor shaft 68 and the outer shaft 69 is an annular gap 70, whose upper end is connected by a flange 71 to the upper carburetor shaft 68.
  • a gas outlet opening 72 is arranged at the upper end of the annular gap 70 in the outer shaft 69.
  • a filter plate 78 Below the gas outlet opening 72 is located in the annular gap 70, a filter plate 78, in which the filter cartridges 67 are mounted and which separates a clean gas collection chamber 73 from the raw gas collection chamber 54.
  • the filter cartridges 67 protrude in the annular gap 70 substantially parallel to the common longitudinal axis 14 of the wells 68 and 69 down.
  • the cleaning of the filter cartridges 67 by compressed gas pulses, which are supplied via jet-pulse nozzles 76 takes place.
  • the jet-pulse nozzles 76 are arranged in the flange 71 in association with the filter cartridges 67.
  • the compressed gas supplied through the nozzles 76 corresponds to that previously described in connection with FIG.
  • dedusting into a shaft gasifier is not limited to shaft carburetor with an oxidation stage separate from the degasification zone in the form of a central oxidation chamber, but may also be applied to shaft carburetors of other types such as e.g. at carburetors, which work after the so-called double fire procedure.
  • a double firing carburetor 80 is shown schematically in FIG.
  • This carburetor corresponds in its external structure to the shaft carburettor of Figure 2, but without a separate from the degassing zone oxidation stage in the form of a central oxidation chamber.
  • the supply air to the carburetor 80 is usually referred to with upper air and lower air and is shown in FIG Air supply 81 and 82 shown.
  • FIG Air supply 81 and 82 shown.
  • the integrated dedusting is achieved in the carburetor 80 by a filter assembly 83 which is arranged on the circumference of a correspondingly enlarged Rohgassammelraum 84.
  • the filter assembly 83 includes hot gas filter cartridges 86, which are arranged substantially parallel to the longitudinal axis of the carburetor 80.
  • the enlargement of the Rohgassammelraums 84 and the arrangement of the filter cartridges 86 corresponds to the embodiment described in connection with Figure 5.
  • the filter cartridges 86 are arranged in an annular gap between a downwardly open shaft 90 and an outer shaft 91 comprising this shaft and lie in the flow direction in front of a gas outlet opening 92 which is located at the upper end of the annular gap.
  • the filter cartridges 86 are mounted in a filter plate 87 which separates a clean gas collecting space 85 from the raw gas collecting space 84.
  • the cleaning of the filter cartridges 86 again takes place by means of compressed gas pulses via jet pulse nozzles 93, which are arranged in a connecting flange 94 of the outer shaft to the downwardly open shaft above the filter cartridges 86.
  • the compressed gas supplied through the nozzles 93 corresponds to that previously described in connection with FIG.

Abstract

Ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Erzeugung von Brenngas aus einem festen Brennstoff in einem Schachtvergaser, der als absteigender Festbettvergaser ausgebildet ist, umfasst eine Entgasung des Brennstoffes in einer Entgasungszone (10) durch autotherme Teilvergasung unter Luftzufuhr von außen. Im Anschluß daran wird das so gewonnene Rohgas (20) aus der Entgasungszone einer innerhalb des Schachtvergaser befindlichen und von der Entgasungszone getrennten Oxidationsstufe (12) zugeführt, in der eine partielle Oxidation und ein thermisches Cracken des Rohgases unter Zusatz eines Oxidationsmittels (21) erfolgt. Die Oxidationsstufe ist als zylindrische Oxidationskammer ausgebildet, die zentral im Vergaserschacht (2) angeordnet ist und die radiale Öffnungen (18) aufweist, durch die das in der Entgasungszone erzeugte Rohgas der Oxidationskammer zugeführt wird. In einer der Oxidationsstufe nachgeschalteten Reduktionszone (23) erfolgt durch den in der Entgasungszone gebildeten Reduktionskoks (24) eine Reduktion des Abgases aus der Oxidationsstufe unter Wärmeentzug zu einem Brenngas (35). Hierzu wird der Reduktionskoks aus der Entgasungszone der Reduktionszone direkt und unter Umgehung der Oxidationsstufe zugeführt. In den vergaserschacht kann eine Filteranordnung (55, 65, 85) zur Entstaubung des erzeugten Brenngas integriert werden.

Description

    Bereich der Erfindung
  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Erzeugung von Brenngas aus einem festen Brennstoff in einem Schachtvergaser, der als Festbettvergaser ausgebildet ist.
    • Stand der Technik
  • Zur Erzeugung von Brenngas aus einem festen Brennstoff sind mehrstufige Vergasungsverfahren bekannt, mit denen dem Problem der Teerfracht begegnet werden soll ( DE 198 46 805 A1 und DE 44 04 673 C2 ). Bei diesen verfahren wird in einer Pyrolysestufe ein Brenngas erzeugt, das eine hohe Teerfracht enthält. In einer nachgeschalteten Oxidationsstufe wird die Teerfracht zusammen mit dem Brenngas durch eine Hochtemperaturoxidation bei einer Temperatur von deutlich oberhalb von 1000°C entweder thermisch gecrackt oder/und oxidiert. In der Regel wird die Oxidationsstufe mit Luft oder Sauerstoff betrieben. Hierbei werden Temperaturen oberhalb des Ascheschmelzpunktes des eingesetzten Brennstoffes erzielt. Der Vorgang verläuft im allgemeinen unterstöchiometrisch. Das Abgas aus der Oxidationsstufe wird anschließend mit verfahrensintern produzierten Koks (z.B. Holzkohle) einer Reduktionsreaktion unterworfen, wobei die Verbrennungsprodukte (CO2 und H2O) mit dem Koks zu den brennbaren Gasbestandteilen CO und H2 reagieren. Dabei wird ein großer Teil der im Abgas enthaltenen Wärmeenergie aufgezehrt. Das erzeugte brennbare Gas ist für den Einsatz in Verbrennungsmotoren und Gasturbinen bestimmt.
  • Wird jedoch wie bei den bekannten Verfahren der Gasstrom aus der Pyrolysestufe durch die Oxidationsstufe geleitet und Luft oder Sauerstoff als Oxidationsmittel eingesetzt, sind zur Zerstörung der Teerbestandteile sehr hohe Temperaturen erforderlich (>1300°C). Da der Prozess deutlich unterstöchiometrisch abläuft, beruht die Zerstörung eher auf einer thermischen Aufspaltung als auf einer Oxidation. Gleichzeitig ergeben sich innerhalb der Oxidationsstufe auf Grund hoher Staubbeladung der Pyrolysegase verfahrenstechnische Schwierigkeiten mit der Handhabung der sich bildenden flüssigen Schlacke, die teilweise auch mit dem Gasstrom ausgetragen und in die Reduktionszone gelangt und dort erhärtet. Auch muss die folgende Reduktionsstufe konstruktiv auf das hohe Temperaturniveau des einströmenden Gasstromes ausgelegt sein.
  • Gleichzeitig ist zur Aufheizung der gesamten Gasmenge aus der Pyrolysestufe die Zugabe einer entsprechend großen Menge an Verbrennungsluft (oder Sauerstoff) erforderlich. Hieraus resultiert ein erheblicher Bedarf an Reduktionskohlenstoff, der zwar in der Regel verfahrensintern erzeugt wird, jedoch auch in die Reduktionsstufe transportiert werden muss und dort der erforderliche Reaktionsraum zur Verfügung gestellt werden muß. Der Transport des Reduktionskokses kann sowohl im Gasstrom erfolgen, wie dies bei dem in DE 198 46 805 A1 offenbarten Verfahren der Fall ist, als auch getrennt vom Gasstrom in dafür vorgesehenen Fördereinrichtungen, wie in DE 44 04 673 C2 offenbart. Der Transport in externen Fördereinrichtungen ist technisch aufwändig und mit Wärmeverlusten behaftet. Der Koks darf nicht grobstückig sein und muss gegebenenfalls mechanisch vorbehandelt werden. Dieser Vorgang wird durch im Koks enthaltene mineralische oder metallische Fremdkörper erheblich erschwert. Wegen der erforderlichen Zerkleinerung des Kokses ist eine Festbettausführung der Reduktionsstufe nur bedingt geeignet, während eine fluidisierte Reduktionsstufe einen höheren Aufwand erfordert.
  • Ein anderer Weg für den Reduktionskoks aus der Pyrolysestufe in die Reduktionsstufe ist der zyklische Transport durch die Oxidationsstufe, wie in DE 198 46 805 A1 offenbart. Wegen der dabei auftretenden kurzfristigen Temperaturschwankungen kann diese Vorgehensweise zu Instabilitäten im Betrieb der Oxidationsstufe führen.
  • Das in Vergasern erzeugte Rohgas weist eine mehr oder minder große Staubfracht auf. Die Beladung ist dabei im wesentlichen von der Bauart des Vergasers, den Einsatzstoffen und der Betriebsweise abhängig. Festbettvergaser weisen häufig Rohgasstaubbeladungen von 2 - 8 g/Nm3 auf. Die Rohgasstaubbeladungen von Wirbelschichtvergasern liegen eher noch darüber.
  • Bedingt durch die hohe Staubbeladung sind Vergasungsrohgase für die weitere Verwendung zu entstauben. Die Zielwerte für die Reingasstaubbeladung sind dabei von den Anforderungen der Gasverwertungseinrichtungen abhängig. In der Praxis sind beispielsweise für Anwendungen mit Wärmekraftmaschinen Reingasstaubbeladungen von maximal 50 mg/NM 3 erforderlich. Die Zielwerte für diese Anwendung liegen bei 5 mg/Nm3.
  • Für die Entstaubung des Rohgases stehen die allgemein bekannten verfahren wie z.B. Zyklon, elektrostatische Filter, Gewebefilter, Heißgasfiltration, Wäscher, u.a. zur Verfügung. Die oben geforderten Zielwerte von 5 mg/Nm3 lassen sich beispielsweise mit Gewebefiltern oder Heißgasfiltern erreichen. Bei Einsatz von Gewebefiltern ist das staubbeladene Rohgas zunächst auf den typischen Temperatureinsatzbereich der Filtermaterialien von 80 - 250 °C vorzukühlen. Verfahrenstechnisch erweist sich dabei die Staubfracht als hinderlich.
  • Besonders vorteilhaft ist dagegen der Einsatz der Heißgasfiltration, da hier ohne Zwischenkühlung im typischen Temperaturbereich des Rohgases von 400 - 800 °C marktgängige Filterelemente, wie z.B. Filterkerzen aus Glasfaser, Sintermetall oder Keramik, eingesetzt werden können. Diese Elemente sind in entsprechenden eigenständige Filterapparaten angeordnet. Neben dem Umstand, dass ein eigenständiger und für den Einsatztemperaturbereich entsprechend ausgestalteter Filterapparat benötigt wird, ist auch das Problem der Ausschleusung der im Filter abgeschiedenen Filterasche zu lösen. Hier führen insbesondere die hohen Betriebstemperaturen und weitere dem Explosionsschutz dienende Anforderungen zu kostenintensiven Ausführungen.
    • Zusammenfassung der Erfindung
  • Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, ein Verfahren und eine Vorrichtung zur einfachen und wirtschaftlichen Erzeugung von teerarmen und staubfreien Brenngas durch mehrstufige Vergasung von festen Brennstoffen anzugeben. Das Verfahren ist prozesstechnisch stabil und weist verbesserte Betriebsparameter auf. Das erzeugte Brenngas ist zur Verwendung in Wärmekraftmaschinen bestimmt.
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es auch, Maßnahmen zur Entstaubung von Rohgas aus einer Vergasungsanlage anzugeben, bei dem durch die Integration der Heißgasfiltration in den Vergaser in einer Art und Weise erfolgt, dass weder ein eigenständiges Filtergehäuse noch eine eigenständige Ausschleusung der Filterasche erforderlich wird.
  • Die Erfindung, wie sie in den Ansprüchen gekennzeichnet ist, sieht ein Verfahren zur Erzeugung von Brenngas aus einem festen Brennstoff vor, das die Schritte umfasst: Zuführung des Brennstoffes in einen Schachtvergaser, der als absteigender Festbettreaktor ausgebildet ist; Entgasung des Brennstoffes in einer Entgasungszone des Schachtvergasers durch autotherme Teilvergasung unter Luftzufuhr von außen; Zuführung des so gewonnenen Pyrolysegases aus der Entgasungszone in eine innerhalb des Schachts befindliche und von der Entgasungszone abgetrennte Oxidationsstufe, in der eine partielle Oxidation und ein thermisches Cracken des Rohgases unter Zusatz eines Oxidationsmittels erfolgt; und Reduktion des Abgases aus der Oxidationsstufe in einer der Oxidationsstufe nachgeschalteten Reduktionszone durch den in der Entgasungszone gebildeten Koks unter Wärmeentzug zu einem Brenngas, wobei der Reduktionskoks aus der Entgasungszone unter Umgehung der Oxidationsstufe der Reduktionszone direkt zugeführt wird.
  • Ein weiteres Merkmal des erfindungsgemäßen Verfahrens besteht darin, dass das erzeugte Gas vor dem Austritt aus dem Schacht gefiltert wird. Die Filterung erfolgt durch vor der Austrittsöffnung angeordnete Filterkerzen, die zeitabhängig oder differenzdruckgesteuert einer Druckstoßreinigung ausgesetzt werden.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren hat den Vorteil, dass die Oxidationsstufe mit einem staubarmen Pyrolysegas beaufschlagt wird und mit einer vergleichsweise niedrigen Oxidationstemperatur betrieben werden kann und damit auch eine niedrige Gaseintrittstemperatur in die Reduktionsstufe gestattet, wenig Reduktionskoks benötigt und einen einfachen Transport des unzerkleinerten Reduktionskokses aus der Entgasungszone in die Reduktionszone ermöglicht. Die in die Gaserzeugung integrierte Filterung des Rohgases erhöht die Staubfreiheit des Reingases.
  • Die Erfindung besteht auch in einer Vorrichtung zur Erzeugung von Brenngas aus einem festen Brennstoff in einem Schachtvergaser, der als absteigender Festbettreaktor ausgebildet ist. Wie in den Ansprüchen gekennzeichnet, umfasst die Vorrichtung eine im Festbettreaktor angeordnete zentrale Oxidationskammer, die von der Entgasungszone getrennt ist und der das in der Entgasungszone erzeugte Pyrolysegas zugeführt wird. Die Oxidationskammer ist an eine Oxidationsmittel-Zuleitung angeschlossen, über die der Oxidationskammer ein Oxidationsmittel zugeführt wird, unter dessen Einwirkung eine partielle Oxidation und ein thermisches Cracken des Pyrolysegases erfolgt. Unterhalb der Oxidationskammer ist eine Reduktionszone angeordnet, die das Abgas aus der Oxidationskammer aufnimmt und der der bei der Pyrolysegaserzeugung anfallende Reduktionskoks aus der Entgasungszone direkt und unter Umgehung der Oxidationskammer zugeführt wird. In der Reduktionszone erfolgt eine Reduktion des Abgases aus der Oxidationskammer durch den zugeführten Reduktionskoks unter Wämeentzug zu einem Brenngas.
  • In den Schachtvergaser integriert ist eine Filteranordnung, die innerhalb des Schachts vor einer Gasaustrittsöffnung angeordnet ist. Die Filteranordnung umfasst Filterkerzen, die im wesentlichen horizontal oder vertikal vor der Gasaustrittsöffnung angeordnet sind und die über Jet-Pulse-Düsen die zeitabhängig oder differenzdruckgesteuert einer Druckstoßreinigung ausgesetzt werden.
    • Beschreibung der Zeichnungen
  • Nachfolgend sind Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand von Zeichnungen erläutert. Es zeigen:
    • Figur 1,
    eine schematische Darstellung einer Vorrichtung gemäß der Erfindung anhand der die erfindungsgemäßen Verfahrensschritte erläutert werden;
    Figur 2
    als weiteres Ausführungsbeispiel der Erfindung einen Schachtvergaser mit einer zusätzlichen Vergasungszone;
    Figur 3
    ein weiteres Ausführungsbeispiel der Erfindung, das einen Schachtvergaser mit einer integrierten Staubfilteranordnung umfasst;
    Figur 4
    einen Schnitt nach Linie A - A in Figur 3;
    Figur 5
    ein weiteres Ausführungsbeispiel der Erfindung, das einen Schachtvergaser mit einer abgewandelten Staubfilteranordnung umfasst; und
    Figur 6
    ein schematische Darstellung eines Schachtvergasers, der nach dem Doppelfeuerverfahren arbeitet und in dem erfindungsgemäß eine Staubfilteranordnung integriert ist.
    Detaillierte Beschreibung der Ausführungsbeispiele
  • Die Figur 1 zeigt in schematischer Darstellung einen Schachtvergaser, der als absteigender Festbettvergaser 1 ausgebildet ist, welcher einen aufrecht stehenden zylindrischen Schacht 2 aufweist. Dem Festbettvergaser 1 wird über ein Schleusensystem 3 Brennstoff von oben zugeführt.
  • Dabei kann es sich um Kohle, Holz oder andere holzartige Biomassen handeln. Der zugeführte Brennstoff ist in Stücke oder Schnitzel zerkleinert. Der Füllstand des Schachtes mit Brennstoff 4 wird durch einen Füllstandsanzeiger 5 überwacht. Am Umfang des Schachts 2 befindet sich ein Düsensystem, das wenigstens eine oder mehrere Düsenebenen umfassen kann, die eine Vielzahl von über den Umfang des Schachts 2 verteilte Düsen 6 umfasst, die über einen Ringkanal 7 mit Frischluft beschickt werden. Dem Ringkanal 7 wird ein Luftstrom 8 über einen Einlassstutzen 9 zugeführt, so dass durch jede der Düsen ein Teilstrom der für eine autotherme Teilvergasung des Brennstoffes benötigten Luft in den Schacht 2 eingeleitet wird. Bei der autothermen Vergasung wird Prozessenergie durch Teilverbrennung unter Luftzuführung erhalten.
  • In der Brennstoffschüttung findet durch partielle Oxidation eine Wärmeentwicklung statt, die in der Folge während einer vorgegebenen Verweildauer in einer Entgasungszone 10 eine Entgasung des Brennstoffes 4 bewirkt. Das hierbei in der Entgasungszone 10 gebildete Pyrolysegas ist reich an langkettigen Kohlenwasserstoffen und Wasserdampf, der im wesentlichen vom Wassergehalt des Brennstoffes 4 und den Zersetzungsprodukten der Entgasungsreaktion herrührt. Der Festbettvergaser 1 weist eine von der Entgasungszone 10 getrennte Oxidationsstufe auf, in der eine partielle Oxidation und ein thermisches Cracken des Rohgases unter Zusatz eines Oxidationsmittels erfolgt. Die Oxidationsstufe wird durch eine Oxidationskammer 12 gebildet, die vorzugsweise zentral im Vergaserschacht 2 angeordnet ist. Die Oxidationskammer 12 weist ein zylindrisches Gehäuse 13 auf, das konzentrisch zur Längsachse 14 des Schachts angeordnet ist und das nach oben durch einen konischen Teil 15 begrenzt wird und das nach unten offen ist. Ein Zuluftkanal 16 mündet von oben in die Oxidationskammer 12. Im dargestellten Ausführungsbeispiel führt der Zuluftkanal 16 durch die Abdeckung 17 des Schachts 2 und verläuft konzentrisch zur Längsachse 14 des Schachts 2. Er kann aber auch außerhalb der Längsachse oder in radialer Richtung seitlich angeordnet sein und parallel zu dieser verlaufen. Im oberen Teil der Oxidationskammer 12 sind radiale Öffnungen 18 angeordnet, die über den Umfang des Gehäuses 13 verteilt sind.
  • Durch die Öffnungen 18 gelangt Pyrolysegas 20 auf Grund der örtlichen Druck- und Strömungsverhältnisse in die Oxidationskammer 12. Unter der Wirkung eines Oxidationsmittels in Form der über den Zuluftkanal 16 zugeführten Zuluft 21 erfolgt in der Oxidationskammer 12 eine unterstöchiometrische Verbrennung des Pyrolysegases 20. Hierbei werden durch thermisches Cracken und partielle Oxidation die langkettigen Kohlenwasserstoffe zerstört, und es wird ein Abgas 22 erzeugt, das nur einen geringen Heizwert aufweist. Das Abgas 22 gelangt aus der nach unten offenen Oxidationskammer 12 in eine unterhalb der Oxidationskammer 12 liegenden Reduktionszone 23, in der sich eine Schüttung aus Reduktionskoks 24 befindet, die im Bereich der nach unten offenen Oxidationskammer 12 einen Schüttkegel 25 bildet.
  • Der Reduktionskoks 24 wird im Raum zwischen der Oxidationskammer 12 und der Wandung des Vergaserschachts 2 bei der Entgasung des Brennstoffes 4 erzeugt. Auf Grund der zentralen Anordnung der Oxidationskammer 12 im Schacht 2 und dem zylindrischen Gehäuse 13 der Oxidationskammer 12 wird ein ringförmiger Raum zwischen dem Gehäuse 13 und der Schachtwandung gebildet, der hierin als Ringspalt 26 bezeichnet wird und durch den Reduktionskoks 24 über den Umfang des Ringspalts 26 verteilt der Reduktionszone 23 zugeführt wird. Hierbei kann der Reduktionskoks 24 zum Ersatz des verbrauchten Reduktionskokses in die Reduktionszone 23 nachrutschen, ohne dass es dazu einer mechanischen Fördereinrichtung bedarf. Durch den Reduktionskoks 24 wird das Abgas 22 in der Reduktionszone 23 unter Wärmeentzug zu Brenngas reduziert.
  • Die Reduktionszone 23 wird durch einen Rost begrenzt, der als beweglicher Rost und insbesondere als Drehrost 28 ausgebildet ist und durch den die beim Reduktionsvorgang entstehende Asche von der Reduktionszone 23 abgetrennt und über eine Austrittsöffnung 29 entsorgt wird. Zum Antrieb des Drehrosts 28 dient ein Elektrogetriebemotor 30. Der Schacht 2 ist nach unten durch eine Bodenplatte 31 abgeschlossen und ruht auf Säulen, von denen in Figur 1 nur die Säulen 32 und 33 dargestellt sind. Der Motor 30 ist unterhalb der Bodenplatte 31 an den Säulen oder an der Bodenplatte befestigt und durch eine Welle 34 mit dem Drehrost 28 verbunden.
  • Durch eine höhenverstellbare Anordnung des Drehrosts 28 kann die Höhenausdehnung der Reduktionszone 23 verändert werden, was für eine Optimierung des Verfahrens hinsichtlich Aschequalität, Druckverlust in der Reduktionszone 23 und Anpassung an Brennstoffeigenschaften vorteilhaft ist. Hierzu ist die Welle 34 in der als Hohlwelle ausgeführten Abtriebswelle des Elektrogetriebemotors 30 axial verschiebbar angeordnet und kann in der jeweils gewählten Stellung gegen eine weitere Verschiebung durch nicht dargestellte Stellringe fixiert werden. Die Höhe der Reduktionszone 23 ist von einer Reihe von Faktoren wie Brennstoffaschegehalt, Stückigkeit, Belastung des Gaserzeugers und Reaktivität des Kokses abhängig.
  • Im dargestellten Ausführungsbeispiel ist die Oxidationskammer 12 im zylindrischen Schacht 2 konzentrisch zu dessen Längsachse 14 angeordnet. Der Zuluftkanal 16 mündet zentral von oben in die Oxidationskammer 12 und ist in Richtung von deren Mitte verlängert, wodurch eine gleichmäßige Verbrennung des aus der Entgasungszone 10 zugeführten Pyrolysegases 20 gefördert wird. Alternativ kann zur Erreichung eines gleichmäßigen Verbrennungsablaufs innerhalb der Oxidationskammer der Zuluftkanal 16 an dessen Austrittsöffnung mit einer Mischkammer versehen werden, in der das Pyrolysegas 20 und die Zuluft 21 innig miteinander vermischt werden. Der mit Reduktionskoks 24 gefüllte Ringspalt 26 bildet einen Strömungswiderstand für das in der Entgasungszone 10 erzeugte Pyrolysegas 20. Auf Grund des in dieser Koksschüttung herrschenden Strömungswiderstandes für das Pyrolysegas 20 strömt dieses vorzugsweise durch die im oberen Bereich angeordneten Öffnungen 18 in die Oxidationskammer 12, welche als reiner Gasraum nur einen vernachlässigbaren Strömungswiderstand aufweist.
  • Bei Verwendung von mehreren übereinander angeordneten Düsenebenen 6 für die Zuführung des Luftstroms 8 in die Entgasungszone 10 wird ein Durchströmen des Ringspaltes 26 mit Pyrolysegas 20 auch dadurch verhindert, dass die durch die unteren Düsenebenen einströmende Zuluft 8 ein sehr teerarmes Brenngas erzeugt und somit eine stömungsbedingte Barriere für das im Bereich der obersten Düsenebene gebildeten Pyrolysegas darstellt. Der sehr geringe Teergehalt des im Bereich der unteren Düsenebenen gebildeten Brenngases rührt daher, dass hier bereits entgaster Brennstoff in Form des Reduktionskokses 24 vorliegt und so kein Teer freigesetzt wird.
  • Das im Raum 45 unterhalb des Rosts 28 gesammelte Brenngas 35 wird je nach dem zur Anwendung kommenden Entstaubungskonzept nach unten oder seitlich aus der Reduktionszone 23 abgesaugt. Bei dem in Figur 1 dargestellten Ausführungsbeispiel erfolgt die Entnahme des Brenngases 35 seitlich durch eine in der Wandung des Schachts 2 in dessen unteren Teil angeordnete Austrittsöffnung 36. Das Brenngas wird nach seiner Entnahme aus der Reduktionszone 23 entsprechend den Anforderungen einer Verwendung in Wärmekraftmaschinen gekühlt und gereinigt.
    • Weitere Ausgestaltungen der Erfindung
  • Abweichend vom oben beschriebenen Ausführungsbeispiel kann die Oxidationskammer 12 auch mit einer deutlich herabgesetzen Oxidationstemperatur betrieben werden. Dies ist immer dann sinnvoll, wenn bei Einsatz aschereicher Brennstoffe mit niedrigen Ascheschmelzpunkten die für die thermische Zerstörung der langkettigen Kohlenwasserstoffe erforderlichen Oxidationstemperaturen von 1000°C oder darüber aus Gründen der Verschlackungsgefahr nicht zulässig sind. In diesem Fall wird der für die Oxidationsstufe vorgesehenen Verbrennungsluft oder dem Pyrolysegasstrom 20 Wasserdampf zugemischt. Stattdessen oder zusätzlich kann in beiden Fällen Rauchgas aus der Wärmekraftmaschine oder anderen Feuerungsanlagen zugemischt werden. Durch eine gezielte zumischung von Rauchgas (gleich Abgas) werden die Verbrennungstemperaturen gesenkt. Dieser Vorgang entspricht der Abgasrückführung von Verbrennungsmotoren zur Reduzierung der NOx-Emissionen. Ferner erhöht sich der Wasserdampfgehalt im Gas, was ebenfalls eine zerstörende Wirkung auf den Teer hat. Die zumischung vergrößert den Massenstrom in der Oxidationskammer und senkt dadurch die Oxidationstemperatur bei sonst gleichbleibenden Stoffströmen.
  • Die gewünschte Zerstörung der langkettigen Kohlenwasserstoffe kann dann erreicht werden, wenn die Menge an zugemischten Wasserdampf und/oder Rauchgas derart bestimmt wird, dass selbst bei stöchiometrischen Verhältnissen die zur Verhinderung der verschlackung zulässige Oxidationstemperatur nicht mehr überschritten wird. Die Kohlenwasserstoffe werden dann auch bei erheblich niedrigeren Temperaturen zu Kohlendioxyd und Wasserdampf aufoxidiert. Damit dieser Vorgang in kurzer Zeit stattfindet, können auch leicht überstöchiometrische Verhältnisse eingestellt werden, so dass sich eine Verbrennung mit Sauerstoffüberschuss ergibt. Diese geht schnell vonstatten und erhöht die Reaktionsgeschwindigkeit, was zu kleineren Apparategrößen führen kann. Des weiteren bewirkt der zusätzlich eingebrachte Wasserdampf und/oder das zusätzlich eingebrachte Rauchgas auch bei unterstöchiometrischen Verhältnissen eine Zerstörung der Teerbestandteile, so dass bei hohen Wasserdampfpartialdrücken die Oxidationstemperatur herabgesetzt werden kann.
  • Zur Erhöhung der Leistungsfähigkeit der Entgasungszone 10 wird der Festbettvergaser 1 mit mehr als einer Düsenebene mit Düsen 6 zur Einbringung der Vergasungsluft ausgestattet. Im Ausführungsbeispiel von Figur 1 sind zwei Düsenebenen vorgesehen, von denen jede einen Luftstrom 8 zugeführt erhält. Neben der in Verbindung mit Figur 1 beschriebenen Barrierewirkung ergibt dies den Vorteil, dass die Leistung des Festbettvergasers 1, die Entgasungstemperatur und die Verweildauer des Brennstoffes 4 in der Entgasungszone 10 erhöht werden kann. Zusätzlich können die Düsenebenen 6 mit unterschiedlichen Gemischen aus Luft, Wasserdampf und Rauchgasen aus der Wärmekraftmaschine beschickt werden. Die Anreicherung des Luftstroms 8 mit Wasserdampf und/oder Rauchgas bewirkt eine Reduzierung der Verbrennungstemperaturen in der Entgasungszone 10 und ermöglicht die Steuerung dieser Verbrennungstemperaturen. Dort wo die Vergasungsluft 8 durch die Düsen 6 in die Schüttung gelangt, entstehen sehr hohe Temperaturen, die durchaus verschlackungsprobleme hervorrufen können. Dem kann durch Zugabe von Dampf entgegengewirkt werden, wodurch eine Temperaturabsenkung erreicht werden kann. Auf diese Weise kann eine Verschlackung in der Entgasungszone 10 verhindert werden.
  • Als weitere Ausführungsform der erfindungsgemäßen Vorrichtung zeigt Figur 2 einen Schachtvergaser der anhand von Figur 1 beschriebenen Art, der mit einer zusätzlichen Vergasungszone ausgestattet ist. Die dem Schachtvergaser von Figur 1 entsprechenden Komponenten haben in Figur 2 die gleichen Bezugszeichen. Wie bei der Vorrichtung von Figur 1 weist der Schachtvergaser von Figur 2 eine Entgasungszone 10, der über einen Einlassstutzen 9 Luft zugeführt wird, eine zentrale Oxidationskammer 12 mit einem Zuluftkanal 16 sowie eine Reduktionszone 23 auf.
  • Im Bereich unterhalb der Reduktionszone 23 ist eine weitere Vergasungszone 40 vorgesehen, die hierin auch als Restkoksvergasungszone bezeichnet wird und die mit zusätzlicher Luft als Gegenstromvergaser betrieben wird. Die zusätzliche Luft wird als Unterluft 41 über einen Einlassstutzen 42 zugeführt, der unterhalb eines beweglichen Rosts 43 angeordnet ist. Der Rost 43 ist wie der Rost 28 von Figur 1 als Drehrost ausgebildet und wird von einem Elektrogetriebemotor 44 angetrieben. Statt der Verwendung von Luft 41 kann auch zusätzlich Rauchgas und/oder Wasserdampf zur Senkung und Steuerung der Reaktionstemperaturen zugeführt werden. Das erzeugte Rohgas wird in einem ringförmigen Gassammelraum 45 gesammelt, der in Höhe der Reduktionszone 23 angeordnet ist und durch eine zylindrische Wandung 46 und eine Abdeckung 47 gebildet wird. Der Gassammelraum 45 ist nach unten offen und wird lediglich durch den Schüttkegel 48 des Reduktionskokses begrenzt. Das im Gassammelraum 45 gesammelte Rohgas 50 wird über einen am Umfang des Schachts 2 angeordneten Stutzen 51 abgesaugt. Ein Vorteil der in Figur 2 dargestellten Vorrichtung besteht darin, dass die mit dem Rost 43 abgetrennte und über einen Auslassstutzen 49 entsorgte Asche nur noch sehr geringe Mengen an Kohlenstoff enthält.
  • Eine weitere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Vorrichtung zeigen die Figur 3 und 4. Der in Figur 3 dargestellte Schachtvergaser entspricht dem von Figur 1 und weist zusätzlich eine Integration der Entstaubung des Rohgases in den Rohgassammelraum auf. Die Entstaubung erfolgt durch eine Filteranordnung 55, die unterhalb des Rosts 28 in einem entsprechend vergrößerten Rohgassammelraum 54 vor der Gasaustrittsöffnung 36 angeordnet ist. Die Filteranordnung 55 umfasst für sich bekannte Filterkerzen 56, die quer zur Längsachse 14 des Schachts, vorzugsweise horizontal, ausgerichtet und an einer Filterplatte 57 befestigt sind, die einen Reingassammelraum 58 vom Rohgassammelraum 54 abtrennt. Auf der der Filterplatte 57 gegenüberliegenden Seite werden die Filterkerzen 56 von einer Stützplatte 59 gehalten. Die Filterkerzen 56 sind reihenweise übereinander vor der Gasaustrittsöffnung 36 angeordnet, wie aus der Schnittdarstellung von Figur 4 ersichtlich. Unter der Wirkung des an der Gasaustrittsöffnung 36 anliegenden Unterdrucks wird das Rohgas über die Filterkerzen 56 geführt, wobei der im Rohgas enthaltene Staub an den Filterkerzen 56 abgeschieden wird. Der abgeschiedene Staub sammelt sich zusammen mit der Rostasche im Bereich 60 am Boden des Schachts 2 und wird über die Austrittsöffnung 29 ausgetragen.
  • Die Abreinigung des sich an den Filterkerzen 56 aufbauenden Filterkuchens erfolgt nach dem Stand der Technik zeit- oder differenzdruckgesteuert mittels Druckstoßabreinigung (Jet-Pulse). Hierzu werden den Filterkerzen über Jet-Pulse-Düsen 61 Druckgasimpulse zur Reinigung der Filterkerzen zugeführt. Im Schachtvergaser von Figur 3 ist eine Jet-Pulse-Düse 61 für jede Filterkerze 56 angeordnet, von denen in Figur 3 nur eine dargestellt ist. Die Jet-Pulse-Düsen 61 werden nach dem Stand der Technik mit komprimiertem Inertgas (Stickstoff oder Kohlenstoffdioxid) oder mit komprimiertem Eigengas (Reingas) beschickt.
  • Bei Anwendung der dargestellten Filteranordnung 55 in einem Vergaser mit Rohgastemperaturen, die sicher oberhalb der Selbstentzündungstemperatur des Rohgases liegen, kann vorteilhafterweise komprimierte Umgebungsluft anstelle von Inertgas oder Eigengas für die Beschickung der Jet-Pulse-Düsen 61 eingesetzt werden. Der dadurch eingebrachte Sauerstoff reagiert unmittelbar nach dem Ausströmen aus den Jet-Pulse-Düsen 61 mit dem umgebenen Vergasungsgas, indem er dieses partiell oxidiert. Somit besteht nicht die Gefahr der Bildung eines explosionsfähigen Gas-/Luftgemisches.
  • In Figur 5 ist eine Abwandlung des Vergasungsapparats gemäß Figur 2 dargestellt, die mit einer integrierte Entstaubung des erzeugten Rohgases ausgestattet ist. Beim Schachtvergaser 64 von Figur 5 erfolgt die Entstaubung durch eine Filteranordnung 65, die am Umfang des Vergaserschachts angeordnet ist. Die Filteranordnung 65 umfasst Heißgasfilterkerzen 67, die im wesentlichen parallel zur Längsachse 14 des Schachts ausgerichtet sind. Der Schachtvergaser 64 weist in einem vergrößerten Rohgassammelraum 54 auf, wozu der Vergaserschacht zweiteilig ausgebildet ist. Ein nach unten offener oberer Vergaserschacht 68 ragt in einen vergrößerten äußeren Schacht 69, der den unteren Teil des Vergaserschachts bildet. Zwischen dem oberen Vergaserschacht 68 und dem äußeren Schacht 69 befindet sich ein Ringspalt 70, dessen oberes Ende durch einen Flansch 71 mit dem oberen Vergaserschacht 68 verbunden ist. Eine Gasaustrittsöffnung 72 ist am oberen Ende des Ringspalts 70 im äußeren Schacht 69 angeordnet. Unterhalb der Gasaustrittsöffnung 72 befindet sich im Ringspalt 70 eine Filterplatte 78, in der die Filterkerzen 67 montiert werden und die einen Reingassammelraum 73 vom Rohgassammelraum 54 abtrennt. Die Filterkerzen 67 ragen im Ringspalt 70 im wesentlichen parallel zur gemeinsamen Längsachse 14 der Schächte 68 und 69 nach unten. Durch einen Unterdruck wird das Rohgas aus dem Rohgassammelraum 54 über die Filterkerzen 67 dem Reingassammelraum 73 zugeführt und über die Gasaustrittsöffnung 72 weitergeleitet. Dabei fällt der an den Filterkerzen abgeschiedene Staub im Rahmen der unten beschriebenen Abreinigung als Filterkuchen auf den Schüttkegel 74 des Reduktionskokses 75. Auf diese Art und Weise gelangt der Filterstaub in die weitere Vergasungszone für den Restkoks. Der stark kohlenstoffhaltige Filterstaub wird dann im Rahmen der voranschreitenden Vergasung des Restkokses weitgehend zu Asche vergast und zusammen mit der Rostasche über den Auslassstutzen 77 ausgetragen.
  • Auch bei dieser Anordnung erfolgt die Reinigung der Filterkerzen 67 durch Druckgasimpulse, die über Jet-Pulse-Düsen 76 zugeführt werden. Die Jet-Pulse-Düsen 76 sind im Flansch 71 angeordnet in Zuordnung zu den Filterkerzen 67. Das durch die Düsen 76 zugeführte Druckgas entspricht dem vorausgehend in Verbindung mit Figur 3 beschriebenen.
  • Die Integration der Entstaubung in einen Schachtvergasers ist nicht auf Schachtvergaser mit einer von der Entgasungszone getrennten Oxidationsstufe in Form einer zentralen Oxidationskammer beschränkt, sondern kann auch bei Schachtvergasern anderer Bauart angewendet werden wie z.B. bei Vergasern, die nach dem sogenannten Doppelfeuerverfahren arbeiten.
  • Ein nach dem Doppelfeuerverfahren arbeitender Vergaser 80 ist in Figur 6 schematisch dargestellt. Dieser Vergaser entspricht in seinem äußeren Aufbau dem Schachtvergaser von Figur 2, jedoch ohne eine von der Entgasungszone getrennten Oxidationsstufe in Form einer zentralen Oxidationskammer. Die Zuluft zum Vergaser 80 wird üblicherweise mit Oberluft und Unterluft bezeichnet und ist in Figur 6 durch die Luftzuführungen 81 und 82 dargestellt. Hierdurch bilden sich zwei Feuer-/Glutzonen aus. Die integrierte Entstaubung wird beim Vergaser 80 durch eine Filteranordnung 83 erreicht, die am Umfang eines entsprechend vergrößerten Rohgassammelraum 84 angeordnet ist. Die Filteranordnung 83 enthält Heißgasfilterkerzen 86, die im wesentlichen parallel zur Längsachse des Vergasers 80 angeordnet sind. Die Vergrößerung des Rohgassammelraums 84 und die Anordnung der Filterkerzen 86 entspricht der in Verbindung mit Figur 5 beschriebenen Ausführung.
  • Die Filterkerzen 86 sind in einem Ringspalt zwischen einem nach unten offenen Schacht 90 und einem diesen Schacht umfassenden äußeren Schacht 91 angeordnet und liegen in Stömungsrichtung vor einer Gasaustrittsöffnung 92, die sich am oberen Ende des Ringspalts befindet. Die Filterkerzen 86 sind in einer Filterplatte 87 montiert, die einen Reingassammelraum 85 vom Rohgassammelraum 84 abtrennt. Die Reinigung der Filterkerzen 86 erfolgt wiederum durch Druckgasimpulse über Jet-Pulse-Düsen 93, die in einem Anschlußflansch 94 des äußeren Schachts zum nach unten offenen Schacht über den Filterkerzen 86 angeordnet sind zugeführt werden. Das durch die Düsen 93 zugeführte Druckgas entspricht dem vorausgehend in Verbindung mit Figur 3 beschriebenen. Wie bei der Vorrichtung nach Figur 5 fällt beim Betrieb des Vergasers 80 der an den Filterkerzen abgeschiedene Staub bei der Abreinigung als Filterkuchen auf einen Schüttkegel 94 des Reduktionskokses 95. Auf diese Art und Weise gelangt der Filterstaub in die weitere Vergasungszone für den Restkoks. Der stark kohlenstoffhaltige Filterstaub wird dann im Rahmen der voranschreitenden Vergasung des Restkokses weitgehend zu Asche vergast und zusammen mit der Rostasche über den Auslassstutzen 96 ausgetragen.
  • Während die Erfindung anhand bevorzugter Ausführungsformen beschrieben wurde, können Abwandlungen dieser Ausführungsformen und andere Ausführungsformen realisiert werden, ohne dass dadurch der Bereich der Erfindung, wie er durch die Ansprüche definiert ist, verlassen wird.

Claims (47)

  1. Verfahren zur Erzeugung von Brenngas aus einem festen Brennstoff in einem Schachtvergaser (1), gekennzeichnet durch die Schritte:
    a) Zuführung des Brennstoffes in den Schachtvergaser (1), der als absteigender Festbettreaktor ausgebildet ist;
    b) Entgasung des Brennstoffes in einer Entgasungszone (10) des Schachtvergasers durch autotherme Teilvergasung unter Luftzufuhr von außen;
    c) Zuführung des so gewonnenen Pyrolysegases (20) aus der Entgasungszone (10) in eine innerhalb des Schachts befindliche und von der Entgasungszone getrennte Oxidationsstufe (12), in der eine partielle Oxidation und ein thermisches Cracken des Rohgases unter Zusatz eines Oxidationsmittels erfolgt; und
    d) Reduktion des Abgases aus der Oxidationsstufe (12) in einer der Oxidationsstufe nachgeschalteten Reduktionszone (23) durch den in der Entgasungszone gebildeten Koks unter Wärmeentzug zu einem Brenngas (35) .
  2. Verfahren nach Anspruch 1, gekennzeichnet dadurch, dass die Oxidationsstufe durch eine Oxidationskammer (12) gebildet wird, die zentral im Vergaserschacht (2) angeordnet ist und der das Pyrolysegas (20) über Öffnungen (18) zugeführt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 2, gekennzeichnet dadurch, dass der Oxidationskammer (12) über einen im Zentrum des Vergaserschachts (2) oder seitlich angeordneten Kanal (16) Zuluft (21) zugeführt wird, unter deren Wirkung eine unterstöchiometrische Verbrennung des aus der Entgasungszone (10) der Oxidationskammer (12) zugeführten Pyrolysegases (20) erfolgt.
  4. Verfahren nach Anspruch 1, gekennzeichnet dadurch, dass der in der Entgasungszone (10) erzeugte Reduktionskoks (24) unter Umgehung der Oxidationsstufe (12) der Reduktionszone (13) zugeführt wird.
  5. Verfahren nach Anspruch 4, gekennzeichnet dadurch, dass dass in einem Raum zwischen der Oxidationsstufe (12) der Wandung des Schachts (2) bei der Entgasung des Brennstoffes (4) Reduktionskoks (24) erzeugt wird, der zum Ersatz des verbrauchten Reduktionskokses durch sein Eigengewicht der Reduktionszone (23) zugeführt wird.
  6. Verfahren nach Anspruch 4 und 5, gekennzeichnet dadurch, dass der in der Entgasungszone (10) erzeugte Reduktionskoks (24) durch einen ringförmigen Spalt (26) zwischen der Oxidationsstufe (12) der Wandung des Schachts (2) der Reduktionszone (23) zugeführt wird.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, gekennzeichnet dadurch, dass der Entgasungszone (10) ein Luftstrom (8) über Düsen (6) zugeführt wird, die in wenigstens einer Ebene am Umfang des Schachts (2) angeordnet sind.
  8. Verfahren nach Anspruch 7, gekennzeichnet dadurch, dass der Luftstrom (8) über mehrere übereinander angeordnete Düsenebenen (6) der Entgasungszone (10) zugeführt wird und dass durch den über die unteren Düsenebenen zugeführten Luftstrom ein teerarmes Brenngas erzeugt wird, das eine Barriere für im Bereich der oberen Düsenebene gebildetes Pyrolysegas bildet.
  9. verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, gekennzeichnet dadurch, dass der der Oxidationsstufe (12) zugeführten Zuluft (21) Wasserdampf zugemischt wird.
  10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, gekennzeichnet dadurch, dass der der Oxidationsstufe (12) zugeführten Zuluft (21) Rauchgas aus einer Wärmekraftmaschine zugemischt wird, die mit dem Brenngas (35) betrieben wird.
  11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, gekennzeichnet dadurch, dass dem der Entgasungszone (10) zugeführten Luftstrom (8) Wasserdampf und/oder Rauchgas aus einer Wärmekraftmaschine zugemischt wird.
  12. verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, das die Reduktionszone (23) durch ein bewegliches Rost (28) begrenzt wird und dass die Reduktionszone durch eine Höhenverstellung des Rosts (28) in ihrer Höhenausdehnung verändert werden kann.
  13. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass im Schritt d) nach der Reduktionszone (23) eine weitere Vergasungszone (40) folgt, in welcher der feine Restkoks aus der Reduktionszone (23) durch Zufuhr weiterer Vergasungsmittel (41) in der als Gegenstromvergaser betriebenen Vergasungszone (40) weitgehend vergast wird.
  14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass die sich bei der Vergasung ergebende Asche durch einen beweglichen Rost (43) bei geringem Glühverlust abgeschieden wird.
  15. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das erzeugte Gas vor dem Austritt aus dem Schacht (2) gefiltert wird.
  16. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass die Filterung im Bereich vor einer Austrittsöffnung (36, 72) erfolgt.
  17. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass die Filterung durch vor der Austrittsöffnung (36, 72) angeordnete Filterkerzen (56, 67) erfolgt.
  18. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass dass den Filterkerzen (56, 67) über Jet-Pulse-Düsen Druckgasimpulse zur Reinigung der Filterkerzen zugeführt werden.
  19. Vorrichtung zur Erzeugung von Brenngas aus einem festen Brennstoff in einem Schachtvergaser (1), der als absteigender Festbettvergaser ausgebildet ist,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass in einem Vergaserschacht (2) eine zentrale Oxidationskammer (12) angeordnet ist, die von einer Entgasungszone (10) getrennt ist und der in der Entgasungszone erzeugtes Pyrolysegas (20) zugeführt wird; dass mit der Oxidationskammer eine Oxidationsmittel-Zuleitung (16) verbunden ist, über die der Oxidationskammer (12) ein Oxidationsmittel (21) zugeführt wird, unter dessen Einwirkung eine partielle Oxidation und ein thermisches Cracken des Pyrolysegases erfolgt; und dass unterhalb der Oxidationskammer (12) eine Reduktionsstufe (23) angeordnet ist, die das Abgas aus der Oxidationskammer aufnimmt und der bei der Pyrolysegaserzeugung anfallender Reduktionskoks (24) aus der Entgasungszone (10) direkt und unter Umgehung der Oxidationskammer (12) zugeführt wird.
  20. Vorrichtung nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass die Oxidationskammer (12) Zylinderform aufweist und im Vergaserschacht (2) konzentrisch angeordnet ist.
  21. Vorrichtung nach Anspruch 19 oder 20, dadurch gekennzeichnet, dass die Oxidationskammer (12) radiale Öffnungen (18) aufweist, durch die das in der Entgasungszone (10) erzeugte Pyrolysegas (20) der Oxidationskammer zugeführt wird.
  22. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 19 bis 21, dadurch gekennzeichnet, dass ein Zuluftkanal (16) parallel zur Längsachse der Oxidationskammer (12) von oben in diese mündet, und dass der Zuluftkanal innerhalb der Oxidationskammer in Richtung von deren Mitte verlängert ist.
  23. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 19 bis 22, gekennzeichnet durch einen ringförmigen Spalt (26) zwischen der Oxidationskammer (12) und der Wandung des Vergaserschachts (2) im Bereich der Vergasungszone (10); zur direkten Zuführung des in der Entgasungszone (10) erzeugten Reduktionskokses (24) in die Reduktionszone (23) ist der Spalt (26) direkt und unter Umgehung der Oxidationskammer mit der Reduktionszone (23) verbunden.
  24. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 19 bis 23, gekennzeichnet dadurch, dass am Umfang des Schachts (2) Düsen (6) in wenigstens einer Ebene angeordnet sind, durch die der Entgasungszone (10) ein Luftstrom (8) von außen zugeführt wird.
  25. Vorrichtung nach Anspruch 24, gekennzeichnet dadurch, dass mehrere Düsenebenen (6), übereinander angeordnet sind, über die der Luftstrom (8) der Entgasungszone (10) zugeführt wird, und dass der über die unteren Düsenebenen zugeführten Luftstrom zur Erzeugung eines teerarmen Brenngases dient, das eine Barriere für im Bereich der oberen Düsenebene gebildetes Pyrolysegas bildet.
  26. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 19 bis 25, dadurch gekennzeichnet, dass unterhalb der Reduktionszone (23) ein beweglicher Rost (28) für die Abscheidung der durch den Reduktionsvorgang entstehenden Asche angeordnet ist.
  27. Vorrichtung nach Anspruch 26, dadurch gekennzeichnet, das der Rost (28) höhenverstellbar ausgebildet ist und dass durch eine Höhenverstellung des Rosts (28) die Reduktionszone (23) in ihrer Höhenausdehnung veränderbar ist.
  28. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 19 bis 27, dadurch gekennzeichnet, dass in der Wandung des Schachts (2) in dessen unteren Teil wenigstens eine Austrittsöffnung (36) angeordnet ist, die zur Entnahme des Brenngases (35) aus der Reduktionszone (23) dient.
  29. Vorrichtung nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass eine weitere Vergasungszone (40) an die Reduktionszone (23) angeschlossen wird, in welcher der feine Restkoks aus der Reduktionszone (23) durch Zufuhr weiterer Vergasungsmittel (41) in der als Gegenstromvergaser betriebenen Vergasungszone (40) weitgehend vergast wird.
  30. Vorrichtung nach Ansprüche 29, dadurch gekennzeichnet, dass die weitere Vergasungszone (40) durch einen beweglichen Rost (43) begrenzt ist, über den die sich bei der Vergasung ergebende Asche bei geringem Glühverlust abgeschieden wird.
  31. Vorrichtung nach Ansprüche 29, dadurch gekennzeichnet, dass das weitere Vergasungsmittel (41) über eine Eintrittsöffnung (42) zugeführt wird, die unterhalb des Rosts (43) in der Schachtwandung angeordnet ist.
  32. Vorrichtung nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass innerhalb des Schachts (2) vor einer Gasaustrittsöffnung (36, 72) eine Filteranordnung (55, 65) angeordnet ist.
  33. Vorrichtung nach Anspruch 32, dadurch gekennzeichnet, dass die Filteranordnung Filterkerzen (56, 67) umfasst, die im wesentlichen horizontal oder vertikal vor der Gasaustrittsöffnung (36, 72) angeordnet sind.
  34. vorrichtung nach Anspruch 33, dadurch gekennzeichnet, dass dass den Filterkerzen (56, 67) über Jet-Pulse-Düsen Druckgasimpulse zur Reinigung der Filterkerzen zugeführt werden.
  35. Vorrichtung nach Anspruch 33, gekennzeichnet durch eine Vielzahl von horizontalen Filterkerzen (56), die in Reihen übereinander vor der Gasaustrittsöffnung (36) angeordnet sind.
  36. vorrichtung nach Anspruch 33, dadurch gekennzeichnet, dass die Filterkerzen (67) am Umfang des Gassammelraums im wesentlichen parallel zur Längsachse des Vergaserschachts in einer Filterplatte (78) montiert sind, die den Rohgassammelraum (54) von einem Reingassammelraum (73) abtrennt.
  37. Vorrichtung nach Anspruch 36, dadurch gekennzeichnet, dass die Filterkerzen in einem Ringspalt (70) zwischen einem nach unten offenen oberen Vergaserschacht (68) und einem diesen Schacht umgebenden äußeren Schacht (69) angeordnet sind und dass sich die Gasaustrittsöffnung (72) am oberen Ende des Ringspalts befindet.
  38. Vorrichtung nach Anspruch 37, dadurch gekennzeichnet, dass in einem Anschlußflansch (71) des äußeren Schachts (69) zum nach unten offenen Schacht über den Filterkerzen Jet-Pulse-Düsen (76) angeordnet sind, denen Druckgasimpulse zur Reinigung der Filterkerzen zugeführt werden.
  39. Vorrichtung nach Anspruch 38, dadurch gekennzeichnet, dass bei Rohgastemparaturen, die über der Selbszündungstemparatur des Rohgases liegen, den Jet-Pulse-Düsen Umgebungsluft zugeführt wird.
  40. Vorrichtung zur Erzeugung von Brenngas aus einem festen Brennstoff in einem Vergaser (80), der als absteigender Festbettvergaser ausgebildet ist und eine Gasaustrittsöffnung im unteren Teil eines Vergaserschachts aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass in einem Rohgassammelraum innerhalb des Vergaserschachts (81) vor einer Gasaustrittsöffnung (92) eine Filteranordung (83) angeordnet ist, die eine Vielzahl von Filterkerzen (86) aufweist.
  41. Vorrichtung nach Anspruch 40, dadurch gekennzeichnet, dass dass den Filterkerzen (86) über Jet-Pulse-Düsen (93) Druckgasimpulse zur Reinigung der Filterkerzen zugeführt werden.
  42. Vorrichtung nach Anspruch 40, dadurch gekennzeichnet, dass die Filterkerzen quer zur Längsachse des Vergaserschachts reihenweise übereinander in einer Filterplatte montiert sind.
  43. Vorrichtung nach Anspruch 40, dadurch gekennzeichnet, dass die Filterkerzen (86) am Umfang des Rohgassammelraums (84) parallel zur Längsachse des Vergaserschachts in einer Filterplatte (87) montiert sind, die den Rohgassammelraum (84) von einem Reingassammelraum (85) abtrennt.
  44. Vorrichtung nach Anspruch 40, dadurch gekennzeichnet, dass der Vergaser (80) nach dem Doppelfeuerverfahren arbeitet und zwei Feuer-/Glutzonen aufweist, zwischen denen sich die Gasaustrittsöffnung (92) befindet, und dass die Filteranordnung im Rohgassammelraum (84) in Stömungsrichtung vor der Gasaustrittsöffnung (92) angeordnet ist.
  45. Vorrichtung nach Anspruch 40, dadurch gekennzeichnet, dass die Filterkerzen in einem Ringspalt zwischen einem nach unten offenen Schacht (90) und einem diesen Schacht umfassenden äußeren Schacht (91) angeordnet sind und dass sich die Gasaustrittsöffnung (92) am oberen Ende des Ringspalts befindet.
  46. Vorrichtung nach Anspruch 45, dadurch gekennzeichnet, dass in einem Anschlußflansch (94) des äußeren Schachts zum nach unten offenen Schacht über den Filterkerzen (86) Jet-Pulse-Düsen (93) angeordnet sind, denen Druckgasimpulse zur Reinigung der Filterkerzen zugeführt werden.
  47. Vorrichtung nach Anspruch 46, dadurch gekennzeichnet, dass bei Rohgastemparaturen, die über der Selbszündungstemparatur des Rohgases liegen, den Jet-Pulse-Düsen Umgebungsluft zugeführt wird.
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