EP1706361A2 - Zementklinkerherstellung mit teilstromabzug schadstoffhaltigen drehofenabgases - Google Patents

Zementklinkerherstellung mit teilstromabzug schadstoffhaltigen drehofenabgases

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EP1706361A2
EP1706361A2 EP05701035A EP05701035A EP1706361A2 EP 1706361 A2 EP1706361 A2 EP 1706361A2 EP 05701035 A EP05701035 A EP 05701035A EP 05701035 A EP05701035 A EP 05701035A EP 1706361 A2 EP1706361 A2 EP 1706361A2
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EP
European Patent Office
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exhaust gas
exhaust
rotary kiln
bypass
cement clinker
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Withdrawn
Application number
EP05701035A
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English (en)
French (fr)
Inventor
Hans-Wilhelm Meyer
Norbert Streit
Carsten Eckert
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
KHD Humboldt Wedag AG
Original Assignee
KHD Humboldt Wedag AG
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Filing date
Publication date
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B7/00—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined
    • F27B7/20—Details, accessories, or equipment peculiar to rotary-drum furnaces
    • F27B7/2016—Arrangements of preheating devices for the charge
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B7/00—Hydraulic cements
    • C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
    • C04B7/43—Heat treatment, e.g. precalcining, burning, melting; Cooling
    • C04B7/47—Cooling ; Waste heat management
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D17/00—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases
    • F27D17/004—Systems for reclaiming waste heat

Definitions

  • the invention relates to a method for producing cement clinker from raw cement meal, which is preheated in at least one heat exchanger strand through which exhaust gas from a rotary kiln flows and is burned in the sintering zone of the rotary kiln to cement clinker, which is cooled in a downstream cooler, with the deduction of a hot partial stream (bypass gas stream). of the rotary kiln exhaust gas, which is loaded with dust loads and / or gaseous / vaporous pollutants that tend to cake, cooling of the bypass gas stream in a mixing chamber and subsequent separation of pollutant-containing dust from the cooled bypass gas stream.
  • the invention also relates to a plant for carrying out the method.
  • Also known from DE-C-27 24 372 is a cement clinker production line with deduction of a bypass gas stream which, apart from injected water, is cooled in a mixing chamber not with fresh air but with a partial stream of the production exhaust gas or system exhaust gas, which is already in an electrical separator has been cleaned.
  • this partial exhaust gas stream already cleaned in the system filter is again loaded with dust in the mixing chamber of the bypass gas stream, at least this partial exhaust gas stream then having to be cleaned a second time in the separate bypass gas stream dust filter, so that the known cement clinker production with bypass gas extraction has relatively large filter volumes with associated ones high investment and operating costs.
  • bypass problems in cement clinker production are increasing because chlorine- and sulfur-contaminated waste fuels and residues are increasingly used as so-called secondary fuels in western industrialized countries, but also in emerging and developing countries.
  • Many operators of cement clinker production lines therefore try to reduce the circulatory level of volatile components (especially chlorine, sulfur) to an acceptable level by removing the system filter dust.
  • they shy away from installing a separate bypass system which causes considerable investment and operating costs for additional dedusting devices, mostly electrostatic dust separators, dust transport and fans.
  • the bypass mixed gas flows resulting from the supply of large amounts of bypass cooling air are generally so large that they cannot be treated in existing electrostatic dust separators in addition to the already existing amounts of system exhaust gases.
  • the invention has for its object to provide a bypass gas system in a cement clinker production line, which is characterized by particularly low investment and operating costs and is therefore economically advantageous.
  • fresh air is not introduced into the mixing chamber for cooling the bypass gas stream, Rather, at least one withdrawn partial stream of the system exhaust gas already present in the cement clinker production line is introduced into the mixing chamber in the non-dedusted state, ie before dedusting, and used there to cool the bypass gas stream.
  • the system exhaust gas used as the cooling medium for the bypass gas flow can be the exhaust gas from the raw meal heat exchanger strand and / or the existing waste air from the clinker cooler, which is no longer usable in the cement clinker production line itself, and / or the exhaust gases from a heat exchanger strand.
  • Exhaust-operated grinding drying system act.
  • the bypass gas system makes it possible to use the capacity of already existing system filters for the treatment of the bypass gas flow.
  • the amount of exhaust gas to be dedusted increases only insignificantly compared to operation without a bypass system, namely by approximately 3 to 4%, caused only by the increased heat energy supply to the galcinator and the amount of gas from water evaporation.
  • Such a small increase in the total amount of exhaust gas is often within the capacity reserves of the existing filters and exhaust gas fans of a cement clinker production line, or is advantageous compared to a high investment amount due to the acceptance of a slight underperformance.
  • Additional water cooling of the bypass exhaust gases in the mixing chamber of e.g. B. 1250 ° C on z. B. 800 ° C contributes to the reduction of the amount of exhaust gas, the mixing chamber dimension and the fan size.
  • the economical bypass gas system according to the invention of a cement clinker production line for a bypass operation can be implemented in any case up to 10% bypass, ie. H. up to at least up to this order of magnitude of a bypass gas extractor, the capacity of an existing system filter can be used for the treatment of the bypass gas flow, whereby the installation of a separate bypass gas flow dedusting system is not required, as is evident from the numerical example given at the end of the description.
  • Fig. 1 the flow diagram of a cement clinker production line with dedusting of the bypass gas stream via the system filter
  • Fig. 2 the flow diagram of a cement clinker production line with dedusting of the bypass gas stream through the filter of the cement clinker cooler.
  • raw cement meal 10 is placed at the top in raw meal preheater, where it successively passes through the cyclone suspended gas heat exchanger 11, 12, 12, 13, 14 in the combined cocurrent / countercurrent to the hot exhaust gas 15 of a precalcination stage, in the lowest Cyclone 16 is separated from the hot exhaust gas stream 15 and is introduced as high-grade (for example 95%) calcined raw cement meal 17 into the inlet chamber 18 of the rotary kiln 19, in the sintering zone of which it is fired to form cement clinker, which is then in a clinker cooler 20, z. B. grate cooler is cooled. The cooled cement clinker leaves the cooler 20 at 21.
  • the system exhaust gas cooled on the raw cement meal leaves the raw meal preheater at 22 at a temperature of approximately 300 ° C.
  • This exhaust gas is introduced via a suction fan 23 into a spray tower 24, where it is conditioned by water injection with evaporative cooling and cooled to approximately 150 ° C. in a system filter 25, usually electrostatic dust separator freed of dust 26 and then removed via a further exhaust fan 27 as cleaned system exhaust 28 via a main chimney 29.
  • the dust collected in the spray tower 24 and in the system filter 25 is fed via a dust bunker 30 via a delivery line 31 to the cement clinker grinding plant, not shown.
  • the bypass gas stream 32 is cooled in a mixing chamber 33, specifically to a mixed gas 34 of about 400 ° C., the cooling medium in the mixing chamber 33 not being fresh air, but at least a partial flow 35 of the non-dedusted system exhaust gas 22 already present in the cement clinker production line, ie at least a partial flow of the non-dedusted system exhaust gas 22 being used as Cooling medium used for the hot bypass gas stream 32.
  • the temperature of the mixing gases 34 leaving the mixing chamber 33 can be reduced even further, e.g. B. to 300 ° C.
  • the mixed gas stream 34 drawn off from the mixing chamber is also returned to the system exhaust gas upstream of the system filter 25 or the spray tower 24 connected upstream thereof.
  • the bypass gas stream 32 drawn off from the inlet chamber 18 of the rotary kiln 19 is likewise cooled in a mixing chamber 33 at a temperature of approximately 1250 ° C. and dust load also of 200 g / Nm 3
  • the cooling medium being in the mixing chamber 33 is a partial flow 38 of the remaining exhaust air 39 of the clinker cooler 20 which is already no longer usable in the cement clinker production line and which is no longer usable is used.
  • Water 40 is also injected into the mixing chamber 33 as a further medium.
  • the mixed gas stream 34 drawn off from the mixing chamber 33 into the cooler exhaust 39 is likewise fed upstream of the system filter 41, that is, the grate cooler filter.
  • the cleaned grate cooler exhaust air 42 is fed to a chimney 44 via a fan 43, while the dust 45 collected in the cooler filter 41 is also fed to the cement clinker grinding plant.

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Abstract

Um bei einer Zementklinkerproduktionslinie ein Bypassgassystem zu schaffen, das sich durch besonders niedrige Investitions- und Be­triebskosten auszeichnet und daher wirtschaftlich günstig ist, wird er­findungsgemäß vorgeschlagen, das Bypassgassystem so zu installieren, dass es gelingt, die Kapazität bereits vorhandener Systemfilter wie Hauptabgasfilter und/oder Kühlerabluftfilter für die Behandlung des Bypassgasstromes mitzubenutzen.

Description

Zementklinkerherstellung mit Teilstromabzug schadstoffhaltigen Drehofenabgases
B E S C H R E I B U N G
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Zementklinker aus Zementrohmehl, das in wenigstens einem vom Abgas eines Drehrohrofens durchströmten Wärmetauscherstrang vorerhitzt und in der Sinterzone des Drehrohrofens zu Zementklinker gebrannt wird, der in einem nachgeschalteten Kühler gekühlt wird, mit Abzug eines heißen Teilstromes (Bypassgasstromes) des Drehofenabgases, der mit zu Anbackungen neigenden Staubfrachten und/oder gasförmigen/dampfförmigen Schadstoffen belastet ist, Abkühlung des Bypassgasstromes in einer Mischkammer und mit nachfolgender Abtrennung schadstoff- haltigen Staubes vom abgekühlten Bypassgasstrom. Außerdem betrifft die Erfindung eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens.
Bei der Herstellung von Zementklinker aus Zementrohmehl ist es bekannt, dass viele Einsatzstoffe wie Zementrohmehle, aber auch viele eingesetzte fossile Brennstoffe Nebenbestandteile wie z. B. Alkaliverbindungen, Chlor, Schwefelverbindungen, Schwermetalle etc. enthalten, die im Bereich der Sinterzone des Drehrohrofens z. B. als Alkalichlorid- und Alkalisulfatverbindungen verdampfen, im Vorwärmerbereich der Zementklinkerproduktionslinie wieder kondensieren/kristal- lisieren und somit Kreisläufe aufbauen, wodurch sowohl die Qualität des Zementklinkers ungünstig beeinflusst als auch der Brennprozess selbst erheblich gestört werden können. Zur Unterdrückung solcher Kreisläufe in einer Zementklinkerproduktionslinie sowie zur Reduzierung des Gehaltes kreislaufbildender Stoffe im Klinkerherstellungsprozess ist es z. B. aus der Broschüre "Drehrohrofenanlagen" Nr. 8-1 OOd der KHD Humboldt Wedag AG, Seiten 10/1 1 von Mai 1984 bekannt, durch einen sogenannten Bypassgas- abzug einen Teil der die volatilen Verbindungen enthaltenden heißen staubbeladenen Ofenabgase aus dem unteren Bereich der Drehofenabgassteigleitung bzw. direkt aus der Drehofeneinlaufkammer abzuzweigen, in einer Mischkammer durch Einführung von Außenluft ab- zukühlen, die im Bypassgasstrom enthaltenen dampfförmigen Schadstoffe an den mitgeführten Feststoffpartikeln kondensieren zu lassen und dann den abgekühlten Bypassgasstrom durch Abtrennung des schadstoffhaltigen Staubes in einem eigenen Staubabscheider zu reinigen. Um die zu behandelnden Volumina des Bypassgasstromes und dessen Entstaubungseinrichtungen nicht zu groß werden zu lassen, ist es noch bekannt, in den z. B. 1 150 °C heißen Bypassgasstrom nicht nur Außenluft als Kühlmedium einzumischen, sonder auch noch Wasser einzudüsen, das die Schockkühlung des Bypassgasstromes unterstützen soll.
Ferner ist aus der DE-C-27 24 372 eine Zementklinkerproduktionslinie mit Abzug eines Bypassgasstromes bekannt, der in einer Mischkammer abgesehen von eingedüstem Wasser nicht mit Frischluft, sondern mit einem Teilstrom des Produktionsabgases bzw. System- abgases abgekühlt wird, welches in einem Elektroabscheider bereits gereinigt worden ist. Dieser im Systemfilter bereits gereinigte Abgasteilstrom wird in der Mischkammer des Bypassgasstromes aber wieder mit Staub beladen, wobei dann zumindest dieser Abgasteilstrom in dem separaten Bypassgasstrom-Staubfilter ein zweites Mal gerei- nigt werden muss, so dass die bekannte Zementklinkerherstellung mit Bypassgasabzug verhältnismäßig große Filtervolumina mit zugehörigen hohen Investitions- und Betriebskosten beansprucht. Bei der Zementklinkerhersteilung nehmen die Bypassprobleme zu, weil in zunehmendem Maße sowohl in westlichen Industrienationen, aber auch in Schwellen- und Entwicklungsländern bei der Zement- klin kerproduktion chlor- und schwefelbelastete Abfallbrennstoffe und Reststoffe als sogenannte Sekundärbrennstoffe eingesetzt werden. Viele Betreiber von Zementklinkerproduktionslinien versuchen daher, durch Ausschleusung des Systemfilterstaubes das Kreislaufniveau flüchtiger Komponenten (insbesondere Chlor, Schwefel) auf ein er- trägliches Maß abzusenken. Sie scheuen aber die Installation eines separaten Bypass-Systems, das beträchtliche Investitions- und Betriebskosten für zusätzliche Entstaubungseinrichtungen, meist elektrostatische Staubabscheider, Staubtransporte und Ventilatoren verursacht. Die durch die Zufuhr großer Bypass-Kühlluftmengen sich erge- benden Bypassmischgasströme sind nämlich in der Regel so groß, dass sie nicht in bereits vorhandenen elektrostatischen Staubabscheidern zusätzlich zu den bereits vorhandenen Mengen an Systemabgasen behandelt werden können.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einer Zementklinker- produktionslinie ein Bypassgassystem zu schaffen, das sich durch besonders niedrige Investitions- und Betriebskosten auszeichnet und daher wirtschaftlich günstig ist.
Diese Aufgabe wird gemäß der Erfindung verfahrensmäßig mit einem Verfahren mit den Maßnahmen des Anspruchs 1 und vorrichtungsmäßig mit einer Anlage mit den Merkmalen des Anspruchs 6 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.
Bei m erfindungsgemäßen Bypassgassystem wird in die Mischkammer zur Abkühlung des Bypassgasstromes nicht Frischluft eingeführt, sondern wenigstens ein abgezogener Teilstrom des in der Zementklinkerproduktionslinie bereits vorhandenen Systemabgases in nicht- entstaubtem Zustand, also vor der Entstaubung im vorhandenen Systemfilter in die Mischkammer eingeführt und dort zur Abkühlung des Bypassgasstromes genutzt. Dabei kann es sich bei dem als Kühlmedium für den Bypassgasstrom genutzten Systemabgas um das Abgas des Rohmehl-Wärmetauscherstranges und/oder um die in der Zementklinkerproduktionslinie selbst nicht mehr verwertbare bereits vorhandene restliche Abluft des Klinkerkühlers und/oder um die Ab- gase einer mit Wärmetauscherstrang-Abgasen betriebenen Mahltrocknungsanlage handeln. Alle diese nichtentstaubten Systemabgasströme, die an bereits vorhandene Systemfilter angeschlossen sind, sind zur Abkühlung des Bypassgasstromes geeignet. Die notwendige Restkühlung des Bypass-Mischgases wird durch Wasserein- düsung gewährleistet, wodurch nur ein geringfügiges zusätzliches Gasvolumen durch Wasserdampf entsteht. Stromabwärts von der Systemgas-Teilstromentnahme wird dann der von der Mischkammer der Bypassgasstromkühlung abgezogene Mischgasstrom in das Systemgas ebenfalls vor dem Systemfilter wieder zurückgeführt, der dann das Systemabgas und den Bypassgasstrom entstaubt. Durch den Abzug eines Teilstroms des z. B. 300 °C heißen Systemabgases, Nutzung als Kühlmedium in der Mischkammer des Bypassgasstroms und wieder Rückführung des Mischgases in das Systemabgas vor dessen Systemfilter ist die zu entstaubende Gasmenge im Vergleich zu einem Betrieb ohne Bypasssystem nur geringfügig erhöht. Anders ausgedrückt: Durch das erfindungsgemäße Bypassgassystem gelingt es, die Kapazität bereits vorhandener Systemfilter für die Behandlung des Bypassgasstromes mit zu nutzen.
Es hat sich gezeigt, dass sich beim erfindungsgemäßen Bypassgassystem die zu entstaubende Abgasmenge im Vergleich zum Betrieb ohne Bypasssystem nur unwesentlich erhöht, nämlich um etwa 3 bis 4 %, hervorgerufen lediglich durch die erhöhte Wärmeenergiezufuhr zum Galcinator und die Gasmenge aus der Wasserverdampfung. Eine derart geringe Erhöhung der Gesamtabgasmenge liegt oftmals innerhalb der Kapazitätsreserven der bereits vorhandenen Filter und Ab- gasventilatoren einer Zementklinkerproduktionslinie bzw. ist durch Inkaufnahme geringfügiger Minderleistung gegenüber einer hohen Investitionssumme vorteilhaft.
Eine zusätzliche Wasserkühlung der Bypassabgase in der Misch- kammer von z. B. 1250° C auf z. B. 800° C trägt zur Verringerung der Abgasmenge, der Mischkammerdimension sowie der Ventilatorgröße bei.
Realisierbar ist das erfindungsgemäße wirtschaftliche Bypassgassys- tem einer Zementklinkerproduktionslinie für einen Bypassbetrieb jedenfalls bis zu 10 % Bypass, d. h. bis wenigstens bis zu dieser Größenordnung eines Bypassgasabzuges gelingt es, die Kapazität eines bereits vorhandenen Systemfilters für die Behandlung des Bypassgasstromes mitzunutzen, wodurch die Installation einer separaten Bypassgasstrom-Entstaubungsanlage entfällt, wie aus dem am Ende der Beschreibung angegebenen Zahlenbeispiel hervorgeht.
Die Erfindung und deren weitere Merkmale und Vorteile werden anhand der in den Figuren schematisch dargestellten Ausführungsbei- spiele näher erläutert.
Es zeigt:
Fig. 1 : das Fließbild einer Zementklinkerproduktionslinie mit Ent- staubung des Bypassgasstromes über das Systemfilter und Fig. 2: das Fließbild einer Zementklinkerproduktionslinie mit Entstaubung des Bypassgasstromes über das Filter des Zementklinkerkühlers.
Bei der Zementklinkerproduktionslinie der Fig. 1 wird Zementrohmehl 10 oben in Rohmehlvorwärmer aufgegeben, wo es nacheinander die Zyklonschwebegas-Wärmetauscher 11 , 12, 12, 13, 14 im kombinierten Gleich/-Gegenstrom zum heißen Abgas 15 einer Vorcalcinati- onsstufe durchwandert, um im untersten Zyklon 16 vom heißen Ab- gasstrom 15 abgetrennt und als hochgradig (z. B. 95 %) calciniertes Zementrohmehl 17 in die Einlaufkammer 18 des Drehrohrofens 19 eingeführt zu werden, in dessen Sinterzone es zu Zementklinker gebrannt wird, der anschließend in einem Klinkerkühler 20, z. B. Rostkühler abgekühlt wird. Der abgekühlte Zementklinker verlässt den Kühler 20 bei 21.
Das am Zementrohmehl abgekühlte Systemabgas verlässt mit einer Temperatur von etwa 300 °C oben den Rohmehlvorwärmer bei 22. Dieses Abgas wird über ein Saugzuggebläse 23 in einen Sprühturm 24 eingeleitet, dort durch Wassereindüsung mit Verdampfungskühlung konditioniert und auf ca. 150 °C gekühlt in einem Systemfilter 25, in der Regel elektrostatischen Staubabscheider von Staub 26 befreit und anschließend über einen weiteren Abgasventilator 27 als gereinigtes Systemabgas 28 über einen Hauptkamin 29 abgezogen. Der im Sprühturm 24 sowie im Systemfilter 25 gesammelte Staub wird über einen Staubbunker 30 über eine Förderleitung 31 der nicht dargestellten Zementklinkermahlanlage zugeführt.
Aus der Einlaufkammer 18 des Drehrohrofens 19 wird z. B. ca. 10 % der Drehofenabgasmenge als etwa 1250 °C heißer Bypassgasstrom 32 mit einer Staubbeladung von ca. 200 g/Nm3 abgezogen. Der Bypassgasstrom 32 wird in einer Mischkammer 33 abgekühlt, und zwar auf ein Mischgas 34 von etwa 400° C, wobei als Kühlmedium in der Mischkammer 33 nicht Frischluft, sondern wenigstens ein Teilstrom 35 des in der Zementklinkerproduktionslinie bereits vorhandenen nicht entstaubten Systemabgases 22 dient, d. h. wenigstens ein Teil- ström des nicht entstaubten Systemabgases 22 wird als Kühlmedium für den heißen Bypassgasstrom 32 genutzt. Durch Eindüsung von Wasser 36 in die Mischkammer 33 kann die Temperatur der die Mischkammer 33 verlassenden Mischgase 34 noch weiter abgesenkt werden, z. B. auf 300° C. Stromabwärts von der Systemgas- Teilstromentnahme 37 wird der von der Mischkammer abgezogene Mischgasstrom 34 in das Systemabgas ebenfalls vor dem Systemfilter 25 bzw. dem diesem vorgeschalteten Sprühturm 24 wieder zurückgeführt.
Bei der Zementklinkerproduktionslinie des Ausführungsbeispieles der Fig. 2 wird der von der Einlaufkammer 18 des Drehrohrofens 19 abgezogene Bypassgasstrom 32 einer Temperatur ebenfalls von ca. 1250 °C und Staubbeladung ebenfalls von 200 g/Nm3 ebenfalls in einer Mischkammer 33 abgekühlt, wobei als Kühlmedium in die Misch- kammer 33 ein Teilstrom 38 der in der Zementklinkerproduktionslinie selbst nicht mehr verwertbaren bereits vorhandenen etwa 260° C heißen restlichen Abluft 39 des Klinkerkühlers 20 genutzt wird. In die Mischkammer 33 wird als weiteres Medium auch noch Wasser 40 eingedüst. Auch hier wird stromabwärts von der Klinkerkühlerabluft- Teilstromentnahme der von der Mischkammer 33 abgezogene Mischgasstrom 34 in die Kühlerabluft 39 ebenfalls vor dem Systemfilter 41 , das ist das Rostkühler-Filter zurückgeführt. Die gereinigte Rostkühlerabluft 42 wird über einen Ventilator 43 einem Kamin 44 zugeführt, während der im Kühlerfilter 41 gesammelte Staub 45 ebenfalls der Zementklinkermahlanlage zugeleitet wird. Es hat sich gezeigt, dass sich beim Betrieb des erfindungsgemäßen Bypassgassystems im Vergleich zu einer Zementklinkerproduktionslinie ohne Bypass nur um etwa 3,7 % bis etwa 5 % erhöhte Abgasmengen ergeben, die durch Kapazitätsreserven am vorhandenen Sys- temfilter bzw. am vorhandenen Kühlerfilter einer Zementklinkerproduktionslinie aufgefangen werden können, und zwar berechnet für einen in den meisten Fällen ausreichenden 10 % Bypass einer Zementklinkerproduktionslinie mit modernem Vorcalcinator, in welchem ca. 60 % des für den Gesamtprozess erforderlichen Brennstoffbe- darfs verbrannt wird, bei einer Produktionsleistung von 4500 t Zementklinker pro Tag, ohne dass für den Bypassgasstrom die Installation einer separaten eigenen Entstaubungsanlage erforderlich ist.

Claims

Zementklinkerherstellung mit Teilstromabzug schadstoffhaltigen DrehofenabgasesA N S P R Ü C H E
1. Verfahren zur Herstellung von Zementklinker aus Zementrohmehl, das in wenigstens einem vom Abgas eines Drehrohrofens (19) durchströmten Wärmetauscherstrang vorerhitzt und in der Sinterstufe des Drehrohrofens zu Zementklinker gebrannt wird, der in einem nachgeschalteten Kühler (20) gekühlt wird, mit Abzug eines heißen Teilstromes (32) (Bypassgasstrom) des Drehofenabgases, der mit zu Anbackungen neigenden Staubfrachten und/oder gasförmigen/dampfförmigen Schadstoffen belastet ist, Abkühlung des Bypassgasstroms (32) in einer Mischkammer (33) und mit nachfolgender Abtrennung schadstoffhaltigen Staubes vom abgekühlten Bypassgasstrom, gekennzeichnet durch folgende Merkmale: a) wenigstens ein abgezogener Teilstrom (35, 38) des in der Zementklinkerproduktionslinie bereits vorhandenen nichtent- staubten Systemabgases (22, 39) wird vor der Entstaubung im vorhandenen Systemfilter (25, 41) in die Mischkammer (33) eingeführt und zur Abkühlung des Bypassgasstroms (32) genutzt; b) stromabwärts von der Abgas-Teilstromentnahme (37) wird der von der Mischkammer (33) abgezogene Mischgasstrom (34) in das Systemabgas (22, 39) ebenfalls vor dem Systemfilter (25, 41) wieder zurückgeführt.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das als Kühlmedium genutzte Systemabgas (22) das Abgas des Rohmehlvorwärmer-Wärmetauscherstrangs ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das als Kühlmedium genutzte Systemabgas die in der Zementklinkerproduktionslinie selbst nicht verwertbare bereits vorhandene restliche Abluft (39) des Klinkerkühlers (20) ist.
4. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die als Kühlmedium genutzten Systemabgase die Abgase einer mit Wärmetauscherstrang-Abgasen (22) betriebenen Mahltrocknungsanlage sind.
5. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der von der Mischkammer (33) abgezogene Mischgasstrom (34) in den Systemabgasstrang vor dessen dem Systemfilter (25) vorgeschalteten Sprühturm (24) rückgeführt wird.
6. Anlage zur Herstellung von Zementklinker aus Zementrohmehl, mit einem Drehrohrofen (19), mit wenigstens einem dem Drehrohrofen vorgeschalteten und von dessen Abgas durchströmten Wärme- tauscherstrang insbesondere Zyklonschwebegas-Wärmetauschersystem, mit einem dem Drehrohrofen (19) nachgeschalteten Klinkerkühler (16), und mit einem Bypassgasabzug (32) zum Abzug eines Teilstromes des Drehofenabgases mit Kühlung des Bypassgasstromes in einer Mischkammer (33) und mit nachfolgender Abtrennung schadstoffhaltigen Staubes vom abgekühlten Bypassgasstrom, gekennzeichnet durch folgende Merkmale: a) von der Abgasleitung (22) bzw. (39) des Wärmetauscherstrangs und/oder des Klinkerkühlers (20) ist eine Teilstromleitung (35) bzw. (38) abgezweigt und in die Mischkammer (33) eingeführt;
b) stromabwärts von der Abgas-Teilstromentnahme (37) ist die Mischkammer (33) wieder an die Abgasleitung (22) bzw. (39) angeschlossen zwecks Einführung des abgekühlten Mischgases (34) in die Abgasleitung;
c) sowohl die Abgas-Teilstromentnahme (37) als auch die Rückführung des Mischgases (34) in die Abgasleitung (22) bzw. (39) liegen strömungsmäßig vor dem Systemfilter (25) bzw. Klinkerkühler-Filter (41 ).
EP05701035A 2004-01-21 2005-01-19 Zementklinkerherstellung mit teilstromabzug schadstoffhaltigen drehofenabgases Withdrawn EP1706361A2 (de)

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