EP1645807A1 - Brenner zur Verbrennung eines niederkalorischen Brenngases und Verfahren zum Betrieb eines Brenners - Google Patents

Brenner zur Verbrennung eines niederkalorischen Brenngases und Verfahren zum Betrieb eines Brenners Download PDF

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EP1645807A1
EP1645807A1 EP04024186A EP04024186A EP1645807A1 EP 1645807 A1 EP1645807 A1 EP 1645807A1 EP 04024186 A EP04024186 A EP 04024186A EP 04024186 A EP04024186 A EP 04024186A EP 1645807 A1 EP1645807 A1 EP 1645807A1
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EP
European Patent Office
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burner
air
gas
combustion
fuel
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP04024186A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Andreas Heilos
Berthold Köstlin
Bernd Dr. Prade
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Original Assignee
Siemens AG
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Filing date
Publication date
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Priority to CN2005800346422A priority patent/CN101040149B/zh
Priority to EP05801280A priority patent/EP1800062B1/de
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Withdrawn legal-status Critical Current

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    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
    • F23R3/36—Supply of different fuels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
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    • F23D2900/14021—Premixing burners with swirling or vortices creating means for fuel or air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
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    • F23D2900/14241—Post-mixing with swirling means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
    • F23R2900/00002—Gas turbine combustors adapted for fuels having low heating value [LHV]

Definitions

  • the invention relates to a burner for the combustion of a low-calorie combustible gas, with an air duct extending along a burner axis for the supply of combustion air and with a fuel gas channel, which is designed for a high volume flow on low calorific fuel gas, wherein the fuel gas channel and the air duct open in a mixing area ,
  • the invention further relates to a method for operating a burner in which a fossil fuel gasified and gasified fossil fuel fed as a low calorific synthesis gas to the burner, mixed with combustion air to a synthesis gas-air mixture and is burned in a combustion chamber.
  • burners and operating methods for burners have been developed in recent years, which have particularly low emissions of nitrogen oxides (NO X ). It is often emphasized that such burners are not only with a fuel, but possibly with different fuels, such as oil, natural gas and / or coal gas optionally or even operated in combination to increase the security of supply and flexibility in operation. Such burners are described for example in EP 0 276 696 B1.
  • the combustible constituents of synthesis gases are essentially carbon monoxide and hydrogen.
  • the calorific value of the synthesis gas is about 5 to 10 times smaller compared to the calorific value of natural gas.
  • Main constituents in addition to carbon monoxide and hydrogen are inert components such as nitrogen and / or water vapor and possibly also carbon dioxide. Due to the low calorific value consequently high volume flows of fuel gas must be supplied through the burner of the combustion chamber. This has the consequence that for the combustion of low calorific fuels - such as synthesis gas - a separate fuel gas channel, which is designed for a high volume flow of low calorific fuel gas, must be provided.
  • the combustor in the combustor associated with the gas turbine must be designed as a dual or multi-fuel burner which is compatible with both the synthesis gas and the secondary fuel, e.g. Natural gas or fuel oil can be applied as needed.
  • the respective fuel is supplied via a specially constructed fuel passage in the burner of the combustion zone.
  • EP 1 277 920 A1 a method for operating a burner of a gas turbine and a power plant with integrated coal gasification is shown.
  • a fossil fuel is gasified and gaseous fossil fuel is fed as synthesis gas to the burner associated with the gas turbine for combustion.
  • the synthesis gas is divided into a first partial flow and a second partial flow and the partial flows are fed to the burner for combustion separately.
  • the quality of mixing between synthesis gas and combustion air at the flame front is an important influencing variable for avoiding temperature peaks and thus for minimizing the formation of thermal nitrogen oxides.
  • a spatially good mixture of combustion air and synthesis gas is particularly difficult due to the high volume flows of required synthesis gas and the correspondingly large spatial extent of the mixing area.
  • the lowest possible production of nitrogen oxides is an essential requirement for combustion, in particular for combustion in the gas turbine plant of a power plant.
  • the formation of nitrogen oxides increases exponentially rapidly with the combustion flame temperature.
  • An inhomogeneous mixture of fuel and air results in a certain distribution of the flame temperatures in the combustion region. The maximum temperature of such a distribution determined by the said exponential relationship of nitrogen oxide formation and flame temperature significantly the amount of undesirable nitrogen oxides formed.
  • the object of the invention is to provide a burner for the combustion of low-calorie combustion gases, in particular synthesis gases, which leads to a lower nitrogen oxide formation.
  • Another object of the invention is to provide a method of operating a burner in which a low calorie fuel gas is burned.
  • a burner for combustion of a low calorific fuel gas with an extending along a burner axis air duct for the supply of combustion air and a fuel gas channel, which is designed for a high volume flow of low calorific fuel gas is, wherein the fuel gas channel and the air channel open into a mixing region, wherein in the air duct, a swirling element is provided for generating turbulent combustion air.
  • the invention is based on the consideration that in the known burners for combustion of low-calorie combustion gases, the nitrogen oxide formation is too high due to insufficient mixing of the low calorific fuel gas with the combustion air in the mixing area in view of future pollutant limits.
  • a swirling element into the air duct, the degree of turbulence of the air mass flow is increased even before the combustion air is mixed with the low-calorie combustion gas.
  • the invention has recognized that it is particularly important in this context to perform a turbulence gradient increase only in the microscopic range, i. large turbulence bales with pronounced tailing areas and in particular with upstream flow components must be avoided, since otherwise there is a risk of a flashback in the burner itself.
  • a significant advantage of the invention is that a particularly good mixture of combustion air and fuel gas is achieved by the microturbulent flow of combustion air, at the same time caused by the swirling pressure loss is low. It is achieved by the mixture of low-calorie fuel gas and turbulence-prone combustion air in the mixing area a significantly improved spatial homogeneity of the fuel gas-air mixture achieved in the mixing area.
  • the microturbulences ensure a particularly intimate mixing while avoiding a flashback.
  • the air duct preferably has an orifice region which directly adjoins the mixing region in terms of flow is arranged, wherein the swirling element is arranged in the mouth region.
  • the swirling element is therefore designed so that the producible turbulent flow of the combustion air at the swirling element has substantially no areas of backflowing combustion air. In this way, a safe operation of the burner is ensured in the combustion of low-calorie fuel gas and in particular the risk of a flashback in the burner itself prevented.
  • the air channel is formed as an annular channel which surrounds the fuel gas channel concentrically.
  • the swirling element is particularly suitable for use in an annular air duct. There are at least two, preferably three circles provided.
  • the connecting surface is less than half of the area enclosed by the larger boundary ring circular area in the swirling element. Further preferably, the diameter of the larger boundary ring is less than about 1 m, in particular 50 to 80 cm.
  • the swirl element is for use in small flow channels, such as e.g. in the air duct of the burner, suitable.
  • the deflection elements associated with a circle are equal to one another spaced. This achieves a uniform turbulence over the entire connecting surface and thus brings about a particularly homogeneous mixing of the low-calorie combustible gas, in particular of the synthesis gas, with the combustion air in the mixing region.
  • each deflection element tapers from the connection surface to a tear-off edge for generating vertebrae.
  • it has approximately trapezoidal or triangular shape.
  • Preferred dimensions of the associated at a respective circle deflecting elements are inclined in the same direction. Preferably arranged on adjacent circles deflecting elements are inclined in opposite directions. This arrangement of the deflection causes a homogenization over larger areas of the air flow takes place in addition to the local good mixing by the turbulence. This is particularly important to ensure turbulence in the microscopic range at the confluence of the low calorific fuel gas and the combustion air in the mixing area with regard to achieving a homogeneous synthesis gas combustion air mixture during burner operation.
  • the burner is designed such that swirl vanes are arranged in the air duct upstream of the swirling element. This ensures that the combustion air in the air duct is already pre-impounded by means of a swirl blade, before the swirling combustion air flow through the swirling element experiences a turbulence increase in the microscopic range downstream of the swirling element. Furthermore, it is thereby achieved that a swirling element having the above-described advantageous effects on the homogeneity of the mixture of low-calorie combustion gas and combustion air in the mixing region also in connection with swirl blades can be used, which ultimately act favorably on the stability of the combustion of the low-calorie fuel gas.
  • At least one of the swirl vanes is designed as a hollow blade, from which, if necessary, a high-calorie fuel, in particular natural gas, can be introduced into the air duct.
  • a high-calorie fuel in particular natural gas
  • This embodiment makes it possible to use a uniform injection of high-calorie fuel, such as in a natural gas operation of the burner, from a swirl blade designed as a hollow blade with a further homogenizing effect on the fuel / air mixture in combination with the above-mentioned advantages.
  • the burner is thus advantageously designed for various operating conditions and operating materials, so that optionally gaseous fuels with completely different specific calorific values, for example natural gas and coal gas, can be used.
  • high calorific fuel e.g.
  • Natural gas the swirl blades are used for injection of high calorific fuel (premix combustion), while operating with a low calorie fuel gas of the fuel gas channel, which is designed for a high volume flow of fuel gas, is supplied with synthesis gas.
  • the burner is thus designed to operate selectively with a synthesis gas from a gasifier and a secondary or substitute fuel as a dual or multi-fuel burner, which is compatible with both the synthesis gas and the secondary fuel, e.g. high-calorie natural gas or fuel oil can be applied as needed.
  • the respective fuel is supplied to the combustion zone via a respective fuel passage, optionally the fuel gas channel in the synthesis gas mode or the hollow blade in the natural gas mode.
  • the burner as a premix or hybrid burner for use in gas turbine plants, with an air supply channel, in particular an annular channel, which encloses at least three further, in particular concentric to the air supply channel arranged annular channels for the supply of fluidic media, two of these channels are used to supply a pilot burner and wherein a pilot flame for maintaining the combustion can be generated by the pilot burner.
  • the object directed to a method according to the invention is achieved by a method for operating a burner in which a fossil fuel gasified and gasified fossil fuel fed as a low calorific synthesis gas to the burner, and the combustion air mixed into a synthesis gas-air mixture and in a combustion chamber is burned, and immediately before the mixture of the synthesis gas with the combustion air, the degree of turbulence of the air mass flow is increased.
  • a fossil fuel gasified and gasified fossil fuel fed as a low calorific synthesis gas to the burner, and the combustion air mixed into a synthesis gas-air mixture and in a combustion chamber is burned, and immediately before the mixture of the synthesis gas with the combustion air, the degree of turbulence of the air mass flow is increased.
  • microturbulences are generated.
  • this is used in the operation of a burner of a gas turbine.
  • the power plant 24 comprises a gas turbine plant 25 with a gasification plant 23 upstream of the gas turbine plant 25 for a fossil fuel B.
  • the gas turbine plant 25 comprises a compressor 14, a combustion chamber 16 and a turbine 18 connected downstream of the combustion chamber 16.
  • the compressor 14 and the turbine 18 are coupled together via a common rotor shaft 15.
  • Downstream of the turbine 18, an electric generator 19 is coupled via a generator shaft 22 to the turbine.
  • the combustion chamber 16 comprises a combustion chamber 17 and a burner 1 projecting into the combustion chamber 17 for combustion of a low-calorie combustible gas SG, which is obtained from the gasification device 23 by gasification of the fossil fuel B.
  • air 10 is sucked into the compressor 14 and is highly compressed there.
  • the compressed air 10 is then supplied as combustion air 10 to the burner 1 and mixed with the low-calorie fuel gas SG.
  • the resulting fuel gas-air mixture is burned in the combustion chamber 17, with very hot combustion gases.
  • the hot combustion gases are fed to the turbine 18 where they relax to perform work and put both the compressor-side rotor shaft 15 and the generator shaft 22 in rotation. In this way, electric power is generated, which the generator 19 emits for distribution in an electrical network.
  • the partially cooled and expanded combustion gases are discharged as exhaust gas 20.
  • These exhaust gases 20 are polluting, in particular nitrogen oxides are present in the exhaust gas, which form at the high combustion temperatures in the combustion chamber 17.
  • Increased nitrogen oxide emission also occurs when the fuel gas / air mixture is not mixed sufficiently homogeneously or experiences a temporal or spatial change in the mixture field. This generally leads to an unfavorable mixture of the low-calorie combustible gas SG with the combustion air 10 and to a considerable increase in the nitrogen oxide formation rate in the combustion process.
  • the invention provides a remedy in which it proposes a solution that significantly improves the quality of mixing between the synthesis gas SG and the combustion air 10 at the flame front, thus ensuring a low-emission synthesis gas operation of the burner 1, wherein temperature peaks are avoided and thus a Lowering of the thermal nitrogen oxide formation compared to conventional synthesis gas burners is achieved.
  • FIG. 2 shows a burner 1 for combustion of the low-calorie combustible gas SG according to the invention.
  • the burner 1 is approximately rotationally symmetrical with respect to an axis 12.
  • a directed along the axis 12 pilot burner 9 with a fuel supply channel 8 and this concentrically enclosing air supply annular channel 7 is concentrically surrounded by a fuel ring channel 3.
  • the fuel supply channel and the fuel ring channel 3 are designed for fuels with high calorific value, such as for exposure to natural gas or fuel oil.
  • the fuel ring channel 3 is concentrically enclosed by a fuel gas channel 26 which is at a high volume flow low calorie fuel gas SG is designed.
  • the fuel gas channel 26 is viewed downstream in the flow direction of the fuel gas SG partially concentrically enclosed by an air supply annular channel 2.
  • an air supply annular channel 2 In the air supply annular channel 2 is a - schematically illustrated - ring of swirl vanes 5 is installed. At least one of these swirl blades 5 is formed as a hollow blade 5a. It has an inlet 6 formed by several openings for a fuel supply of a high-calorie fuel.
  • the fuel ring channel 3 opens into this hollow blade 5a. Downstream of the swirl vane ring 5 is a - shown schematically - swirling element 4 is installed in the air duct 2.
  • the fuel gas channel 26 and the air channel 2 each open into a common mixing region 27, where the low-calorie fuel gas SG is mixed intensively with the combustion air 10.
  • the turbulence element 4 in the air duct 2 provides for the generation of turbulent combustion air 10, so that a good mixing result in the mixing region 27 and thus a low-emission synthesis gas operation of the burner 1 is achieved. It is particularly advantageous for the mixing result if, as shown in FIG. 2, the air duct 2 has an opening region 28 directly fluidically adjacent to the mixing region 27, wherein the swirling element 4 is arranged in the mouth region.
  • the swirling element 4 is designed such that the producible turbulent flow of the combustion air 10 at the swirling element 4 has substantially no regions of combustion air 10 flowing back.
  • the burner 1 can optionally be operated via the pilot burner 9 as a diffusion burner, with a high-calorific Fuel 11 is used. Frequently, however, it is also used as a premix burner; ie high calorific fuel 11 and combustion air 10 are first mixed and then fed to the combustion.
  • the pilot burner 9 serves to maintain a pilot flame, which stabilizes the combustion during premix burner operation with a possibly changing fuel-air ratio.
  • the fuel 11 is introduced from the fuel channel 3 into a hollow blade 5a of the swirl vane ring 5 in the premixing mode of the burner 1 and introduced from there via the inlet 6 into the combustion air 10 in the air channel 2.
  • the low-calorie synthesis gas SG with the combustion air 10 is first transferred downstream into the mixing region 27 where it is intimately mixed and burned in a combustion zone (not shown).
  • FIG. 3 which shows a plan view of a swirling element 4
  • FIG. 4 which shows a swirling element 4 provided with the same reference number in a side view
  • each web 54 From an inner boundary ring 52 lead distributed over the ring circumference a plurality of webs 54 to an outer boundary ring 53.
  • the center of the outer boundary ring 53 lies on the axis of symmetry 59 of the inner boundary ring 52 and the webs 54 are directed normal to the inner boundary ring 52.
  • the connecting surface 56 represents the lateral surface of a truncated cone between the inner delimiting ring 52 and the outer delimiting ring 53.
  • Arranged on each web 54 are trapezoidal plane deflection elements 51 pointing in the interior of the truncated cone.
  • the wide side 51 a of each deflecting element 51 is connected to a web 54.
  • the deflection elements are arranged at equal distances from each other along three concentric circles 55a, 55b, 55c, which are concentric with the axis of symmetry 59.
  • the deflection elements 51 are inclined relative to a normal one of the connection axis 56, wherein the deflection elements 51 in each case are guided along a circle 55a, 55b, 55c in the same direction, by a circle 55a, 55b, 55c to an adjacent circle 55a, 55b, 55c are inclined in opposite directions.
  • the combustion air 10 is impressed on a microturbulence, which continues into the mixing region 27 inside.
  • the volumetric flows of low calorific fuel gas SG and turbulent combustion air 10 out of the air duct 2 which are introduced into the mixing region 27 are mixed particularly intensively and homogeneously by these microturbulences in the combustion air 10.
  • the inclination of the deflection elements 51 characterizes the main flow of the combustion air 10 in addition to secondary flows 58, which in addition to the locally good mixing due to the turbulence, a homogenization of the fuel gas-air mixture over the entire cross-sectional area of the mixing region 27 (see FIG 2) favor.
  • This embodiment of the swirling element 4 which only influences the air flow in the air duct 2 during the synthesis gas operation, has the consequence that the pressure loss caused by the turbulence is particularly low.
  • the burner 1 of the invention is therefore particularly suitable for operation in a power plant 24 with integrated gasification of a fossil fuel to a synthesis gas SG, for example coal gas.
  • the burner 1 is arranged in a combustion chamber 16 of a gas turbine plant 25.

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Abstract

Die Erfindung betrifft einen Brenner (1) zur Verbrennung eines niederkalorischen Brenngases (SG), mit einem sich entlang einer Brennerachse (12) erstreckenden Luftkanal (2) für die Zufuhr von Verbrennungsluft (10) und mit einem Brenngaskanal (26), der auf einen hohen Volumenstrom an niederkalorischen Brenngas (SG) ausgelegt ist, wobei der Brenngaskanal (26) und der Luftkanal (2) in einen Mischbereich (27) einmünden. Zur Erzielung eines stickoxidarmen Synthesegas-Betriebs des Brenners (1) ist in dem Luftkanal (2) ein Verwirbelungselement (4) zur Erzeugung von turbulenter Verbrennungsluft (10) vorgesehen. Das Verwirbelungselement ist vorzugsweise in einem Mündungsbereich (28) unmittelbar strömungstechnisch angrenzend an den Mischbereich (27) angeordnet. Die Erfindung betrifft weiterhin ein Verfahren zum Betrieb eines Synthesegas-Brenners (1), bei dem unmittelbar vor der Mischung des Synthesegases (SG) mit der Verbrennungsluft (10) der Turbulenzgrad des Luftmassenstroms auf einer mikroskopischen Skala deutlich erhöht wird, um eine zeitlich und räumlich homogene Mischung des Synthesegas-Luft-Gemischs zu erreichen.

Description

  • Die Erfindung betrifft einen Brenner zur Verbrennung eines niederkalorischen Brenngases, mit einem sich entlang einer Brennerachse erstreckenden Luftkanal für die Zufuhr von Verbrennungsluft und mit einem Brenngaskanal, der auf einem hohen Volumenstrom am niederkalorischen Brenngas ausgelegt ist, wobei der Brenngaskanal und der Luftkanal in einem Mischbereich einmünden.
  • Die Erfindung betrifft weiterhin ein Verfahren zum Betrieb eines Brenners, bei dem ein fossiler Brennstoff vergast und vergaster fossiler Brennstoff als ein niederkalorisches Synthesegas dem Brenner zugeführt, mit Verbrennungsluft zu einem Synthesegas-Luft-Gemisch vermischt und in einem Brennraum verbrannt wird.
  • Im Hinblick auf die weltweiten Bemühungen zur Senkung des Schadstoffausstoßes von Feuerungsanlagen, insbesondere bei Gasturbinen, wurden in den letzten Jahren Brenner und Betriebsverfahren für Brenner entwickelt, welche besonders geringe Ausstöße an Stickoxiden (NOX) haben. Dabei wird vielfach Wert darauf gelegt, dass solche Brenner jeweils nicht nur mit einem Brennstoff, sondern möglichst mit verschiedenen Brennstoffen, beispielsweise Öl, Erdgas und/oder Kohlegas wahlweise oder sogar in Kombination betreibbar sind, um die Versorgungssicherheit und Flexibilität beim Betrieb zu erhöhen. Solche Brenner sind beispielsweise in der EP 0 276 696 B1 beschrieben.
  • Verglichen mit den klassischen Gasturbinenbrennstoffen Erdgas und Erdöl, die im wesentlichen aus Kohlenwasserstoffverbindungen bestehen, sind die brennbaren Bestandteile von Synthesegasen im wesentlichen Kohlenmonoxid und Wasserstoff. Abhängig vom Vergasungsverfahren und Gesamtanlagenkonzept ist der Heizwert des Synthesegases etwa 5 bis 10 mal kleiner verglichen mit dem Heizwert von Erdgas. Hauptbestandteile neben Kohlenmonoxid und Wasserstoff sind inerte Anteile wie Stickstoff und/oder Wasserdampf und gegebenenfalls noch Kohlendioxid. Bedingt durch den kleinen Heizwert müssen demzufolge hohe Volumenströme an Brenngas durch den Brenner der Brennkammer zugeführt werden. Dies hat zur Folge, dass für die Verbrennung von niederkalorischen Brennstoffen - wie z.B. Synthesegas - ein gesonderter Brenngaskanal, der auf einem hohen Volumenstrom an niederkalorischen Brenngas ausgelegt ist, zur Verfügung gestellt werden muss.
  • Zum wahlweisen Betrieb einer Gas- und Dampfturbinenanlage mit einem Synthesegas aus einer Vergasungseinrichtung oder einem Zweit- oder Ersatzbrennstoff muss der Brenner in der der Gasturbine zugeordneten Brennkammer als Zwei- oder Mehrbrennstoffbrenner ausgelegt sein, der sowohl mit dem Synthesegas als auch mit dem Zweitbrennstoff, z.B. Erdgas oder Heizöl je nach Bedarf beaufschlagt werden kann. Der jeweilige Brennstoff wird hierbei über eine eigens konstruktiv ausgelegte Brennstoffpassage im Brenner der Verbrennungszone zugeführt.
  • In der EP 1 277 920 A1 ist ein Verfahren zum Betrieb eines Brenners einer Gasturbine sowie einer Kraftwerksanlage mit integrierter Kohlevergasung gezeigt. Bei dem Verfahren zum Betrieb des Brenners wird ein fossiler Brennstoff vergast und vergaster fossiler Brennstoff als Synthesegas dem der Gasturbine zugeordneten Brenner zur Verbrennung zugeführt. Hierbei wird das Synthesegas in einen ersten Teilstrom und einen zweiten Teilstrom aufgeteilt und die Teilströme dem Brenner zur Verbrennung jeweils separat zugeführt. Durch diese Betriebsweise mit zwei Synthesegas-Teilströmen ist ein gestufter Synthesegasbetrieb möglich, der an die Last der Gasturbine angepasst ist.
  • Neben der stöchiometrischen Verbrennungstemperatur des Synthesegases ist die Mischungsgüte zwischen Synthesegas und Verbrennungsluft an der Flammenfront eine wesentliche Einflussgröße zur Vermeidung von Temperaturspitzen und somit zur Minimierung der thermischen Stickoxidbildung. Eine räumlich gute Mischung von Verbrennungsluft und Synthesegas ist aufgrund der hohen Volumenströme an erforderlichem Synthesegas und der entsprechend großen räumlichen Ausdehnung des Mischungsgebiets besonders schwierig. Andererseits ist eine möglichst geringe Stickoxidproduktion schon aus Gründen des Umweltschutzes und entsprechenden gesetzlichen Richtlinien für Schadstoffemission eine wesentliche Anforderung an die Verbrennung, insbesondere an die Verbrennung in der Gasturbinenanlage eines Kraftwerks. Die Bildung von Stickoxiden erhöht sich exponentiell rapide mit der Flammentemperatur der Verbrennung. Bei einer inhomogenen Mischung von Brennstoff und Luft ergibt sich eine bestimmte Verteilung der Flammentemperaturen im Verbrennungsbereich. Die Maximaltemperatur einer solchen Verteilung bestimmen nach dem genannten exponentiellen Zusammenhang von Stickoxidbildung und Flammentemperatur maßgeblich die Menge der gebildeten unerwünschten Stickoxide.
  • Ausgehend von dieser Problematik ist die Aufgabe der Erfindung einen Brenner für die Verbrennung von niederkalorischen Brenngasen, insbesondere Synthesegasen, anzugeben, der zu einer niedrigeren Stickoxidbildung führt. Eine weitere Aufgabe der Erfindung ist es ein Verfahren zum Betrieb eines Brenners anzugeben, bei dem ein niederkalorisches Brenngas verbrennt wird.
  • Die Lösung der Aufgabe, die auf einen Brenner gerichtet ist, erfolgt erfindungsgemäß durch einen Brenner zur Verbrennung eines niederkalorischen Brenngases, mit einem sich entlang einer Brennerachse erstreckenden Luftkanal für die Zufuhr von Verbrennungsluft und mit einem Brenngaskanal, der auf einem hohen Volumenstrom an niederkalorischem Brenngas ausgelegt ist, wobei der Brenngaskanal und der Luftkanal in einen Mischbereich einmünden, wobei im Luftkanal ein Verwirbelungselement zur Erzeugung von turbulenter Verbrennungsluft vorgesehen ist.
  • Die Erfindung geht dabei von der Überlegung aus, dass bei den bekannten Brenner zur Verbrennung niederkalorischer Brenngase die Stickoxidbildung durch unzureichende Mischung des niederkalorischen Brenngases mit der Verbrennungsluft in dem Mischbereich in Anbetracht zukünftiger Schadstoffgrenzwerte zu hoch ist. Durch den Einbau eines Verwirbelungselements in den Luftkanal wird der Turbulenzgrad des Luftmassenstroms bereits vor der Mischung der Verbrennungsluft mit dem niederkalorischen Brenngas erhöht. Die Erfindung hat dabei erkannt, dass es in diesem Zusammenhang besonders wichtig ist eine Turbulenzgraderhöhung nur im mikroskopischen Bereich durchzuführen, d.h. große Wirbelballen mit stark ausgeprägten Nachlaufgebieten und insbesondere mit stromaufgerichteten Strömungskomponenten müssen vermieden werden, da ansonsten die Gefahr eines Flammenrückschlages in den Brenner selbst besteht.
  • Ein wesentlicher Vorteil der Erfindung liegt darin, dass durch die mikroturbulente Strömung der Verbrennungsluft eine besonders gute Mischung von Verbrennungsluft und Brenngas erzielt ist, wobei gleichzeitig ein durch das Verwirbelungselement hervorgerufener Druckverlust gering ist. Es wird durch die Mischung von niederkalorischen Brenngas und turbulenzbehafteter Verbrennungsluft in dem Mischbereich eine erheblich verbesserte räumliche Homogenität des Brenngas-Luft-Gemischs erzielt in dem Mischbereich erzielt. Die Mikroturbulenzen gewährleisten dabei eine besonders innige Vermischung bei Vermeidung eines Flammenrückschlags.
  • Um einen besonders stabilen Brennerbetrieb zu ermöglichen, weist der Luftkanal vorzugsweise einen Mündungsbereich auf, der unmittelbar strömungstechnisch angrenzend an den Mischbereich angeordnet ist, wobei das Verwirbelungselement in dem Mündungsbereich angeordnet ist.
  • Es hat sich gezeigt, dass die Anordnung des Verwirbelungselements in unmittelbarer Nähe des Mischbereichs in dem Mündungsbereich zu einer besonders effektiven Luftwirbelausbildung führt, so dass sich die erzeugten Turbulenzen im mikroskopischen Bereich in den angrenzenden Mischbereich weitgehend störungsfrei ausbreiten. Hierdurch wird sowohl eine räumlich als auch eine zeitlich weitgehend homogene Mischung von niederkalorischen Brenngas und Verbrennungsluft und damit eine reduzierte Stickstoffproduktion erreicht. Überraschenderweise hat sich gezeigt, dass die genaue Positionierung des Verwirbelungselements in dem Luftkanal besonders kritisch für das Mischungsergebnis in dem Mischbereich ist. Deshalb ist die Positionierung des Verwirbelungselements in dem Mischbereich besonders vorteilhaft und es sollten zur Erzielung eines guten Mischungsergebnisses möglichst weitere Einbauten in dem Nachlaufgebiet des Verwirbelungselements vermieden werden.
  • In bevorzugter Ausgestaltung ist das Verwirbelungselement daher so ausgebildet, dass die erzeugbare turbulente Strömung der Verbrennungsluft am Verwirbelungselement im wesentlichen keine Gebiete zurückströmender Verbrennungsluft aufweist. Auf diese Weise ist ein sicherer Betrieb des Brenners bei der Verbrennung von niederkalorischen Brenngas gewährleistet und insbesondere die Gefahr eines Flammenrückschlages in den Brenner selbst unterbunden.
  • Bevorzugt ist der Luftkanal als ein Ringkanal ausgebildet, der den Brenngaskanal konzentrisch umschließt.
  • Um für den Brenner eine möglichst effektive Turbulenzgraderhöhung im mikroskopischen Bereich zu erzielen, sind besondere Anforderungen an die konstruktive Ausführung und Anordnung des Verwirbelungselements gegeben. Nach einer besonders bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung weist das Verwirbelungselement hierbei auf:
    • a) Einen ersten Begrenzungsring mit einer Symmetrieachse,
    • b) einen zweiten größeren Begrenzungsring, dessen Mittelpunkt auf der Symmetrieachse liegt,
    • c) eine Verbindungsfläche, die durch die beiden Begrenzungsringe aufgespannt ist, und
    • d) entlang auf der Verbindungsfläche liegender Kreise, deren jeweiliger Mittelpunkt auf der Symmetrieachse liegt, eine Vielzahl von flächigen Auslenkelementen, die jeweils gegen eine normale der Verbindungsfläche geneigt sind.
  • Das Verwirbelungselement ist insbesondere für den Einsatz in einem ringförmigen Luftkanal geeignet. Es sind mindestens zwei, vorzugsweise drei Kreise vorgesehen.
  • Bei einer Untersuchung der zeitlichen Schwankung des Mischungsverhältnisses in Versuchen hat sich gezeigt, dass durch die oben beschriebene konstruktive Auslegung des Verwirbelungselements lokal auftretende zeitliche Schwankungen des Mischungsverhältnisses zwischen den niederkalorischen Brenngas und der Verbrennungsluft sehr gering sind. Gleichzeitig ist nur ein geringer Druckverlust mit dem derart konzipierten Verwirbelungselement verbunden, so dass der Wirkungsgrad des Brenners nahezu unbeeinträchtigt bleibt.
  • Bevorzugtermaßen beträgt die Verbindungsfläche weniger als die Hälfte der durch den größeren Begrenzungsring umschlossenen Kreisfläche bei dem Verwirbelungselement. Weiterhin bevorzugt ist der Durchmesser des größeren Begrenzungsringes kleiner als etwa 1 m, insbesondere 50 bis 80 cm. Damit ist das Verwirbelungselement für den Einsatz in kleinen Strömungskanälen, wie z.B. im Luftkanal des Brenners, geeignet.
  • In einer weiter bevorzugten Ausgestaltung sind die einem Kreis zugeordneten Auslenkelemente untereinander gleich beabstandet. Damit wird ein über die ganze Verbindungsfläche gleichmäßige Verwirbelung erzielt und somit eine besonders homogene Mischung des niederkalorischen Brenngases, insbesondere des Synthesegases, mit der Verbrennungsluft in dem Mischbereich bewirkt.
  • Weiterhin bevorzugt ist, dass sich jedes Auslenkelement aus der Verbindungsfläche zu einer Abrisskante zur Erzeugung von Wirbeln verjüngt. Vorzugsweise weist es etwa Trapez- oder Dreiecksform auf. Durch diese Ausgestaltung wird eine besonders intensive Verwirbelung erreicht.
  • Bevorzugtermaßen sind die an einem jeweiligen Kreis zugeordneten Auslenkelemente gleichsinnig geneigt. Bevorzugt sind auf einander benachbarten Kreisen angeordnete Auslenkelemente gegensinnig geneigt. Diese Anordnung der Auslenkelemente bewirkt, dass zusätzlich zur lokal guten Durchmischung durch die Verwirbelung eine Homogenisierung über größere Bereiche der Luftströmung erfolgt. Dies ist besonders wichtig, um bei der Einmündung des niederkalorischen Brenngases und der Verbrennungsluft in den Mischbereich Turbulenzen im mikroskopischen Bereich sicherzustellen im Hinblick auf die Erzielung eines homogenen Synthesegas-Verbrennungsluft-Gemischs beim Brennerbetrieb.
  • In einer besonders bevorzugten Ausgestaltung ist der Brenner so ausgebildet, dass stromaufwärts von dem Verwirbelungselement Drallschaufeln im Luftkanal angeordnet sind. Hierdurch wird erreicht, dass der Verbrennungsluft in dem Luftkanal bereits vorab ein Drall mittels der Drallschaufel aufgeprägt wird, bevor stromabwärts die drallbehaftete Verbrennungsluftströmung durch das Verwirbelungselement eine Turbulenzgraderhöhung im mikroskopischen Bereich erfährt. Ferner wird hierdurch erreicht, dass ein Verwirbelungselement mit den oben beschriebenen vorteilhaften Auswirkungen auf die Homogenität der Mischung von niederkalorischen Brenngas und Verbrennungsluft in den Mischbereich auch in Verbindung mit Drallschaufeln einsetzbar ist, die letztendlich günstig auf die Stabilität der Verbrennung des niederkalorischen Brenngases einwirken.
  • Vorzugsweise ist zumindest eine der Drallschaufeln als Hohlschaufel ausgebildet, aus dem bedarfsweise ein hochkalorischer Brennstoff, insbesondere Erdgas, in den Luftkanal einlassbar ist. Über diese Ausgestaltung ist es möglich, eine gleichmäßige Eindüsung von hochkalorischen Brennstoff, etwa bei einem Erdgasbetrieb des Brenners, aus einer als Hohlschaufel ausgebildeten Drallschaufel mit einer weiteren homogenisierenden Wirkung auf das Brennstoff/Luft-Gemisch in Kombination mit den oben erläuterten Vorteilen zu nutzen. Der Brenner ist somit für verschiedene Betriebsbedingungen und Betriebsstoffe vorteilhafterweise ausgelegt, so dass wahlweise gasförmige Brennstoffe mit völlig verschiedenen spezifischen Brennwerten, beispielsweise Erdgas und Kohlegas, eingesetzt werden können. Bei einem Betrieb mit hochkalorischen Brennstoff, wie z.B. Erdgas, werden die Drallschaufeln zur Eindüsung des hochkalorischen Brennstoffs eingesetzt (Vormischverbrennung), während beim Betrieb mit einem niederkalorischen Brenngas der Brenngaskanal, der auf einem hohen Volumenstrom an Brenngas ausgelegt ist, mit Synthesegas beaufschlagt ist. Der Brenner ist somit zum wahlweisen Betrieb mit einem Synthesegas aus einer Vergasungseinrichtung und einem Zweit- oder Ersatzbrennstoff als Zwei- oder Mehrbrennstoffbrenner ausgelegt, der sowohl mit dem Synthesegas als auch mit dem Zweitbrennstoff, z.B. hochkalorisches Erdgas oder Heizöl je nach Bedarf beaufschlagt werden kann. Der jeweilige Brennstoff wird hierbei wie oben beschrieben über eine jeweilige Brennstoffpassage, wahlweise der Brenngaskanal im Synthesegasbetrieb oder die Hohlschaufel im Erdgasbetrieb, der Verbrennungszone zugeführt.
  • Weiterhin bevorzugt ist die Ausbildung des Brenners als ein Vormisch- oder Hybridbrenner für den Einsatz in Gasturbinenanlagen, mit einem Luftzufuhrkanal, insbesondere ein Ringkanal, welcher mindestens drei weitere, insbesondere konzentrisch zum Luftzufuhrkanal angeordnete Ringkanäle zur Zuführung von fluidischen Medien umschließt, wobei zwei dieser Kanäle zur Versorgung eines Pilotbrenners dienen und wobei durch den Pilotbrenner eine Pilotflamme zur Aufrechterhaltung der Verbrennung erzeugbar ist.
  • Die auf ein Verfahren gerichtete Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst durch ein Verfahren zum Betrieb eines Brenners, bei dem ein fossiler Brennstoff vergast und vergaster fossiler Brennstoff als ein niederkalorisches Synthesegas dem Brenner zugeführt, und die Verbrennungsluft zu einem Synthesegas-Luft-Gemisch vermischt und in einem Brennraum verbrannt wird, wobei unmittelbar vor der Mischung des Synthesegases mit der Verbrennungsluft der Turbulenzgrad des Luftmassenstroms erhöht wird. Vorzugsweise werden dabei Mikroturbulenzen erzeugt.
  • Die Vorteile des Verfahrens zum Betrieb eines Brenners ergeben sich aus den oben beschriebenen Vorteilen des erfindungsgemäßen Brenners zur Verbrennung eines niederkalorischen Brenngases, insbesondere eines Synthesegases.
  • In bevorzugte Ausgestaltung des Verfahrens wird dieses beim Betrieb eines Brenners einer Gasturbine angewandt.
  • Weiter bevorzugt ist eine Anwendung des Verfahrens beim Betrieb einer Kraftwerksanlage mit integrierter Vergasung eines fossilen Brennstoffs zu einem Synthesegas, insbesondere Kohlegas.
  • Im Folgenden wird die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispiels näher erläutert. Dabei zeigen schematisch und nicht maßstäblich
    • FIG 1
    eine Kraftwerksanlage mit integrierter Vergasungseinrichtung,
    FIG 2
    einen Längsschnitt durch einen Brenner gemäß der Erfindung,
    FIG 3
    ein Verwirbelungselement in Draufsicht, und
    FIG 4
    ein Verwirbelungselement in Seitenansicht.
  • Gleiche Bezugszeichen haben in den Figuren die gleiche Bedeutung.
  • Die Kraftwerksanlage 24 gemäß FIG 1 umfasst eine Gasturbinenanlage 25 mit einer der Gasturbinenanlage 25 vorgeschalteten Vergasungseinrichtung 23 für einen fossilen Brennstoff B. Die Gasturbinenanlage 25 umfasst einen Verdichter 14, eine Brennkammer 16 sowie eine der Brennkammer 16 nachgeschaltete Turbine 18. Der Verdichter 14 und die Turbine 18 sind über eine gemeinsame Rotorwelle 15 miteinander gekoppelt. Der Turbine 18 nachgeschaltet ist ein elektrischer Generator 19 über eine Generatorwelle 22 an die Turbine angekoppelt. Die Brennkammer 16 umfasst einen Brennraum 17 sowie einen in den Brennraum 17 hineinragenden Brenner 1 zur Verbrennung eines niederkalorischen Brenngases SG, welches aus der Vergasungseinrichtung 23 durch Vergasung des fossilen Brennstoffs B gewonnen wird.
  • Im Betrieb der Gasturbine 18 wird Luft 10 in den Verdichter 14 angesaugt und dort hoch komprimiert. Die komprimierte Luft 10 wird sodann als Verbrennungsluft 10 dem Brenner 1 zugeführt und mit dem niederkalorischen Brenngas SG vermischt. Das dabei entstehende Brenngas-Luft-Gemisch wird in dem Brennraum 17 verbrannt, wobei sehr heiße Verbrennungsgase entstehen. Die heißen Verbrennungsgase werden der Turbine 18 zugeführt, wo diese sich arbeitsleistend entspannen und sowohl die verdichterseitige Rotorwelle 15 als auch die Generatorwelle 22 in Rotation versetzen. Auf diese Weise wird elektrische Leistung erzeugt, welche der Generator 19 zur Verteilung in ein elektrisches Netz abgibt. Abströmseitig der Turbine 18 werden die teilweise abgekühlten und entspannten Verbrennungsgase als Abgas 20 abgegeben. Diese Abgase 20 sind schadstoffbehaftet, insbesondere sind Stickoxide in dem Abgas vorhanden, welche sich bei den hohen Verbrennungstemperaturen im Brennraum 17 bilden.
  • Zur erhöhten Stickoxidemission kommt es auch, wenn das Brenngas-Luft-Gemisch nicht hinreichend homogen gemischt ist bzw. eine zeitliche oder räumliche Veränderung des Mischungsfeldes erfährt. Dies führt im allgemeinen zu einer ungünstigen Mischung des niederkalorischen Brenngases SG mit der Verbrennungsluft 10 und zu einem erheblichen Anstieg der Stickoxidbildungsrate bei dem Verbrennungsprozess.
  • Hier schafft die Erfindung Abhilfe, in dem sie eine Lösung vorschlägt, die die Mischungsgüte zwischen dem Synthesegas SG und der Verbrennungsluft 10 an der Flammenfront wesentlich verbessert, um somit einen schadstoffarmen Synthesegas-Betrieb des Brenners 1 zu gewährleisten, wobei Temperaturspitzen vermieden werden und somit eine Absenkung der thermischen Stickoxidbildung gegenüber herkömmlichen Synthesegasbrennern erzielt ist.
  • Um das Konzept der Erfindung zu illustrieren zeigt FIG 2 einen Brenner 1 zur Verbrennung des niederkalorischen Brenngases SG gemäß der Erfindung. Der Brenner 1 ist in etwa rotationssymmetrisch bezüglich einer Achse 12. Ein entlang der Achse 12 gerichteter Pilotbrenner 9 mit einem Brennstoff-Zufuhrkanal 8 und einem diesem konzentrisch umschließenden Luftzufuhr-Ringkanal 7 ist konzentrisch umgeben von einem Brennstoff-Ringkanal 3. Der Brennstoff-Zufuhrkanal 8 und der Brennstoff-Ringkanal 3 sind für Brennstoffe mit hohen Heizwert ausgelegt, etwa für eine Beaufschlagung mit Erdgas oder Heizöl.
  • Der Brennstoff-Ringkanal 3 ist konzentrisch umschlossen von einem Brenngaskanal 26, der auf einen hohen Volumenstrom an niederkalorischen Brenngas SG ausgelegt ist. Der Brenngaskanal 26 ist in Strömungsrichtung des Brenngases SG betrachtet stromabwärts teilweise konzentrisch umschlossen von einem Luftzufuhr-Ringkanal 2. In dem Luftzufuhr-Ringkanal 2 ist ein - schematisch dargestellter - Kranz von Drallschaufeln 5 eingebaut. Mindestens eine dieser Drallschaufeln 5 ist als Hohlschaufel 5a ausgebildet. Sie weist einen durch mehrere Öffnungen gebildeten Einlass 6 für eine Brennstoffzuführung eines hochkalorischen Brennstoffs auf. Der Brennstoff-Ringkanal 3 mündet in diese Hohlschaufel 5a. Stromabwärts vom Drallschaufelkranz 5 ist ein - schematisch dargestelltes - Verwirbelungselement 4 im Luftkanal 2 eingebaut. Der Brenngaskanal 26 und der Luftkanal 2 münden jeweils in einen gemeinsamen Mischbereich 27, wo das niederkalorische Brenngas SG mit der Verbrennungsluft 10 intensiv gemischt wird. Das Verwirbelungselement 4 in dem Luftkanal 2 sorgt für die Erzeugung von turbulenter Verbrennungsluft 10, so dass ein gutes Mischergebnis in dem Mischbereich 27 und somit ein schadstoffarmer Synthesegas-Betrieb des Brenners 1 erzielt ist. Besonders vorteilhaft für das Mischungsergebnis ist es wenn - wie in FIG 2 gezeigt - der Luftkanal 2 einen Mündungsbereich 28 unmittelbar strömungstechnisch angrenzend an den Mischbereich 27 aufweist, wobei das Verwirbelungselement 4 in dem Mündungsbereich angeordnet ist. Das Verwirbelungselement 4 ist dabei so ausgebildet, dass die erzeugbare turbulente Strömung der Verbrennungsluft 10 am Verwirbelungselement 4 im wesentlichen keine Gebiete zurückströmender Verbrennungsluft 10 aufweist. Damit wird erreicht, dass kein zündfähiges Brenngas-Luft-Gemisch zum Verwirbelungselement 4 nennenswert zurückströmen kann und damit keine Verbrennung am Verwirbelungselement 4 stabilisiert wird, die eine Beschädigung des Verwirbelungselements zur Folge haben könnte. Ein dauerhafter Betrieb des Brenners 1 mit Synthesegas SG bei geringer Stickoxidbildung ist somit erreicht.
  • Der Brenner 1 kann wahlweise auch über den Pilotbrenner 9 als Diffusionsbrenner betrieben werden, wobei ein hochkalorischer Brennstoff 11 eingesetzt wird. Häufig wird er aber auch als Vormischbrenner eingesetzt; d.h. hochkalorischer Brennstoff 11 und Verbrennungsluft 10 werden erst gemischt und dann der Verbrennung zugeführt. Dabei dient der Pilotbrenner 9 zur Aufrechterhaltung einer Pilotflamme, die die Verbrennung während des Vormischbrennerbetriebes bei einem eventuell wechselnden Brennstoff-Luftverhältnis stabilisiert. Für die eigentliche Verbrennung werden Verbrennungsluft 10 und hochkalorischer Brennstoff 11, welcher über die Hohlschaufel dem Luftkanal 2 zugeführt wird im Luftkanal 2 gemischt und anschließend der Verbrennung zugeführt.
  • Im gezeigten Ausführungsbeispiel wird dabei im Vormischbetrieb des Brenners 1 der Brennstoff 11 aus dem Brennstoffkanal 3 in eine Hohlschaufel 5a des Drallschaufelkranzes 5 eingeleitet und von dort über den Einlass 6 in die Verbrennungsluft 10 im Luftkanal 2 eingeleitet. Hingegen wird bei einem Synthesegas-Betrieb des Brenners 1 das niederkalorische Synthesegas SG mit der Verbrennungsluft 10 jeweils erst stromab in den Mischbereich 27 überführt und dort innig gemischt und in einer nicht näher dargestellten Verbrennungszone verbrannt.
  • Wie bereits erläutert, ist es wegen der großen Volumenströme an niederkalorischen Brenngas SG und damit der geometrischen Ausdehnung des Mischbereichs 27 bislang schwierig gewesen, eine zeitlich und räumlich homogene Mischung im Hinblick auf eine stickoxidarme Verbrennung zu gewährleisten. Mit dem Brenner 1 der Erfindung wird eine besonders homogene Mischung von Verbrennungsluft 10 und Brenngas SG erreicht. Dies wird durch das Verwirbelungselement 4 in dem Luftkanal erreicht, dass die Verbrennungsluft 10 unmittelbar stromauf des Mischbereichs 27 in eine turbulente Strömung überführt. Hierbei kommt es auf eine Turbulenzgraderhöhung im mikroskopischen Bereich an, d.h. große Wirbelbahnen mit stark ausgeprägten Nachlaufgebieten und insbesondere stromauf gerichtete Strömungskomponenten müssen vermieden werden, da ansonsten die Gefahr eines Flammenrückschlages in den Brenner 1 selbst bestünde. Diese Anforderung hat direkten Einfluss auf die konstruktive Ausgestaltung des Verwirbelungselements 4. Ein mögliches besonders vorteilhaftes Design ist in FIG 3 in einer Aufsicht auf ein Verwirbelungselement 4 gezeigt. Das Verwirbelungselement 4 muss dabei nicht zwangsläufig die gesamte Kanalhöhe des Luftkanals 2 einnehmen.
  • Mit dem in FIG 3 gezeigten Verwirbelungselement 4 wird eine räumlich und zeitlich besonders homogene Mischung von Verbrennungsluft 10 und Synthesegas SG erreicht. Gleichzeitig ist der durch das Verwirbelungselement 4 hervorgerufene Druckverlust sehr gering, wodurch der Wirkungsgrad des Synthesgas-Brenners 1 kaum beeinträchtigt wird.
  • Im folgenden soll die FIG 3, die eine Draufsicht auf ein Verwirbelungselement 4 zeigt sowie die FIG 4, die ein mit gleichen Bezugszeichen versehenes Verwirbelungselement 4 in einer Seitenansicht zeigt, näher diskutiert werden:
  • Von einem inneren Begrenzungsring 52 führen gleich verteilt über den Ringumfang eine Vielzahl von Stegen 54 zu einem äußeren Begrenzungsring 53. Der Mittelpunkt des äußeren Begrenzungsringes 53 liegt auf der Symmetrieachse 59 des inneren Begrenzungsringes 52 und die Stege 54 sind normal auf den inneren Begrenzungsring 52 gerichtet. Die Verbindungsfläche 56 stellt die Mantelfläche eines Kegelstumpfes zwischen inneren Begrenzungsring 52 und äußeren Begrenzungsring 53 dar. An jedem Steg 54 sind in das innere des Kegelstumpfes weisende, trapezförmige, ebene Auslenkelemente 51 angeordnet. Die breite Seite 51a jedes Auslenkelement 51 ist mit einem Steg 54 verbunden. Die Auslenkelemente sind entlang dreier, zur Symmetrieachse 59 konzentrischer Kreise 55a, 55b, 55c zueinander gleich beabstandet angeordnet. Die Auslenkelemente 51 sind gegen eine normale der Verbindungsachse 56 geneigt, wobei jeweils die Auslenkelemente 51 entlang eines Kreises 55a, 55b, 55c gleichsinnig, von einem Kreis 55a, 55b, 55c zu einem benachbarten Kreis 55a, 55b, 55c gegensinnig geneigt sind.
  • Eine Durchströmung des Verwirbelungselements 4 mit Verbrennungsluft 10, normal zur Verbindungsfläche 56 in das Innere des Kegelstumpfes hat zur Folge, dass sich an den Schmalseiten 51b der Auslenkelemente 51 Wirbel 57 bilden. Somit wird der Verbrennungsluft 10 eine Mikroturbulenz aufgeprägt, die sich in den Mischbereich 27 hinein fortsetzt. Die in den Mischbereich 27 einmündeten Volumenströme aus niederkalorischen Brenngas SG und turbulenter Verbrennungsluft 10 aus dem Luftkanal 2 werden durch diese Mikroturbulenzen in der Verbrennungsluft 10 besonders intensiv und homogen vermischt. Die Neigung der Auslenkelemente 51 prägt der Hauptströmung der Verbrennungsluft 10 zudem Sekundärströmungen 58 auf, die zusätzlich zur lokal guten Durchmischung aufgrund der Verwirbelung eine Homogenisierung des Brenngas-Luft-Gemisches über die gesamte Querschnittsfläche des Mischbereichs 27 (siehe FIG 2), begünstigen. Diese Ausgestaltung des Verwirbelungselements 4, welches im Synthesegasbetrieb ausschließlich auf die Luftströmung in den Luftkanal 2 Einfluss nimmt, hat gleichzeitig zur Folge, dass der durch die Verwirbelung hervorgerufene Druckverlust besonders gering ist.
  • Der Brenner 1 der Erfindung ist daher in besonderer Weise geeignet für den Betrieb in einer Kraftwerksanlage 24 mit integrierter Vergasung eines fossilen Brennstoffs zu einem Synthesegas SG, beispielsweise Kohlegas. Der Brenner 1 ist dabei in einer Brennkammer 16 einer Gasturbinenanlage 25 angeordnet.

Claims (16)

  1. Brenner (1) zur Verbrennung eines niederkalorischen Brenngases (SG), mit einem sich entlang einer Brennerachse (12) erstreckenden Luftkanal (2) für die Zufuhr von Verbrennungsluft (10) und mit einem Brenngaskanal (26), der auf einen hohen Volumenstrom an niederkalorischem Brenngas (SG) ausgelegt ist, wobei der Brenngaskanal (26) und der Luftkanal (2) in einen Mischbereich (27) einmünden,
    dadurch gekennzeichnet, dass im Luftkanal (2) ein Verwirbelungselement (4) zur Erzeugung von turbulenter Verbrennungsluft (10) vorgesehen ist.
  2. Brenner (1) nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass der Luftkanal (2) einen Mündungsbereich (28) unmittelbar strömungstechnisch angrenzend an den Mischbereich (27) aufweist, wobei das Verwirbelungselement (4) in dem Mündungsbereich (28) angeordnet ist.
  3. Brenner (1) nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet, dass das Verwirbelungselement (4) so ausgebildet ist, dass die erzeugbare turbulente Strömung der Verbrennungsluft (10) am Verwirbelungselement (4) im wesentlichen keine Gebiete zurückströmender Verbrennungsluft (10) aufweist.
  4. Brenner (1) nach Anspruch 1, 2 oder 3,
    dadurch gekennzeichnet, dass der Luftkanal (2) als ein Ringkanal ausgebildet ist, der den Brenngaskanal (26) konzentrisch umschließt.
  5. Brenner (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass das Verwirbelungselement (4) aufweist
    a) einen ersten Begrenzungsring (52) mit einer Symmetrieachse (59),
    b) einen zweiten, größeren Begrenzungsring (53), dessen Mittelpunkt auf der Symmetrieachse (59)liegt,
    c) eine Verbindungsfläche (56), die durch die beiden Begrenzungsringe (52,53) aufgespannt ist, und
    d) entlang auf der Verbindungsfläche (56) liegender Kreise (55a, 55b, 55c), deren jeweiliger Mittelpunkt auf der Symmetrieachse (59) liegt, eine Vielzahl von flächigen Auslenkelementen (51), die jeweils gegen eine Normale der Verbindungsfläche (56) geneigt sind.
  6. Brenner (1) nach Anspruch 5,
    dadurch gekennzeichnet , dass die Verbindungsfläche (56) des Verwirbelungselements (4) weniger als die Hälfte der durch den größeren Begrenzungsring (53) umschlossenen Kreisfläche beträgt.
  7. Brenner (1) nach Anspruch 5 oder 6,
    dadurch gekennzeichnet , dass die einem Kreis (55a, 55b, 55c) zugeordneten Auslenkelemente (51) des Verwirbelungselements (4) untereinander gleich beabstandet sind.
  8. Brenner (1) nach Anspruch 5, 6 oder 7,
    dadurch gekennzeichnet, dass sich jedes Auslenkelement (51) des Verwirbelungselements (4) aus der Verbindungsfläche (56) zu einer Abrisskante (51b) hin zur Erzeugung von Wirbeln verjüngt, wobei es insbesondere eine eta Trapez- oder Dreiecksform aufweist.
  9. Brenner (1) nach einem der Ansprüche 5 bis 8,
    dadurch gekennzeichnet , dass die einem Kreis (55a, 55b, 55c) zugeordneten Auslenkelemente (51) des Verwirbelungselements (4) gleichsinnig geneigt sind.
  10. Brenner (1) nach Anspruch 9,
    dadurch gekennzeichnet, dass auf einander benachbarten Kreisen (55a, 55b, 55c) des Verwirbelungselements (51) angeordnete Auslenkelemente (51) gegensinnig geneigt sind.
  11. Brenner (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass stromaufwärts von dem Verwirbelungselement (2) Drallschaufeln (5) im Luftkanal (2) angeordnet sind.
  12. Brenner (1) nach Anspruch 11,
    dadurch gekennzeichnet, dass zumindest eine der Drallschaufeln (5) als Hohlschaufel (5a) ausgebildet ist, aus dem ein hochkalorischer Brennstoff (11), insbesondere Erdgas, in den Luftkanal einlaßbar ist.
  13. Verfahren zum Betrieb eines Brenners (1), bei dem ein fossiler Brennstoff (B) vergast und vergaster fossiler Brennstoff als ein niederkalorisches Synthesegas (SG) dem Brenner (1) zugeführt, mit Verbrennungsluft (10) zu einem Synthesegas-Luft-Gemisch vermischt und in einem Brennraum (17) verbrannt wird,
    dadurch gekennzeichnet, dass unmittelbar vor der Mischung des Sythesegases (SG) mit der Verbrennungsluft (10) der Turbulenzgrad des Luftmassenstroms erhöht wird.
  14. Verfahren nach Anspruch 13,
    dadurch gekennzeichnet, dass der Turbulenzgrad derart erhöht wird, dass eine räumliche und zeitliche Verbesserung der Mischungsgüte erzielt wird.
  15. Verfahren nach Anspruch 13 oder 14,
    gekennzeichnet durch eine Anwendung beim Betrieb eines Brenners einer Gasturbine (18).
  16. Verfahren nach Anspruch 15,
    gekennzeichnet durch eine Anwendung beim Betrieb einer Kraftwerksanlage (24) mit integrierter Vergasung eines fossilen Brennstoffs (B) zu einem Synthesegas (SG), insbesondere Kohlegas.
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