EP1593845A2 - Radialkolbenpumpe mit Hubring - Google Patents

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Publication number
EP1593845A2
EP1593845A2 EP20050103700 EP05103700A EP1593845A2 EP 1593845 A2 EP1593845 A2 EP 1593845A2 EP 20050103700 EP20050103700 EP 20050103700 EP 05103700 A EP05103700 A EP 05103700A EP 1593845 A2 EP1593845 A2 EP 1593845A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
cam ring
radial piston
pump
piston pump
ring
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP20050103700
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Bernhard Arnold
Thomas Gerhard
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Aumovio Germany GmbH
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG, Siemens Corp filed Critical Siemens AG
Publication of EP1593845A2 publication Critical patent/EP1593845A2/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B1/00—Multi-cylinder machines or pumps characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B1/04—Multi-cylinder machines or pumps characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders in star- or fan-arrangement
    • F04B1/0404—Details or component parts
    • F04B1/0413—Cams

Definitions

  • the invention relates to a radial piston pump with a lifting ring, according to the preamble of claim 1.
  • a generic radial piston pump is known from DE 100 39 210 A1 known.
  • the radial piston pump has a drive shaft with an eccentric on which, in a pump housing is rotatably mounted. On the eccentric shaft section a cam ring is slidably mounted.
  • the radial piston pump comprises three at a distance of 120 ° to each other arranged pump units. Each pump unit has one radially in the pump housing longitudinally movably guided pump piston.
  • the pump pistons are each in contact with a sliding shoe which is supported on the lifting ring.
  • the cam ring a the number of pump pistons corresponding number of flats on.
  • the stroke ring is so far from a cylindrical Profile made on the flattened example, by Milling are formed.
  • the object of the invention is therefore, starting from the state of Technique of forming a radial piston pump with a cam ring the with small gap width between the housing bore and the Hubringau involved in the manufacture of a radial piston pump with a cam ring the with small gap width between the housing bore and the Hubringau involved in the manufacture of a radial piston pump with a cam ring the with small gap width between the housing bore and the Hubringau involved in the manufacture of the object of the invention is therefore, starting from the state of Technique of forming a radial piston pump with a cam ring the with small gap width between the housing bore and the Hubringau involved.
  • the radial piston pump according to the invention is characterized out that the outer peripheral surface of the cam ring, outside the Flats, one across the width of the cam ring away from the center of the cam to each of its outer sides has tapered circumference.
  • the additional Flow cross-section ensures that even at a minimum Distance between the Hubringau to bemesser and the housing bore always an overall sufficient space is available. Due to the enlarged flow cross-section can the minimum gap width compared to a pump after the Prior art can be reduced without the pressure pulsations and increase the fluid flow in the gap.
  • Diameter of the housing bore can be a lifting ring Use with maximum outside diameter. Due to the enlarged outer diameter also increase the flattening on the stroke ring in terms of area. This leads to a lower one Wear and increased life of the sliding surface and thus the cam ring.
  • a preferred embodiment of the invention provides that the taper of the circumference of the cam ring is arcuate.
  • the arcuate course of the rejuvenation can be simple, for example, by turning, train.
  • the arched Course is particularly streamlined. hereby Turbulence in the gap between the cam and the housing bore kept low.
  • the rejuvenation is barrel-shaped.
  • the barrel-shaped Training is easy, for example, by Turning, training.
  • the barrel-shaped rejuvenation is noticeable also by their aerodynamic shape.
  • a further preferred embodiment of the invention sees that the taper is polygonal.
  • the rejuvenation process is particularly easy form.
  • the taper becomes circular educated.
  • a commercial ball can be used. It must then only the side surfaces and the flats formed be and the bearing bore are introduced.
  • the radial piston pump according to the invention is thus distinguished by a lifting ring, which is a, opposite radial piston pumps according to the state of the art, across the width of the cam ring, from the center of the cam ring to each of its Outside has tapered circumference.
  • a lifting ring which is a, opposite radial piston pumps according to the state of the art, across the width of the cam ring, from the center of the cam ring to each of its Outside has tapered circumference.
  • the radial piston pump according to the invention is particularly suitable for use with modern common rail injection systems.
  • Modern common rail injection systems generate pressures up to to 2000 bar. This causes extreme stress between the shoe and the cam ring on. By the enlarged Sliding surface, the cam ring these loads even better withstand.
  • FIG. 1 shows a 3-D view of a radial piston pump in FIG greatly simplified representation.
  • the radial piston pump exists essentially from a pump housing 1, a drive shaft 2 and a plurality of radially arranged pump units 14.
  • the pump units 14 are at an angular distance each arranged at 120 ° to each other.
  • Each of the pump units 14 has a cylinder bore, in the movable a pump piston 13 is arranged.
  • the pump piston 13 has at its end directed toward the pump shaft 2 a sliding shoe 11, with a sliding surface 12 against a cam ring 4 supported.
  • the cam ring 4 has for this purpose one of the number Pump piston 13 corresponding number of flats 8, 9, 10th on.
  • the cam ring 4 is on an eccentric shaft portion 3 of the drive shaft 2 slidably mounted.
  • FIG. 2 shows a detailed view of the cam ring 4 in the pump housing 1.
  • the cam ring 4 is located in a position in the outer peripheral surface 5 a minimum distance s to Housing bore 15 has.
  • the outer peripheral surface 5 of the cam ring 4 has an across the width of the cam ring 4th from the center of the cam 4 to each of its outsides 6, 7 toward tapering scope. This results between the housing bore 15 and the cam 4 a enlarged flow cross-section 16.
  • This enlarged Flow cross section is shown in Fig. 2 by the dashed Lines clarified. Because of this, compared to the state of the Technology enlarged flow cross section, the minimum Distance s between the outer peripheral surface 5 of the cam ring 4th and the housing bore 15 of the pump housing 1 is reduced become.
  • a cam ring 4 with a larger maximum outer circumference may be used with the same diameter of the housing bore 15 . Due to the larger outer circumference of the Hubring 4 arise larger flats 8, 9, 10 on the cam ring 4, resulting in an increased life of the cam ring 4.
  • Figures 3a and 3b show a cam ring 4, wherein the outer peripheral surface 5 has an arcuate taper.
  • the arcuate taper extends from the center of the cam ring 4 symmetrically to each outer side 6, 7th
  • the taper can be easily, for example, by turning, produce.
  • the arcuate course has the advantage that due to the rounded profile has a particularly streamlined surface results.
  • turbulence in the flow cross section between the cam 4 and the housing bore 15th largely avoided.
  • the flow cross section can thereby influenced by the curvature of the arched taper become.
  • the stronger the curvature / rejuvenation the bigger we the flow cross-section between the cam 4 and the Housing bore 15.
  • curvature / rejuvenation also the effect that with constant depth of the flattening 8, 9, 10, the width of the flattening 8, 9, 10 decreases.
  • the curvature is therefore to be chosen so that at the same Depth of the flattening 8, 9, 10, the width of the flattening 8, 9, 10 at least in the contact area between the sliding block 13 and cam ring 4, at least as wide is that the shoe the entire surface of the flattening 8, 9, 10 of the cam ring 4 is applied. This also applies to all subsequent embodiments, without explicitly mentioning it again becomes.
  • Figures 4a and 4b show a cam ring 4, wherein the outer peripheral surface 5 has a circular taper.
  • the circular rejuvenation lies in that of the lifting ring 4 is particularly simple from a commercial Ball can be made. For this only need the outer surfaces 6, 7, the flats 8, 9, 10 and the Bore 17 are introduced into the ball. The rejuvenation the outer peripheral surface is determined by the radius of the selected Bullet. By using commercially available balls can the production cost of the cam 4 clear be reduced.
  • FIGS. 5a and 5b show a further embodiment for a cam ring 4, as in a radial piston pump 1 after Figure 1 can be used.
  • the taper of the outer peripheral surface 5 is polygonal.
  • the polygonal design the outer peripheral surface 5 offers the advantage that the scope is partially rejuvenated in different areas can. For example, the rejuvenation in the middle initially be formed only very small and to the outer Races of the cam ring 4 increase more. This allows the Flow cross-section between the housing bore 15 and the Hubrings 4 are very flexible adapted to the requirements.
  • Figures 6a and 6b show a further embodiment of a Hubrings 4, wherein the taper runs barrel-shaped.
  • the barrel-shaped course is also very easy form, as this only the outer areas with a radius must be provided.
  • the barrel-shaped rejuvenation offers essentially the same advantages as the arcuate Rejuvenation, so at this point to the description Fig. 3 is pointed.
  • the invention is thus generally characterized in that the outer peripheral surface 5 of the cam ring 4 a over the Width of the cam ring 4 away, from the center of the cam ring 4 to each of its outsides has a tapered circumference. Between the housing bore 15 of the pump housing 1 and the Hubring 4 thereby creates an extended flow cross-section. Through this additional flow space of the Gap between the outer peripheral surface 5 of the cam ring 4 and the housing bore 15 of the pump housing 1 smaller than before customarily formed without the pressure pulsations in the pump housing. Thus it is possible with constant space a cam ring with a larger outer diameter to use.
  • the manufacturing cost of the cam ring 4 is only slightly larger than in the previously used lifting rings for all embodiments.
  • the cam 4 with tapered outer peripheral surface can be retrofitted into older radial piston pumps.
  • the radial piston pump according to the invention is particularly suitable for use in modern common rail injection systems with the high pressures prevailing there and the resulting high loads for the sliding surfaces between the sliding block and the lifting ring.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
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  • General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract

Die Erfindung betrifft eine Radialkolbenpumpe, insbesondere eine Radialkolbenhochdruckpumpe für ein Kraftstoffeinspritzsystem, mit einer in einem Pumpengehäuse (1) gelagerten Antriebswelle (2), die einen exzentrischen Wellenabschnitt (3) aufweist, auf dem ein Hubring (4), umfassend eine Außenumfangsfläche (5) sowie zwei Außenseiten (6, 7) gleitend gelagert ist. In der Außenumfangsfläche sind vorzugsweise mehrere Abflachungen (8, 9, 10) ausgebildet, an denen sich jeweils ein Gleitschuh (11) mit einer Gleitfläche (12) abstützt, der jeweils von einem, bezüglich der Antriebswelle (2) radial angeordneten, Pumpenkolben (13) beaufschlagt ist. Die Außenumfangsfläche (5) des Hubrings (4) weist einen sich über die Breite des Hubrings (4) hinweg, von der Mitte des Hubrings (4) zu jeder seiner Außenseiten (6, 7) hin verjüngenden Umfang auf. Die Radialkolbenpumpe ist insbesondere für den Einsatz in modernen Common-Rail-Dieseleinspritzsystemen geeignet. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft eine Radialkolbenpumpe mit einem Hubring, nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
Eine gattungsgemäße Radialkolbenpumpe ist aus der DE 100 39 210 A1 bekannt. Die Radialkolbenpumpe weist eine Antriebswelle mit einem Exzenterabschnitt auf, die in einem Pumpengehäuse drehbar gelagert ist. Auf dem exzentrischen Wellenabschnitt ist ein Hubring gleitend gelagert. Die Radialkolbenpumpe umfasst drei in einem Abstand von je 120° zueinander angeordnete Pumpeneinheiten. Jede Pumpeneinheit besitzt einen radial im Pumpengehäuse längs bewegbar geführten Pumpenkolben. Die Pumpenkolben liegen jeweils an einem Gleitschuh an der sich am Hubring abstützt. Hierzu weist der Hubring eine der Anzahl der Pumpenkolben entsprechende Zahl von Abflachungen auf. Der Hubring wird bislang aus einem zylindrischen Profil gefertigt an dem die Abflachungen beispielsweise durch Fräsen ausgebildet sind.
Durch das Abstützen der Pumpenkolben bzw. der Gleitschuhe am Hubring wird dieser an einem Mitdrehen mit der Antriebswelle gehindert. Während einer Umdrehung der Antriebswelle führt der Hubring eine Taumelbewegung aus, wobei sich der Hubringaußendurchmesser entlang einer einen Hüllkreis beschreibenden Kurve bewegt. Der Hüllkreis gibt die minimale Spaltweite zwischen dem Hubring und der im Pumpengehäuse ausgebildeten Gehäusebohrung wieder. Dieser minimale Abstand liegt zu einem Zeitpunkt jeweils nur in einem einzigen Punkt vor. Ausgehend von diesem Punkt nimmt die Spaltweite zwischen dem Hubring und der Gehäusebohrung zu und erreicht ihr Maximum auf der gegenüberliegenden Seite des Hubrings. Während der Drehung der Pumpenwelle verändert sich jedoch die Lage des Hubrings und somit auch der Punkt an dem die geringste Spaltweite vorliegt. Aufgrund der sich örtlich veränderlichen Spaltweite zwischen dem Hubring und der Gehäusebohrung entsteht eine Pumpwirkung. Die Fluidströmung innerhalb des Spaltes verursacht dabei Druckpulsationen im Pumpengehäuse.
Hohe Druckpulsationen können die Funktion der Ventile erheblich beeinflussen. Dies kann zu Funktionsstörungen und zu einer deutlich reduzierten Lebensdauer der Radialkolbenpumpe führen.
Um die Fluidströmung sowie die Druckpulsationen möglichst gering zu halten ist es notwendig eine hinreichend große Spaltweite zwischen dem Pumpengehäuse, d.h. der Gehäusebohrung und dem Hubringaußendurchmesser vorzusehen. Die Gehäusebohrung zur Aufnahme der Antriebswelle muss daher stets einige Millimeter größer gefertigt werden als der Hülldurchmesser, der sich durch die Hubringbewegung ergibt.
Aufgabe der Erfindung ist es daher, ausgehend vom Stand der Technik, eine Radialkolbenpumpe mit einem Hubring auszubilden, der bei geringer Spaltweite zwischen der Gehäusebohrung und dem Hubringaußendurchmesser eine geringe Druckpulsationen und Fluidströmung bewirkt.
Die Aufgabe wird gelöst durch die Merkmale des unabhängigen Patentanspruchs 1.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.
Die erfindungsgemäße Radialkolbenpumpe zeichnet sich dadurch aus, dass die Außenumfangsfläche des Hubrings, außerhalb der Abflachungen, einen sich über die Breite des Hubrings hinweg von der Mitte des Hubrings zu jeder seiner Außenseite hin verjüngenden Umfang aufweist. Durch die sich verjüngenden Außenbereiche entsteht zwischen der Gehäusebohrung und dem Hubring ein vergrößerter Strömungsquerschnitt. Der zusätzliche Strömungsquerschnitt sorgt dafür, dass auch bei einem minimalen Abstand zwischen dem Hubringaußendurchmesser und der Gehäusebohrung stets ein insgesamt ausreichender Zwischenraum vorhanden ist. Durch den vergrößerten Strömungsquerschnitt kann die minimale Spaltweite gegenüber einer Pumpe nach dem Stand der Technik verringert werden, ohne dass die Druckpulsationen und die Fluidströmung im Spalt zunehmen. Bei gleichbleibendem Durchmesser der Gehäusebohrung lässt sich ein Hubring mit maximalem Außendurchmesser verwenden. Aufgrund des vergrößerten Außendurchmessers vergrößern sich auch die Abflachung am Hubring flächenmäßig. Dies führt zu einem geringeren Verschleiß und einer erhöhten Lebensdauer der Gleitfläche und damit des Hubrings.
Eine bevorzugte Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass die Verjüngung des Umfanges des Hubringes bogenförmig verläuft. Der bogenförmige Verlauf der Verjüngung lässt sich einfach, beispielsweise durch Drehen, ausbilden. Der bogenförmige Verlauf ist besonders strömungsgünstig. Hierdurch werden Turbulenzen im Spalt zwischen dem Hubring und der Gehäusebohrung gering gehalten.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist die Verjüngung tonnenförmig ausgebildet. Auch die tonnenförmige Ausbildung lässt sich einfach, beispielsweise durch Drehen, ausbilden. Die tonnenförmige Verjüngung zeichnet sich ebenfalls durch ihre strömungsgünstige Form aus.
Eine weitere bevorzugte Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass die Verjüngung polygonal verläuft. Durch den polygonalen Verlauf lässt sich die Verjüngung besonders einfach ausbilden.
Erfindungsgemäß bevorzugt wird die Verjüngung kreisförmig ausgebildet. Zum Ausbilden des Hubrings kann in diesem Fall eine handelsübliche Kugel verwendet werden. Es müssen dann lediglich die Seitenflächen sowie die Abflachungen ausgebildet werden und die Lagerbohrung eingebracht werden.
Die erfindungsgemäße Radialkolbenpumpe zeichnet sich somit durch einen Hubring aus, welcher einen sich, gegenüber Radialkolbenpumpen nach dem Stand der Technik, über die Breite des Hubrings hinweg, von der Mitte des Hubrings zu jeder seiner Außenseite hin, verjüngenden Umfang aufweist. Durch die Verjüngung ergibt sich zwischen der Gehäusebohrung und dem Hubring ein vergrößerter Strömungsquerschnitt. Hierdurch kann der Hubring, bei gleichbleibendem Durchmesser der Gehäusebohrung, größer ausgebildet werden ohne, dass es zu einer Zunahme der Druckpulsationen kommt. Aufgrund des vergrößerten Außendurchmessers des Hubrings ergibt sich ein vergrößertes Hubvolumen der Pumpenkolben.
Durch die Verwendung eines größeren Hubringes entstehen zusätzlich größere Abflachungen am Hubring. Die größeren Abflachungen ermöglichen eine größere Gleitfläche für den Gleitschuh. In Folge der größeren Gleitfläche nimmt die Lebensdauer der Gleitflächen zu.
Die erfindungsgemäße Radialkolbenpumpe eignet sich insbesondere für den Einsatz bei modernen Common Rail Einspritzsystemen. Moderne Common Rail Einspritzsysteme erzeugen Drücke bis zu 2000 bar. Hierdurch treten extreme Belastungen zwischen den Gleitschuh und dem Hubring auf. Durch die vergrößerte Gleitfläche kann der Hubring diesen Belastungen noch besser standhalten.
Ausführungsbeispiele und weitere Vorteile der Erfindung werden im Folgenden anhand der Zeichnungen erläutert. Es zeigt schematisch:
Figur 1
eine 3D-Darstellung einer Radialkolbenpumpe in stark vereinfachter Darstellung,
Figur 2
eine Detailansicht eines Hubrings wie er in einer Radialkolbenpumpe nach Fig. 1 verwendet wird;
Figur 3a und 3b
einen Hubring mit einer bogenförmig verlaufenden Verjüngung;
Figur 4a und 4b
einen Hubring mit einer kreisförmig verlaufenden Verjüngung;
Figur 5a und 5b
einen Hubring mit einer polygonal verlaufender Verjüngung, und
Figur 6a und 6b
einen Hubring mit einer tonnenförmig verlaufenden Verjüngung.
Funktionsgleiche Elemente sind nachfolgend figurübergreifend mit den gleichen Bezugszeichen versehen.
Figur 1 zeigt eine 3-D-Ansicht einer Radialkolbenpumpe in stark vereinfachter Darstellung. Die Radialkolbenpumpe besteht im Wesentlichen aus einem Pumpengehäuse 1, einer Antriebswelle 2 sowie mehreren radial angeordneten Pumpeneinheiten 14. Die Pumpeneinheiten 14 sind dabei in einem Winkelabstand von je 120° zueinander angeordnet. Jede der Pumpeneinheiten 14 weist eine Zylinderbohrung auf, in der bewegbar ein Pumpenkolben 13 angeordnet ist. Der Pumpenkolben 13 weist an seinem zur Pumpenwelle 2 gerichteten Ende einen Gleitschuh 11 auf, der sich mit einer Gleitfläche 12 gegen einen Hubring 4 abstützt. Der Hubring 4 weist hierzu eine der Anzahl der Pumpenkolben 13 entsprechende Zahl von Abflachungen 8, 9, 10 auf. Der Hubring 4 ist auf einem exzentrischen Wellenabschnitt 3 der Antriebswelle 2 gleitend gelagert. Durch die Pumpenkolben 13 wird er an einem Mitdrehen gehindert und führt während der Umdrehung der Antriebswelle 2 eine Taumelbewegung innerhalb der Gehäusebohrung 15 des Pumpengehäuses 1 aus. Aufgrund der Taumelbewegung des Hubrings 4 verändert sich die örtliche Spaltweite s zwischen der Gehäusebohrung 15 und der Außenumfangsfläche 5 des Hubrings 4 während der Pumpenwellenumdrehung ständig. Der Ort in dem die Spaltweite s minimal ist, wandert während einer Umdrehung der Pumpenwelle entlang einer gedachten Hüllkurve, welche durch die Taumelbewegung des Hubrings 4 vorgegeben ist. Aufgrund der Spaltraumveränderung kommt es in dem Zwischenraum zwischen dem Hubring 4 und der Gehäusebohrung 15 zu einer Fluidströmung. Hierdurch entstehen Druckpulsationen innerhalb des Pumpengehäuses 1. Um die Druckpulsation sowie die Fluidströmung möglichst gering zu halten, ist es notwendig, einen hinreichend großen Strömungsquerschnitt zwischen der Außenumfangsfläche 5 des Hubrings 4 und der Gehäusebohrung 15 vorzusehen. Durch eine Verjüngung des Hubringaußendurchmessers im Außenbereich entsteht gegenüber dem aus dem Stand der Technik verwendeten Hubringen, die einen gleichbleibendem Außendurchmesser aufweisen, ein vergrößerter Strömungsquerschnitt.
Figur 2 zeigt eine Detailansicht des Hubrings 4 im Pumpengehäuse 1. Der Hubring 4 befindet sich dabei in einer Lage, in der die Außenumfangsfläche 5 einen minimalen Abstand s zur Gehäusebohrung 15 aufweist. Die Außenumfangsfläche 5 des Hubrings 4 weist dabei einen sich über die Breite des Hubrings 4 hinweg, von der Mitte des Hubrings 4 zu jeder seiner Außenseiten 6, 7 hin verjüngenden Umfang auf. Hierdurch ergibt sich zwischen der Gehäusebohrung 15 und dem Hubrings 4 ein vergrößerter Strömungsquerschnitt 16. Dieser vergrößerte Strömungsquerschnitt wird in Fig. 2 durch die gestrichelten Linien verdeutlicht. Aufgrund dieses, gegenüber dem Stand der Technik vergrößerten Strömungsquerschnitts kann der minimale Abstand s zwischen der Außenumfangsfläche 5 des Hubrings 4 und der Gehäusebohrung 15 des Pumpengehäuses 1 verringert werden. Bei gleichbleibendem Durchmesser der Gehäusebohrung 15 kann ein Hubring 4 mit einem größeren maximalen Außenumfang verwendet werden. Durch den größeren Außenumfang des Hubring 4 entstehen größere Abflachungen 8, 9, 10 am Hubrings 4, wodurch sich eine erhöhte Lebensdauer des Hubrings 4 ergibt.
Um einen in Bezug auf den Stand der Technik vergrößerten Strömungsquerschnitt zu erzielen, ist prinzipiell jede Ausgestaltung des Hubrings 4 denkbar, bei der sich die Außenumfangsfläche 5 des Hubrings 4 über die Breite des Hubrings 4 hinweg von der Mitte des Hubrings 4 zu jeder seiner Außenseiten 6, 7 hin verjüngt. In den Figuren 3 bis 6 sind jedoch besonders bevorzugte Ausgestaltungen der Verjüngung beschrieben. Dabei zeigen die Teilfiguren "a" jeweils eine 3D-Ansicht des Hubrings 4 und die Teilfiguren "b" jeweils einen Radialschnitt durch den Hubring 4.
Die Figuren 3a und 3b zeigen ein Hubring 4, bei dem die Außenumfangsfläche 5 eine bogenförmige Verjüngung aufweist. Die bogenförmige Verjüngung erstreckt sich dabei ausgehend von der Mitte des Hubrings 4 symmetrisch zu jeder Außenseite 6, 7.
Die Verjüngung lässt sich dabei einfach, beispielsweise durch Drehen, herstellen.
Der bogenförmige Verlauf hat den Vorteil, dass sich auf Grund des abgerundeten Profils eine besonders strömungsgünstige Oberfläche ergibt. Hierdurch werden Turbulenzen im Strömungsquerschnitt zwischen dem Hubring 4 und der Gehäusebohrung 15 weitgehend vermieden. Der Strömungsquerschnitt kann dabei durch die Krümmung der bogenförmigen Verjüngung beeinflusst werden. Je stärker die Krümmung/Verjüngung ist, desto größer wir der Strömungsquerschnitt zwischen dem Hubring 4 und der Gehäusebohrung 15. Eine stärkere Krümmung/Verjüngung hat jedoch auch den Effekt, dass bei gleichbleibender Tiefe der Abflachung 8, 9, 10 die Breite der Abflachung 8, 9, 10 abnimmt. Die Krümmung ist daher so zu wählen, dass bei gleichbleibender Tiefe der Abflachung 8, 9, 10, die Breite der Abflachung 8, 9, 10 zumindest im Kontaktbereich zwischen Gleitschuh 13 und Hubring 4, mindestens so breit ist, dass der Gleitschuh vollflächig an der Abflachung 8, 9, 10 des Hubrings 4 anliegt. Dies gilt auch für alle nachfolgenden Ausführungsbeispiele, ohne dass darauf noch einmal explizit eingegangen wird.
Die Figuren 4a und 4b zeigen einen Hubring 4, bei dem die Außenumfangsfläche 5 eine kreisförmige Verjüngung aufweist. Der besondere Vorteil an der kreisförmigen Verjüngung liegt darin, das der Hubring 4 dabei besonders einfach aus einer handelsüblichen Kugel gefertigt werden kann. Hierzu müssen nur die Außenflächen 6, 7, die Abflachungen 8, 9, 10 sowie die Bohrung 17 in die Kugel eingebracht werden. Die Verjüngung der Außenumfangsfläche ergibt sich durch den Radius der gewählten Kugel. Durch die Verwendung von handelsüblichen Kugeln kann der Fertigungsaufwand für den Hubring 4 deutlich verringert werden.
Die Figuren 5a und 5b zeigen ein weiteres Ausführungsbeispiel für einen Hubring 4, wie er in einer Radialkolbenpumpe 1 nach Figur 1 verwendet werden kann. Die Verjüngung der Außenumfangsfläche 5 verläuft dabei polygonal. Die polygonale Ausgestaltung der Außenumfangsfläche 5 bietet den Vorteil, dass der Umfang sich bereichsweise unterschiedlich stark verjüngen kann. So kann beispielsweise die Verjüngung in der Mitte zunächst nur sehr gering ausgebildet sein und zu den äußeren Rändern des Hubrings 4 stärker zunehmen. Hierdurch kann der Strömungsquerschnitt zwischen der Gehäusebohrung 15 und dem Hubrings 4 sehr flexibel an die Anforderungen angepasst werden.
Die Figuren 6a und 6b zeigen eine weitere Ausgestaltung eines Hubrings 4, wobei die Verjüngung tonnenförmig verläuft. Der tonnenförmige Verlauf lässt sich ebenfalls besonders einfach ausbilden, da hierzu nur die äußeren Bereiche mit einem Radius versehen werden müssen. Die tonnenförmige Verjüngung bietet im wesentlichen die selben Vorteile wie die bogenförmige Verjüngung, so das an dieser Stelle auf die Beschreibung zu Fig. 3 hingewiesen wird.
Die Erfindung zeichnet sich somit allgemein dadurch aus, dass die Außenumfangsfläche 5 des Hubrings 4 einen sich über die Breite des Hubrings 4 hinweg, von der Mitte des Hubrings 4 zu jeder seiner Außenseiten hin, verjüngenden Umfang aufweist. Zwischen der Gehäusebohrung 15 des Pumpengehäuses 1 und dem Hubring 4 entsteht dadurch ein erweiterter Strömungsquerschnitt. Durch diesen zusätzlichen Strömungsraum kann der Spalt zwischen der Außenumfangsfläche 5 des Hubrings 4 und der Gehäusebohrung 15 des Pumpengehäuses 1 kleiner als bislang üblich ausgebildet werden, ohne dass die Druckpulsationen im Pumpengehäuse zunehmen. Somit ist es möglich bei gleichbleibendem Bauraum einen Hubring mit größerem Außendurchmesser zu verwenden.
Durch die Verwendung eines Hubrings 4 mit größerem Außenumfang nimmt die effektive Gleitfläche zwischen der Abflachung 8, 9, 10 des Hubrings 4 und dem Gleitschuh 11 zu, wodurch sich eine erhöhte Lebensdauer der Gleitflächen ergibt.
Der Fertigungsaufwand für den Hubring 4 ist für alle Ausführungsbeispiele nur unwesentlich größer als bei den bislang verwendeten Hubringen. Der Hubring 4 mit verjüngender Außenumfangsfläche lässt sich auch in ältere Radialkolbenpumpen nachträglich einbauen.
Die erfindungsgemäße Radialkolbenpumpe eignet sich insbesondere für den Einsatz in modernen Common-Rail-Einspritzsystemen mit den dort herrschenden hohen Drücken und den dadurch vorliegenden hohen Belastungen für die Gleitflächen zwischen Gleitschuh und Hubring.

Claims (5)

  1. Radialkolbenpumpe, insbesondere Radialkolbenhochdruckpumpe für ein Kraftstoffeinspritzsystem, mit einer in einem Pumpengehäuse (1) gelagerten Antriebswelle (2), die einen exzentrischen Wellenabschnitt (3) aufweist, auf dem ein Hubring (4), umfassend eine Außenumfangsfläche (5) sowie zwei Außenseiten (6, 7), gleitend gelagert ist und wobei in der Außenumfangsfläche (5) vorzugsweise mehrere Abflachungen (8, 9, 10) ausgebildet sind, an denen sich jeweils ein Gleitschuh (11) mit einer Gleitfläche(12) abstützt, der jeweils von einem, bezüglich der Antriebswelle (2) radial angeordneten, Pumpenkolben (13) beaufschlagt ist,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Außenumfangsfläche (5) des Hubrings (4) einen sich über die Breite des Hubrings (4) hinweg, von der Mitte des Hubrings (4) zu jeder seiner Außenseiten (6, 7) hin, verjüngenden Umfang aufweist.
  2. Radialkolbenpumpe nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Verjüngungen bogenförmig verlaufen.
  3. Radialkolbenpumpe nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Verjüngungen tonnenförmig verlaufen.
  4. Radialkolbenpumpe nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Verjüngungen polygonal verlaufen.
  5. Radialkolbenpumpe nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Verjüngungen kreisförmig verlaufen.
EP20050103700 2004-05-06 2005-05-03 Radialkolbenpumpe mit Hubring Withdrawn EP1593845A2 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE200410022431 DE102004022431B4 (de) 2004-05-06 2004-05-06 Radialkolbenpumpe mit Hubring
DE102004022431 2004-05-06

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP1593845A2 true EP1593845A2 (de) 2005-11-09

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ID=34939674

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Application Number Title Priority Date Filing Date
EP20050103700 Withdrawn EP1593845A2 (de) 2004-05-06 2005-05-03 Radialkolbenpumpe mit Hubring

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Country Link
EP (1) EP1593845A2 (de)
DE (1) DE102004022431B4 (de)

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