EP1319915A2 - Verfahren zum Trocknen von gestapeltem Holz - Google Patents

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EP1319915A2
EP1319915A2 EP02450255A EP02450255A EP1319915A2 EP 1319915 A2 EP1319915 A2 EP 1319915A2 EP 02450255 A EP02450255 A EP 02450255A EP 02450255 A EP02450255 A EP 02450255A EP 1319915 A2 EP1319915 A2 EP 1319915A2
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EP
European Patent Office
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wood
drying
zone
drying gas
zones
Prior art date
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Withdrawn
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EP02450255A
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English (en)
French (fr)
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EP1319915A3 (de
Inventor
Kurt Ing. Mühlböck
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Original Assignee
Individual
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Publication of EP1319915A2 publication Critical patent/EP1319915A2/de
Publication of EP1319915A3 publication Critical patent/EP1319915A3/de
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B9/00—Machines or apparatus for drying solid materials or objects at rest or with only local agitation; Domestic airing cupboards
    • F26B9/06—Machines or apparatus for drying solid materials or objects at rest or with only local agitation; Domestic airing cupboards in stationary drums or chambers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B21/00—Arrangements for supplying or controlling air or other gases for drying solid materials or objects
    • F26B21/20—Circulating air or gases in closed cycles, e.g. wholly within the drying enclosure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B21/00—Arrangements for supplying or controlling air or other gases for drying solid materials or objects
    • F26B21/30—Controlling, e.g. regulating, parameters of gas supply
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B25/00—Details of general application not covered by group F26B21/00 or F26B23/00
    • F26B25/22—Controlling the drying process in dependence on liquid content of solid materials or objects
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B2210/00—Drying processes and machines for solid objects characterised by the specific requirements of the drying goods
    • F26B2210/16—Wood, e.g. lumber, timber

Definitions

  • the invention relates to a method for drying stacked Wood with the help of a drying gas in a circulating flow, the stacks of wood depending on the average Wood moisture in the respective zone with regard to its drying performance different partial flows of the drying gas be and on a device for performing the method.
  • Lumber is used to a large extent in wood drying plants a desired final moisture is dried, whereby the goal is always after The drying process is as uniform as possible Get wood cargo.
  • a load of timber is cut into introduced a treatment room and then at given Drying temperatures and dried at high humidity. Internally
  • the treatment room is equipped with fans for a circulating air flow for a heated one Drying gas generated by the lumber.
  • To ensure an even Temperature distribution in the treatment room may be necessary outside air introduced into the treatment room as evenly as possible distributed across the treatment room cross-section, which moreover a necessary prerequisite for an even distribution of air humidity within the chamber is.
  • each zone has its own temperature sensors and has its own actuators for associated heating registers or Heating register groups over which the temperature of the drying gas each Zone is regulated.
  • the heating register temperature is usually regulated such that the circulated in the treatment room and from the stack emerging drying gas is kept at a constant temperature, which leads to an equalization of the transferred heat output comes between the individual zones.
  • the evaporation of the wood Moisture in each zone corresponds to the amount of air circulated inversely proportional drop in temperature. With this type of scheme but it can happen that the inlet temperature is a permissible Temperature exceeds the limit, causing damage to the wood (Cracking or the like.) Comes.
  • Known devices for drying stacked lumber in a drying gas include under among others a drying chamber, fans for drying gas circulation and Heating registers for drying gas heating. To exchange the drying gas in the drying chamber, this is with an inlet and outlet for each Provide drying gas, with valves for regulation in the supply and discharge lines the exchange channels are provided.
  • These known devices However, they only have one zone, so that they are hardly even with them Wood moisture can be achieved after a drying process if the Load the treatment room with batches of wood of different moisture becomes.
  • the invention is therefore based on the object of a method of trained in such a way that extensive moisture compensation can be ensured in comparatively short periods of time, and while maintaining a predetermined final moisture.
  • a Device are created with which it is possible to make different woods Stack initial moisture into a treatment room without pre-sorting and still achieve an even average final moisture content of the wood load.
  • the invention solves this problem in that the wood stack in the Zone with the highest average wood moisture with a permissible greatest speed up to the fiber saturation point and the other zones in the sense of reaching the fiber saturation point in the wetest Zone predetermined period of time at different speeds be dried before the wood piles in a uniform circulation flow be dried to the specified final moisture and that for determination the average humidity used for the drying rates of the wood in a heating phase from the amount of heat supplied to the wood is determined.
  • the average humidity of the wood in a heating phase from the amount of heat supplied to the wood determined.
  • This amount of heat is known from the Darr mass (wood at 0% moisture) and the water contained in the wood supplied amount of heat together. With knowledge of the treatment room amount of wood introduced and the amount of heat supplied to the wood the moisture content of the wood can be determined.
  • the average moisture content of the wood is in zones during the heating phase of the circulating drying gas from the the amount of heat supplied to the wood during an observation period becomes.
  • the amount of heat supplied to the wood is determined, for example from the product of the temperature difference between stack entry and stack exit of the drying gas with the mass of the circulated Drying gas and a constant of the drying gas. It must thus only the temperature difference between the stack inlet and stack outlet with at least one temperature sensor each, with which a less complex, precise method for determining the supplied Amount of heat results.
  • the amount of heat supplied to the wood is even more precise To determine the drying gas from a heat exchanger amount of heat emitted and supplied to the wood from the product the temperature difference between the flow temperature and the return temperature of the heat exchanger with the mass of per unit time in the heat exchanger circulated heating medium and a material constant of the heating medium determined. To calculate the amount of heat supplied to the wood, either one way or the other are used.
  • the wood temperature or the stack exit temperature of the drying gas during the heating phase at least measured at one location per zone and fed to a storage unit become.
  • the mass of the water contained in the wood can then be determined from the during the observation period the amount of heat supplied to the wood and the Wood temperature difference and / or the drying gas temperature difference between Start and end of observation time with knowledge of the one to be dried Determine wood volume. Is a particularly precise determination of the wood moisture required, the temperature of the drying gas at stack entry and Stack exit, the temperature difference between flow temperature and return temperature of the heat exchanger and the wood temperature difference between a start of observation time and end of observation time for calculation the amount of heat supplied to the wood is taken into account.
  • the new method it is possible without additional wood moisture measuring points the initial moisture distribution between the individual zones to determine a treatment room.
  • the initial moisture content leaves according to the new procedure from the during the heating phase Wood supplied amount of heat and the associated temperature change of the Determine wood. It is essential for the method according to the invention that for an exact end result of the drying process not the determination an exact absolute moisture content of the wood in the individual zones is decisive, but only the relative differences between the individual zones must be determined.
  • An additional advantage is that the Determination of the differences between the individual zones in the maximum state Temperature differences between stack entry and exit occurs, which the best possible measurement accuracy is given. According to the invention after the end of the heating phase, the drying is started and the Drying process according to the humidest zone after one of the Operator selected drying schedule.
  • the assigned heating devices preferably in all zones the assigned heating devices to a predetermined Controlled stack outlet temperature of the drying gas.
  • the amount of steam emitted as quickly and easily as possible to be able to remove from the zone or the treatment room or to To be able to maintain the specified drying speed is according to the Invention proposed that each zone to be observed during the dry phase Drying speed over that replaced by a fresh gas Amount of drying gas is controlled.
  • each zone to be observed during the dry phase Drying speed over that replaced by a fresh gas Amount of drying gas is controlled.
  • each zone Differences in drying gas corresponding to initial moisture differences replaced.
  • the stack outlet temperature of the Drying gas in all zones either regulated to a uniform value, or else there is the same amount in each zone per time unit Drying gas exchanged and the stack outlet temperature of the Drying gas in all zones depending on the amount of steam to be removed controlled.
  • Devices for drying stacked wood in a dry gas have, for example, one in at least two zones for wood absorption divided treatment room and a control unit, which Drying gas per zone from at least one fan over at least a heat exchanger and a temperature sensor is circulated.
  • a control unit which Drying gas per zone from at least one fan over at least a heat exchanger and a temperature sensor is circulated.
  • the wood piles of a zone with the largest average Wood moisture at a maximum speed up to the fiber saturation point and the other zones in the same period with accordingly be dried at a lower speed to the fiber saturation point per zone is at least one inlet and one outlet for exchange provided by drying gas.
  • the in and out lines can the Exchange of air enriched with steam can be done easily without neighboring Zones.
  • the amount of drying gas exchanged To be able to regulate is a control valve in the inlet and / or outlet and / or a blower arranged.
  • the control of the valves or the output the blower takes place in such a way that, depending on the measured values of an air humidity measuring device a certain basic position is specified.
  • This Home position can be valid for all valves or fans in a zone and is overlaid with correction values determined from the initial moisture dries, for example, a zone with a low initial moisture level by exactly that slower amount that is necessary to reach the fiber saturation point at the same time how to reach the zone with a damp wood.
  • the exchanged Air volume in the individual zones exactly in relation to the respective one required drying performance are due to physical reasons in all Zones contain almost the same absolute drying gas moisture content. In order to is a single sensor for recording the absolute air humidity per treatment room sufficient.
  • drying rate also varies in this way be that the heating power via the detour one targeted at one different specified value for the outlet temperature of the air is varied. This takes advantage of the fact that given conditions and fresh gas exchange rates the speeds in each zone in mathematical formulated way of the difference of the outlet temperatures depend, with falling outlet temperatures at falling drying rates to lead.
  • the individual zones in sub-zones subdivided, for which subzones separate drying gas channels are arranged are.
  • the sub-zones are assigned, separated from each other controllable or regulatable heating register provided, which the Drying speeds in the individual sub-zones over the Regulate the drying gas temperature.
  • the middle, zone by zone, the wood or The amount of heat supplied to wood stacks is determined in a heating phase A.
  • the the amount of heat supplied to the wood can either be from the over a period of time determined temperature difference of the drying gas between stacking and exit or, for example, from measured differences in Flow and return temperatures of individual heating lines can be determined.
  • drying is started after the end of heating phase A and the drying process is carried out according to the wettest zone and the drying schedule chosen by the operator.
  • the exit temperature T from a stack of wood is regulated to the same setpoint in all zones, so that the drying rate is directly proportional to the amount of drying gas exchanged per zone. If air is used as the drying gas, only air enriched with steam has to be removed from the zone and fresh outside air has to be supplied to the zone.
  • the wood stacks in that zone with the highest average wood moisture are dried at a permissible maximum speed U1 up to the fiber saturation point F of the wood H1 and the other zones in the sense of reaching the fiber saturation point F in the drying interval t 1 specified by the wettest zone at a different speed U2 , before the wood stacks are dried in a uniform circulation flow to a predetermined final humidity E.
  • the wood H1 stored in zone 1 has an average initial moisture of 130% and the wood H2 stored in zone 2 has an average initial moisture of 100%.
  • the woods H1 and H2 of the two zones are dried down to the fiber saturation point F in the same drying interval t 1 , that is to say to about 30% moisture.
  • wood H1 must be dried faster than wood H2.
  • the procedure is basically on all drying goods and types of wood universal without knowledge of special material data and drying properties applicable. It is possible compared to the known plants Drying time, energy and additional effort, such as set-up time or the like, to save, since no drying time extensions to compensate for the uneven Moisture distribution or even post-drying are necessary, which makes the Efficiency of a drying system increases. But not just the uniformity of the drying result increases, but it also increases the Danger of under-drying and thus of cracking and deformation from which the committee is reduced. By the same dwell time of the Wood with the same drying conditions above and under fiber saturation the color result of the batch becomes more uniform.
  • the drying will be the same Temperature and with the same drying gas exchange per zone continued, to dry to the specified final moisture.
  • the device for drying stacked wood 1 consists of a treatment room 3 divided into several zones 2 and a control unit 4.
  • a drying gas preferably air of at least one fan 5 per zone 2 across heat exchanger 6 across Recirculated in the longitudinal direction of the treatment room 3.
  • the drying gas will promoted in the direction of arrow 7 by the fan 5 and there are several temperature sensors 8 arranged at the stack outlet, which temperature sensors 8 measure the stack outlet temperature of the drying gas.
  • a temperature sensor 8 per zone would suffice, but it has proven to be advantageous proven to provide multiple temperature sensors 8 and a middle one Determine outlet temperature.
  • the conveying direction of the fan 5 during the drying process be reversed several times.
  • each zone 2 at least one inlet and one outlet 10 for the exchange of Assigned drying gas.
  • a control valve 11 In the inlet and the outlet 10 is a control valve 11 and possibly a fan is provided with which the amount of the exchanged Drying gas can be adjusted.
  • the control valves 11, the Heat exchanger 6 and fans 5 are connected to the control unit via lines 12 connected.
  • the fan 5 or the fans 5 and the one or more heat exchangers 6 form a heating device for each zone 2 for the drying gas from the heaters of other zones 2 and at least partly by means of a false ceiling 14 from the treatment room 3 is separated to the flow behavior of the drying gas in the treatment room 3 to improve and influence each other To prevent drying gas from the individual zones 2.
  • the treatment room 3 has separation devices 15 in the form of Curtains or blinds or the like.
  • each sub-zone 16 is additionally arranged its own drying gas channels 17.
  • the individual sub-zones 16 are separately controllable or controllable heat exchanger 6 assigned to the individual sub-zones 16 to be able to regulate the supplied heating power separately.

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Abstract

Es wird ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Trocknen von gestapeltem Holz mit Hilfe eines in einer Umlaufströmung geführten Trocknungsgases vorgeschlagen. Die Holzstapel (H1, H2) werden zonenweise in Abhängigkeit von der durchschnittlichen Holzfeuchtigkeit (u in der jeweiligen Zone mit hinsichtlich ihrer Trocknungsleistung unterschiedlichen Teilströmen des Trocknungsgases beaufschlagt. Um eine möglichst gleichmäßige Endfeuchte (E) der einzelnen Holzstapel (H 1, H 2) zu erreichen, wird vorgeschlagen, daß die Holzstapel in der Zone mit der durchschnittlich größten Holzfeuchtigkeit (u) mit einer zulässigen größten Geschwindigkeit bis zum Fasersättigungspunkt (F) und die übrigen Zonen im Sinne einer Erreichung des Fasersättigungspunktes (F) in der durch die feuchteste Zone vorgegebenen Zeitspanne mit unterschiedlicher Geschwindigkeit getrocknet werden, bevor die Holzstapel (H 1, H 2) in einer einheitlichen Umlaufströmung auf die vorgegebene Endfeuchtigkeit (E) getrocknet werden und daß die zur Bestimmung der Trocknungsgeschwindigkeiten herangezogene mittlere Feuchtigkeit des Holzes in einer Aufheizphase (A) aus der dem Holz zugeführten Wärmemenge ermittelt wird. <IMAGE>

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Trocknen von gestapeltem Holz mit Hilfe eines in einer Umlaufströmung geführten Trocknungsgases, wobei die Holzstapel zonenweise in Abhängigkeit von der durchschnittlichen Holzfeuchtigkeit in der jeweiligen Zone mit hinsichtlich ihrer Trocknungsleistung unterschiedlichen Teilströmen des Trocknungsgases beaufschlagt werden und auf eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens.
Schnittholz wird zu einem großen Anteil in Holztrocknungsanlagen auf eine gewünschte Endfeuchte getrocknet, wobei es stets das Ziel ist, nach Ablauf des Trocknungsprozesses eine möglichst einheitliche Endfeuchte einer Holzladung zu erhalten. Zum Trocknen wird eine Holzladung Schnittholz in einen Behandlungsraum eingebracht und anschließend bei vorgegebenen Trocknungstemperaturen und bei hohen Luftfeuchten getrocknet. Im Inneren des Behandlungsraumes wird mit Ventilatoren ein Umluftstrom für ein beheiztes Trocknungsgas durch das Schnittholz erzeugt. Zur Sicherstellung einer gleichmäßigen Temperaturverteilung im Behandlungsraum ist es notwendig, eventuell in den Behandlungsraum eingebrachte Außenluft möglichst gleichmäßig über den Behandlungsraumquerschnitt verteilt einzubringen, was überdies eine notwendige Voraussetzung für eine gleichmäßige Luftfeuchteverteilung innerhalb der Kammer ist. Da Temperaturunterschiede in der Behandlungskammer zu ungleichmäßigen Endfeuchten führen, ist es bekannt, Behandlungsräume in mehrere Zonen aufzuteilen um in diesen Zonen die Kammertemperatur jeweils getrennt für sich auf den für den gesamten Behandlungsraum geltenden gemeinsamen Sollwert zu regeln. Jede Zone besitzt ihre eigenen Temperatursensoren und verfügt über eigene Stellorgane für zugehörige Heizregister bzw. Heizregistergruppen über welche die Temperatur des Trocknungsgases je Zone geregelt wird. Üblicherweise erfolgt die Regelung der Heizregistertemperatur derart, daß das im Behandlungsraum umgewälzte und aus dem Stapel austretende Trocknungsgas auf einer konstanten Temperatur gehalten wird, wodurch es zu einer Vergleichmäßigung der übertragenen Wärmeleistung zwischen den einzelnen Zonen kommt. Die Verdunstung der vom Holz gelieferten Feuchtigkeit hat in jeder Zone einen zu der umgewälzten Luftmenge umgekehrt proportionalen Temperaturabfall zur Folge. Mit dieser Art der Regelung kann es aber vorkommen, daß die Eintrittstemperatur eine zulässige Grenztemperatur übersteigt und es damit zu einer Schädigung des Holzes (Rißbildung od. dgl.) kommt.
Bekannte Vorrichtungen zum Trocknen von gestapelten Schnittholz in einem Trocknungsgas (DE 297 23 003 U1, DE 37 38 806 A1) umfassen unter anderem eine Trockenkammer, Ventilatoren zur Trocknungsgasumwälzung und Heizregistern zur Trocknungsgaserwärmung. Zum Austausch des Trocknungsgases in der Trockenkammer, ist diese mit je einer Zu- und Ableitung für das Trocknungsgas versehen, wobei in den Zu- und Ableitungen Ventile zur Regulierung der Austauschwege vorgesehen sind. Diese bekannten Vorrichtungen besitzen allerdings lediglich eine Zone, so daß mit ihnen kaum gleichmäßige Holzfeuchten nach einem Trocknungsvorgang erzielt werden können, wenn der Behandlungsraum mit Holzchargen unterschiedlicher Feuchtigkeit beladen wird.
Ziel bei den bekannten Trocknungsverfahren ist stets die Trocknungsleistung in einer Behandlungskammer über den gesamten Querschnitt so gleichmäßig wie möglich zu gestalten. Wegen der gleichen Trocknungsleistung in den einzelnen Zonen wird stets festgestellt, daß die Endfeuchte nicht in einem gewünschten engen Rahmen liegt. Besonders deutlich zeigen sich diese Endfeuchteunterschiede, wenn das Holz auf relativ hohe Endfeuchtewerte getrocknet wird. Dies hat zur Folge, daß in einer Holzcharge gleichzeitig nennenswerte Anteile an untertrocknetem Holz und an zu feuchtem Holz vorliegen, was einen erheblichen Ausschußanteil bedingt.
Bei einer gleichmäßigen Verteilung der mittleren Anfangsfeuchte je Zone wird mit dem bekannten Verfahren eine gute, gleichmäßige Endfeuchte der Holzladung erreicht. Wenn allerdings die Anfangsfeuchteverteilung der einzelnen Zonen unterschiedlich ist, dann zeichnet sich diese Verteilung wegen der angestrebt gleichmäßigen Trocknungsleistung auf das Endergebnis unmittelbar durch. Besonders deutlich schlagen sich in Kammerlängsrichtung vorliegende Anfangsfeuchtunterschiede durch, da quer zur Strömungsrichtung des umgewälzten Trocknungsgases im Behandlungsraum kein nennenswerter Luftaustausch erfolgt.
Aus der DE 19522028 A1 ist es bekannt, die Abtrocknung mittels einzelner Holzfeuchtemeßstellen in jeder Zone zu kontrollieren. Dies erfordert jedoch eine Vielzahl an Meßstellen, die in der betrieblichen Praxis einerseits einen hohen Investitions- und Erhaltungsaufwand bedingen, anderseits einen hohen Zeitaufwand bei der Anbringung verursachen und schließlich mit einem nicht unbeträchtlichen Risiko hinsichtlich der korrekten Zuordnung der Meßstellen zu den einzelnen Zonen behaftet sind. Aus diesen Gründen und da die bekannten Holzfeuchtefühler im Bereich hoher Holzfeuchten besonders ungenaue Meßergebnisse liefern, werden diese Verfahren in der Praxis kaum genutzt.
Bei Holz, insbesondere bei Nadelhölzern, ergibt sich erst unterhalb des Fasersättigungspunktes ein mathematisch formulierbarer Zuammenhang zwischen dem jeweilige Feuchtegehalt und der Abtrocknungsrate. Der Fasersättigungspunkt stellt ja jenen Feuchtegehalt dar, unterhalb dem kein freies Wasser mehr im Holz enthalten ist. Da oberhalb des Fasersättigungspunktes die Abtrocknungsrate im wesentlichen nur von der zugeführten Wärmemenge, nicht aber vom Feuchtegehalt abhängig ist, kann ein Feuchtigkeitsausgleich nur in einem Feuchtigkeitsbereich zwischen dem Fasersättigungspunkt und der angestrebten Endfeuchte nach einem mathematisch formulierbaren Zusammenhang vorgenommen werden, also in einem vergleichsweise geringen Feuchtebereich von 12 bis 25%, wenn von einem durchschnittlichen Fasersättigungspunkt von 30 bis 35% und einer Endfeuchte von 10 bis 18% ausgegangen wird. Übliche Holzfeuchten zu Beginn des Trocknungsvorganges liegen im Bereich zwischen 50 % und 150 %. Die nach dem Trocknen oberhalb des Fasersättigungspunktes bestehenden Unterschiede im Feuchtegehalt müßten somit in diesem verhältnismäßig kurzen Intervall ausgeglichen werden, was extrem kleine Trocknungsraten und folglich kleine zeitliche Temperaturdifferenzen mit dem Nachteil vergleichsweise hoher Meßfehler ergibt.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs geschilderten Art so auszubilden, daß ein weitgehender Feuchteausgleich in vergleichsweise kurzen Zeitspannen sichergestellt werden kann, und zwar unter Einhaltung einer vorgegebenen Endfeuchte. Außerdem soll eine Vorrichtung geschaffen werden, mit der es möglich ist, Hölzer unterschiedlicher Anfangsfeuchte ohne Vorsortierung in einen Behandlungsraum einzustapeln und trotzdem eine gleichmäßige mittlere Endfeuchte der Holzladung zu erzielen.
Die Erfindung löst diese Aufgabe dadurch, daß die Holzstapel in der Zone mit der durchschnittlich größten Holzfeuchtigkeit mit einer zulässigen größten Geschwindigkeit bis zum Fasersättigungspunkt und die übrigen Zonen im Sinne einer Erreichung des Fasersättigungspunktes in der durch die feuchteste Zone vorgegebenen Zeitspanne mit unterschiedlicher Geschwindigkeit getrocknet werden, bevor die Holzstapel in einer einheitlichen Umlaufströmung auf die vorgegebene Endfeuchtigkeit getrocknet werden und daß die zur Bestimmung der Trocknungsgeschwindigkeiten herangezogene mittlere Feuchtigkeit des Holzes in einer Aufheizphase aus der dem Holz zugeführten Wärmemenge ermittelt wird.
Mit der Erfindung wird ein einfaches Verfahren geschaffen, das es gestattet mittlere Feuchteunterschiede in den einzelnen Zonen oberhalb des Fasersättigungspunktes auszugleichen, also zu einem zu dem noch ein zumindest annähernd lineares Abtrocknungsverhalten des Holzes vorliegt. Jene Zone in der die durchschnittlich größte Holzfeuchtigkeit vorliegt wird beispielsweise mit einer gerade noch zulässigen Geschwindigkeit bis zum Fasersättigungspunkt getrocknet, bei welcher Geschwindigkeit noch keine Schädigung des Holzes auftritt. Die Trocknungsgeschwindigkeit in den übrigen Zonen wird dem gegenüber derart verringert, daß jede Zone zu annähernd gleichem Zeitpunkt den Fasersättigungspunkt erreicht. Nach der Erfindung ist es wesentlich, daß die mittleren Feuchteunterschiede in den einzelnen Zonen spätestens bei Erreichung des Fasersättigungspunktes ausgeglichen sind. Unterhalb des Fasersättigungspunktes werden die Holzstapel aller Zonen in einer einheitlichen Umlaufströmung auf die vorgegebene Endfeuchtigkeit abgetrocknet.
Um die Unterschiede der mittleren Holzfeuchten zwischen den einzelnen Zonen möglichst genau bestimmen zu können, wird die mittlere Feuchtigkeit des Holzes in einer Aufheizphase aus der dem Holz zugeführten Wärmemenge ermittelt. Diese Wärmemenge setzt sich in bekannter Weise aus der der Darrmasse (Holz bei 0% Feuchtigkeit) und der dem im Holz enthaltenen Wasser zugeführten Wärmemenge zusammen. Bei Kenntnis der in den Behandlungsraum eingebrachten Menge an Holz und der dem Holz zugeführten Wärmemenge läßt sich der Feuchtigkeitsgehalt des Holzes bestimmen. Besonders vorteilhaft ist es dabei, wenn die mittlere Feuchtigkeit des Holzes zonenweise während der Aufheizphase des im Umlauf geführten Trocknungsgases aus der dem Holz während einer Beobachtungszeit zugeführten Wärmemenge ermittelt wird.
Die Ermittlung der dem Holz zugeführten Wärmemenge erfolgt beispielsweise aus dem Produkt der Temperaturdifferenz zwischen Stapeleintritt und Stapelaustritt des Trocknungsgases mit der Masse des umgewälzten Trocknungsgases und einer Stoffkonstanten des Trocknungsgases. Es muß somit lediglich die Temperaturdifferenz zwischen Stapeleintritt und Stapelaustritt mit wenigstens je einem Temperaturfühler aufgenommen werden, womit sich eine wenig aufwendige, genaue Methode zur Bestimmung der zugeführten Wärmemenge ergibt. Um die dem Holz zugeführte Wärmemenge noch genauer zu bestimmen, wird zudem die an das Trocknungsgas von einem Wärmetauscher abgegebene und dem Holz zugeführte Wärmemenge aus dem Produkt der Temperaturdifferenz zwischen Vorlauftemperatur und Rücklauftemperatur des Wärmetauschers mit der Masse des pro Zeiteinheit im Wärmetauscher umgewälzten Heizmediums und einer Stoffkonstanten des Heizmediums ermittelt. Zur Berechnung der dem Holz zugeführten Wärmemenge kann entweder die eine oder die andere Methode verwendet werden. Zweckmäßig ist es aber stets den Mittelwert der beiden Methoden zur Berechnung der Holzfeuchtigkeit heranzuziehen. Zusätzlich kann die Holztemperatur bzw. die Stapelaustrittstemperatur des Trocknungsgases während der Aufheizphase an wenigstens einer Stelle pro Zone gemessen und einer Speichereinheit zugeführt werden. Die Masse des im Holz enthaltenen Wassers läßt sich dann aus der während der Beobachtungszeit dem Holz zugeführten Wärmemenge und der Holztemperaturdifferenz und/oder der Trocknungsgastemperaturdifferenz zwischen Beobachtungszeitbeginn und -ende bei Kenntnis des zu trocknenden Holzvolumens ermitteln. Ist eine besonders genaue Ermittlung der Holzfeuchte gefordert, werden die Temperatur des Trocknungsgases bei Stapeleintritt und Stapelaustritt, die Temperaturdifferenz zwischen Vorlauftemperatur und Rücklauftemperatur des Wärmetauschers und die Holztemperaturdifferenz zwischen einem Beobachtungszeitbeginn und Beobachtungszeitende zur Berechnung der dem Holz zugeführten Wärmemenge berücksichtigt.
Mit dem neuen Verfahren ist es möglich, ohne zusätzliche Holzfeuchtemeßstellen die Anfangsfeuchteverteilung zwischen den einzelnen Zonen eines Behandlungsraumes zu bestimmen. Der Anfangsfeuchtegehalt läßt sich gemäß dem neuen Verfahren aus der während der Aufheizphase dem Holz zugeführten Wärmemenge und der zugehörigen Temperaturänderung des Holzes ermitteln. Wesentlich für das erfindungsgemäße Verfahren ist es, daß für ein genaues Endergebnis des Trocknungsprozesses nicht die Ermittlung eines exakten absoluten Feuchtegehaltes des Holzes der einzelnen Zonen maßgeblich ist, sondern lediglich die relativen Unterschiede zwischen den einzelnen Zonen bestimmt werden müssen. Ein zusätzlicher Vorteil ist, daß die Ermittlung der Unterschiede zwischen den einzelnen Zonen im Zustand maximaler Temperaturdifferenzen zwischen Stapeleintritt und -austritt erfolgt, wodurch die bestmögliche Meßgenauigkeit gegeben ist. Nach der Erfindung wird nach Beendigung der Aufheizphase die Trocknung gestartet und der Trocknungsverlauf nach Maßgabe der feuchtesten Zone nach einem vom Betreiber gewählten Trocknungsfahrplan geführt. Dazu werden vorzugsweise in allen Zonen die zugeordneten Heizungseinrichtungen auf eine vorgegebene Stapelaustrittstemperatur des Trocknungsgases geregelt. Um die je Zone an das Trocknungsgas abgegebene Dampfmenge möglichst rasch und einfach aus der Zone bzw dem Behandlungsraum abführen zu können bzw. um die vorgegebene Trocknungsgeschwindigkeit einhalten zu können, wird gemäß der Erfindung vorgeschlagen, daß die je Zone während der Trockenphase einzuhaltende Trocknungsgeschwindigkeit über die durch ein Frischgas ersetzte Menge an Trocknungsgas gesteuert wird. Im Sinne der gewünschten gleichmäßigen Endfeuchte in allen Zonen wird in jeder Zone eine den ermittelten Anfangsfeuchteunterschieden entsprechende unterschiedliche Trocknungsgasmenge ausgetauscht. Dabei wird die Stapelaustrittstemperatur des Trocknungsgases in allen Zonen entweder auf einen einheitlichen Wert geregelt, oder aber es wird in jeder Zone je Zeiteinheit die gleiche Menge an Trocknungsgas ausgetauscht und die Stapelaustrittstemperatur des Trocknungsgases in allen Zonen in Abhängigkeit der abzuführenden Dampfmenge gesteuert.
Um innerhalb der einzelnen Zonen eine geringere Streuung der mittleren Endfeuchte zu erhalten wird vorgeschlagen, daß einzelne Zonen in Unterzonen unterteilt werden, in denen die Stapelaustrittstemperatur des Trocknungsgases in Abhängigkeit der einzuhaltenden Trocknungsgeschwindigkeit gesteuert wird.
Vorrichtungen zum Trocknen von gestapeltem Holz in einem Trokkengas weisen beispielsweise einen in wenigstens zwei Zonen zur Holzaufnahme unterteilten Behandlungsraum und eine Steuereinheit auf, wobei das Trocknungsgas je Zone von wenigstens einem Ventilator über wenigstens einen Wärmetauscher sowie einen Temperatursensor umgewälzt wird. Um zu erreichen, daß die Holzstapel einer Zone mit der größten durchschnittlichen Holzfeuchtigkeit mit einer maximalen Geschwindigkeit bis zum Fasersättigungspunkt und die übrigen Zonen in derselben Zeitspanne mit entsprechend geringerer Geschwindigkeit auf den Fasersättigungspunkt hin getrocknet werden können, ist je Zone wenigstens eine Zu- und eine Ableitung zum Austausch von Trocknungsgas vorgesehen. Über diese Zu- und Ableitungen kann der Austausch von mit Dampf angereicherter Luft einfach erfolgen, ohne benachbarte Zonen zu beeinflussen. Um die Menge des ausgetauschten Trocknungsgases regulieren zu können, ist in der Zu- und/oder der Ableitung ein Stellventil und/oder ein Gebläse angeordnet. Die Steuerung der Ventile bzw. der Leistung der Gebläse erfolgt derart, daß in Abhängigkeit von den Meßwerten einer Luftfeuchtemeßeinrichtung eine gewisse Grundstellung vorgegeben wird. Diese Grundstellung kann für alle Ventile oder Gebläse einer Zone gültig sein und wird von aus der Anfangsfeuchte ermittelten Korrekturwerten überlagert Damit trocknet beispielsweise eine Zone mit niedriger Anfangsfeuchte um genau jenes Maß langsamer, das notwendig ist, um zur gleichen Zeit den Fasersättigungspunkt wie die Zone mit einem feuchten Holz zu erreichen. Da die ausgetauschte Luftmenge in den einzelnen Zonen genau im Verhältnis zur jeweiligen geforderten Trocknungsleistung steht, stellen sich physikalisch bedingt in allen Zonen die nahezu gleichen absoluten Trocknungsgasfeuchtegehalte ein. Damit ist ein einziger Sensor zur Erfassung der absoluten Luftfeuchte je Behandlungsraum ausreichend.
Alternativ und insbesondere in zusätzlich definierten Unterzonen kann die Abtrocknungsgeschwindigkeit (=Abtrocknungsrate) auch derart variiert werden, daß die Heizleistung über den Umweg einer gezielt auf einen unterschiedlich festgelegten Wert für die Austrittstemperatur der Luft variiert wird. Dabei wird die Tatsache genützt, daß bei gegebenen Bedingungen und Frischgasaustauschraten die Geschwindigkeiten in den einzelnen Zonen in mathematisch formulierbarer Art und Weise vom Unterschied der Austrittstemperaturen abhängen, wobei sinkende Austrittstemperaturen zu sinkenden Abtrocknungsraten führen.
Zur Regelung der je Zone zugeführten Wärmemenge weist jeder Wärmetauscher wenigstens ein Ventil zur Drosselung oder Sperrung seines Heizmediums auf. Um ein gegenseitiges Beeinflussen der in den einzelnen Zonen umgewälzten Teilströme des Trocknungsgases zu vermeiden, bilden der Ventilator bzw. die Ventilatoren und der oder die Wärmetauscher je Zone eine Heizeinrichtung, die vorzugsweise mittels Leiteinrichtungen für das Trocknungsgas von Heizeinrichtungen anderer Zonen und zumindest teilweise mittels einer Zwischendecke und/oder einer Trennwand vom Behandlungsraum getrennt sind. Somit wird ein einerseits von anderen Zonen und anderseits vom Behandlungsraum abgeschotteter Bereich geschaffen, in dem der Austausch des Trocknungsgases erfolgt, in dem dem Trocknungsgas Wärme zugeführt sowie das Trocknungsgas durch die Zone umgewälzt wird. Um die Beeinflussung der einzelnen Zonen untereinander noch weiter zu verringern, kann der Behandlungsraum zwischen den einzelnen Zonen Trenneinrichtungen aufweisen. Diese können beispielsweise einschiebbare Trennwände, Rolltore, Jalousien od. dgl. darstellen.
Sollen die Feuchteunterschiede des Holzes innerhalb der einzelnen Zonen noch besser ausgeglichen werden, sind die einzelnen Zonen in Unterzonen unterteilt, für welche Unterzonen eigene Trocknungsgaskanäle angeordnet sind. Somit muß zu Beginn des Trockenprozesses der Feuchtigkeitsgehalt des Holzes in jeder einzelnen Unterzone ermittelt und anschließend jede Unterzone für sich mit einer entsprechenden Geschwindigkeit abgetrocknet werden. Zu diesem Zweck sind den Unterzonen zugeordnete, getrennt von einander ansteuerbare bzw. regelbare Heizregister vorgesehen, welche die Trocknungsgeschwindigkeiten in den einzelnen Unterzonen über die Trocknungsgastemperatur regeln.
Die Erfindung ist in der Zeichnung beispielsweise schematisch dargestellt. Es zeigen
Fig. 1
ein Schema für den Ablauf eines erfindungsgemäßen Verfahrens,
Fig. 2
eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens gemäß Fig. 1 zum Trocknen von gestapeltem Holz in einer teilgeschnittenen Seitenansicht,
Fig. 3
die Vorrichtung aus Fig. 2 in einer teilgeschnittenen Stirnansicht und
Fig. 4
eine Ausgestaltungsvariante der Vorrichtung aus Fig.3.
Nach der Erfindung wird die mittlere, zonenweise den Hölzern bzw Holzstapeln zugeführte Wärmemenge in einer Aufheizphase A ermittelt. Die dem Holz zugeführte Wärmemenge kann entweder aus dem über einen Zeitraum ermittelten Temperaturunterschied des Trocknungsgases zwischen Stapelein- und -austritt oder beispielsweise aus gemessenen Unterschieden der Vorlauf- und Rücklauftemperaturen einzelner Heizstränge ermittelt werden.
Vom Trocknungsgas auf das Holz übertragene thermischen Leistung [kJ/s]: Q zu = cpUmluft * m Umluft *ΔTLuft mit
m ˙Umluft
pro Zeiteinheit umgewälzte Trocknungsgasmasse [kg/s]
ΔTLuft
Trockentemperaturunterschied zwischen Stapeleintritt und -Austritt [K]
cpUmluft
mittlere spezifische Wärmekapazität des Trocknungsgases [kJ/kg K].
Dazu kann die dem Trocknungsgas über Wärmetauscher zugeführten Wärmeleistung ermittelt werden: Q zu = cpH 2 O*m H 2 O *(TVorlauf-TRücklauf ) mit
Q ˙zu
eingebrachte Leistung über die Wärmetauscher [kJ/s]
m ˙H 2 O
Durchflußmenge eines Heizmediums durch die Wärmetauscher [kg/sec]
ΔT
Temperaturunterschied zwischen Vorlauf und Rücklauf [K]
Die vom Holz aufgenommenen relativen Wärmemengen ergeben sich in einem Beobachtungszeitraum t zu Qauf=Q zu *t [kJ]
Die für die Ermittlung der relativen Abtrocknungsraten (Geschwindigkeit) relevante Holzfeuchte jeder Zone ist näherungsweise proportional zur aufgenommenen jeweiligen Wärmemenge Qauf . Zusätzlich kann über die vom Holz aufgenommene Energie das Wärmespeichervermögen des Holzes während des Beobachtungsintervalles t direkt ermittelt werden und daraus auf die unterschiedlichen abzutrocknenden Wassermengen geschlossen werden. Qauf = (mHolzDarr *cpHolzDarr+mH 2 OHolz * cpH 2 O )*ΔTHolz
Figure 00100001
Figure 00100002
mit
mHolzDarr
Darrmasse des eingeräumten Holzes [kg]
mH2O
Holz die im eingestapelten Holz gespeicherte Wassermenge [kg] und
ΔTHolz
Temperaturzunahme im Holz über den Beobachtungszeitraum t.
Für die Ermittlung der relativen Unterschiede reicht es in der Praxis aus, mit einer für die jeweilige Kammer typischen mittleren Darrmasse des Holzes zu rechnen. Besonders genau wird die Ermittlung aber, wenn dem Verfahren der tatsächlich aktuelle Wert zugrunde gelegt wird.
Gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren wird nach Ende der Aufheizphase A die Trocknung gestartet und der Trocknungsverlauf nach Maßgabe der feuchtesten Zone sowie dem vom Betreiber gewählten Trocknungsfahrplan geführt. Nach dem Ausführungsbeispiel wird die Austrittstemperatur T aus einem Holzstapel in allen Zonen auf den gleichen Sollwert geregelt, womit die Abtrocknungsrate direkt proportional der je Zone laufend ausgetauschten Trocknungsgasmenge ist. Wird als Trocknungsgas Luft verwendet, so muß lediglich mit Dampf angereicherte Luft aus der Zone abgeführt und frische Außenluft der Zone zugeführt werden. Die Holzstapel jener Zone mit der durchschnittlich größten Holzfeuchtigkeit werden mit einer zulässigen größten Geschwindigkeit U1 bis zum Fasersättigungspunkt F des Holzes H1 und die übrigen Zonen im Sinne einer Erreichung des Fasersättigungspunktes F in dem durch die feuchteste Zone vorgegebenen Trocknungsintervall t1 mit einer unterschiedlichen Geschwindigkeit U2 getrocknet, bevor die Holzstapel in einer einheitlichen Umlaufströmung auf eine vorgegebene Endfeuchtigkeit E getrocknet werden. Gemäß dem Ausführungsbeispiel besitzt das in der Zone 1 gelagerte Holz H1 eine mittlere Anfangsfeuchte von 130 % und das in der Zone 2 gelagerte Holz H2 eine mittlere Anfangsfeuchte von 100 %. Die Hölzer H1 und H2 der beiden Zonen werden im selben Trocknungsintervall t1 bis auf den Fasersättigungspunkt F, also auf etwa 30 % Feuchte herabgetrocknet. Zu diesem Zweck muß das Holz H1 schneller getrocknet werden als das Holz H2.
Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren lassen sich gegenüber dem Stand der Technik gleichmäßigere Endfeuchtewerte mit viel höherer Sicherheit erzielen. Das Verfahren ist grundsätzlich auf alle Trocknungsgüter und Holzarten ohne Kenntnis besonderer Stoffdaten und Trocknungseigenschaften universell anwendbar. Es ist möglich, gegenüber den bekannten Anlagen Trocknungszeit, Energie und Zusatzaufwand, wie Rüstzeit od. dgl. zu sparen, da keine Verlängerungen der Trocknungszeit zum Ausgleich der ungleichmäßigen Feuchteverteilung oder gar Nachtrocknungen nötig sind, wodurch der Nutzungsgrad einer Trocknungsanlage ansteigt. Aber nicht nur die Gleichmäßigkeit des Trocknungsergebnisses nimmt zu, sondern es nimmt auch die Gefahr einer Untertrocknung und somit von Rißbildungen und Verformungen ab, wodurch der Ausschuß reduziert wird. Durch die gleiche Verweilzeit des Holzes bei gleichen Trocknungsbedingungen über sowie unter Fasersättigung wird das Farbergebnis der Charge gleichmäßiger.
Ist der Fasersättigungspunkt F erreicht, wird die Trocknung bei gleicher Temperatur und bei gleichem Trocknungsgasaustausch je Zone fortgesetzt, um auf die vorgegebene Endfeuchtigkeit zu trocknen.
Die Vorrichtung zum Trocknen von gestapeltem Holz 1 besteht aus einem in mehreren Zonen 2 unterteilten Behandlungsraum 3 und einer Steuereinheit 4. Im Behandlungsraum 3 wird ein Trocknungsgas, vorzugsweise Luft von wenigstens einem Ventilator 5 je Zone 2 über Wärmetauscher 6 quer zur Längsrichtung des Behandlungsraumes 3 umgewälzt. Das Trocknungsgas wird in Richtung des Pfeiles 7 vom Ventilator 5 gefördert und es sind mehrere Temperatursensoren 8 am Stapelaustritt angeordnet, welche Temperatursensoren 8 die Stapelaustrittstemperatur des Trocknungsgases messen. Grundsätzlich würde ein Temperatursensor 8 pro Zone ausreichen, es hat sich aber als vorteilhaft erwiesen, mehrere Temperatursensoren 8 vorzusehen und eine mittlere Austrittstemperatur zu ermitteln. Gemäß der Ausgestaltungsvariante nach Fig. 3 kann die Förderrichtung des Ventilators 5 während des Trocknungsvorganges mehrfach umgekehrt werden.
Um bewerkstelligen zu können, daß jede Zone 2 mit unterschiedlicher Geschwindigkeit auf seinen Fasersättigungspunkt F getrocknet werden kann, ist jeder Zone 2 wenigstens eine Zu- und eine Ableitung 10 zum Austausch von Trocknungsgas zugeordnet. In der Zu- und der Ableitung 10 ist je ein Steuerventil 11 und ev. ein Gebläse vorgesehen, mit dem die Menge des ausgetauschten Trocknungsgases eingestellt werden kann. Die Steuerventile 11, die Wärmetauscher 6 und die Ventilatoren 5 sind mit der Steuereinheit über Leitungen 12 verbunden. Bei Umkehr der Förderrichtung des Trocknungsgases im Behandlungsraum 3 kehren sich die Strömungsrichtungen in den Zu- und Ableitungen 10 um.
Der Ventilator 5 bzw. die Ventilatoren 5 und der oder die Wärmetauscher 6 bilden je Zone 2 eine Heizeinrichtung, die mittels Leiteinrichtungen 13 für das Trocknungsgas von den Heizeinrichtungen anderer Zonen 2 und zumindest teilweise mittels einer Zwischendecke 14 vom Behandlungsraum 3 getrennt ist, um das Strömungsverhalten des Trocknungsgases im Behandlungsraum 3 zu verbessern und ein gegenseitiges Beeinflussen des Trocknungsgases der einzelnen Zonen 2 zu verhindern. Zwischen den einzelnen Zonen 2 weist der Behandlungsraum 3 Trenneinrichtungen 15 in Form von Vorhängen bzw. Jalousien od. dgl. auf.
Um auch Feuchtigkeitsdifferenzen innerhalb der einzelnen Zonen 2 ausgleichen zu können, sind sie in Unterzonen 16 unterteilt (Fig. 4), wobei für jede Unterzone 16 zusätzlich eigene Trocknungsgaskanäle 17 angeordnet sind. Den einzelnen Unterzonen 16 sind getrennt von einander ansteuerbare bzw. regelbare Wärmetauscher 6 zugeordnet, um die den einzelnen Unterzonen 16 zugeführte Heizleistung gesondert regeln zu können.

Claims (14)

  1. Verfahren zum Trocknen von gestapeltem Holz mit Hilfe eines in einer Umlaufströmung geführten Trocknungsgases, wobei die Holzstapel zonenweise in Abhängigkeit von der durchschnittlichen Holzfeuchtigkeit in der jeweiligen Zone mit hinsichtlich ihrer Trocknungsleistung unterschiedlichen Teilströmen des Trocknungsgases beaufschlagt werden, dadurch gekennzeichnet, daß die Holzstapel (H 1, H 2) in der Zone mit der durchschnittlich größten Holzfeuchtigkeit (u) mit einer zulässigen größten Geschwindigkeit bis zum Fasersättigungspunkt (F) und die übrigen Zonen (2) im Sinne einer Erreichung des Fasersättigungspunktes in der durch die feuchteste Zone vorgegebenen Zeitspanne mit unterschiedlicher Geschwindigkeit getrocknet werden, bevor die Holzstapel (H 1, H 2) in einer einheitlichen Umlaufströmung auf die vorgegebene Endfeuchtigkeit (E) getrocknet werden und daß die zur Bestimmung der Trocknungsgeschwindigkeiten herangezogene mittlere Feuchtigkeit des Holzes in einer Aufheizphase (A) aus der dem Holz zugeführten Wärmemenge ermittelt wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die mittlere Feuchtigkeit des Holzes zonenweise während der Aufheizphase (A) des im Umlauf geführten Trocknungsgases aus der dem Holz während einer Beobachtungszeit zugeführten Wärmemenge ermittelt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die dem Holz zugeführte Wärmemenge aus dem Produkt der Temperaturdifferenz zwischen Stapeleintritt und Stapelaustritt des Trocknungsgases mit der Masse des pro Zeiteinheit umgewälzten Trocknungsgases und einer Stoffkonstanten des Trocknungsgases ermittelt wird.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die an das Trocknungsgas von einem Wärmetauscher (6) abgegebene, dem Holz zugeführte Wärmemenge aus dem Produkt der Temperaturdifferenz zwischen Vorlauftemperatur und Rücklauftemperatur des Wärmetauschers mit der Masse des pro Zeiteinheit im Wärmetauscher (6) umgewälzten Heizmediums und einer Stoffkonstanten des Heizmediums ermittelt wird.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Holztemperatur während der Aufheizphase (A) an wenigstens einer Stelle pro Zone gemessen und einer Recheneinheit (4) zugeführt wird, welche die Masse des im Holz enthaltenen Wassers aus der während der Beobachtungszeit dem Holz zugeführten Wärmemenge und der Holztemperaturdifferenz zwischen Beobachtungszeitbeginn und -ende bei Kenntnis des zu trocknenden Holzvolumens ermittelt.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die je Zone während der Trockenphase einzuhaltende Trocknungsgeschwindigkeit über die durch ein Frischgas ersetzte Menge an Trocknungsgas gesteuert wird.
  7. Verfahren nach einem der vorigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Stapelaustrittstemperatur des Trocknungsgases in allen Zonen (2) auf einen einheitlichen Wert geregelt wird.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß in jeder Zone (2) je Zeiteinheit die gleiche Menge Trocknungsgas ausgetauscht und die Stapelaustrittstemperatur des Trocknungsgases in allen Zonen (2) in Abhängigkeit der einzuhaltenden Trocknungsgeschwindigkeit gesteuert wird.
  9. Verfahren nach einem der vorigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß einzelne Zonen (2) in Unterzonen (16) unterteilt werden, in denen die Stapelaustrittstemperatur des Trocknungsgases in Abhängigkeit der einzuhaltenden Trocknungsgeschwindigkeit gesteuert wird.
  10. Vorrichtung zur Durchführung eines Verfahrens zum Trocknen von gestapeltem Holz in einem Trocknungsgas mit einem in wenigstens zwei Zonen zur Holzaufnahme unterteilten Behandlungsraum und einer Steuereinheit, mit wenigstens einem das Trocknungsgas umwälzenden Ventilator je Zone, einem der Zone zugeordneten Wärmetauscher sowie mindestens einem Temperatursensor, dadurch gekennzeichnet, daß je Zone (2) wenigstens eine Zu- und eine Ableitung (10) zum Austausch von Trocknungsgas vorgesehen ist, wobei in der Zu- und/oder der Ableitung (10) ein Regel- bzw. Steuerventil (11) angeordnet ist, und die Zu- und/oder die Ableitungen (10) an wenigstens ein Gebläse angeschlossen sind.
  11. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß jeder Wärmetauscher (6) wenigstens ein Ventil zur Drosselung oder Sperrung seines Heizmediums aufweist.
  12. Vorrichtung nach einem Ansprüche 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, daß der Ventilator (5) bzw. die Ventilatoren (5) und der oder die Wärmetauscher (6) je Zone eine Heizeinrichtung bilden, die mittels Leiteinrichtungen (13) für das Trocknungsgas von Heizeinrichtungen anderer Zonen (2) und zumindest teilweise mittels einer Zwischendecke (14) bzw. einer Trennwand vom Behandlungsraum (3) getrennt sind.
  13. Vorrichtung nach einem Ansprüche 10 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Behandlungsraum (3) zwischen den einzelnen Zonen (2) Trenneinrichtungen (15) aufweist.
  14. Vorrichtung nach einem Ansprüche 10 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß die einzelnen Zonen (2) in Unterzonen (16) unterteilt sind, für die eigene Trocknungsgaskanäle (17) angeordnet sind.
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