EP1082577A1 - Verfahren zur xenongewinnung - Google Patents

Verfahren zur xenongewinnung

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EP1082577A1
EP1082577A1 EP99922180A EP99922180A EP1082577A1 EP 1082577 A1 EP1082577 A1 EP 1082577A1 EP 99922180 A EP99922180 A EP 99922180A EP 99922180 A EP99922180 A EP 99922180A EP 1082577 A1 EP1082577 A1 EP 1082577A1
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EP
European Patent Office
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column
lox
fed
lza
inert gas
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EP99922180A
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Erich Hahn
Wilhelm Rohde
Jürgen Voit
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Linde Technische Gase GmbH
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    • Y10S62/925—Xenon or krypton

Definitions

  • the invention relates to a process for the production of xenon and possibly also krypton from a liquid oxygen (LOX) use, as occurs in a cryogenic air separation plant (LZA) during rectification of the air, usually as a bottom product of a low-pressure column, namely with xenon (Xe ), Krypton (Kr) and hydrocarbons (C x H y ) in low concentration and about 99 mol% oxygen (0 2 ), the LOX feed being fed to a 1 column, the oxygen from the LOX feed being largely stripped off with an inert gas and is obtained in the overhead gas, while the inert gas with a little 0 2 and almost the total amount of C x H y , Kr and Xe is drawn off in liquid form from the bottom of the 1 column
  • LZA cryogenic air separation plant
  • a continuous operation can only be made possible by alternately loading and regenerating at least two adsorbers, the process stream with the C x H y having to be switched at intervals to the respectively regenerated adsorber
  • the object of the invention is therefore to demonstrate a method which is simple and can be operated without switching the process stream This object is achieved according to the invention by a method having the features of claim 1.
  • Embodiments of the invention are the subject of subclaims.
  • the liquid discharge is fed to a second column without prior catalytic and / or adsorptive removal of C x H y , a Kr fraction is obtained as overhead gas from the second column and a Xe fraction from the bottom of the second Column is withdrawn.
  • the Kr fraction contains all constituents which have a lower boiling point than Xe, in particular methane. If this Kr fraction is discarded and only the Xe fraction smaller by an order of magnitude is further processed to obtain the economically more important xenon, the process engineering effort is considerably restricted. In the case of smaller plants, this justifies the waiver of a possible extraction of the Kr from the Kr fraction.
  • the Kr can also be obtained in a simple manner as an additional product.
  • the inert gas can be fed in above the bottom of the 1st column.
  • the inert gas can be taken from a LZA on site and mainly contain nitrogen and / or argon.
  • the inert gas contains argon, the argon can be recovered from the overhead gas of the 1st column in the LZA.
  • the LOX insert can be taken from an existing LZA. It is less convenient to transport the LOX insert to extract the Xe.
  • the LOX insert can be fed in at the top or a few trays below the top of the 1st column. If necessary, the pressure of the LOX insert can be adapted to a pressure at the top of the 1 column by means of a suitable device. An optimum operating pressure of the 1 column can be set as a function of the inert gas used for stripping
  • the bottom of the 1 column can be heated by indirect heat exchange.
  • an electric heater or a process stream from the LZA can be used on site. With an electric heater, the process is independent of the operation of a LZA, otherwise electricity costs are saved
  • the head of the 1 column can be cooled cheaply by direct or indirect heat exchange
  • liquid nitrogen can be used to cool the top of the 1 column. Liquid nitrogen is also easy to provide at locations without LZA
  • the liquid discharge from the 1 column can advantageously be fed in some trays below a top condenser of the 2 column.
  • the pressure increase can be useful in the case of unfavorable hydrocarbon additions to avoid solids failure
  • the Xe fraction from the bottom of the 2 column can be fed in a middle part between the top and bottom of a 3 column and a pure Xe product can be drawn off at the top of the 3 column.
  • this product can be at least partially marketed directly or possibly at a different location, a pure Xe extraction
  • the Kr fraction can be fed from the top of the 2 column into a middle part between the top and bottom of a 4 column and a pure Kr product can be drawn off from the bottom of the 4 column.
  • the pure Kr product can be analogous to the pure Xe product directly marketed with 99.999 mol% krypton and / or supplied with ultrapure Kr
  • the top of the 2 and / or 3 and / or 4 column can each be cooled with a suitable fluid, for example from the LZA on site, and the bottom of the 2 and / or 3 and / or 4 column can each be heated by indirect heat exchange be heated with a fluid or with an electric heater
  • the method according to the invention can be used in a device for Xe and / or Kr extraction at an LZA
  • the device for extracting Xe and / or Kr can be arranged in a transportable container. On the one hand, this enables particularly simple assembly on an LZA. On the other hand, such a device can also be used as a mobile device for several LZA. Intermediate storage of the use from the LZA and processing in the mobile device if necessary. This saves extensive transports of LOX insert, which only contains about 400 mol ppm of the valuable xenon
  • the figure shows a purely rectific Xe recovery according to the invention without catalytic or adsorptive C x H y removal
  • the Xe production is shown schematically in the figure as a schematic diagram.
  • a LOX insert 1 is placed at the top of a 1 column 2.
  • This 1 column essentially serves to exchange oxygen with an inert gas.
  • gaseous nitrogen is used as the inert gas 3 taken from an adjacent LZA, not shown in the figure, and fed in above the bottom of this 1 column 2.
  • the bottom of the 1 column 2 can be heated (not shown in the figure).
  • the working pressure of the 1 column 2 depends primarily on the inert gas used.
  • the pressure of the LOX insert 1 is adapted to this working pressure.
  • a residual gas stream 4 at the top of the 1 column 2 contains nitrogen, oxygen and traces of methane and krypton, while a bottom liquid withdrawn 5 mainly contains nitrogen, little oxygen ( ⁇ 5 mol%), C x H y , Kr and Xe.
  • the low oxygen content becomes achieved in that a molar ratio of gaseous nitrogen 3 to LOX insert 1 is not less than about 5.0
  • the bottom liquid 5 of the 1 column 2 is fed to a 2 column 6 a few trays below the top condenser. To avoid solid precipitation, the pressure in the stream 5 can be increased to an optimal operating pressure of the column 6 if necessary.
  • a Kr fraction 7 is added to the 2 column 6 easily volatile parts of stream 5 and a Xe fraction 8 with slightly volatile parts obtained from stream 5
  • the Kr fraction 7 is taken in gaseous form from the top and the Xe fraction 8 is taken from the bottom of the 2 column 6 in liquid form
  • the Xe fraction 8 from the 2 column 6 is fed into the middle part of a 3 column 9 and a residual gas stream 10, which contains difficultly volatile hydrocarbons from the Xe fraction 8, is drawn off in liquid form from the bottom of the 3 column 9.
  • a pure Xe product 1 1 is obtained in liquid form at the top of the 3 column 9
  • the Kr fraction 7 from the 2 column 6 is either regarded as a residual gas or, as shown in the figure, fed into the middle part of a 4 column 12 and a residual gas stream 13 with mainly nitrogen and residual oxygen and methane is led out in gaseous form at the top of the 4 column 12 and a pure Kr product 14 is withdrawn in liquid form at the bottom of the 4 column 12
  • top condensers 15 of the 2, 3 and 4 columns 6, 9, 12 are cooled with an evaporating liquid which is suitable with regard to their boiling point or with a suitable single-phase cold stream, optionally from an adjacent LZA
  • the heaters 16 of the 2, 3 and 4 columns 6, 9, 12 are carried out by indirect heat exchange with the aid of an electric heater or a suitable fluid, if appropriate from an adjacent LZA
  • the bottom of the 1 column 2 is heated by indirect heat exchange with an electric heater or a suitable fluid 17 and the top of the 1 column 2 is cooled by direct or indirect heat exchange (the heating with fluid is shown in dashed lines in the figure 7 and the direct heat exchange for the head cooling of the 1 column 2 with the aid of liquid nitrogen 18) example 1
  • a numerical example from a model calculation for an embodiment of the method according to the invention without head cooling of the first column is shown in Table 1.
  • the purity of the pure Xe product obtained is 98.8 mol% of Xe and that of the pure Kr product is 98.1 mol%.
  • the Xe yield is 97.0% and the Kr yield is 67.0% in each case based on the content in the LOX feed stream 1.

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Description

Verfahren zur Xenongewinnung
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Gewinnung von Xenon und evtl auch Krypton aus einem Flussigsauerstoff (LOX)-Eιnsatz, wie er in einer kryogenen Luftzerlegungsanlage (LZA) bei einer Rektifikation der Luft , meist als Sumpfprodukt einer Niederdrucksaule, anfallt, namlich mit Xenon (Xe), Krypton (Kr) und Kohlenwasserstoffen (CxHy) in geringer Konzentration und etwa 99 mol-% Sauerstoff (02), wobei der LOX-Einsatz einer 1 Kolonne zugeführt, der Sauerstoff des LOX- Emsatzes mit einem Inertgas weitgehend ausgestrippt und im Kopfgas gewonnen wird, wahrend aus dem Sumpf der 1 Kolonne das Inertgas mit wenig 02 und nahezu der Gesamtmenge an CxHy, Kr und Xe flussig abgezogen wird
Das Abstπppen von Sauerstoff mit Hilfe von Argon in einer Stπppkolonne ist aus M Streich, P Daimler "Gewinnung von Edelgasen in Luft- und Ammomakanlagen" Linde Beπchte aus Technik und Wissenschaft 37 (1975) bekannt Durch diese Maßnahme bleibt der Sauerstoffgehalt beim Aufkonzentrieren der Kohlenwasserstoffe zusammen mit dem Krypton und Xenon unter der Zundgrenze einer Reaktion der Kohlenwasserstoffe mit Sauerstoff
Den Sauerstoff in einer solchen Stπppkolonne durch Stickstoff zu ersetzen, ist Gegenstand der US 4 401 448
In beiden Verfahren wird anschließend mindestens ein großer Teil der Kohlenwasserstoffe adsorptiv oder katalytisch mit anschließender Adsorption der Reaktionsprodukte Wasser und Kohlenmonoxid entfernt Die hierzu benotigte
Vorπchtung ist aufwendig. Ein kontinuierlicher Betπeb kann nur durch abwechselndes Beladen und Regeneπeren von mindestens zwei Adsorbern ermöglicht werden, wobei der Verfahrensstrom mit den CxHy in Abstanden auf den jeweils regeneπerten Adsorber geschaltet werden muß
Aufgabe der Erfindung ist es deshalb, ein Verfahren aufzuzeigen, das einfach ist und ohne Umschaltung des Verfahrensstromes betrieben werden kann Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst von einem Verfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 1. Ausgestaltungen der Erfindung sind Gegenstand von Unteransprüchen.
Kennzeichnend an der Erfindung ist, daß der Flüssigabzug ohne vorherige katalytische und/oder adsorptive Entfernung von CxHy einer 2. Kolonne zugeführt, eine Kr-Fraktion als Kopfgas der 2. Kolonne gewonnen und eine Xe-Fraktion aus dem Sumpf der 2. Kolonne abgezogen wird.
In der Kr-Fraktion befinden sich neben dem Kr alle leichter als Xe siedenden Bestandteile, insbesondere Methan. Falls diese Kr-Fraktion verworfen und nur die um eine Größenordnung kleinere Xe-Fraktion zur Gewinnung des wirtschaftlich bedeutenderen Xenon weiterverarbeitet wird, wird der verfahrenstechnische Aufwand erheblich eingeschränkt. Dies rechtfertigt bei kleineren Anlagen den Verzicht auf eine mögliche Gewinnung des Kr aus der Kr-Fraktion. In einer weiter unten beschriebenen Ausgestaltung des Verfahrens kann aber auch das Kr auf einfache Weise als zusätzliches Produkt gewonnen werden.
Das Inertgas kann oberhalb des Sumpfes der 1. Kolonne eingespeist werden.
Das Inertgas kann aus einer LZA vor Ort entnommen werden und hauptsächlich Stickstoff und/oder Argon enthalten.
Mit einer LZA vor Ort entfällt eine somit notwendige Bereitstellung des Inertgases. Falls das Inertgas Argon enthält, kann in der LZA aus dem Kopfgas der 1. Kolonne das Argon zurückgewonnen werden.
Der LOX-Einsatz kann aus einer vor Ort vorhandenen LZA entnommen werden. Ungünstiger ist es, den LOX-Einsatz für eine Gewinnung des Xe zu transportieren.
Der LOX-Einsatz kann am Kopf oder einige Böden unterhalb des Kopfes der 1. Kolonne eingespeist werden. Der Druck des LOX-Einsatzes kann bei Bedarf durch eine geeignete Vorrichtung einem Druck am Kopf der 1 Kolonne angepaßt werden So kann ein in Abhängigkeit von dem zum Strippen verwendeten Inertgas optimaler Betriebsdruck der 1 Kolonne eingestellt werden
Der Sumpf der 1 Kolonne kann durch indirekten Wärmeaustausch beheizt werden Zum Beheizen kann ein Elektroerhitzer oder ein Verfahrensstrom der LZA vor Ort verwendet werden Mit einem Elektroerhitzer ist das Verfahren unabhängig vom Betrieb einer LZA im anderen Fall werden Stromkosten gespart
Der Kopf der 1 Kolonne kann gunstig durch direkten oder indirekten Wärmeaustausch geκuhlt werden
Im Falle der Verwendung von Stickstoff als Inertgas kann zur Kühlung des Kopfes der 1 Kolonne flussiger Stickstoff verwendet werden Flussiger Stickstoff ist auch an Standorten ohne LZA leicht bereitzustellen
Der Flussigabzug aus der 1 Kolonne kann, evtl nach einer Druckerhohung, mit Vorteil einige Boden unterhalb eines Kopfkondensators der 2 Kolonne eingespeist werden Die Druckerhohung kann im Falle ungunstiger Kohlenwasserstoff- beimengungen zur Vermeidung von Feststoffausfall sinnvoll sein
Die Xe-Fraktion aus dem Sumpf der 2 Kolonne kann in einem mittleren Teil zwischen Kopf und Sumpf einer 3 Kolonne eingespeist und ein Rein-Xe-Produkt am Kopf der 3 Kolonne abgezogen werden Mit etwa 99,999 mol% Xenon kann dieses Produkt mindestens teilweise direkt vermarktet oder evtl an einem anderen Ort, einer Reinst- Xe-Gewinnung zugeführt werden
Die Kr-Fraktion kann vom Kopf der 2 Kolonne in einen mittleren Teil zwischen Kopf und Sumpf einer 4 Kolonne eingespeist und ein Rein-Kr-Produkt vom Sumpf der 4 Kolonne abgezogen werden Analog zum Rein-Xe-Produkt kann das Rein-Kr-Produkt mit 99,999 mol% Krypton direkt vermarktet und/oder einer Reinst-Kr-Gewinnung zugeführt werder Der Kopf der 2 und/oder 3 und/oder 4 Kolonne kann jeweils mit einem geeigneten Fluid, z B aus der LZA vor Ort, gekühlt werden und der Sumpf der 2 und/oder 3 und/oder 4 Kolonne kann jeweils durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Fluid oder mit einem Elektroerhitzer beheizt werden
Das erfindungsgemaße Verfahren kann in einer Vorrichtung zur Xe- und/oder Kr- Gewinnung an einer LZA verwendet werden
Die Vorrichtung zur Xe- und/oder Kr-Gewinnung kann in einem transportablen Container angeordnet werden Dies ermöglicht einerseits eine besonders einfache Montage an einer LZA andererseits kann eine solche Vorrichtung auch als mobile Einrichtung für mehrere LZA verwendet werden Hierzu ist es lediglich notwendig, LOX-Einsatz aus den LZA zwischenzuspeichem und bei Gelegenheit in der mobilen Einrichtung zu verarbeiten Dies erspart umfangreiche Transporte von LOX-Einsatz, der den Wertstoff Xenon nur zu etwa 400 mol ppm enthalt
Die Erfindung wird anhand einer Ausfuhrungsform mit einer Figur naher erläutert
Die Figur zeigt eine erfindungsgemaße rein rektifikatoπsche Xe-Gewinnung ohne katalytische oder adsorptive CxHy-Entfernung
Die Xe-Gewinnung ist in der Figur schematisch als Pπnzipschaltbild dargestellt Ein LOX-Einsatz 1 wird am Kopf einer 1 Kolonne 2 aufgegeben Diese 1 Kolonne dient im wesentlichen dem Austausch von Sauerstoff durch ein Inertgas In der in der Figur gezeigten Ausgestaltung wird als Inertgas gasformiger Stickstoff 3 aus einer benachbarten in der Figur nicht dargestellten LZA entnommen und oberhalb des Sumpfes dieser 1 Kolonne 2 eingespeist. Zur Reduzierung der benotigten Stickstoffmenge kann der Sumpf der 1 Kolonne 2 beheizt werden (in der Figur nicht dargestellt) Der Arbeitsdruck der 1 Kolonne 2 richtet sich vorwiegend nach dem benutzten Inertgas Der Druck des LOX-Einsatzes 1 wird diesem Arbeitsdruck angepaßt. Ein Restgasstrom 4 am Kopf der 1 Kolonne 2 enthalt Stickstoff, Sauerstoff und Spuren an Methan und Krypton, wahrend eine abgezogene Sumpfflussigkeit 5 hauptsächlich Stickstoff, wenig Sauerstoff (< 5 mol %), CxHy, Kr und Xe enthalt Der geringe Sauerstoffgehalt wird dadurch erreicht, daß ein molares Mengenverhältnis von gasformigem Stickstoff 3 zu LOX-Einsatz 1 von etwa 5,0 nicht unterschritten wird Die Sumpffiussigkeit 5 der 1 Kolonne 2 wird einer 2 Kolonne 6 einige Boden unterhalb des Kopfkondensators zugeführt Zur Vermeidung von Feststoffausfall kann nötigenfalls der Druck im Strom 5 auf einen optimalen Betriebsdruck der Kolonne 6 erhöht werden In der 2 Kolonne 6 wird eine Kr-Fraktion 7 mit leicht fluchtigen Anteilen des Stromes 5 und eine Xe-Fraktion 8 mit schwer fluchtigen Anteilen aus dem Strom 5 gewonnen Die Kr-Fraktion 7 wird gasformig dem Kopf und die Xe- Fraktion 8 flussig dem Sumpf der 2 Kolonne 6 entnommen
Die Xe-Fraktion 8 aus der 2 Kolonne 6 wird in den Mittelteil einer 3 Kolonne 9 eingespeist und ein Restgasstrom 10, der schwer fluchtige Kohlenwasserstoffe aus der Xe-Fraktion 8 enthalt, flussig vom Sumpf der 3 Kolonne 9 abgezogen Ein Rein- Xe-Produkt 1 1 wird flussig am Kopf der 3 Kolonne 9 gewonnen
Die Kr-Fraktion 7 aus der 2 Kolonne 6 wird entweder als Restgas betrachtet oder wie in der Figur dargestellt in den Mittelteil einer 4 Kolonne 12 eingespeist und ein Restgasstrom 13 mit hauptsachlich Stickstoff und restlichem Sauerstoff und Methan am Kopf der 4 Kolonne 12 gasformig herausgeführt und ein Rein-Kr-Produkt 14 am Sumpf der 4 Kolonne 12 flussig abgezogen
Die Kopfkondensatoren 15 der 2 , 3 und 4 Kolonne 6, 9,12 werden mit einer bezüglich ihres Siedepunktes geeigneten verdampfenden Flüssigkeit oder mit einem geeigneten einphasigen Kaltstrom gegebenenfalls aus einer benachbarten LZA, gekühlt
Die Beheizungen 16 der 2 , 3 und 4 Kolonne 6, 9, 12 erfolgen durch indirekten Wärmeaustausch mit Hilfe eines Elektroerhitzers oder eines geeigneten Fluids, gegebenenfalls aus einer benachbarten LZA
Bei einer anderen Ausgestaltung des erfindungsgemaßen Verfahrens wird der Sumpf der 1 Kolonne 2 durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Elektroerhitzer oder einem geeigneten Fluid 17 beheizt und der Kopf der 1 Kolonne 2 durch direkten oder indirekten Wärmeaustausch gekühlt (In der Figur gestrichelt dargestellt ist die Heizung mit Fluid 7 und der direkte Wärmeaustausch zur Kopfkuhluπg der 1 Kolonne 2 mit Hilfe von flussigem Stickstoff 18 ) Beispiel 1
Ein Zahlenbeispiel aus einer Modellberechnung für eine Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens ohne Kopfkühlung der ersten Kolonne ist in Tabelle 1 angeführt. 98,8 mol % Xe beträgt die Reinheit des erzielten Rein-Xe-Produkts und 98, 1 mol % die des Rein-Kr-Produkts. Die Xe-Ausbeute beträgt 97,0 % und die Kr- Ausbeute 67,0 % jeweils bezogen auf den Gehalt im LOX-Feedstrom 1.
Beispiel 2
Für eine Ausgestaltung wie in Beispiel 1 , aber mit Sumpfheizung und mit Kopfkühlung der 1. Kolonne durch Einleitung von flüssigem Stickstoff 18 sind in Tabelle 2 entsprechende Verfahrensdaten angegeben. Es wird eine Xenonreinheit von 99.97 mol % und eine Kryptoneinheit von 99,9 mol % erreicht. Die Xe-Ausbeute bezogen auf den Gehalt im LOX-Feedstrom 1 beträgt 99,8 % und die Kryptonausbeute 96,3%
Tabelle 1
Phase : 1 = gasförmig, 2 = flüssig
Tabelle 2
00
Phase : 1 = gasförmig, 2 = flüssig

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Gewinnung von Xenon und evtl. auch Krypton aus einem Flüssigsauerstoff (LOX)-Einsatz, wie er in einer kryogenen Luftzerlegungsanlage (LZA) bei einer Rektifikation der Luft , meist als Sumpfprodukt einer
Niederdrucksäule, anfällt, nämlich mit Xenon (Xe), Krypton (Kr) und Kohlenwasserstoffen (CxHy) in geringer Konzentration und etwa 99 mol-% Sauerstoff (02), wobei der LOX-Einsatz einer 1. Kolonne zugeführt, der Sauerstoff des LOX-Einsatzes mit einem Inertgas weitgehend ausgestrippt und im Kopfgas gewonnen wird, während aus dem Sumpf der . Kolonne das
Inertgas mit wenig 02 und nahezu der Gesamtmenge an CxHy, Kr und Xe flüssig abgezogen wird, dadurch gekennzeichnet, daß der Flüssigabzug ohne vorherige katalytische und/oder adsorptive Entfernung von CxHy einer 2. Kolonne zugeführt, eine Kr-Fraktion als Kopfgas der 2. Kolonne gewonnen und eine Xe- Fraktion aus dem Sumpf der 2. Kolonne abgezogen wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß das Inertgas oberhalb des Sumpfes der 1. Kolonne eingespeist wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Inertgas aus einer LZA vor Ort entnommen wird.
4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Inertgasstrom hauptsächlich Stickstoff und/oder Argon enthält.
5. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß der LOX-Einsatz aus einer vor Ort vorhandenen LZA entnommen wird.
6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der LOX-Einsatz am Kopf oder einige Böden unterhalb des Kopfes der 1. Kolonne eingespeist wird.
7. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß der Druck des LOX- Einsatzes bei Bedarf durch eine geeignete Vorrichtung einem Druck am Kopf der 1. Kolonne angepaßt wird.
8. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß der Sumpf der 1. Kolonne durch indirekten Wärmeaustausch beheizt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß zum Beheizen ein Elektroerhitzer oder ein Verfahrensstrom der LZA vor Ort verwendet wird.
10. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß der Kopf der 1. Kolonne durch direkten oder indirekten Wärmeaustausch gekühlt wird.
11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß im Falle der Verwendung von Stickstoff als Inertgas, zur Kühlung des Kopfes der 1. Kolonne flüssiger Stickstoff verwendet wird.
12. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß der Flüssigabzug aus der 1. Kolonne, evtl. nach einer Druckerhöhung, einige Böden unterhalb eines Kopfkondensators der 2. Kolonne eingespeist wird.
13. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß die Xe-Fraktion aus dem Sumpf der 2. Kolonne in einem mittleren Teil zwischen Kopf und Sumpf einer 3. Kolonne eingespeist und ein Rein-Xe-Produkt am Kopf der 3. Kolonne abgezogen wird.
14. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß die Kr-Fraktion vom Kopf der 2. Kolonne in einen mittleren Teil zwischen Kopf und Sumpf einer 4. Kolonne eingespeist und ein Rein-Kr-Produkt vom Sumpf der 4. Kolonne abgezogen wird.
15. Verfahren nach einem der Ansprüche 12, 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet, daß der Kopf der 2. und/oder 3. und/oder 4. Kolonne jeweils mit einem geeigneten Fluid, z. B. aus der LZA vor Ort, gekühlt wird.
16. Verfahren nach einem der Ansprüche 12, 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet, daß der Sumpf der 2. und/oder 3. und/oder 4. Kolonne jeweils durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Fluid oder mit einem Elektroerhitzer beheizt wird.
17. Verwendung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 16 in einer Vorrichtung zur Xe- und/oder Kr-Gewinnung an einer LZA.
18. Verwendung nach Anspruch 17 mit der Vorrichtung zur Xe- und/oder Kr- Gewinnung angeordnet in einem transportablen Container.
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