EP1051588A1 - Verfahren und vorrichtung zum verdampfen von flüssigem sauerstoff - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zum verdampfen von flüssigem sauerstoff

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EP1051588A1
EP1051588A1 EP99906129A EP99906129A EP1051588A1 EP 1051588 A1 EP1051588 A1 EP 1051588A1 EP 99906129 A EP99906129 A EP 99906129A EP 99906129 A EP99906129 A EP 99906129A EP 1051588 A1 EP1051588 A1 EP 1051588A1
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evaporator
oxygen
liquid
low
main evaporator
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Gerhard Pompl
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Linde GmbH
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    • Y10S62/902—Apparatus
    • Y10S62/905—Column

Definitions

  • the invention relates to a method for vaporizing liquid oxygen and its use in a method for obtaining oxygen by low-temperature separation of air.
  • oxygen is understood to mean any mixture which has an oxygen content which is higher than that of air, for example at least 70%, preferably at least 98%. (In this application, all percentages denote molar amounts, unless expressly stated otherwise.) This includes, in particular, impure oxygen, as well as technically pure oxygen and high-purity oxygen with a purity of 99.99% or higher. For a plethora of applications, it is necessary to convert liquid oxygen into the gas form before use by vaporizing it in a main evaporator by indirect heat exchange with a heat transfer medium.
  • Such evaporation occurs particularly in the extraction of gaseous oxygen by low-temperature rectification, in which the oxygen product is obtained in liquid form at the bottom of a rectification column, since it is less volatile than nitrogen and argon.
  • the liquid oxygen In order to obtain the product in gaseous form and to generate rising steam for the rectification column, the liquid oxygen must also be evaporated in a main evaporator.
  • the most common is the classic Linde double-column process, in which the main evaporator is arranged in the bottom of a low-pressure column and is operated with condensing nitrogen from the top of the pressure column (see Hausen / Linde, low-temperature technology, 2nd edition, section 4.1.2 on page 284 ).
  • the main evaporator is operated as a condenser-evaporator and is often referred to as a main condenser. It is implemented by one or more heat exchanger blocks, which are operated as circulation or falling film evaporators.
  • the invention also relates to other double-column processes in which the main evaporator is operated, for example, with air, and also to processes with three or more columns for nitrogen-oxygen separation.
  • the rectification column or columns for nitrogen-oxygen separation can be followed by devices for extracting other air components, in particular noble gases, for example for extracting argon.
  • liquid oxygen is completely or essentially completely evaporated, less volatile impurities such as CO 2 or N 2 O can accumulate in the evaporator, even if they contain only very low concentrations in the oxygen to be evaporated (or in the air to be separated) are. (However, the previously feared acetylene is no longer a problem in air separation plants with adsorptive pre-cleaning.) Some of these less volatile substances, for example CO 2 and N 2 O, can precipitate out as solids and must be removed from time to time in order to prevent them
  • Blockage of heat exchanger passages in the main evaporator is avoided.
  • the entire system must be switched off to remove these separated solids. In a large air separation plant, this can mean a shutdown of two to five days, for example.
  • the flushing volume is usually 0.02 to 0.04% of the total amount of liquid oxygen introduced into the evaporator.
  • the invention has for its object to increase the availability of a main evaporator for the vaporization of liquid oxygen and in particular to prevent business interruptions as far as possible.
  • the (first) flushing stream which is drawn off from the main evaporator is conducted into an additional evaporator which is arranged separately from the main evaporator. A large part of the first flushing stream is evaporated in this additional evaporator and can thus be obtained as an oxygen product or intermediate product. A second rinsing stream is again taken from the additional evaporator and discarded. (In the special case that krypton and / or xenon are to be obtained from the liquid oxygen, further work-up is also possible.) While the first flushing stream is continuously fed from the main evaporator to the additional evaporator, the second flushing stream can be withdrawn continuously or discontinuously.
  • a relatively large amount of liquid can be withdrawn from the main evaporator as the first flushing stream, so that all of the less volatile components are removed and their concentration on the main evaporator is kept low. In particular, there are no solids deposits in the main evaporator.
  • this large amount of rinsing liquid is not completely lost because part of the first rinsing stream evaporates in the additional evaporator and is drawn off in gaseous form.
  • a customary flushing quantity is drawn off as a second flushing stream, for example 0.02 to 0.5%, preferably 0.02 to 0.2%, of the quantity of liquid oxygen introduced into the main evaporator.
  • the rest of the first rinsing stream is evaporated in the additional evaporator and can be used as a gaseous oxygen product.
  • Solids can only be separated in the additional evaporator, but not in the
  • the auxiliary evaporator can be freed from solids much more easily than the main evaporator.
  • normal operation is occasionally interrupted by a heating operation, with the additional evaporator being separated from the main evaporator in the heating operation, in that no liquid is passed from the main evaporator into the additional evaporator.
  • the additional evaporator is brought to a temperature which is significantly higher than its temperature in normal operation, for example by at least 20 K, preferably 20 to 50 K.
  • the operation of the main evaporator and the system in which it is installed does not need to be interrupted become. Due to the increased flushing of the main evaporator, it no longer needs to be warmed up to remove solids.
  • the amount of the first flushing stream which is withdrawn from the main evaporator during normal operation is at least 1%, preferably at least 3% and / or at most 10%, preferably at most 5% of the amount of liquid oxygen introduced into the main evaporator.
  • the invention also relates to the use of the method according to claim 1 or 2 in a method for the low-temperature separation of air according to claim 3 and in a corresponding device according to claim 6, in particular air separation processes and systems with air pre-purification by adsorption, for example on a molecular sieve. Such processes and systems are used to obtain oxygen, nitrogen and / or other gases contained in atmospheric air.
  • the invention further relates to a device for vaporizing liquid oxygen according to claims 4 and 5.
  • a device for vaporizing liquid oxygen according to claims 4 and 5.
  • Figure 1 shows a first embodiment with a block
  • Main evaporator and Figure 2 shows a second embodiment with a main evaporator consisting of several blocks.
  • FIG. 1 shows a section of a double column for the low-temperature separation of air, namely the upper part of the pressure column 1 and the lower section of the low-pressure column 2.
  • a main evaporator 3 serves to evaporate liquid oxygen that flows from the lowest mass transfer section of the low-pressure column 2. (The bottom mass transfer section is shown in the drawing as bottom 4, but it could also be an ordered packing.) Gaseous oxygen product is withdrawn from the low pressure column via line 9.
  • the main evaporator can be arranged inside the double column, in particular in the bottom of the low-pressure column. Alternatively, it can be implemented as a separate component outside the double column or integrated in another component separate from the double column, for example in a methane discharge column, as shown in DE 4332870 A1 or DE 2055099 A.
  • a first rinsing stream is continuously withdrawn via a line 5 arranged in the lower region of the main evaporator 3 and introduced into an additional evaporator 6.
  • a second purge stream 7 is drawn off continuously or discontinuously from the lower region of the additional evaporator 6, while evaporated oxygen 8 is fed back into the low-pressure column.
  • the steam 8 can be conducted into the oxygen product line 9 from the low pressure column or into another apparatus, for example in the lower area of a methane discharge column according to DE 4332870 A1 or DE 2055099 A.
  • Nitrogen from the top of the pressure column 1 is used as the heat transfer medium 10 for indirectly heating the main evaporator.
  • the nitrogen 11 condensed in the main evaporator is used as reflux in the two columns.
  • the auxiliary evaporator 6 is either also in normal operation with nitrogen from the Pressure column or heated with air as a heat transfer medium 12.
  • the condensed heat transfer medium is withdrawn via line 13 and fed into one or more of the rectification columns.
  • a warm-up phase includes switching off, emptying,
  • Warming up, cooling down and commissioning and takes for example 10 to 24 hours, preferably about 20 hours.
  • Device 19 for the removal of less volatile components, for example by adsorption.
  • the embodiment of Figure 2 differs from Figure 1 in that the main evaporator is formed by a plurality of blocks 3a, 3b.
  • the blocks 3a, 3b are arranged, for example, concentrically around a central tube which is used to supply gaseous nitrogen from the pressure column 1.
  • this exemplary embodiment can also be equipped with a device for removing low-volatility components (19 in FIG. 1).

Abstract

Das Verfahren und die Vorrichtung dienen zum Verdampfen von flüssigem Sauerstoff. Im Normalbetrieb wird flüssiger Sauerstoff in einen Hauptverdampfer (3) eingeleitet und dort teilweise verdampft; ein erster Spülstrom (5) flüssig aus dem Hauptverdampfer (3) entfernt; der erste Spülstrom (5) in einem Zusatzverdampfer (6) teilweise verdampft und ein zweiter Spülstrom (7) flüssig aus dem Zusatzverdampfer (6) entnommen. Der Normalbetrieb wird durch einen Anwärmbetrieb unterbrochen, indem keine Flüssigkeit (5) aus dem Hauptverdampfer (3) in den Zusatzverdampfer (6) geleitet und der Zusatzverdampfer (6) auf eine Temperatur gebracht wird, die deutlich höher als seine Temperatur im Normalbetrieb ist.

Description

Beschreibung
Verfahren und Vorrichtung zum Verdampfen von flüssigem Sauerstoff
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Verdampfen von flüssigem Sauerstoff sowie dessen Anwendung in einem Verfahren zur Gewinnung von Sauerstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft.
Unter Sauerstoff wird in der vorliegenden Anmeldung jedes Gemisch verstanden, das einen gegenüber Luft erhöhten Sauerstoffgehalt aufweist, beispielsweise mindestens 70 %, vorzugsweise mindestens 98 %. (In dieser Anmeldung bezeichnen alle Prozentangaben molare Mengen, wenn nicht ausdrücklich etwas anderes angegeben ist.) Darunter fällt insbesondere unreiner Sauerstoff, ebenso wie technisch reiner Sauerstoff und hochreiner Sauerstoff mit einer Reinheit von 99,99 % oder höher. Für eine Fülle von Anwendungen ist es notwendig, flüssig vorliegenden Sauerstoff vor seiner Verwendung in die Gasform zu überführen, indem er in einem Hauptverdampfer durch indirekten Wärmeaustausch mit einem Wärmeträger verdampft wird.
Eine solche Verdampfung kommt insbesondere bei der Gewinnung von gasförmigem Sauerstoff durch Tieftemperaturrektifikation vor, bei der das Sauerstoffprodukt flüssig am Sumpf einer Rektifiziersäule anfällt, da es schwererflüchtig als Stickstoff und Argon ist. Um das Produkt in Gasform zu erhalten und um aufsteigenden Dampf für die Rektifiziersäule zu erzeugen, muß der flüssig angefallene Sauerstoff ebenfalls in einem Hauptverdampfer verdampft werden. Am weitesten verbreitet ist dabei das klassische Linde-Doppelsäulenverfahren, bei dem der Hauptverdampfer im Sumpf einer Niederdrucksäule angeordnet ist und mit kondensierendem Stickstoff vom Kopf der Drucksäule betrieben wird (siehe Hausen/Linde, Tieftemperaturtechnik, 2. Auflage, Abschnitt 4.1.2 auf Seite 284). Der Hauptverdampfer wird in diesem Fall als Kondensator-Verdampfer betrieben und häufig als Hauptkondensator bezeichnet. Er wird durch einen oder mehrere Wärmetauscherblöcke realisiert, die als Umlauf- oder Fallfilmverdampfer betrieben werden. Die Erfindung betrifft auch andere Doppelsäulenprozesse, bei denen der Hauptverdampfer beispielsweise mit Luft betrieben wird, und auch Verfahren mit drei oder mehr Säulen zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung. Der oder den Rektifiziersäulen zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung können Vorrichtungen zur Gewinnung anderer Luftkomponenten, insbesondere von Edelgasen nachgeschaltet sein, beispielsweise zur Argongewinnung.
Wenn flüssiger Sauerstoff vollständig oder im wesentlichen vollständig verdampft wird, können sich in dem Verdampfer schwererflüchtige Verunreinigungen wie beispielsweise CO2 oder N2O anreichern, auch wenn diese in dem zu verdampfenden Sauerstoff (beziehungsweise in der zu zerlegenden Luft) nur in sehr geringen Konzentrationen enthalten sind. (Das früher gefürchtete Acetylen ist jedoch bei Luftzerlegungsanlagen mit adsorptiver Vorreinigung nicht mehr problematisch.) Manche dieser schwererflüchtigen Stoffe, zum Beispiel CO2 und N2O, können als Feststoffe ausfallen und müssen von Zeit zu Zeit entfernt werden, damit eine
Verstopfung von Wärmetauscherpassagen im Hauptverdampfer vermieden wird. Um diese ausgeschiedenen Feststoffe zu beseitigen, muß die gesamte Anlage abgeschaltet werden. Dies kann bei einer großen Luftzerlegungsanlage einen Betriebsstillstand von beispielsweise zwei bis fünf Tagen bedeuten.
Um die Anreicherung schwererflüchtiger Komponenten zu verringern, ist es üblich, aus dem Hauptverdampfer kontinuierlich oder von Zeit zu Zeit etwas Flüssigkeit in Form eines Spülstroms zu entnehmen und zu verwerfen. Mit dieser Spülmenge werden auch die in dem flüssig verbliebenen Sauerstoff angereicherten schwererflüchtigen Verunreinigungen entfernt, so daß deren Konzentration im Hauptverdampfer begrenzt werden kann. Die Spülmenge beträgt bei einer Luftzerlegungsanlage mit adsorptiver Vorreinigung üblicherweise 0,02 bis 0,04 % der gesamten in den Verdampfer eingeleiteten Menge an flüssigem Sauerstoff. Seitdem zur Luftreinigung stromaufwärts der Rektifikation Molekularsiebadsorber anstelle der früher verwendeten umschaltbaren Wärmetauscher (Revex) oder Regeneratoren eingesetzt werden, haben sich die Probleme durch die Ansammlung von brennbaren schwererflüchtigen Komponenten in einem derartigen Sauerstoffverdampfer (Hauptverderdampfer) soweit verringert, daß ein derartiger Spülstrom ausreicht, um bedenkliche Konzentrationen von Kohlenwasserstoffen zu verhindern, ohne daß zusätzliche Maßnahmen notwendig wären (siehe Hausen/Linde, Tieftemperaturtechnik, 2. Auflage, Abschnitt 4.5.1.5 auf den Seiten 312 und 313).
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Verfügbarkeit eines Hauptverdampfers zur Verdampfung von flüssigem Sauerstoff zu erhöhen und insbesondere Betriebsunterbrechungen soweit wie möglich zu verhindern.
Diese Aufgabe wird durch die Merkmale des Patentanspruchs 1 gelöst. Dabei wird der (erste) Spülstrom, der aus dem Hauptverdampfer abgezogen wird, in einen Zusatzverdampfer geleitet, der getrennt vom Hauptverdampfer angeordnet ist. In diesem Zusatzverdampfer wird ein großer Teil des ersten Spülstroms verdampft und kann damit als Sauerstoffprodukt oder -Zwischenprodukt gewonnen werden. Dem Zusatzverdampfer wird wiederum ein zweiter Spülstrom entnommen und verworfen. (In dem Spezialfall, daß aus dem flüssigen Sauerstoff Krypton und/oder Xenon gewonnen werden sollen, ist auch eine weitere Aufarbeitung möglich.) Während der erste Spülstrom kontinuierlich vom Hauptverdampfer zum Zusatzverdampfer geleitet wird, kann die Entnahme des zweiten Spülstroms kontinuierlich oder diskontinuierlich erfolgen.
Bei der Erfindung kann eine relativ große Flüssigkeitsmenge als erster Spülstrom vom Hauptverdampfer abgezogen werden, so daß sämtliche schwererflüchtigen Komponenten ausgeschleust werden und ihre Konzentration am Hauptverdampfer gering gehalten wird. Insbesondere treten auch keine Feststoffabscheidungen im Hauptverdampfer auf. Diese große Spülflüssigkeitsmenge geht jedoch nicht vollständig verloren, da ein Teil des ersten Spülstroms im Zusatzverdampfer verdampft und in Gasform abgezogen wird. Vom Zusatzverdampfer wird lediglich eine übliche Spülmenge als zweiter Spülstrom abgezogen, beispielsweise 0,02 bis 0,5 %, vorzugsweise 0,02 bis 0,2 % der in den Hauptverdampfer eingeleiteten Menge an flüssigem Sauerstoff. (Im Falle der diskontinuierlichen Entnahme des zweiten Spülstroms beziehen sich die Zahlenangaben auf den zeitlichen Mittelwert.) Der Rest des ersten Spülstroms wird im Zusatzverdampfer verdampft und kann als gasförmiges Sauerstoffprodukt verwertet werden.
Mit Hilfe der Erfindung ist es möglich, den Hauptverdampfer so stark zu spülen, daß der Gehalt an schwererflüchtigen Komponenten, die zu Feststoffabscheidungen führen könnten, extrem gering gehalten wird. Die schwererflüchtigen Komponenten werden vollständig zum Zusatzverdampfer geleitet und dort über den zweiten Spülstrom und durch den von Zeit zu Zeit vorgenommenen Anwärmbetrieb entfernt.
Feststoffausscheidungen können also nur im Zusatzverdampfer, nicht aber im
Hauptverdampfer anfallen. Der Zusatzverdampfer kann jedoch wesentlich einfacher als der Hauptverdampfer durch Anwärmung von Feststoffen befreit werden. Dazu wird der Normalbetrieb gelegentlich durch einen Anwärmbetrieb unterbrochen, wobei im Anwärmbetrieb der Zusatzverdampfer vom Hauptverdampfer getrennt wird, indem keine Flüssigkeit aus dem Hauptverdampfer in den Zusatzverdampfer geleitet wird. Gleichzeitig wird der Zusatzverdampfer auf eine Temperatur gebracht, die deutlich höher als seine Temperatur im Normalbetrieb ist, beispielsweise um mindestens 20 K, vorzugsweise 20 bis 50 K. Der Betrieb des Hauptverdampfers und der Anlage, in die er eingebaut ist, braucht dabei nicht unterbrochen zu werden. Durch die verstärkte Spülung des Hauptverdampfers braucht dieser nicht mehr zur Entfernung von Feststoffen angewärmt zu werden.
Es ist günstig, wenn die Menge des ersten Spülstroms, die im Normalbetrieb vom Hauptverdampfer abgezogen wird, mindestens 1 %, vorzugsweise mindestens 3 % und/oder höchstens 10 %, vorzugsweise höchstens 5 % der in den Hauptverdampfer eingeleiteten Menge an flüssigem Sauerstoff beträgt.
Die Erfindung betrifft außerdem die Anwendung des Verfahrens nach Anspruch 1 oder 2 in einem Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft gemäß Patentanspruch 3 und in einer entsprechenden Vorrichtung gemäß Patentanspruch 6, insbesondere Luftzerlegungsverfahren und -anlagen mit Luftvorreinigung durch Adsorption, beispielsweise an einem Molekularsieb. Solche Verfahren und Anlagen dienen zur Gewinnung von Sauerstoff, Stickstoff und/oder anderen in atmosphärischer Luft enthaltenen Gasen.
Weiterhin betrifft die Erfindung eine Vorrichtung zum Verdampfen von flüssigem Sauerstoff gemäß den Patentansprüchen 4 und 5. Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten der Erfindung werden im folgenden anhand von in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. Hierbei zeigen:
Figur 1 ein erstes Ausführungsbeispiel mit einem aus einem Block bestehenden
Hauptverdampfer und Figur 2 ein zweites Ausführungsbeispiel mit einem aus mehreren Blöcken bestehenden Hauptverdampfer.
Figur 1 zeigt einen Ausschnitt einer Doppelsäule zur Tieftemperaturzerlegung von Luft, nämlich den oberen Teil der Drucksäule 1 und den unteren Abschnitt der Niederdrucksäule 2. Ein Hauptverdampfer 3 dient zur Verdampfung von flüssigem Sauerstoff, der vom untersten Stoffaustauschabschnitt der Niederdrucksäule 2 abfließt. (Der unterste Stoffaustauschabschnitt ist in der Zeichnung als Boden 4 dargestellt, es könnte sich jedoch auch um eine geordnete Packung handeln.) Über Leitung 9 wird gasförmiges Sauerstoffprodukt aus der Niederdrucksäule abgezogen.
Der Hauptverdampfer kann - wie in Figur 1 gezeigt - innerhalb der Doppelsäule, insbesondere im Sumpf der Niederdrucksäule angeordnet sein. Alternativ kann er als separates Bauteil außerhalb der Doppelsäule realisiert oder in ein anderes, von der Doppelsäule getrenntes Bauteil integriert sein, beispielsweise in eine Methan- Ausschleussäule, wie sie in DE 4332870 A1 oder DE 2055099 A gezeigt ist. Über eine im unteren Bereich des Hauptverdampfers 3 angeordnete Leitung 5 wird ein erster Spülstrom kontinuierlich entnommen und in einen Zusatzverdampfer 6 eingeleitet. Vom unteren Bereich des Zusatzverdampfers 6 wird ein zweiter Spülstrom 7 kontinuierlich oder diskontinuierlich abgezogen, während verdampfter Sauerstoff 8 in die Niederdrucksäule zurückgeleitet wird. Alternativ dazu kann der Dampf 8 in die Sauerstoffproduktleitung 9 von der Niederdrucksäule geleitet werden oder in einen anderen Apparat, beispeilsweise in den unteren Bereich einer Methan- Ausschleussäule gemäß DE 4332870 A1 oder DE 2055099 A.
Als Wärmeträger 10 zur indirekten Beheizung des Hauptverdampfers wird Stickstoff vom Kopf der Drucksäule 1 eingesetzt. Der im Hauptverdampfer kondensierte Stickstoff 11 wird als Rücklauf in den beiden Säulen eingesetzt. Der Zusatzverdampfer 6 wird im Normalbetrieb entweder ebenfalls mit Stickstoff aus der Drucksäule oder mit Luft als Wärmeträger 12 beheizt. Der kondensierte Wärmeträger wird über Leitung 13 abgezogen und in eine oder mehrere der Rektifiziersäulen eingespeist.
In gewissen Zeitabständen von beispielsweise drei bis zwölf Monaten, vorzugsweise etwa sechs Monaten wird vom Normalbetrieb auf den Anwärmbetrieb umgeschaltet, indem das Ventil 14 in der ersten Spülleitung 5 geschlossen wird. Auch die Zufuhr des Wärmeträger 12 wird geschlossen. Stattdessen wird etwa 300 K warme Luft über Leitung 15 in den Verflüssigungsraum des Zusatzverdampfers 6 geführt und über Leitung 16 wieder entfernt. Eine Anwärmphase umfaßt Abstellen, Entleeren,
Anwärmen, Wiederabkühlen und Inbetriebnahme und dauert beispielsweise 10 bis 24 Stunden, vorzugsweise etwa 20 Stunden.
Es ist vorteilhaft, aber im Rahmen der Erfindung nicht unbedingt notwendig, wenn der erste Spülstrom 5 vor seiner Einleitung in den Zusatzverdampfer 6 durch eine
Einrichtung 19 zur Entfernung schwererflüchtiger Komponenten, beispielsweise durch Adsorption, geleitet wird.
Das Ausführungsbeispiel von Figur 2 unterscheidet sich dadurch von Figur 1 , daß der Hauptverdampfer durch eine Mehrzahl von Blöcken 3a, 3b gebildet wird. Die Blöcke 3a, 3b sind beispielsweise konzentrisch um ein Zentralrohr angeordnet, das zur Zufuhr 10 von gasförmigem Stickstoff aus der Drucksäule 1 dient. Selbstverständlich kann auch dieses Ausführungsbeispiel mit einer Einrichtung zur Entfernung schwererflüchtiger Komponenten (19 in Figur 1) ausgerüstet werden.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zum Verdampfen von flüssigem Sauerstoff, bei dem im Normalbetrieb
• flüssiger Sauerstoff in einen Hauptverdampfer (3) eingeleitet und dort teilweise verdampft wird, • ein erster Spülstrom (5) flüssig aus dem Hauptverdampfer (3) entfernt wird,
• der erste Spülstrom (5) in einem Zusatzverdampfer (6) teilweise verdampft wird und
• ein zweiter Spülstrom (7) flüssig aus dem Zusatzverdampfer (6) entnommen wird, wobei bei dem Verfahren der Normalbetrieb durch einen Anwärmbetrieb unterbrochen wird und im Anwärmbetrieb
• keine Flüssigkeit (5) aus dem Hauptverdampfer (3) in den Zusatzverdampfer (6) geleitet und
• der Zusatzverdampfer (6) auf eine Temperatur gebracht wird, die deutlich höher als seine Temperatur im Normalbetrieb ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , bei dem im Normalbetrieb die Menge des ersten Spülstroms (5), die vom Hauptverdampfer (3) abgezogen wird, mindestens 1 %, vorzugsweise mindestens 3 % und/oder höchstens 10 %, vorzugsweise höchstens 5 % der in den Hauptverdampfer (3) eingeleiteten Menge an flüssigem
Sauerstoff beträgt.
3. Anwendung des Verfahrens nach Anspruch 1 oder 2 in einem Verfahren zur Gewinnung von Sauerstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersystem, das eine Drucksäule (1) und eine Niederdrucksäule (2) aufweist, zur Verdampfung von flüssigem Sauerstoff aus der Niederdrucksäule (2), wobei mindestens ein Teil des im Hauptverdampfer (3) und im Zusatzverdampfer (6) erzeugten Dampfs (8) in die Niederdrucksäule (2) eingeleitet und/oder als gasförmiges Sauerstoffprodukt (9) abgezogen wird.
Vorrichtung zum Verdampfen von flüssigem Sauerstoff, mit
• einem Hauptverdampfer (3),
• einem Zusatzverdampfer (6), • Mitteln zum Einleiten von flüssigem Sauerstoff in den Hauptverdampfer,
• einer ersten Spülleitung (5) zur Entnahme eines ersten flüssigen Spülstroms aus dem Hauptverdampfer (3) und zur Einleitung des ersten flüssigen Spülstroms in den Zusatzverdampfer (6), • einer zweiten Spülleitung (7) zur Entnahme eines zweiten flüssigen Spülstroms aus dem Zusatzverdampfer (6),
• einer Gasproduktleitung (8) zur Entnahme von Dampf aus dem Zusatzverdampfer und einer Anwärmvorrichtung (15, 16), die mit dem Zusatzverdampfer (6) verbindbar ist.
5. Vorrichtung nach Anspruch 4 mit einer Regeleinrichtung zur Einstellung der Menge des ersten Spülstroms (5) im Normalbetrieb auf mindestens 1 %, vorzugsweise mindestens 3 % und/oder höchstens 10 %, vorzugsweise höchstens 5 % der in den Hauptverdampfer (3) eingeleiteten Menge an flüssigem
Sauerstoff.
6. Anwendung der Vorrichtung nach Anspruch 4 oder 5 in einer Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft mit einem Rektifiziersystem, das eine Drucksäule (1) und eine Niederdrucksäule (2) aufweist, , wobei die Mittel zum Einleiten von flüssigem Sauerstoff in den Hauptverdampfer (3) mit der Niederdrucksäule (2) verbunden sind und die Vorrichtung eine Sauerstoffproduktleitung (9, 8) zur Entnahme von gasförmigem Sauerstoffprodukt aus dem Hauptverdampfer (3) und/oder dem Zusatzverdampfer (6) aufweist.
7. Vorrichtung nach Anspruch 8 mit einer Gasproduktleitung (8) zur Entnahme von Dampf aus dem Zusatzverdampfer (6), die mit der Niederdrucksäule (2) oder mit einer mit der Niederdrucksäule verbundenen Produktleitung (9) verbunden ist.
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