EP1034310B1 - Procede pour refroidir un dispositif de chargement d'un four a cuve - Google Patents

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EP1034310B1
EP1034310B1 EP98951479A EP98951479A EP1034310B1 EP 1034310 B1 EP1034310 B1 EP 1034310B1 EP 98951479 A EP98951479 A EP 98951479A EP 98951479 A EP98951479 A EP 98951479A EP 1034310 B1 EP1034310 B1 EP 1034310B1
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EP
European Patent Office
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ring
shaped
process according
annular
cooling
Prior art date
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Expired - Lifetime
Application number
EP98951479A
Other languages
German (de)
English (en)
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EP1034310A1 (fr
Inventor
Emile Lonardi
Jean-Jacques Venturini
Giovanni Cimenti
Guy Thillen
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Paul Wurth SA
Original Assignee
Paul Wurth SA
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Filing date
Publication date
Application filed by Paul Wurth SA filed Critical Paul Wurth SA
Publication of EP1034310A1 publication Critical patent/EP1034310A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1034310B1 publication Critical patent/EP1034310B1/fr
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B7/00—Blast furnaces
    • C21B7/18—Bell-and-hopper arrangements
    • C21B7/20—Bell-and-hopper arrangements with appliances for distributing the burden

Definitions

  • the present invention relates to a method for cooling a device for loading of a shaft furnace.
  • a device for loading a shaft furnace concerned by the present invention more specifically comprises a carcass support mounted on the furnace head, suspended loading equipment rotatably in the support frame and at least one circuit of cooling carried by rotary loading equipment and powered by an annular rotary coupling device.
  • the loading equipment includes a loading chute suspended in a suspension cage, which is itself suspended in the support frame, so that it can be driven in rotation, and which is crossed by a central supply channel of the chute.
  • This suspension cage also forms a protective screen around the feed channel, which protects the drive devices housed in the support frame, in particular against heat radiation at inside the shaft oven.
  • the distribution chute suspension cage is provided with a cooling circuit. The latter is supplied by a liquid cooling through an annular rotary coupling device arranged around the feed channel of the chute.
  • the connection device comprises a rotating ferrule, integral with the suspension cage, and a fixed ring.
  • This ring is carried by the support frame and the rotating ferrule is adjusted with play in the fixed ring.
  • Two superimposed annular grooves are arranged in the fixed ring so as to face the cylindrical surface external of the rotating shell.
  • Connection pipes of the cooling define mouths in the cylindrical surface outer of the rotating shell opposite the two grooves.
  • Toppings sealing which are mounted along the two edges of each groove, rely on the external cylindrical surface of the rotating shell for the purpose sealing between the rotating ferrule and the fixed ring.
  • Water is flowing therefore by gravity, from a stationary supply line in rotation, in the rotating annular tank, passes by gravity through the cooling coils mounted on the rotating cage, to be collected then in the lower collector stationary in rotation and be evacuated to the outside of the support frame.
  • This circulation of water is under the control of level measurements associated with the annular tank and the collector inferior.
  • the level is adjusted so as to be constantly between a minimum and a maximum level. If the level drops to the minimum level, the feed rate of the tank is increased annular, to ensure proper supply of the coils. If the level rises to the maximum level, the feed rate of the annular tank, in order to avoid an overflow of the annular tank.
  • a disadvantage of the 1982 cooler is that the gases blast furnace come into contact with the cooling water in the tank annular. As these blast furnace gases are highly charged with dust, there are fairly large amounts of dust passing in cooling water. This dust forms sludge in the bin ring, which pass through the cooling coils and risk plug these. In this context it should also be noted that the available pressure to pass the cooling water through the coils is essentially determined by the height difference between the annular tank and lower collector.
  • the present invention reduces the risk of dust entering the cooling.
  • the method according to the invention relates more specifically to a device for loading of a shaft furnace comprising: a support carcass mounted on the furnace head; loading equipment rotatably suspended in the support frame, a cooling circuit carried by the equipment rotary loading so as to be rotated by the latter; so that an annular rotary connection device, this connection device comprising a fixed part and a rotary part, able to rotate with rotary loading equipment, the rotary part being separated from the part fixed by an annular separation slot to allow rotation relative.
  • the fixed part of the connection device is supplied with coolant, which passes through the rotating part of the fitting, where it feeds the cooling circuit, to be evacuated at the outlet of the latter outside the support carcass.
  • the supply of coolant to the swivel joint is carried out so that a leakage flow passes through the annular separation gap to form a liquid seal, this leakage rate then being collected and evacuated outside the support frame, without passing through the cooling.
  • the coolant is used to close the annular separation gap, which must exist between the part rotary and the fixed part of the rotary union to allow rotation and which connects the interior of the cooling circuit with the atmosphere of the oven.
  • the device in most cases, it will be advantageous to provide the device with connection of elements capable of creating an additional pressure drop at the level of the annular separation gap, so that the pressure coolant supply can be significantly more higher than the back pressure prevailing in the support frame, without as much generate too high a leak rate.
  • the invention allows to supply for the first time a cooling circuit of a rotary loading equipment with overpressure. No longer limited by supply pressure point of view, we can obviously create circuits more efficient cooling.
  • the leak rate which passes through the elements capable of creating an additional pressure drop e.g. seals, elastomeric seals, labyrinth seals
  • connection device comprises a block annular integral with the support carcass and delimited by two surfaces cylindrical, as well as an annular channel secured to the loading and delimited by two cylindrical surfaces.
  • the fixed annular block in rotation enters the annular channel so that the surfaces cylindrical juxtaposed delimit two annular spaces which are part of said annular separation slot.
  • the annular channel is advantageously provided with overflow openings connected to discharge pipes leak. To create an additional pressure drop which reduces the flow by leakage when the cooling water supply pressure is increased, we have between the two juxtaposed cylindrical surfaces, below the overflow openings, elastomeric annular seals, by example of lip seals.
  • the annular block secured to the carcass of support advantageously comprises passages making communicate the two annular spaces, so that there is a pressure balance between the two annular spaces.
  • the connection device comprises a ring provided with a fixed rotating annular front surface, as well as a annular channel integral with the loading equipment.
  • the ring is housed in the annular channel so that its frontal annular surface is located opposite an annular surface in the annular channel, a slot annular separating the two annular surfaces juxtaposed.
  • a set of fittings is then placed between the two annular surfaces, to create a additional pressure drop in said annular separation slot.
  • the ring is advantageously mounted so as to be able to undergo a translation parallel to the axis of rotation, so that it can exert some pressure on the set of linings.
  • the ring is worn by compensators, so as to be able to undergo a slight displacement parallel to the axis of rotation.
  • the ring is connected by means of a sliding connection to a fixed annular block, so to be able to slide parallel to the axis of rotation.
  • the annular separation slot forms at least one labyrinth seal.
  • the connection device comprises advantageously an annular block secured to the support carcass and laterally delimited by two stepped annular surfaces, as well as a channel annular secured to the loading equipment and delimited laterally by two annular surfaces stepped in a complementary manner.
  • the annular block then enters the annular channel so that two stepped surfaces juxtaposed cooperate to form a labyrinth seal, which is part of said annular separation slot.
  • the annular channel is advantageously provided with overflow openings connected to pipes of the leakage flow and located above the labyrinth seal, and the block annular integral with the support carcass advantageously comprises passages connecting the two annular spaces.
  • FIG 1 there is shown schematically an installation of loading of a tank furnace provided with a distribution chute 10. This last is rotated around the central axis of the shaft furnace, identified by the reference sign 8.
  • An installation of this type is described in detail by example in US-A-3,880,302. It is important to note, however, that the present invention is generally of interest to any loading installation a shaft furnace comprising loading equipment so suspended to be able to be trained around an axis. It is certainly not limited to an installation of the type described in US-A-3,880,302.
  • the chute 10 is suspended using a suspension device and drive, generally identified by the reference 12, in a carcass of support 14 mounted on the shaft furnace.
  • This device 12 includes a crown toothed 16 used for the rotational drive of a ferrule 18 around a channel central power supply 20 fixed in rotation.
  • the training is done using a engine not shown.
  • the device suspension and drive 12 could further include a mechanism allowing the angular adjustment of the chute 10 by pivoting around a horizontal axis.
  • the support frame 14 delimits laterally with the rotary ferrule 18 an annular chamber 22, in which is housed for example the mechanism pivoting of the chute 10.
  • the rotary ferrule 18 is integral with a cage 24, in which the chute 10 is suspended using pins 26. This cage 24 also acts as a screen between the lower edge of the rotating ferrule 18 and the lower edge 25 of the support frame 14, so as to separate the annular chamber 22 of the interior of the furnace.
  • this cage 24 is provided with several circuits cooling in which a coolant is circulated, by example of water.
  • these circuits are shown schematically by cooling boxes 28, 30, 32, 34. These the latter advantageously contain baffles or tubes (not shown) circulating the cooling water along the walls of the cage 24.
  • the boxes 28, 30, 32, 34 are connected by means of pipes 36, 38 to a device for annular rotary union, generally identified by reference 40. The latter will be described later in more detail using Figures 2 and 3.
  • the evacuation of the water from the cooling circuits 28, 30, 32, 34 is carried out through pipes 41, 42 in an annular collector 44 fixed on the lower edge 25 of the support frame 14. Of the manifold ring 44, the cooling water is finally discharged via pipes discharge 49 outside the support casing 14.
  • the chute 10 itself may be provided with a cooling circuit which is supplied with preferably on the suspension cage 24 through its suspension pins 26. This additional circuit can either be provided with its own connection to the annular rotary coupling device 40, either be connected to one of the circuits cooling 28, 30, 32, 34.
  • the annular rotary coupling device 40 essentially comprises a fixed part connected to a stationary circuit supply (represented by a pipe 44) and a rotating part connected to the cooling circuits 28, 30, 32, 34 via the pipe 36.
  • the rotary part is essentially an annular tank 46, defining an annular channel 47, which is laterally delimited by two coaxial cylindrical surfaces. One of the two cylindrical surfaces is defined by the outer wall of the ferrule 18, the other is defined by a crown 48 surrounding the ferrule 18.
  • the upper edges of the ferrule 18 and the crown 48 slide, during the rotation of the chute 10, each in an annular groove 50, 52 arranged in a fixed element of the outer carcass 14, so as to create a first pair of slots annulars or seals 54, 55 between the fixed part and the rotating part.
  • This first pair of annular slots 54, 55 is intended to slow the penetration of gas loaded with dust in the annular tank 46.
  • the fixed part of the fitting 40 essentially comprises an annular block 56 fixed to the carcass support 14 and externally delimited by two cylindrical surfaces.
  • This annular block 56 is housed in the annular channel 47 so that its outer cylindrical surfaces delimit, together with the surfaces cylindrical juxtaposed with channel 47, a second pair of annular slots 58, 60 between the fixed part and the rotating part of the connection device 40.
  • the annular block 56 has at least one passage opening 62, which communication an annular chamber 64 with an annular channel supply 66, into which the fixed supply pipes 44 open. As shown in a comparison of Figures 9 and 10, the mouths of four supply lines 44 in the annular supply channel 66 are strongly offset from the passage openings 62.
  • the pipes connection 36, 38 of the cooling circuits 28, 30, 32, 34 have a mouth 68 at the bottom of channel 47.
  • the pipes 44 are supplied with cooling.
  • This water passes through the annular channel 66, which it must cross before leaving it through passages 62.
  • the water which crosses the annular channel 66 fulfills the role of a thermal barrier between the central feed channel 20 and the top plate of the carcass support 14 and also guarantees cooling of the suspension device 12.
  • the water flows through the annular chamber 64 of the fixed block 56 in the annular channel 47 of tank 46.
  • the connecting pipes 36, 38 of the cooling 28, 30, 32, 34 At the outlet of these circuits, the water from cooling flows through pipes 41, 42 in the annular manifold 44, which is again fixed in rotation, to be discharged through the pipes discharge 49 outside the carcass 14.
  • the supply of coolant of the rotary coupling 40 is carried out so that that a leakage flow passes through the two annular slots 58, 60 to form there a liquid seal.
  • This leak rate is then collected and discharged outside the support carcass 14 without passing through one of the cooling circuits 28, 30, 32, 34.
  • the means used to collect the leakage rate in the two annular slots 58, 60 are described using Figure 3.
  • In the crown 48 is provided with at least one overflow opening 70.
  • a recess ring 71 in ring block 56 facilitates the flow of the leakage flow at through overflow openings 70.
  • Overflow opening 70 communicates through a channel 72 with a drain pipe 74.
  • each of the two annular slots 58, 60 is equipped with a seal 76, 78, arranged below the level of the overflow opening 70.
  • These seals 76, 78 are preferably elastomeric lip seals, intended to create an additional pressure drop at the two slots annulars 58, 60, so that the liquid supply pressure of cooling may be significantly higher than the back pressure prevailing in the oven, without generating too high a leak rate. It is therefore important to note that in normal operation these seals elastomers 76, 78 are not intended to avoid leaks, but to limit the leakage rate at an acceptable level.
  • annular slot 58 communicates with annular slot 60, via at least one passage 80 through the annular block 56.
  • These passages 80 allow to evacuate the leakage water flow which passes through the slit annular 60.
  • An annular recess 81 in the annular block 56 facilitates the flow of this leakage flow through the passages 80.
  • annular rotary coupling device An alternative embodiment of an annular rotary coupling device is described using Figures 4 and 5.
  • This device differs from the device of Figures 2 and 3 essentially by the fact that the second pair of slots annular 58, 60 is executed in the form of labyrinth seals 58 ', 60'.
  • annular block 56 'into annular channel 47' we entrusted to block 56 'and channel 47' of stepped trapezoidal sections, which cooperate to form the two joints labyrinths 58 ', 60'.
  • annular grooves 84, 86 are connected by at least one passage 70 ', which fulfills the same function as passage 70 of the device of Figures 2 and 3. It will be noted that the leakage rate which is established at through the two labyrinth seals 58 ', 60', cools the parts forming the seals labyrinths, prevents gas from entering the cooling circuit, takes away any solid matter that could seep into the joints mazes and purges sludge of dust that could form in the channel 47 'above the two seals 58', 60 '.
  • FIG. 6 Another variant of a swivel connection device ring is described using Figures 6 and 7.
  • This device differs from device of Figures 2 and 3 essentially by the fact that the second pair of annular slots 58, 60 is replaced by a single annular slot frontal 90, which separates a frontal annular surface from a fixed ring 92 in rotation, of a front annular surface of a ring 94 mounted in the tank 46. Between the two rings 92 and 94 are mounted two linings 96, 98, of so that they define an annular space between them.
  • toppings 96, 98 are intended to create an additional pressure drop at the level of the front slit 90, so that the supply pressure of the liquid from cooling may be significantly higher than the back pressure prevailing in channel 47, without generating too much leakage rate important. It is therefore important to note that in normal operation these fittings 96, 98 are not intended to prevent leaks, but to limit the flow leakage to an acceptable level.
  • the leakage rate which passes below the packings 96, 98 flows into the annular channel 47.
  • the latter is provided at its bottom, in a cavity below the ring 94, of at least one mouth 100 in a discharge pipe 74 ′, which opens out like its equivalent, the evacuation pipe 74 of FIG. 1, in the annular collector 44.
  • the main flow of cooling water passes through openings 102 in the ring 94 in the pipes of connection 36, 38 of the cooling circuits.
  • the ring 92 is connected to a ring block 56 "(which corresponds to the upper part of ring block 56 Figures 2 and 3) using two coaxial compensators 104, 106. These these allow the ring 92 to land on the ring 94 and ensure a some compression of the linings 96, 98. To ensure compression adequate packing 96, 98, in principle acts on the weight of the ring 92.
  • an annular space 108 delimited by the two compensators coaxial 104, 106, the cooling water passes through openings of communication 110 arranged in the ring 92.
  • FIG. 8 An additional variant of a connection device annular rotation is described using Figure 8.
  • This device is distinguished of the device of Figures 6 and 7 essentially by the fact that the compensators 104, 106 are replaced by a sliding annular connection 112, arranged between a ring 92 ′, which is the equivalent of ring 92, and a ring block 56 "', which is the equivalent of ring block 56".
  • the ring 92 ′ is provided with a chamber annular 114, in which is housed the annular end 116 of the block 56 "'.
  • Elastomeric seals 118, 120 improve the tightness of the sliding connection 112.

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Description

La présente invention concerne un procédé pour refroidir un dispositif de chargement d'un four à cuve. Un dispositif de chargement d'un four à cuve concerné par la présente invention comprend plus spécialement une carcasse de support montée sur la tête du four, un équipement de chargement suspendu de façon rotative dans la carcasse de support et au moins un circuit de refroidissement porté par un équipement de chargement rotatif et alimenté par un dispositif de raccord tournant annulaire.
Un tel dispositif de chargement est par exemple décrit dans la demande de brevet luxembourgeois LU 80112. L'équipement de chargement comprend une goulotte de chargement suspendue dans une cage de suspension, qui est elle-même suspendue dans la carcasse de support, de façon à pouvoir être entraínée en rotation, et qui est traversée par un canal central d'alimentation de la goulotte. Cette cage de suspension forme en outre un écran de protection autour du canal d'alimentation, qui protège les dispositifs d'entraínement logés dans la carcasse de support notamment contre le rayonnement de chaleur à l'intérieur du four à cuve. La cage de suspension de la goulotte de distribution est munie d'un circuit de refroidissement. Ce dernier est alimenté par un liquide de refroidissement à travers un dispositif de raccord tournant annulaire agencé autour du canal d'alimentation de la goulotte. Le dispositif de raccord comprend une virole rotative, solidaire de la cage de suspension, et une bague fixe. Cette bague est portée par la carcasse de support et la virole rotative est ajustée avec jeu dans la bague fixe. Deux gorges annulaires superposées sont aménagées dans la bague fixe, de façon à faire face à la surface cylindrique externe de la virole rotative. Des tuyaux de raccord du circuit de refroidissement définissent des embouchures dans la surface cylindrique externe de la virole rotative en face des deux gorges. Des garnitures d'étanchéité, qui sont montées le long des deux bords de chaque gorge, s'appuient sur la surface cylindrique externe de la virole rotative dans le but d'assurer l'étanchéité entre la virole rotative et la bague fixe. Or, il s'est avéré que ce type de raccord tournant, qui exige notamment un jeu relativement faible entre la virole rotative et la bague fixe pour garantir l'étanchéité, ne convient guère pour un dispositif de chargement d'un four à cuve. Dans un four à cuve, la virole rotative et la bague fixe risquent en effet de subir des dilatations thermiques fort différentes et des sollicitations mécaniques, qui conduiraient rapidement au blocage du raccord à faible jeu fonctionnel. De plus, dans l'environnement d'un four à cuve, il faut toujours compter avec d'importantes quantités de poussières. Ces poussières vont inévitablement pénétrer entre la virole rotative et la bague fixe, où elles risquent de provoquer un blocage du raccord tournant ou de détruire les garnitures étanches. Aussi faut-il relever que les garnitures étanches sont en contact avec une virole assez chaude, ce qui ne leur est guère favorable. Il n'est donc pas étonnant qu'un système de raccord tournant de ce type n'ait jamais été appliqué en pratique sur un four à cuve.
Voilà pourquoi en 1982 la société Paul Wurth S.A. a proposé un dispositif de refroidissement d'une installation de chargement d'un haut fourneau sans garnitures étanches. Ce dispositif de refroidissement, qui est décrit en détail dans la demande de brevet EP 0 116 142, a été installé dans de nombreuses installations de chargement de hauts fourneaux à travers le monde. Il est caractérisé par un bac annulaire, qui est porté par une virole supérieure de la cage rotative et qui est alimenté par gravité en eau de refroidissement. A cette fin, une conduite d'alimentation en eau de refroidissement est intégrée dans la carcasse de support et présente au-dessus du bac annulaire au moins une embouchure permettant un écoulement par gravité de l'eau de refroidissement dans le bac annulaire en rotation avec la cage de suspension. Ce dernier est connecté à plusieurs serpentins de refroidissement équipant la cage rotative. Ces serpentins ont des conduites de sortie débitant dans un collecteur annulaire porté par le bord inférieur de la carcasse de support. L'eau s'écoule par conséquent par gravité, à partir d'une conduite d'alimentation immobile en rotation, dans le bac annulaire en rotation, passe par gravité à travers les serpentins de refroidissement montés sur la cage rotative, pour être collectée ensuite dans le collecteur inférieur immobile en rotation et être évacuée à l'extérieur de la carcasse de support. Cette circulation de l'eau est sous le contrôle de mesures de niveau associées au bac annulaire et au collecteur inférieur. Dans le bac annulaire le niveau est ajusté de façon à se trouver constamment entre un niveau minimal et un niveau maximal. Si le niveau descend jusqu'au niveau minimal, on augmente le débit d'alimentation du bac annulaire, afin de garantir une alimentation convenable des serpentins. Si le niveau monte jusqu'au niveau maximal, on diminue le débit d'alimentation du bac annulaire, afin d'éviter un débordement du bac annulaire.
Un désavantage du dispositif de refroidissement de 1982 est que les gaz de haut fourneau entrent en contact avec l'eau de refroidissement dans le bac annulaire. Comme ces gaz de haut fourneau sont fortement chargés en poussières, il y a des quantités assez importantes de poussières qui passent dans l'eau de refroidissement. Ces poussières forment des boues dans le bac annulaire, qui traversent les serpentins de refroidissement et risquent de boucher ces derniers. Dans ce contexte il convient en outre de noter que la pression disponible pour faire passer l'eau de refroidissement à travers les serpentins est essentiellement déterminée par la différence de hauteur entre le bac annulaire et le collecteur inférieur.
La présente invention, telle que définie dans la première revendication, réduit notamment le risque de pénétration de poussières dans le circuit de refroidissement.
Le procédé selon l'invention concerne plus spécialement un dispositif de chargement d'un four à cuve comprenant: une carcasse de support montée sur la tête du four; un équipement de chargement suspendu de façon rotative dans la carcasse de support, un circuit de refroidissement porté par l'équipement de chargement rotatif de façon à être entraíné en rotation par ce dernier; ainsi qu'un dispositif de raccord tournant annulaire, ce dispositif de raccord comprenant une partie fixe et une partie rotative, apte à tourner avec l'équipement de chargement rotatif, la partie rotative étant séparée de la partie fixe par une fente annulaire de séparation afin d'en permettre une rotation relative. De façon connue, on alimente la partie fixe du dispositif de raccord en liquide de refroidissement, qui passe dans la partie rotative du dispositif de raccord, où il alimente le circuit de refroidissement, pour être évacué à la sortie de ce dernier à l'extérieur de la carcasse de support. Contrairement aux enseignements de l'état de la technique, on n'essaie cependant ni d'assurer l'étanchéité parfaite du raccord tournant, comme préconisé par exemple dans la demande de brevet LU 80112, ni d'éviter des fuites en dehors du raccord tournant par un système de contrôle de niveaux, comme préconisé par exemple dans la demande de brevet EP 0116142. En effet, selon l'invention, l'alimentation en liquide de refroidissement du raccord tournant est effectuée de façon à ce qu'un débit de fuite passe dans la fente annulaire de séparation pour y former un joint liquide, ce débit de fuite étant ensuite collecté et évacué en dehors de la carcasse de support, sans passer par le circuit de refroidissement. En d'autres termes, le liquide de refroidissement est utilisé pour boucher la fente annulaire de séparation, qui doit exister entre la partie rotative et la partie fixe du raccord tournant afin d'en permettre une rotation et qui fait communiquer l'intérieur du circuit de refroidissement avec l'ambiance du four. Le débit de fuite, qui a formé ce joint liquide, est ensuite collecté et évacué directement en dehors de la carcasse de support, sans passer par le circuit de refroidissement. Il en résulte que des boues de poussières formées dans la fente ne passent pas non plus à travers le circuit de refroidissement et ne risquent dès lors pas de boucher ce dernier.
Dans la plupart des cas, il sera avantageux de munir le dispositif de raccord d'éléments aptes à créer une perte de charge supplémentaire au niveau de la fente annulaire de séparation, de sorte que la pression d'alimentation du liquide de refroidissement puisse être sensiblement plus élevée que la contre-pression régnant dans la carcasse de support, sans pour autant générer un débit de fuite trop important. En d'autres termes, l'invention permet d'alimenter pour la première fois un circuit de refroidissement d'un équipement de chargement rotatif avec une surpression. N'étant plus limité du point de vue pression d'alimentation, on peut évidemment créer des circuits de refroidissement plus performants. Il sera encore apprécié que le débit de fuite qui traverse les éléments aptes à créer une perte de charge supplémentaire (par exemple des garnitures, joints élastomères, joints labyrinthes) garantit un refroidissement, une certaine lubrification et un nettoyage constant de ces éléments, ce qui a certainement une influence favorable sur leur durée de vie.
Dans une première exécution, le dispositif de raccord comprend un bloc annulaire solidaire de la carcasse de support et délimité par deux surfaces cylindriques, ainsi qu'un canal annulaire solidaire de l'équipement de chargement et délimité par deux surfaces cylindriques. Le bloc annulaire fixe en rotation pénètre dans le canal annulaire de façon à ce que les surfaces cylindriques juxtaposées délimitent deux espaces annulaires qui font partie de ladite fente annulaire de séparation. Le canal annulaire est avantageusement muni d'ouvertures de trop-plein raccordées à des tuyaux d'évacuation du débit de fuite. Pour créer une perte de charge supplémentaire qui réduit le débit de fuite lorsque la pression d'alimentation de l'eau de refroidissement est augmentée, on dispose entre les deux surfaces cylindriques juxtaposées, en dessous des ouvertures de trop-plein, des joints annulaires élastomères, par exemple des joints à lèvres. Le bloc annulaire solidaire de la carcasse de support comprend avantageusement des passages faisant communiquer les deux espaces annulaires, de sorte qu'il y a un équilibrage des pressions entre les deux espaces annulaires.
Selon un deuxième mode d'exécution, le dispositif de raccord comprend un anneau muni d'une surface annulaire frontale fixe en rotation, ainsi qu'un canal annulaire solidaire de l'équipement de chargement. L'anneau est logé dans le canal annulaire de façon à ce que sa surface annulaire frontale soit située en face d'une surface annulaire dans le canal annulaire, une fente annulaire séparant les deux surfaces annulaires juxtaposées. Un jeu de garnitures est alors disposé entre les deux surfaces annulaires, pour créer une perte de charge supplémentaire dans ladite fente annulaire de séparation. L'anneau est avantageusement monté de façon à pouvoir subir une translation parallèlement à l'axe de rotation, afin qu'il puisse exercer une certaine pression sur le jeu de garnitures. Dans un premier mode d'exécution l'anneau est porté par des compensateurs, de façon à pouvoir subir un léger déplacement parallèlement à l'axe de rotation. Dans un deuxième mode d'exécution l'anneau est connecté à l'aide d'un raccord coulissant à un bloc annulaire fixe, de façon à pouvoir coulisser parallèlement à l'axe de rotation.
Selon un autre mode d'exécution, la fente annulaire de séparation forme au moins un joint labyrinthe. Dans ce cas le dispositif de raccord comprend avantageusement un bloc annulaire solidaire de la carcasse de support et délimité latéralement par deux surfaces annulaires étagées, ainsi qu'un canal annulaire solidaire de l'équipement de chargement et délimité latéralement par deux surfaces annulaires étagées de façon complémentaire. Le bloc annulaire pénètre alors dans le canal annulaire de façon à ce que deux surfaces étagées juxtaposées coopèrent pour former un joint labyrinthe, qui fait partie de ladite fente annulaire de séparation. Comme déjà décrit plus haut, le canal annulaire est avantageusement muni d'ouvertures de trop-plein raccordées à des tuyaux d'évacuation du débit de fuite et situées au-dessus du joint labyrinthe, et le bloc annulaire solidaire de la carcasse de support comprend avantageusement des passages faisant communiquer les deux espaces annulaires.
D'autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description détaillée de modes de réalisation avantageux présentés à titre d'illustration ci-dessous, en se référant aux dessins annexés, dans lesquels:
Figure 1
est une coupe verticale à travers un dispositif de chargement d'un four à cuve apte à être refroidi selon le procédé de l'invention;
Figure 2
est une coupe verticale à travers un dispositif de raccord tournant annulaire équipant le dispositif de chargement d'un four à cuve de la Figure 1;
Figure 3
est une autre coupe verticale à travers le dispositif de raccord tournant annulaire équipant le dispositif de chargement d'un four à cuve de la Figure 1;
Figure 4
est une coupe verticale à travers une variante d'exécution du dispositif de raccord tournant;
Figure 5
est une autre coupe verticale à travers la variante d'exécution du dispositif de raccord tournant selon la Figure 4;
Figure 6
est une coupe verticale à travers une deuxième variante d'exécution du dispositif de raccord tournant;
Figure 7
est une autre coupe verticale à travers la variante d'exécution du dispositif de raccord tournant selon la Figure 6;
Figure 8:
est une coupe verticale à travers une troisième variante d'exécution du dispositif de raccord tournant;
Figure 9
est une vue en plan des dispositifs de raccord tournant selon la flèche A des Figures 2, 4, 6 et 8;
Figure 10
est une coupe horizontale simplifiée selon les flèches B-B des Figures 2, 4, 6 et 8;
Figure 11
est une coupe horizontale simplifiée selon les flèches C-C des Figures 6 et 8.
Sur la Figure 1 on a représenté de façon schématique une installation de chargement d'un four à cuve munie d'une goulotte de distribution 10. Cette dernière est entraínée en rotation autour de l'axe central du four à cuve, repéré par le signe de référence 8. Une installation de ce type est décrite en détail par exemple dans le brevet US-A-3,880,302. Il importe cependant de noter que la présente invention intéresse de façon générale toute installation de chargement d'un four à cuve comprenant un équipement de chargement suspendu de façon à pouvoir être entraíné autour d'un axe. Elle n'est certainement pas limitée à une installation du type décrit dans le brevet US-A-3,880,302.
La goulotte 10 est suspendue à l'aide d'un dispositif de suspension et d'entraínement, repéré globalement par la référence 12, dans une carcasse de support 14 montée sur le four à cuve. Ce dispositif 12 comporte une couronne dentée 16 servant à l'entraínement en rotation d'une virole 18 autour d'un canal d'alimentation central 20 fixe en rotation. L'entraínement s'effectue à l'aide d'un moteur non montré. Comme décrit dans le brevet US-A-3,880,302, le dispositif de suspension et d'entraínement 12 pourrait en outre comporter un mécanisme permettant l'ajustement angulaire de la goulotte 10 par pivotement autour d'un axe horizontal.
La carcasse de support 14 délimite latéralement avec la virole rotative 18 une chambre annulaire 22, dans laquelle est par exemple logé le mécanisme de pivotement de la goulotte 10. La virole rotative 18 est solidaire d'une cage 24, dans laquelle est suspendue la goulotte 10 à l'aide de tourillons 26. Cette cage 24 fait en outre fonction d'écran entre le bord inférieur de la virole rotative 18 et le bord inférieur 25 de la carcasse de support 14, de manière à séparer la chambre annulaire 22 de l'intérieur du four.
Il est évident que les parties les plus exposées au rayonnement du four sont les parois de la cage 24. Pour protéger ces parois des températures élevées et pour éviter qu'elles ne transmettent, soit par conduction, soit par rayonnement, la chaleur à d'autres éléments du dispositif de suspension et d'entraínement 12, cette cage 24 est munie de plusieurs circuits de refroidissement dans lesquels on fait circuler un liquide de refroidissement, par exemple de l'eau. Sur la Figure 1 ces circuits sont représentés schématiquement par des caissons de refroidissement 28, 30, 32, 34. Ces derniers contiennent avantageusement des chicanes ou tubes (non montrés) faisant circuler l'eau de refroidissement le long des parois de la cage 24. Les caissons 28, 30, 32, 34 sont reliés au moyen de tuyaux 36, 38 à un dispositif de raccord tournant annulaire, repéré globalement par la référence 40. Ce dernier sera décrit par la suite plus en détail à l'aide des Figures 2 et 3. Sur la Figure 1 on voit encore que l'évacuation de l'eau des circuits de refroidissement 28, 30, 32, 34 s'effectue à travers des tuyaux 41, 42 dans un collecteur annulaire 44 fixé sur le bord inférieur 25 de la carcasse de support 14. Du collecteur annulaire 44, l'eau de refroidissement est finalement évacuée via des tuyaux d'évacuation 49 à l'extérieur de la carcasse de support 14. Outre les circuits de refroidissement 28, 30, 32, 34 montrés sur la Figure 1, la goulotte 10 elle-même peut être munie d'un circuit de refroidissement qui est alimenté de préférence sur la cage de suspension 24 à travers ses tourillons de suspension 26. Ce circuit supplémentaire peut soit être muni de son propre raccord au dispositif de raccord tournant annulaire 40, soit être branché sur un des circuits de refroidissement 28, 30, 32, 34.
On va maintenant décrire à l'aide des Figures 2 et 3 plus en détail une première exécution du dispositif de raccord tournant annulaire 40. Ce dernier comprend essentiellement une partie fixe raccordée à un circuit stationnaire d'alimentation (représenté par un tuyau 44) et une partie rotative raccordée aux circuits de refroidissement 28, 30, 32, 34 via le tuyau 36. La partie rotative est essentiellement un bac annulaire 46, définissant un canal annulaire 47, qui est délimité latéralement par deux surfaces cylindriques coaxiales. Une des deux surfaces cylindriques est définie par la paroi extérieure de la virole 18, l'autre est définie par une couronne 48 entourant la virole 18. Les bords supérieurs de la virole 18 et de la couronne 48 glissent, lors de la rotation de la goulotte 10, chacune dans une rainure annulaire 50, 52 aménagée dans un élément fixe de la carcasse extérieure 14, de façon à créer une première paire de fentes annulaires ou joints 54, 55 entre la partie fixe et la partie en rotation. Cette première paire de fentes annulaires 54, 55 a pour but de freiner la pénétration de gaz chargés de poussières dans le bac annulaire 46. La partie fixe du dispositif de raccord 40 comprend essentiellement un bloc annulaire 56 fixé à la carcasse de support 14 et délimité extérieurement par deux surfaces cylindriques. Ce bloc annulaire 56 est logé dans le canal annulaire 47 de façon à ce que ses surfaces cylindriques extérieures délimitent, ensemble avec les surfaces cylindriques juxtaposées du canal 47, une deuxième paire de fentes annulaires 58, 60 entre la partie fixe et la partie en rotation du dispositif de raccord 40. Le bloc annulaire 56 comporte au moins une ouverture de passage 62, qui met en communication une chambre annulaire 64 avec un canal annulaire d'alimentation 66, dans lequel débouchent les tuyaux d'alimentation fixes 44. Comme l'indique une comparaison des Figures 9 et 10, les embouchures de quatre conduites d'alimentation 44 dans le canal annulaire d'alimentation 66 sont fortement désaxées par rapport aux ouvertures de passage 62. Les tuyaux de raccord 36, 38 des circuits de refroidissement 28, 30, 32, 34 présentent une embouchure 68 dans le fond du canal 47.
Pour refroidir la cage rotative 24, on alimente les conduites 44 en eau de refroidissement. Cette eau passe dans le canal annulaire 66, qu'elle doit traverser avant de le quitter à travers les passages 62. Il sera noté que l'eau qui traverse le canal annulaire 66 remplit le rôle d'une barrière thermique entre le canal d'alimentation central 20 et la plaque supérieure de la carcasse de support 14 et garantit aussi un refroidissement du dispositif de suspension 12. Ensuite l'eau s'écoule à travers la chambre annulaire 64 du bloc fixe 56 dans le canal annulaire 47 du bac 46. A travers les embouchures 68 dans le fond du canal 47 elle passe dans les tuyaux de raccord 36, 38 des circuits de refroidissement 28, 30, 32, 34. A la sortie de ces circuits, l'eau de refroidissement s'écoule à travers les tuyaux 41, 42 dans le collecteur annulaire 44, qui est de nouveau fixe en rotation, pour être évacuée à travers les tuyaux d'évacuation 49 à l'extérieur de la carcasse 14.
Selon un aspect important de la présente invention, l'alimentation en liquide de refroidissement du raccord tournant 40 est effectuée de façon à ce qu'un débit de fuite passe dans les deux fentes annulaires 58, 60 pour y former un joint liquide. Ce débit de fuite est ensuite collecté et évacué en dehors de la carcasse de support 14 sans passer par un des circuits de refroidissement 28, 30, 32, 34. Les moyens utilisés pour collecter le débit de fuite dans les deux fentes annulaires 58, 60 sont décrits à l'aide de la Figure 3. Dans la couronne 48 est aménagée au moins une ouverture de trop-plein 70. Un évidement annulaire 71 dans le bloc annulaire 56 facilite l'écoulement du débit de fuite à travers les ouvertures de trop-plein 70. L'ouverture de trop-plein 70 communique à travers un canal 72 avec un tuyau d'évacuation 74. Sur la Figure 1, le tuyau d'évacuation 74, qui débouche dans le collecteur annulaire 44, est montré sur la partie droite de la Figure. Sur les Figures 2 et 3 on voit encore que chacune des deux fentes annulaires 58, 60 est équipée d'un joint 76, 78, agencé en dessous du niveau de l'ouverture de trop-plein 70. Ces joints 76, 78, il s'agit de préférence de joints élastomères à lèvres, ont pour but de créer une perte de charge supplémentaire au niveau des deux fentes annulaires 58, 60, de sorte que la pression d'alimentation du liquide de refroidissement puisse être sensiblement plus élevée que la contre-pression régnant dans le four, sans pour autant générer un débit de fuite trop important. Il importe par conséquent de noter qu'en fonctionnement normal ces joints élastomères 76, 78 n'ont pas pour objet d'éviter des fuites, mais de limiter le débit de fuite à un niveau acceptable. Sur la Figure 3 on voit encore que la fente annulaire 58 communique avec la fente annulaire 60, par l'intermédiaire d'au moins un passage 80 à travers le bloc annulaire 56. Ces passages 80 permettent d'évacuer le débit d'eau de fuite qui passe à travers la fente annulaire 60. Un évidement annulaire 81 dans le bloc annulaire 56 facilite l'écoulement de ce débit de fuite à travers les passages 80.
Il sera apprécié que les joints élastomères 76, 78 sont constamment refroidis, "lubrifiés" et nettoyés par le débit de fuite qui passe par en dessous. Ce débit de fuite emporte toutes les matières solides qui pourraient s'introduire dans les deux fentes annulaires 58, 60. Afin de protéger encore davantage les deux fentes annulaires 58, 60 contre l'accumulation de poussières, il est recommandé d'injecter à travers les joints 54, 55 un gaz propre dans le four. Sur les Figures 2 et 3 ont voit un canal annulaire 82 qui permet d'injecter un gaz, par exemple de l'azote, à travers le joint 55, dans la virole 18.
Une variante d'exécution d'un dispositif de raccord tournant annulaire est décrite à l'aide des Figures 4 et 5. Ce dispositif se distingue du dispositif des Figures 2 et 3 essentiellement par le fait que la deuxième paire de fentes annulaires 58, 60 est exécutée sous forme de joints labyrinthes 58', 60'. Afin de pouvoir introduire le bloc annulaire 56' dans le canal annulaire 47' pour former les deux joints labyrinthes 58', 60', on a confié au bloc 56' et au canal 47' des sections trapézoïdales étagées, qui coopèrent pour former les deux joints labyrinthes 58', 60'. Reste à noter qu'au niveau de l'ouverture trop-plein on a aménagé dans le bloc 56' des gorges annulaires 84, 86 pour faciliter l'écoulement d'un débit de fuite important. Ces gorges annulaires sont reliées par au moins un passage 70', qui remplit la même fonction que le passage 70 du dispositif des Figures 2 et 3. Il sera noté que le débit de fuite qui s'établit à travers les deux joints labyrinthes 58', 60', refroidit les pièces formant les joints labyrinthes, évite la pénétration de gaz dans le circuit de refroidissement, emporte toutes les matières solides qui pourraient s'infiltrer dans les joints labyrinthes et purge les boues de poussières qui pourraient se former dans le canal 47' au-dessus des deux joints 58', 60'.
Une autre variante d'exécution d'un dispositif de raccord tournant annulaire est décrite à l'aide des Figures 6 et 7. Ce dispositif se distingue du dispositif des Figures 2 et 3 essentiellement par le fait que la deuxième paire de fentes annulaires 58, 60 est remplacée par une seule fente annulaire frontale 90, qui sépare une surface annulaire frontale d'un anneau 92 fixe en rotation, d'une surface annulaire frontale d'un anneau 94 monté dans le bac 46. Entre les deux anneaux 92 et 94 sont montées deux garnitures 96, 98, de façon à ce qu'elles délimitent un espace annulaire entre elles. Ces garnitures 96, 98 ont pour but de créer une perte de charge supplémentaire au niveau de la fente frontale 90, de sorte que la pression d'alimentation du liquide de refroidissement puisse être sensiblement plus élevée que la contre-pression régnant dans le canal 47, sans pour autant générer un débit de fuite trop important. Il importe par conséquent de noter qu'en fonctionnement normal ces garnitures 96, 98 n'ont pas pour objet d'éviter des fuites, mais de limiter le débit de fuite à un niveau acceptable. Le débit de fuite qui passe en dessous des garnitures 96, 98, s'écoule dans le canal annulaire 47. Sur la Figure 7 on voit que ce dernier est muni au niveau de son fond, dans une cavité en dessous de l'anneau 94, d'au moins une embouchure 100 dans un tuyau d'évacuation 74', qui débouche comme son équivalent, le tuyau d'évacuation 74 de la Figure 1, dans le collecteur annulaire 44. Le débit principal d'eau de refroidissement passe à travers des ouvertures 102 dans l'anneau 94 dans les tuyaux de raccord 36, 38 des circuits de refroidissement. L'anneau 92 est connecté à un bloc annulaire 56" (qui correspond à la partie supérieure du bloc annulaire 56 des Figures 2 et 3) à l'aide de deux compensateurs coaxiaux 104, 106. Ces derniers permettent à l'anneau 92 de se poser sur l'anneau 94 et d'assurer une certaine compression des garnitures 96, 98. Pour assurer une compression adéquate des garnitures 96, 98, on agit en principe sur le poids de l'anneau 92. A travers un espace annulaire 108, délimité par les deux compensateurs coaxiaux 104, 106, l'eau de refroidissement passe dans des ouvertures de communication 110 aménagées dans l'anneau 92. Sur la Figure 11 on voit dans une section les ouvertures de communication 110 de forme oblongue, ainsi que les embouchures 102 des tuyaux de raccord 36, 38 des circuits de refroidissement 28, 30, 32, 34. Les quatre points noirs dans la Figure 11 indiquent les emplacements de quatre embouchures 102 de tuyaux d'évacuation 74' du débit de fuite. Reste à noter que les deux grands compensateurs 104 et 106 pourraient éventuellement être remplacés par des compensateurs de petit diamètre, prolongeant directement les passages 62 dans une chambre annulaire aménagée dans l'anneau 92.
Une variante d'exécution supplémentaire d'un dispositif de raccord tournant annulaire est décrite à l'aide de la Figure 8. Ce dispositif se distingue du dispositif des Figures 6 et 7 essentiellement par le fait que les compensateurs 104, 106 sont remplacés par un raccord annulaire coulissant 112, aménagé entre un anneau 92', qui est l'équivalent de l'anneau 92, et un bloc annulaire 56"', qui est l'équivalent du bloc annulaire 56". Pour réaliser ce raccord annulaire coulissant 112, l'anneau 92' est muni d'une chambre annulaire 114, dans laquelle est logée l'extrémité annulaire 116 du bloc 56"'. Des joints élastomères 118, 120 améliorent l'étanchéité du raccord coulissant 112. Il sera apprécié que ces joints élastomères 118, 120 sont beaucoup moins sollicités que les joints élastomères 76, 78 du dispositif des Figures 2 et 3, puisque l'anneau 92' est bloqué en rotation. Pour assurer une compression adéquate des garnitures 96, 98 on agit en principe sur le poids de l'anneau 92'. Il n'est cependant pas exclu de régler cette force de compression à l'aide de ressorts (non montrés) qui sont montés entre l'anneau 92' et le bloc annulaire 56"'. Reste à noter que la pression de l'eau dans la chambre 114 contribue aussi à produire une légère augmentation de la compression des garnitures 96, 98. Il faudra cependant toujours garantir un débit de fuite résiduel, suffisant pour refroidir, "lubrifier" et nettoyer les garnitures et pour purger toutes les poussières qui pourraient s'introduire dans le canal 47.

Claims (17)

  1. Procédé pour refroidir un dispositif de chargement d'un four à cuve; ledit dispositif comprenant:
    une carcasse de support (14) montée sur la tête du four;
    un équipement de chargement (10, 18, 24) suspendu de façon rotative dans la carcasse de support (14);
    au moins un circuit de refroidissement (28, 30, 32, 34) porté par l'équipement de chargement rotatif de façon à être entraíné en rotation par ce dernier;
    un dispositif de raccord tournant annulaire (40), ce dispositif de raccord comprenant une partie annulaire fixe (56), (56'), (56"), (56"'), immobile en rotation, et une partie annulaire rotative (46), apte à tourner avec l'équipement de chargement rotatif, la partie rotative (46) étant séparée de la partie fixe par une fente annulaire de séparation (58, 60), (58', 60'), (90), afin d'en permettre la rotation;
    dans lequel on alimente la partie fixe (56), (56'), (56"), (56"'), du dispositif de raccord (40) en liquide de refroidissement, qui passe dans la partie rotative (46) du dispositif de raccord, où il alimente le circuit de refroidissement (28, 30, 32, 34), pour être évacué à la sortie de ce dernier à l'extérieur de la carcasse de support (14);
    caractérisé en ce que
    l'alimentation en liquide de refroidissement du raccord tournant est effectuée de façon à ce qu'un débit de fuite passe dans la fente annulaire de séparation (58, 60), (58', 60'), (90), pour y former un joint liquide, ce débit de fuite étant ensuite collecté et évacué en-dehors de la carcasse de support (14) sans passer dans le circuit de refroidissement (28, 30, 32, 34).
  2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de raccord est muni d'éléments (76, 78) (96, 98) aptes à créer une perte de charge supplémentaire au niveau de la fente annulaire de séparation (58, 60), (58', 60') (90), de sorte que la pression d'alimentation du liquide de refroidissement puisse être sensiblement plus élevée que la contre-pression régnant dans la carcasse de support (14), sans pour autant générer un débit de fuite trop important.
  3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'équipement de chargement rotatif comprend des moyens (70, 72, 74) (100, 74') pour collecter le débit de fuite à la sortie de la fente annulaire de séparation (58, 60), (58', 60'), (90), et pour l'évacuer de façon contrôlée en dehors de la carcasse de support (14) étanche.
  4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le dispositif de raccord comprend un bloc annulaire (56) solidaire de la carcasse de support (14) et délimité par deux surfaces cylindriques, ainsi qu'un canal annulaire (47) solidaire de l'équipement de chargement et délimité par deux surfaces cylindriques, le bloc annulaire (56) pénétrant dans le canal annulaire (47) de façon à ce que les surfaces cylindriques juxtaposées délimitent deux espaces annulaires (58, 60) qui forment ladite fente annulaire de séparation.
  5. Procédé selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce que le canal annulaire (47) est muni d'ouvertures de trop-plein (70) raccordées à des tuyaux d'évacuation (74) du débit de fuite.
  6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le bloc annulaire (56) comprend des passages (80) faisant communiquer les deux espaces annulaires (58, 60).
  7. Procédé selon la revendication 5 ou 6, caractérisé en ce que des joints annulaires à lèvres (76, 78) sont disposés entre les deux surfaces cylindriques juxtaposées, en dessous des ouvertures de trop-plein (70), pour créer une perte de charge supplémentaire dans ladite fente annulaire de séparation (58, 60).
  8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le dispositif de raccord comprend un anneau (92, 92') fixe en rotation et muni d'une surface annulaire frontale, ainsi qu'un canal annulaire (47) solidaire de l'équipement de chargement, l'anneau (92, 92') fixe en rotation étant logé dans le canal annulaire (47) en face d'une surface, et ladite fente annulaire de séparation (90) séparant ces deux surfaces annulaires.
  9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'un jeu de garnitures (96, 98) est disposé entre les deux surfaces annulaires pour créer une perte de charge supplémentaire dans ladite fente annulaire de séparation (90).
  10. Procédé selon la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce que l'anneau (92, 92') est porté de façon à être déplaçable parallèlement à l'axe de rotation.
  11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'anneau (92) est porté par des compensateurs (104, 106).
  12. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que le dispositif de raccord comprend un bloc annulaire (56"') porté par la carcasse de support (14), l'anneau (92') étant connecté à ce bloc annulaire (56"') à l'aide d'un raccord coulissant (112) de façon à pouvoir coulisser parallèlement à l'axe de rotation.
  13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que des joints annulaires en élastomère sont agencés entre le bloc annulaire (56"') et l'anneau (92').
  14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la fente annulaire de séparation forme au moins un joint labyrinthe (58', 60').
  15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que le dispositif de raccord comprend un bloc annulaire (56') solidaire de la carcasse de support (14) et délimité latéralement par deux surfaces annulaires étagées, ainsi qu'un canal annulaire (47') solidaire de l'équipement de chargement et délimité latéralement par deux surfaces annulaires étagées, le bloc annulaire (56') pénétrant dans le canal annulaire (47') de façon à ce que deux surfaces étagées juxtaposées coopèrent pour former un joint labyrinthe (58', 60') qui fait partie de ladite fente annulaire de séparation.
  16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que le bloc annulaire (56') comprend au moins un passage (70') faisant communiquer une paire de gorges annulaires (84, 86) situées au-dessus des joints labyrinthes (58', 60').
  17. Procédé selon la revendication 15 ou 16, caractérisé en ce que le canal annulaire (47') est muni de d'ouvertures de trop-plein (70) raccordées à des tuyaux d'évacuation (74) du débit de fuite et situées au-dessus du niveau des deux joints labyrinthes (58', 60').
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Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
LU90794B1 (fr) * 2001-06-26 2002-12-27 Wurth Paul Sa Dispositif de chargement d'un four à cuve
EP1801241A1 (fr) * 2005-12-23 2007-06-27 Paul Wurth S.A. Dispositif de refroidissement d'une installation de chargement d'un four a cuve avec goulotte tournante
EP1935993A1 (fr) * 2006-12-18 2008-06-25 Paul Wurth S.A. Dispositif de charge rotative pour un four vertical
KR101006761B1 (ko) * 2008-03-31 2011-01-10 (주)귀뚜라미동광보일러 증기보일러 부설 과열기 겸 온수가열기
LU91601B1 (en) 2009-08-26 2012-09-13 Wurth Paul Sa Shaft furnace charging device equipped with a cooling system and annular swivel joint therefore
LU91811B1 (fr) * 2011-04-27 2012-10-29 Wurth Paul Sa Charge distribution device
LU91844B1 (en) * 2011-07-22 2013-01-23 Wurth Paul Sa Charging device for shaft furnace
LU92469B1 (en) * 2014-06-06 2015-12-07 Wurth Paul Sa Gearbox assembly for a charging installation of a metallurgical reactor
CN113366605B (zh) * 2019-02-05 2024-02-20 应用材料公司 沉积设备和用于监测沉积设备的方法

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
LU65537A1 (fr) 1972-06-16 1972-10-25
JPS5521577A (en) * 1978-08-03 1980-02-15 Nippon Kokan Kk <Nkk> Method of cooling material loading device at the top of blast furnace
LU80112A1 (fr) 1978-08-16 1979-01-19
LU84521A1 (fr) 1982-12-10 1984-10-22 Wurth Paul Sa Dispositif de refroidissement d'une installation de chargement d'un four a cuve
LU86818A1 (fr) * 1987-03-24 1988-11-17 Wurth Paul Sa Procede et dispositif de refroidissement d'une installation de chargement d'un four a cuve
LU87341A1 (fr) * 1988-09-22 1990-04-06 Wurth Paul Sa Installation de chargement d'un four a cuve
JPH0311536A (ja) * 1989-06-08 1991-01-18 Nec Kagoshima Ltd 蛍光表示管
JPH0313516A (ja) * 1989-06-13 1991-01-22 Kawasaki Steel Corp ベルレス装入装置用垂直シュート
LU87948A1 (fr) * 1991-06-12 1993-01-15 Wurth Paul Sa Dispositif de refroidissement d'une goulotte de distribution d'une installation de chargement d'un four a cuve
JP3048688B2 (ja) * 1991-07-24 2000-06-05 川崎製鉄株式会社 ベルレス炉頂装入装置における漏水検出装置
LU88456A1 (fr) * 1994-02-01 1995-09-01 Wurth Paul Sa Dispositif de répartition de matières en vrac

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