EP0913631A2 - Ölfeuerungsanlage mit reduzierter Stickstoffoxid (NOx) - Emissionen - Google Patents

Ölfeuerungsanlage mit reduzierter Stickstoffoxid (NOx) - Emissionen Download PDF

Info

Publication number
EP0913631A2
EP0913631A2 EP98120860A EP98120860A EP0913631A2 EP 0913631 A2 EP0913631 A2 EP 0913631A2 EP 98120860 A EP98120860 A EP 98120860A EP 98120860 A EP98120860 A EP 98120860A EP 0913631 A2 EP0913631 A2 EP 0913631A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
oil
nozzle
atomizer
central
nozzles
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP98120860A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0913631A3 (de
EP0913631B1 (de
Inventor
Daniel Dipl.-Ing. Fh Goebel
Günther Niedermaier
Rainer Schoch
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Max Weishaupt GmbH
Original Assignee
Max Weishaupt GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=7847442&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP0913631(A2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Max Weishaupt GmbH filed Critical Max Weishaupt GmbH
Publication of EP0913631A2 publication Critical patent/EP0913631A2/de
Publication of EP0913631A3 publication Critical patent/EP0913631A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0913631B1 publication Critical patent/EP0913631B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
    • F23K5/00—Feeding or distributing other fuel to combustion apparatus
    • F23K5/02—Liquid fuel
    • F23K5/06—Liquid fuel from a central source to a plurality of burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
    • F23D11/24—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space by pressurisation of the fuel before a nozzle through which it is sprayed by a substantial pressure reduction into a space
    • F23D11/26—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space by pressurisation of the fuel before a nozzle through which it is sprayed by a substantial pressure reduction into a space with provision for varying the rate at which the fuel is sprayed
    • F23D11/28—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space by pressurisation of the fuel before a nozzle through which it is sprayed by a substantial pressure reduction into a space with provision for varying the rate at which the fuel is sprayed with flow-back of fuel at the burner, e.g. using by-pass
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
    • F23D11/36—Details
    • F23D11/40—Mixing tubes; Burner heads
    • F23D11/406—Flame stabilising means, e.g. flame holders
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D23/00—Assemblies of two or more burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D2900/00—Special features of, or arrangements for burners using fluid fuels or solid fuels suspended in a carrier gas
    • F23D2900/11002—Liquid fuel burners with more than one nozzle

Definitions

  • the invention relates to an oil firing system for combustion under reduced Nitrogen oxide (NOx) emissions, especially for higher performances, with at least a centrally arranged atomizer nozzle and associated ignition device as well as a fan for the supply of combustion air, which by a Flame tube surrounding atomizer nozzle downstream of the atomization chamber is fed to the nozzle.
  • NOx Nitrogen oxide
  • Oil combustion plants of the type in question work for the purpose of reduction the thermal nitrogen oxides with exhaust gas recirculation designed in many ways. This leads in part to flame instabilities with a high level at the same time equipment expenditure.
  • the invention has for its object an oil combustion system of the beginning to provide the type mentioned in which the distribution is as homogeneous as possible of fuel, air and exhaust gas is given and at avoidance targeted or separate external exhaust gas recirculation the formation of thermal NOx is reduced.
  • a core flame and an enveloping flame around it Core flame around which is reliable regardless of the geometry of the firebox and burn stably.
  • a fuel gasification and mixing zone In the combustion chamber area after the central nozzle surrounding atomizing nozzles one reaches a fuel gasification and mixing zone. Here the components become more atomized Fuel, air and exhaust gases flowing back internally in the combustion chamber are premixed intensively.
  • the heat emission from the core flame supports fuel gasification.
  • the aim is a homogeneous mixture with the result of an equalization of the Flame temperature at an overall reduced average temperature level in the flame, which in turn causes a good burnout in the entire flame area is achieved.
  • the core flame is preferred through a central atomizing nozzle produced in combination with a mixing system of conventional design, which can be yellow at the core. In the area of the flame one reaches bluish Burnout and overall a slim flame shape without clouding of Fuel.
  • Ring disk bluff body arranged to the central atomizer nozzle or the central mixing system can be arranged with gap formation. This gap formation is important for the air introduction to the central flame.
  • the central atomizer nozzle or Mixing system complete with the ring disk bluff body in the direction of Longitudinal axis of the flame tube in different positions - in particular infinitely adjustable. This can adjust the air supply adjustment serve the amount of fuel when the load changes, otherwise can this shifting option enables the NOx values to be set or optimized to reach.
  • they have the central atomizing nozzle surrounding atomizer nozzles at a narrower spray angle than that the central nozzle.
  • the spray angle is preferably the surrounding one Atomizer nozzles selected around 30 ° to 45 °. Because of this narrow spray angle it is achieved that the combustion chamber wall is not wetted with oil. About that In addition, coking in the area of the flame tube mouth and the Avoid adjacent areas on the outer edges of the bluff body.
  • the annular disk bluff body is on it the outside facing the combustion chamber, i.e. the centrally located one Atomizer nozzle - pilot atomizer nozzle - side facing away, with an in this direction projecting essay, preferably continuously is ring-shaped and in particular the annular inner edge of the annular disk bluff body arranged immediately afterwards is.
  • the attachment can be formed in one piece on this bluff body ring disk be.
  • the bluff ring washer on its outer edge again with regard to the combustion air supplied downstream of the combustion chamber have facing projecting edge edging, which are related with the flame tube to improve airflow.
  • the Purposes can also be a tapered design of the flame tube on serve downstream end of the combustion air duct.
  • the bluff ring washer in the areas the respective ring around the central pilot atomizer nozzle Main atomizer nozzles with radially inward bulges be provided.
  • the annular disk bluff body or physically considered the bluff body annular disk of the kind described makes it possible in particular to use nozzles with large Spray angle - 60 ° - to use and even with this large one Spray angle an impact and caking of oil droplets on the front to prevent the bluff ring. If the Mixing device is moved back accordingly, there is also Danger of contamination of the ring-shaped side atomizer nozzles. This measure further reduces NOx emissions and improves combustion overall, i.e. Soot formation is reduced and the combustion approaches that of gas. It takes place a flow equalization with the result of higher flame stability.
  • the main atomizer nozzles arranged in a ring around the central pilot atomizer nozzle can be used Star-shaped "to the oil supply and oil return line in the sense of an oil supply pressure source and a common oil return, which are provided for all main atomizing nozzles feeding and discharging.
  • the main atomizing nozzles are in the form of a ring line with regard to both their oil flow and their oil return connected to each other, i.e.
  • main atomizer nozzles are connected in their base area to this ring line, which in turn is centrally connected to the oil supply pressure source and the oil return line, preferably in such a way that these ring lines between two adjacent main atomizer nozzles provide a feed or discharge point for one have a central oil supply pressure line and an oil return line.
  • the prescribed central supply of the main atomizer nozzles arranged in a ring secures you - ultimately also by sufficient cross-section of the feed and Discharges - even operation of these nozzles, i.e. Ejection of the sprayed Oil under practically matching conditions.
  • Figure 1 shows a cylindrical flame tube 1, at the outlet of which the combustion air is accelerated, for example by moving in the direction of flow conically tapering section 9, is in its tube axis - i.e. in the middle - a central atomizer nozzle 3 as part of a mixing system of the usual type arranged.
  • a central atomizer nozzle 3 Around this central atomizing nozzle 3 - pilot atomizing nozzle - there are several more on a concentric circle with radius r Atomizer nozzles 2 - main atomizer nozzles - arranged.
  • the central nozzle 3 is used to supply fuel to a pilot flame, and concentrically the main part is supplied around these atomizing nozzles of the liquid fuel in or with the main combustion air.
  • the number of atomizing nozzles evenly spaced on the pitch circle 2, the defined minimum radius 3 of the pitch circle to the central nozzle 3 and the nozzle outlet conditions depend on each other.
  • the nozzle outlet holes of all atomizers on the concentric pitch circle are in the direction of flow, or in the air outlet plane of the Flame tube.
  • the ratio of the distribution of the total amount of fuel supplied for the Pilot flame to the atomizing nozzles 2 of the pitch circle is an essential one Criterion for combustion with low NOx emissions. (approx. 2 - 5% of the Total fuel quantity at high load is required for the central pilot flame).
  • the main combustion air is applied to the flame via the ring cross sections fed to the exit plane of the flame tube 1.
  • These ring section cross sections result from the respective flame tube inner diameter, one for Flame tube axis coaxially arranged bluff body 4, e.g. executed as Washer, and the atomizer nozzles 2 on the concentric pitch circle.
  • the Another disc damper is integrated coaxially into the annular disc bluff body 6. Both bluff bodies are through an annular gap for combustion air passage Cut.
  • the central volume bluff body has adjustable combustion air inlet cross sections in a prechamber 7.
  • the end of the prechamber 7, in Seen flow direction, is with a bluff body 8 with radial flushing slots, a center hole and one on the outside diameter, in the direction of flow standing collar, closed.
  • the annular disk bluff body 4 improves the operating behavior.
  • the individual fuel-gas mixture partial flows mix completely with the pilot flame according to the minimum path length and ignite in the process - the main flame stabilizes. In this main flame there is a uniform, complete combustion of the individual partial mixture flows at reduced O 2 partial pressure. (Burning phase).
  • the thermal NOx formation in the Flame significantly reduced, reduction 30-40%, with a good rating at the same time of the other operating parameters.
  • the firing starts with the electric Ignite the pilot flame and switch on the atomizer on the pitch circle. It this creates a continuous slim, focused flame. The flame burns with a yellow core and blue border areas.
  • Figures 2 and 3 show perspective views of the central mixing system with the central atomizer nozzle 3 and three arranged circumferentially to this Main atomizer nozzles 2.
  • the in connection with the schematic embodiment Reference symbols used according to FIG. 1 are found in the same Way again in these drawings.
  • the three are Main atomizing nozzles arranged around the central pilot nozzle or the mixing system in a base area 18 via two ring pipes connected, one of which is the oil supply line under constant pressure 14 and the other symbolizes an oil return line 15.
  • the care of Atomizing nozzles by means of a differential pressure between a supply pressure and a return pressure is generally known.
  • This oil flow and oil return system ensures that all of the Main atomizer nozzles work practically under the same operating conditions, so that the oil atomization around the pilot flame is stable.
  • Figures 2 and 3 leave a special design of the ring disk bluff body 4 recognize that it surrounds the central atomizing nozzle 3 Internal border has an attachment 10, which serves to ensure that the outside 11 of the bluff body 4 of sprayed oil particles and thus impending Deposits remains free.
  • the outer circumference of this annular bluff body 4 is provided with a rim 12, which is interrupted by bulges 13 which are directed radially inwards and the reception of the main atomizing nozzles to serve.
  • the central pilot atomizer nozzle 3 or Mixing system together with the annular disk bluff body 4 opposite the ring around these arranged main atomizing nozzles 2 axially to the flame tube 1 be moved.
  • the edging 12 and in particular the tapered Section 9 of the flame tube 1 is used to guide the combustion air in the combustion chamber.
  • FIGS. 2 and 3 and in particular also FIG. 4 show, the main atomizing nozzles around the central pilot atomizing nozzle are connected to one another in their base region 18 by two parallel ring lines 14, 15, one 14 of which supplies the oil supply and the other 15 the oil return forms.
  • These ring lines are intended to ensure that the pressure behavior is as equal as possible - constant oil supply pressure and controlled oil return pressure depending on the desired mode of operation. This can be achieved by appropriately dimensioning the diameter of the lines and thus negligible flow resistances.
  • connection of the ring lines 14 and 15 to the central oil supply that is to say an oil pressure source relevant for all main atomizing nozzles on the one hand and oil return on the other hand, can be achieved in that the ring lines 14, 15 via T-shaped branch points are tapped ".
  • valve device is provided in each of the main atomizing nozzles is provided, both the oil supply line and the oil return line separates from the nozzle mouth when burner operation is interrupted becomes. This is of particular importance at the end of the operating intervals because then there is a tendency to drain oil through the nozzle into the combustion chamber, which leads to contamination etc.
  • the valve device is basically hydraulic, i.e. depending on that by controlling the flow the oil return line actuated, in such a way that are under spring tension Valves react according to the pressure conditions to be set, i.e. in the event of interruption of the burning operation by pressure build-up in the closing direction Valves, however, in operation through their opening.
  • valve devices are located between the the ring lines of the oil flow and the oil return base of the respective nozzle lance of the main atomizing nozzles 2 and their nozzle head, such as this can be seen in particular in FIG. 2.
  • the valve device arranged in this way each nozzle lance is surrounded by a jacket.
  • Figure 6 is a circuit diagram for an oil firing system with three around a pilot nozzle main atomizer nozzles arranged around, each in the oil supply as in the oil return with two spring-loaded, hydraulically connected in parallel actuated valves is provided, two for each oil path for space or availability reasons.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Nozzles For Spraying Of Liquid Fuel (AREA)
  • Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Ölfeuerungsanlage für Verbrennung unter reduzierter Stickstoffoxidemission, insbesondere für höhere Leistungen, mit wenigstens einer zentral angeordneten Zerstäuberdüse (3) und zugeordneter Zündeinrichtung sowie einem Gebläse für die Zufuhr von Verbrennungsluft, die durch ein die Zerstäuberdüse (3) umgebendes Flammrohr (1) dem Zerstäubungsraum stromab hinter der Düse zugeführt wird. Zum Erzielen einer möglichst homogenen Verteilung von Brennstoff, Luft und Abgas, und zum Herabsetzen der Bildung von thermischen NOx unter Vermeidung gezielter oder gesonderter externer Abgasrückführung wird vorgeschlagen, daß um die mittig angeordnete zentrale Zerstäuberdüse (3) herum innerhalb des Flammrohres (1) dem Zerstäubungsraum zugewandt eine Anzahl weiterer Zerstäuberdüsen (2) gleichmäßig beabstandet angeordnet ist. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft eine Ölfeuerungsanlage für Verbrennung unter reduzierter Stickstoffoxid (NOx) Emissionen, insbesondere für höhere Leistungen, mit Wenigstens einer zentral angeordneten Zerstäuberdüse und zugeordneter Zündeinrichtung sowie einem Gebläse für die Zufuhr von Verbrennungsluft, die durch ein die Zerstäuberdüse umgebendes Flammrohr dem Zerstäubungsraum stromab hinter der Düse zugeführt wird.
Ölfeuerungsanlagen der in Rede stehenden Art arbeiten zum Zwecke der Herabsetzung der thermischen Stickoxyde mit auf vielerlei Weise gestalteten Abgasrückführungen. Dies führt zum Teil zu Flammeninstabilitäten bei gleichzeitig hohem apparativen Aufwand.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Ölfeuerungsanlage der eingangs genannten Art zur Verfügung zu stellen, bei der eine möglichst homogene Verteilung von Brennstoff, Luft und Abgas gegeben ist und bei der unter Vermeidung gezielter bzw. gesonderter externer Abgasrückführung die Bildung von thermischen NOx herabgesetzt ist.
Dies wird erfindungsgemäß dadurch erreicht, daß um die mittig angeordnete zentrale Zerstäuberdüse herum innerhalb des Flammrohres dem Zerstäubungsraum zugewandt eine Anzahl weiterer Zerstäuberdüsen gleichmäßig beabstandet angeordnet ist.
Durch die Anordnung mehrerer Zerstäuberdüsen um die zentrale Zerstäuberdüse herum erreicht man eine Kernflamme sowie eine Hüllflamme um diese Kernflamme herum, die unabhängig von der Geometrie des Feuerraums betriebssicher und stabil brennen. Im Brennraumbereich nach den die Zentraldüse umgebenden Zerstäuberdüsen erreicht man eine Brennstoffvergasungs- und Vermischungszone. Hier werden die Komponenten zerstäubter Brennstoff, Luft und im Feuerraum intern rückströmende Abgase intensiv vorgemischt. Die Wärmeabgabe der Kernflamme unterstützt die Brennstoffvergasung. Ziel ist ein homogenes Gemisch mit Folge einer Vergleichmäßigung der Flammentemperatur bei insgesamt reduziertem mittleren Temperaturniveau in der Flamme, wodurch wiederum ein guter Ausbrand im gesamten Flammenbereich erzielt wird. Die Kernflamme wird bevorzugt durch eine zentrale Zerstäuberdüse in Kombination mit einem Mischsystem üblicher Bauart erzeugt, die im Kern gelb sein kann. Im Bereich der Hüllflamme erreicht man bläulichen Ausbrand und insgesamt eine schlanke Flammenform ohne Auswolken von Brennstoff.
In bevorzugter Ausführung ist zwischen der zentralen Zerstäuberdüse bzw. dem Mischsystem und den diesen umgebenden Zerstäuberdüsen ein Ringscheiben-Staukörper angeordnet, der zu der zentralen Zerstäuberdüse bzw. dem zentralen Mischsystem unter Spaltbildung angeordnet sein kann. Diese Spaltbildung ist für die Lufteinleitung zur Zentralflamme bedeutsam.
In weiterhin bevorzugter Ausführung ist die zentrale Zerstäuberdüse bzw. das Mischsystem komplett mit dem Ringscheibenstaukörper in Richtung der Längsachse des Flammrohres in verschiedene Verschiebelagen - insbesondere stufenlos - einstellbar. Dies kann der Einstellung der Luftzufuhr in Anpassung an die Brennstoffmenge bei Laständerung dienen, im übrigen läßt sich durch diese Verschiebemöglichkeit eine Einstellung bzw. Optimierung der NOx-Werte erreichen.
In anderer bevorzugter Ausführung weisen die die zentrale Zerstäuberdüse umgebenden Zerstäuberdüsen einen engeren Sprühwinkel auf als derjenige der Zentraldüse. Vorzugsweise ist dabei der Sprühwinkel der umgebenden Zerstäuberdüsen etwa 30° bis 45° gewählt. Durch diesen verengten Sprühwinkel wird erreicht, daß die Brennkammerwand nicht mit Öl benetzt wird. Darüber hinaus lassen sich Verkokungen im Bereich der Flammrohrmündung sowie der angrenzenden Bereiche der Außenränder des Staukörpers vermeiden.
In besonders bevorzugter Ausführung ist der Ringscheiben-Staukörper an seiner dem Feuerraum zugewandten Außenseite, also der zentral angeordneten Zerstäuberdüse - Pilot-Zerstäuberdüse - abgewandten Seite, mit einem in diese Richtung vorspringenden Aufsatz versehen, der vorzugsweise durchgehend ringförmig ausgebildet ist und sich insbesondere an die ringförmige Innenberandung des Ringscheiben-Staukörpers unmittelbar anschließend angeordnet ist. An dieser Staukörper-Ringscheibe kann der Aufsatz einstückig ausgebildet sein.
Desweiteren kann die Staukörper-Ringscheibe an ihrer Außenberandung eine wiederum hinsichtlich der zugeführten Verbrennungsluft stromab dem Feuerraum zugewandt vorspringende Randabbördelung aufweisen, die im Zusammenhang mit dem Flammrohr zu verbesserter Luftführung dient. Zu diesem Zwecke kann auch eine konisch verjüngte Ausführung des Flammrohres am stromabseitigen Ende der Verbrennungsluftführung dienen. Um diese Verbrennungsluftführung zu begünstigen, kann die Staukörper-Ringscheibe in den Bereichen der jeweiligen ringförmig um die zentrale Pilot-Zerstäuberdüse angeordneten Haupt-Zerstäuberdüsen mit radial nach innen gerichteten Ausbuchtungen versehen sein.
Der Ringscheiben-Staukörper bzw. körperlich betrachtet die Staukörper-Ringscheibe vorgeschilderter Art ermöglicht es insbesondere, Düsen mit großem Sprühwinkel - 60° - zu verwenden und selbst bei diesem großen Sprühwinkel ein Auftreffen und Anbacken von Öltröpfchen auf der Frontseite der Staukörper-Ringscheibe zu verhindern. Wenn im Zuge höherer Last die Mischeinrichtung entsprechend weit zurück verfahren wird, besteht auch die Gefahr der Verschmutzung der ringförmig angeordneten seitlichen Zerstäuberdüsen. Im übrigen wird durch diese Maßnahme der NOx-Ausstoß weiter verringert und die Verbrennung insgesamt verbessert, d.h. Rußbildung wird zurückgeführt, und die Verbrennung nähert sich derjenigen von Gas. Es erfolgt eine Strömungsvergleichmäßigung mit dem Ergebnis höherer Flammenstabilität.
Von besonderer Bedeutung ist die Versorgung der ringförmig um die zentral angeordnete Zerstäuberdüse als Pilot-Düse angeordneten Zerstäuberdüsen, die für den Lastfall den Großteil des zerstäubten Brennstoffes liefern, nämlich etwa 95 % und mehr. Diese Haupt-Zerstäuberdüsen sollen für einen gleichmäßigen Ausbrand der aufgabengemäß gewünschten Art, nämlich bei niedrigem NOx-Ausstoß annäherndes Blaubrandverhalten, möglichst gleichmäßig und konstant versorgt arbeiten. Zu diesem Zwecke sind diese Haupt-Zerstäuberdüsen in an sich bekannter Weise an eine Ölversorgung angeschlossen, die einen Ölvorlauf und einen Ölrücklauf vorsieht, dergestalt, daß im Betriebsfall der jeweiligen Düse möglichst konstant eine bestimmte Brennstoffmenge unter vorgegebenem Druck zugeführt wird. Über den Vorlauf und Rücklauf wird insoweit ein Überangebot an durch die Düse zu versprühendem Brennstoff zugeführt. Bevorzugt wird dabei der Druck in der Ölvorlaufleitung stabil gehalten, während die Menge des durch die Düse versprühten Brennstoffes durch Querschnittssteuerung (Drosselung) der Ölrücklaufleitung gesteuert wird.
Grundsätzlich kann man die ringförmig um die zentrale Pilot-Zerstäuberdüse angeordneten Haupt-Zerstäuberdüsen
Figure 00050001
sternförmig" an Ölvorlauf- und Ölrücklaufleitung im Sinne einer Ölvorlaufdruckquelle und einer gemeinsamen Ölrückführung, die für alle Haupt-Zerstäuberdüsen speisend und abführend vorgesehen sind, anschließen. In bevorzugter Ausführung werden die Haupt-Zerstäuberdüsen hinsichtlich sowohl ihres Ölvorlaufes als auch ihres Ölrücklaufes in Form einer Ringleitung miteinander verbunden, d.h. sämtliche Haupt-Zerstäuberdüsen sind in ihrem Sockelbereich an diese Ringleitung angeschlossen, die ihrerseits zentral mit der Ölvorlaufdruckquelle und dem Ölrücklauf in Verbindung steht, vorzugsweise dergestalt, daß diese Ringleitungen zwischen zwei benachbarten Haupt-Zerstäuberdüsen eine Einspeisungs- bzw. Abführstelle für eine zentrale Ölvorlaufdruckleitung und eine Ölrücklaufleitung aufweisen.
Die vorgeschilderte Zentralversorgung der ringförmig angeordneten Haupt-Zerstäuberdüsen sichert einen - letztlich auch durch genügenden Querschnitt der Zu- und Ableitungen - gleichmäßigen Betrieb dieser Düsen, d.h. Ausstoß des zu versprühenden Öles unter praktisch übereinstimmenden Bedingungen.
Bei Betriebsunterbrechung besteht das Problem, daß sich aus den Ölvorlauf- wie auch aus dem Ölrücklaufleitungen Restmengen von Öl in den Feuerraum entleeren, was unerwünscht ist. Das gilt insbesondere auch für die vorgeschilderte bevorzugte Ausführung der Ölversorgung der Haupt-Zerstäuberdüsen über eine Ringleitung. In besonders bevorzugter Ausführung wird daher sowohl im Zuge des Ölvorlaufes als auch im Zuge des Ölrücklaufes einer jeden Haupt-Zerstäuberdüse jeweils ein Ventil vorgesehen, das hydraulisch betätigt ist. Diese Ventile arbeiten demnach unter Einfluß des Öldruckes abhängig gegen die Kraft zugeordneter Federn. Wenn demnach in den Betriebsphasen der Querschnitt der Ölrückführleitung einen Drucküberschuß für das Versprühen von Öl durch die Düse bewirkt, sind die Ventile aufgrund des Druckunterschiedes zwischen Vorlauf und Rücklauf gegen ihre Federkraft mehr oder weniger weit geöffnet. Wird dagegen der Querschnitt der Ölrückleitung im Sinne einer Betriebsunterbrechung entsprechend weit geöffnet, schließen die Ventile, so daß sowohl aus der Ölvorlaufleitung als auch aus der Ölrücklaufleitung Öl durch die Düse in den Brennraum abtropfen kann.
Bevorzugte Ausführungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen, insbesondere in Bezug auf die in der Zeichnung schematisch wiedergegebenen Ausführungsbeispiele, anhand deren die Erfindung nachstehend erläutert wird:
Es zeigen:
Figur 1
einen schematischen Schnitt durch die Längsachse des Flammrohres eines ersten Ausführungsbeispieles einer erfindungsgemäßen Ölfeuerungsanlage;
Figuren 2 bis 4
perspektivische Darstellungen eines modifizierten Ausführungsbeispieles gemäß Figur 1;
Figur 5
ein Ausführungsbeispiel der Ausführung nach den Figuren 2 bis 4;
Figur 6
eine Schemaskizze der Ventilsteuerung für Vor- und Rücklauf des Öls als Brennstoff;
Figur 1 zeigt ein zylindrisches Flammrohr 1, an dessen Austritt die Verbrennungsluft beschleunigt wird, zum Beispiel durch einen sich in Strömungsrichtung konisch verjüngenden Abschnitt 9, ist in dessen Rohrachse - also mittig - eine zentrale Zerstäuberdüse 3 als Teil eines Mischsystems üblicher Bauart angeordnet. Um diese zentrale Zerstäuberdüse 3 - Pilot-Zerstäuberdüse - herum sind auf einem konzentrischen Kreis mit dem Radius r mehrere weitere Zerstäuberdüsen 2 - Haupt-Zerstäuberdüsen - angeordnet. Die zentrale Düse 3 dient der Brennstoffzuführung in eine Pilotflamme, und über die konzentrisch um diese herum angeordnete Zerstäuberdüsen erfolgt die Zufuhr des Hauptteils des flüssigen Brennstoffes in die bzw. mit der Hauptverbrennungsluft.
Die Anzahl der auf den Teilkreis gleichmäßig beabstandeten Zerstäuberdüsen 2, der definierte Mindestradius 3 des Teilkreises zur Zentraldüse 3 und die Düsenaustrittsverhältnisse hängen dabei voneinander ab.
Die Düsenaustrittsbohrungen aller Zerstäuber auf dem konzentrischen Teilkreis befinden sich in Strömungsrichtung vor, oder in der Luftaustrittsebene des Flammrohres.
Das Verhältnis der Aufteilung der zugeführten Gesamtbrennstoffmenge für die Pilotflamme zu den Zerstäuberdüsen 2 des Teilkreises ist ein wesentliches Kriterium für eine Verbrennung mit niedrigem NOx-Emissionen. (ca. 2 - 5% der Gesamtbrennstoffmenge bei Großlast wird für die zentrale Pilotflamme benötigt).
Die Hauptverbrennungsluft wird der Flamme über die Ringstückquerschnitte an der Austrittsebene des Flammrohres 1 zugeführt. Diese Ringstückquerschnitte ergeben sich durch den jeweiligen Flammrohrinnendurchmesser, einem zur Flammrohrachse koaxial angeordneten Staukörper 4, z.B. ausgeführt als Ringscheibe, und den Zerstäuberdüsen 2 auf dem konzentrischen Teilkreis. Im Ringscheiben-Staukörper integriert ist koaxial ein weiterer Volumenstaukörper 6. Beide Staukörper sind durch einen Ringspalt für Verbrennungsluftdurchtritt getrennt. Der zentrale Volumenstaukörper besitzt einstellbare Verbrennungslufteintrittsquerschnitte in eine Vorkammer 7. Das Ende der Vorkammer 7, in Strömungsrichtung gesehen, wird mit einen Staukörper 8 mit radialen Spülschlitzen, einer Mittenbohrung und einem am Außendurchmesser, in Strömungsrichtung stehenden Kragen, verschlossen.
Der Ringscheiben-Staukörper 4 verbessert das Betriebsverhalten.
Ein Teil des Verbrennungsluftstromes, entsprechend der Leistungsaufteilung, wird der Pilotflamme über den Staukörper 8 und den Ringspalt zwischen Volumen-Staukörper 6 und Ringscheiben-Staukörper 4 zugeführt. In der Vorkammer 7 des zentralen Volumenstaukörpers 6 ist die Mitteldüse 3 mit elektrischer Zündeinrichtung angeordnet.
Mit der beschriebenen Anordnung, ergibt sich folgender Verbrennungsablauf. Mittels der emittierten Wärmeenergie entlang einer Mindestweglänge der ständigen, zentralen Pilotflamme, der Wärmeenergie aus Rauchgasen des Feuerraums, der Zerstäubungsaufteilung auf mehrere Düsen und der Teilkreisanordnung, gelingt zunächst eine sehr gute Brennstoffaufbereitung.
Teile des Brennstoffsprays der Zerstäuberdüsen auf dem Teilkreis beginnen aufgrund der Wärmeeinwirkung im Feuerraum zu vergasen.
Die Entzündung des Brennstoffes aus den Zerstäuberdüsen des Teilkreises wird zunächst unterbunden, um sie im Feuerraum intensiv mit rezirkuliertem Rauchgas und der zugeführten Verbrennungsluft zu vermischen. Dies hat eine sehr homogene Gemischbildung aus Brennstoff, Verbrennungsluft und Rauchgas zur Folge. (Mischphase).
Die einzelnen Brennstoff-Gasgemisch-Teilströme vermengen sich nach der Mindestweglänge vollständig mit der Pilotflamme und entzünden sich dabei - es stabilisiert sich die Hauptflamme. In dieser Hauptflamme erfolgt eine gleichmäßige, vollständige Verbrennung der einzelnen Teilgemischströme bei vermindertem O2 Partialdruck. (Brennphase).
Wie durch Versuche nachgewiesen, läßt sich die thermische NOx-Bildung in der Flamme wesentlich reduzierten, Minderung 30-40 %, bei gleichzeitig guter Bewertung der anderen Betriebsparameter. Der Brennstart erfolgt mit dem elektrischen Zünden der Pilotflamme und dem Zuschalten der Zerstäuber auf dem Teilkreis. Es entsteht also eine durchgängige schlanke, gebündelte Flamme. Die Flamme brennt mit gelbem Kern und blauen Randbezirken.
Die Figuren 2 und 3 zeigen perspektivische Ansichten des mittigen Mischsystems mit der zentralen Zerstäuberdüse 3 und drei umfänglich zu dieser angeordneten Haupt-Zerstäuberdüsen 2. Die im Zusammenhang mit dem schematischen Ausführungsbeispiel gemäß Figur 1 verwendeten Bezugszeichen finden sich in gleicher Weise in diesen Zeichnungen wieder.
Wie die Figuren 2 und 3 und insbesondere auch 4 erkennen lassen, sind die drei rings um die zentrale Pilot-Düse bzw. das Mischsystem angeordneten Haupt-Zerstäuberdüsen in einem Sockelbereich 18 über zwei Ringrohrleitungen miteinander verbunden, von denen eine die unter konstantem Druck stehende Ölvorlaufleitung 14 und die andere eine Ölrücklaufleitung 15 versinnbildlicht. Die Versorgung von Zerstäuberdüsen mittels eines Differenzdruckes zwischen einem Vorlaufdruck und einem Rücklaufdruck ist grundsätzlich bekannt. Durch die Ringleitungsausbildung dieses Ölvorlauf- und Ölrücklaufsystems wird gewährleistet, daß sämtliche der Haupt-Zerstäuberdüsen praktisch unter gleichen Betriebsbedingungen arbeiten, so daß die Ölzerstäubung rings um die Pilotflamme stabil sind.
Die Figuren 2 und 3 lassen eine besondere Ausbildung des Ringscheiben-Staukörpers 4 dahin erkennen, daß dieser an seiner die zentrale Zerstäuberdüse 3 umgebenden Innenberandung einen Aufsatz 10 aufweist, der dazu dient, daß die Außenseite 11 des Staukörpers 4 von aufgesprühten Ölpartikeln und damit drohenden Ablagerungen frei bleibt. Der Außenumfang dieses ringförmigen Staukörpers 4 ist mit einer Randabbördelung 12 versehen, die von Ausbuchtungen 13 unterbrochen ist, die radial nach innen gerichtet sind und der Aufnahme der Haupt-Zerstäuberdüsen dienen. Auf diese Weise kann die zentrale Pilot-Zerstäuberdüse 3 bzw. das Mischsystem zusammen mit dem Ringscheiben-Staukörper 4 gegenüber den ringförmig um diese angeordneten Haupt-Zerstäuberdüsen 2 axial zum Flammrohr 1 verschoben werden. Die Randabbördelung 12 und insbesondere der konisch verjüngte Abschnitt 9 des Flammrohres 1 dient der Führung der Verbrennungsluft in die Brennkammer.
Wie die Figuren 2 und 3 und insbesondere auch Figur 4 zeigen, sind die Haupt-Zerstäuberdüsen rings um die zentrale Pilot-Zerstäuberdüse miteinander in ihrem Sockelbereich 18 durch zwei parallele Ringleitungen 14, 15 verbunden, deren eine 14 die Ölvorlaufversorgung und deren andere 15 den Ölrücklauf bildet. Durch diese Ringleitungen soll ein möglichst gleiches Druckverhalten - konstanter Ölvorlaufdruck und gesteuerter Ölrücklaufdruck in Abhängigkeit der gewünschten Betriebsweise - sichergestellt werden. Dies gelingt bei entsprechender Bemessung des Durchmessers der Leitungen und damit insoweit vernachlässigbarer Strömungswiderstände. Figur 5 zeigt, daß der Anschluß der Ringleitungen 14 und 15 an die zentrale Ölversorgung, also eine für alle Haupt-Zerstäuberdüsen maßgebliche Öldruckquelle einerseits und eine Ölrückführung andererseits dadurch erreicht werden kann, daß die Ringleitungen 14, 15 über T-förmige Abzweigstellen angezapft" sind.
Von besonderer Bedeutung ist, daß in jeder der Haupt-Zerstäuberdüsen eine Ventileinrichtung vorgesehen ist, die sowohl die Ölzufuhrleitung als auch die Ölrückführleitung von der Düsenmündung trennt, wenn der Brennerbetrieb unterbrochen wird. Dies ist von besonderer Bedeutung am Ende der Betätigungsintervalle, weil dann die Tendenz besteht, Öl durch die Düse in den Brennraum abtropfen zu lassen, was zu Verschmutzungen etc. führt. Die Ventileinrichtung wird grundsätzlich hydraulisch, d.h. in Abhängigkeit von dem durch die Steuerung des Durchflusses der Ölrückführleitung betätigt, und zwar dergestalt, daß unter Federspannung stehende Ventile entsprechend den sich einzustellenden Druckzuständen reagieren, d.h. bei Unterbrechung des Brennbetriebes durch Druckaufbau in Richtung schließende Ventile, bei Betrieb dagegen durch deren Öffnung. Aufgrund der baulichen Verhältnisse bzw. der gängigen Modellgrößen solcher Ventile kann es ratsam sein, je Leitung - also sowohl für den Ölvorlauf als auch für den Ölrücklauf - jeweils zwei Ventile parallel geschaltet vorzusehen; eine solche Ventilanordnung ist in Figur 3 vorausgesetzt. In jedem Falle befinden sich die Ventileinrichtungen zwischen dem die Ringleitungen des Ölvorlaufes und des Ölrücklaufes aufnehmenden Sockel der jeweiligen Düsenlanze der Haupt-Zerstäuberdüsen 2 und deren Düsenkopf, wie dies insbesondere Figur 2 erkennen läßt. Die derart angeordnete Ventileinrichtung einer jeden Düsenlanze ist von einem Mantel umfaßt.
In Figur 6 ist ein Schaltbild für eine Ölfeuerungsanlage mit drei um eine Pilotdüse herum angeordneten Haupt-Zerstäuberdüsen dargestellt, bei deren jeder im Ölvorlauf wie im Ölrücklauf mit zwei parallel geschalteten federbelasteten, hydraulisch betätigten Ventilen versehen ist, zwei je Ölweg aus Platz- bzw. Verfügbarkeitsgründen.

Claims (19)

  1. Ölfeuerungsanlage für Verbrennung unter reduzierter Stickstoffoxidemission, insbesondere für höhere Leistungen, mit wenigstens einer zentral angeordneten Zerstäuberdüse und zugeordneter Zündeinrichtung sowie einem Gebläse für die Zufuhr von Verbrennungsluft, die durch ein die Zerstäuberdüse umgebendes Flammrohr dem Zerstäubungsraum stromab hinter der Düse zugeführt wird,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß um die mittig angeordnete zentrale Zerstäuberdüse (3) herum innerhalb des Flammrohres (1) dem Zerstäubungsraum zugewandt eine Anzahl weiterer Zerstäuberdüsen (2) gleichmäßig beabstandet angeordnet ist.
  2. Ölfeuerungsanlagen nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die zentrale Zerstäuberdüse (3) diejenige eines Mischsystems - Zerstäuberdüse, Luftzuführung, Flammenstabilisator, Zündeinrichtung - üblicher Bauart ist.
  3. Ölfeuerungsanlage nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß zwischen der zentralen Zerstäuberdüse (3) bzw. Mischsystem und den diesen umgebenden Zerstäuberdüsen (2) ein Ringscheiben-Staukörper (4) angeordnet ist.
  4. Ölfeuerungsanlage nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die zentrale Zerstäuberdüse (3) bzw. Mischsystem mit Ringscheiben-Staukörper (4) in Längsachse des Flammrohres (1) in verschiedene Verschiebelagen - insbesondere stufenlos - einstellbar ist.
  5. Ölfeuerungsanlage nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Staukörper (4) im Übergang zu der zentralen Zerstäuberdüse (3) und/oder den umgebenden Zerstäuberdüsen (2) unter Spaltbildung - gegebenenfalls einstellbarer Spaltweite - beabstandet ist.
  6. Ölfeuerungsanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der erheblich geringere Anteil, beispielsweise 2 - 5% des Öldurchsatzes auf die zentrale Zerstäuberdüse (3) entfällt.
  7. Ölfeuerungsanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die die zentrale Zerstäuberdüse (3) umgebenden Zerstäuberdüsen (2) einen engeren Sprühwinkel aufweisen als derjenige der Zentraldüse (3).
  8. Ölfeuerungsanlage nach Anspruch 7,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Sprühwinkel der umgebenden Zerstäuberdüsen (2) etwa 30° bis 45° beträgt.
  9. Ölfeuerungsanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 8,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die zugeführte Verbrennungsluft vor Eintritt in den Brennraum, d.h. beim Ausströmen aus dem Flammrohr (12), z.B. durch einen konisch verjüngten Abschnitt (9), eine Beschleunigung erfährt.
  10. Ölfeuerungsanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 9,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Ringscheiben-Staukörper (4) an seiner stromab dem Feuerraum zugewandten Außenseite (11) einen in diese Richtung vorspringenden Aufsatz (10) aufweist, der vorzugsweise ringförmig ausgebildet ist und insbesondere an die ringförmige Innenberandung der Staukörperringscheibe (4) unmittelbar anschließend angeordnet ist.
  11. Ölfeuerungsanlage nach Anspruch 10,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Aufsatz (10) einstückig mit der Staukörperringscheibe (4) ausgebildet ist.
  12. Ölfeuerungsanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 11,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Staukörperringscheibe (4) an ihrer ringförmigen Außenberandung eine stromab dem Feuerraum zugewandt vorspringende Randabbördelung (12) aufweist.
  13. Ölfeuerungsanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 12,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Staukörperringscheibe (4) in den Bereichen der jeweiligen ringförmig um die zentrale Zerstäuberdüse (3) angeordneten Haupt-Zerstäuberdüsen (2) mit radial nach innen gerichteten Ausbuchtungen (13) versehen ist.
  14. Ölfeuerungsanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 13,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die ringförmig um die zentrale Pilot-Zerstäuberdüse (3) angeordneten Haupt-Zerstäuberdüsen (2) jeweils mit einer Ölvorlauf- und einer Ölrücklaufleitung (15) verbunden sind, welche für alle Haupt-Zerstäuberdüsen zusammengefaßt an eine gemeinsame Ölvorlaufdruckquelle und an eine gemeinsame Ölrückführung angeschlossen sind.
  15. Ölfeuerungsanlage nach Anspruch 14,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die an die Haupt-Zerstäuberdüsen (2) angeschlossenen Ölvorlauf- und Rücklaufleitungen (14, 15) jeweils zu einer Ringleitung zusammengefaßt sind.
  16. Ölfeuerungsanlage nach Anspruch 14 oder 15,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß jede der Haupt-Zerstäuberdüsen (2) jeweils im Ölvorlauf wie im Ölrücklauf vor der Düse mit einer hydraulisch betätigten Ventileinrichtung versehen ist.
  17. Ölfeuerungsanlage nach einem der Ansprüche 14 bis 16,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Ölvorlaufleitung (14) unter konstant gehaltenem Öldruck steht, während die Ölrücklaufleitung hinsichtlich ihres Ablaufquerschnittes zur Bestimmung der der Düse (2) zugeförderten Ölmenge steuerbar ausgebildet ist.
  18. Ölfeuerungsanlage nach Anspruch 17,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Querschnittssteuerung der Ölrücklaufleitung zentral für alle ringförmig angeordneten Haupt-Zerstäuberdüsen (2) erfolgt.
  19. Ölfeuerungsanlage nach einem der Ansprüche 14 bis 18,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Anschluß der gemeinsamen Ölverlaufdruckquelle an die Ölverlaufringleitung (14) für alle Haupt-Zerstäuberdüsen (2) und der Anschluß der gemeinsamen Ölrückführung (15) an die jeweilig zugehörige Ringleitung (14, 15) zwischen zwei benachbart angeordneten Haupt-Zerstäuberdüsen (2) angeschlossen ist.
EP98120860A 1997-11-03 1998-11-03 Ölfeuerungsanlage mit reduzierter Stickstoffoxid (NOx) - Emissionen Expired - Lifetime EP0913631B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19748487 1997-11-03
DE19748487 1997-11-03

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP0913631A2 true EP0913631A2 (de) 1999-05-06
EP0913631A3 EP0913631A3 (de) 1999-07-07
EP0913631B1 EP0913631B1 (de) 2003-03-26

Family

ID=7847442

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP98120860A Expired - Lifetime EP0913631B1 (de) 1997-11-03 1998-11-03 Ölfeuerungsanlage mit reduzierter Stickstoffoxid (NOx) - Emissionen

Country Status (4)

Country Link
EP (1) EP0913631B1 (de)
AT (1) ATE235664T1 (de)
DE (2) DE59807632D1 (de)
DK (1) DK0913631T3 (de)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2007134580A1 (de) * 2006-05-19 2007-11-29 Ulrich Dreizler Flammenmodellierung
WO2008104158A3 (de) * 2007-02-27 2008-11-20 Ulrich Dreizler Hohlflamme
WO2009077408A3 (de) * 2007-12-14 2009-10-29 Max Weishaupt Gmbh Zerstäubungsvorrichtung für einen brenner zur verbrennung von vorzuwärmenden brennstoffen
DE102007023299B4 (de) * 2006-05-19 2012-03-22 Ulrich Dreizler Verfahren zur Flammenmodellierung und Gebläsebrenner zur Durchführung des Verfahrens
DE102016125526B3 (de) 2016-12-22 2018-05-30 Max Weishaupt Gmbh Mischvorrichtung und Brennerkopf für einen Brenner mit reduziertem NOx-Ausstoß

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2941362A (en) * 1953-11-02 1960-06-21 Curtiss Wright Corp Flame holder construction
GB1011058A (en) * 1962-04-05 1965-11-24 Fuel Firing Ltd Multi-stage burner unit
US3212555A (en) * 1964-12-28 1965-10-19 Combustion Eng Automatic gun integrity checking system
DE1927335C3 (de) * 1969-05-29 1974-08-29 Koerting Oel- Und Gasfeuerung Gmbh, 3000 Hannover Brenner, insbesondere für Öl
FR2505028B1 (fr) * 1981-04-30 1986-03-28 Pillard Chauffage Incinerateur polyvalent de dechet solides et liquides
JPS60233416A (ja) * 1984-05-07 1985-11-20 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 燃焼器
DE3910654A1 (de) * 1989-04-01 1990-10-04 Rausch & Pausch Anordnung zum verhindern des vor- und nachtropfens von heizoel aus der duese von heizoelbrennern
JPH02147610U (de) * 1989-05-11 1990-12-14
JP2942336B2 (ja) * 1990-09-26 1999-08-30 株式会社日立製作所 燃焼器および燃焼設備

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2007134580A1 (de) * 2006-05-19 2007-11-29 Ulrich Dreizler Flammenmodellierung
DE102007023299B4 (de) * 2006-05-19 2012-03-22 Ulrich Dreizler Verfahren zur Flammenmodellierung und Gebläsebrenner zur Durchführung des Verfahrens
WO2008104158A3 (de) * 2007-02-27 2008-11-20 Ulrich Dreizler Hohlflamme
EP2126471B1 (de) 2007-02-27 2016-02-10 Ulrich Dreizler Hohlflamme
WO2009077408A3 (de) * 2007-12-14 2009-10-29 Max Weishaupt Gmbh Zerstäubungsvorrichtung für einen brenner zur verbrennung von vorzuwärmenden brennstoffen
DE102016125526B3 (de) 2016-12-22 2018-05-30 Max Weishaupt Gmbh Mischvorrichtung und Brennerkopf für einen Brenner mit reduziertem NOx-Ausstoß
WO2018114490A1 (de) 2016-12-22 2018-06-28 Max Weishaupt Gmbh Mischvorrichtung und brennerkopf für einen brenner mit reduziertem nox-ausstoss
CN110100133A (zh) * 2016-12-22 2019-08-06 马克斯魏斯豪普特有限公司 用于具有减少的NOx排放的燃烧器的混合设备和燃烧器头
CN110100133B (zh) * 2016-12-22 2021-07-13 马克斯魏斯豪普特有限公司 用于具有减少的NOx排放的燃烧器的混合设备和燃烧器头
US11187407B2 (en) 2016-12-22 2021-11-30 Max Weishaupt Gmbh Mixing device and burner head for a burner with reduced nox emissions

Also Published As

Publication number Publication date
ATE235664T1 (de) 2003-04-15
DE59807632D1 (de) 2003-04-30
EP0913631A3 (de) 1999-07-07
EP0913631B1 (de) 2003-03-26
DK0913631T3 (da) 2003-06-23
DE19850651A1 (de) 1999-07-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0794383B1 (de) Verfahren zum Betreiben einer Druckzerstäuberdüse
EP0433790B1 (de) Brenner
EP1110034B1 (de) Brenneranordnung mit primärem und sekundärem pilotbrenner
EP1456583B1 (de) Verfahren zum Eindüsen eines Brennstoff-/Luftgemisches in eine Brennkammer
EP1802915B1 (de) Brenner für gasturbine
EP0902233A1 (de) Kombinierte Druckzerstäuberdüse
DE19730617A1 (de) Druckzerstäuberdüse
DE2828826A1 (de) Brenner fuer fluessigen brennstoff
EP0636836A2 (de) Brenner zum Verbrennen von staubförmigem Brennstoff
EP1864056B1 (de) Vormischbrenner für eine gasturbinenbrennkammer
DE2659089C3 (de) Brenner, insbesondere für flüssige Brennstoffe
DE10205573B4 (de) Zerstäuberdüse für einen Brenner
EP2037173B1 (de) Brennerkopf und Verfahren zur einstufigen Verbrennung von Brennstoff in einer vom Brennerkopf beabstandeten Verbrennungszone
EP0913631B1 (de) Ölfeuerungsanlage mit reduzierter Stickstoffoxid (NOx) - Emissionen
EP0483554A1 (de) Verfahren zur Minimierung der NOx-Emissionen aus einer Verbrennung
DE4430888A1 (de) Einstellbarer Blaubrenner
DE19507088B4 (de) Vormischbrenner
DE202008009650U1 (de) Mehrstoff-Brenner
AT406706B (de) Brenner für gas- und ölheizkessel
EP1754937B1 (de) Brennkopf und Verfahren zur Verbrennung von Brennstoff
DE202009010692U1 (de) Mischeinrichtung für einen Brenner
EP0428174B1 (de) Drallflammen-Mischvorrichtung für Ölbrenner
DE19824719C2 (de) Brenner, insbesondere Ölbrenner
DE10237604B4 (de) Nachverbrennungseinrichtung mit einem Brenner
EP2401551B1 (de) Brenner für eine thermische nachverbrennungsvorrichtung

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AT BE CH DE DK FR GB IT LI NL SE

AX Request for extension of the european patent

Free format text: AL;LT;LV;MK;RO;SI

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE

AX Request for extension of the european patent

Free format text: AL;LT;LV;MK;RO;SI

RIC1 Information provided on ipc code assigned before grant

Free format text: 6F 23D 11/40 A, 6F 23D 11/28 B, 6F 23K 5/06 B

17P Request for examination filed

Effective date: 20000104

AKX Designation fees paid

Free format text: AT BE CH DE DK FR GB IT LI NL SE

17Q First examination report despatched

Effective date: 20020114

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: MAX WEISHAUPT GMBH

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Designated state(s): AT BE CH DE DK FR GB IT LI NL SE

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: NV

Representative=s name: PATENTANWALTSBUERO EDER AG

REF Corresponds to:

Ref document number: 59807632

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20030430

Kind code of ref document: P

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: TRGR

REG Reference to a national code

Ref country code: DK

Ref legal event code: T3

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20030728

ET Fr: translation filed
PLBQ Unpublished change to opponent data

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS OPPO

PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

PLAB Opposition data, opponent's data or that of the opponent's representative modified

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009299OPPO

PLAX Notice of opposition and request to file observation + time limit sent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS2

26 Opposition filed

Opponent name: RIELLO S.P.A.

Effective date: 20031224

R26 Opposition filed (corrected)

Opponent name: RIELLO S.P.A.

Effective date: 20031225

NLR1 Nl: opposition has been filed with the epo

Opponent name: RIELLO S.P.A.

PLAX Notice of opposition and request to file observation + time limit sent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS2

PLBB Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition received

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS3

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: 711B

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: 711B

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: 711A

Free format text: TRANSLATION FILED ON 20040420

PLCK Communication despatched that opposition was rejected

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNREJ1

PLBN Opposition rejected

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009273

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: OPPOSITION REJECTED

27O Opposition rejected

Effective date: 20051214

NLR2 Nl: decision of opposition

Effective date: 20051214

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 18

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 59807632

Country of ref document: DE

Representative=s name: KASTEL PATENTANWAELTE PARTG MBB, DE

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 59807632

Country of ref document: DE

Representative=s name: KASTEL PATENTANWAELTE, DE

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 19

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Payment date: 20171124

Year of fee payment: 20

Ref country code: FR

Payment date: 20171124

Year of fee payment: 20

Ref country code: NL

Payment date: 20171122

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 20171122

Year of fee payment: 20

Ref country code: SE

Payment date: 20171124

Year of fee payment: 20

Ref country code: IT

Payment date: 20171122

Year of fee payment: 20

Ref country code: AT

Payment date: 20171117

Year of fee payment: 20

Ref country code: CH

Payment date: 20171124

Year of fee payment: 20

Ref country code: GB

Payment date: 20171124

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20180123

Year of fee payment: 20

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PCAR

Free format text: NEW ADDRESS: HOLEESTRASSE 87, 4054 BASEL (CH)

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R071

Ref document number: 59807632

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: DK

Ref legal event code: EUP

Effective date: 20181103

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MK

Effective date: 20181102

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: PE20

Expiry date: 20181102

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MK

Effective date: 20181103

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MK07

Ref document number: 235664

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20181103

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: EUG

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20181102