EP0826940A1 - Verfahren zum Verteilen des Guts über die Breite eines Förder-rosts und Schubrost zur Durchführung dieses Verfahrens - Google Patents
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- EP0826940A1 EP0826940A1 EP97114286A EP97114286A EP0826940A1 EP 0826940 A1 EP0826940 A1 EP 0826940A1 EP 97114286 A EP97114286 A EP 97114286A EP 97114286 A EP97114286 A EP 97114286A EP 0826940 A1 EP0826940 A1 EP 0826940A1
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- F27D2003/0001—Positioning the charge
- F27D2003/0006—Particulate materials
Definitions
- the conveying speed of the material bed is determined by the grain size distribution influenced in the estate bed.
- the grate has a higher proportion of fines than the middle one Encountered area. This is due to the fact that the outflow of material from the thicker middle one Demix the area of the grate to the sides takes place, the proportion of coarse fractions in the middle and the proportion of finer fractions in the side areas favored.
- the furnace discharge is also across the width of the Does not rust evenly. On one side and in the middle becomes more coarse material, on the other hand more fine Material dropped.
- the good speed can be undesirably high Accept values so that the cooling effect is no longer sufficient ("Red River").
- the invention is therefore based on the object of a method to distribute the goods over the width of a conveyor grate to create, on which the Gutbett initially in a first width section a greater thickness than in at least a second, adjacent latitude section. It it is also based on the task of performing one of the method suitable sliding grate to accomplish.
- the solution according to the invention consists in the features of Claims 1 and 4 and preferably the features of the subclaims.
- the method according to the invention is characterized in that that the estate bed in the first breadth section in which it was initially thicker than the second, neighboring latitude section is still dammed up. Thereby the difference in the bed thickness is increased. This in turn has the consequence that the good to the side Drain from the first, more populated section to the second latitude section.
- This method is suitable for sliding gratings because they are cause constant movement within the estate and hence the flow of the goods from the first to the second Breadth section can also take place if the Angle of repose is not exceeded.
- the goods are stowed in the first breadth section in that the conveyor grate therein with less Conveying speed operated as in the second width section becomes.
- the good in the first breadth section be braked in places by appropriate obstacles be provided, which is the conveying movement of the good inhibit. These can span the entire length of these sections be more or less distributed.
- this braking mainly takes place in the initial section of the first breadth section, where anyway by the dropping of the thickness difference between this latitude section and the neighboring ones Width sections is largest.
- the Conveying action of the grate on the material bed begins in the so-called first latitude section later than in this one neighboring, less populated, so-called second latitude areas.
- first and at least a second breadth section is spoken in primarily on an arrangement of three arranged side by side Sections thought, the middle of which is the initial has stronger occupancy, while the two outer weaker are occupied.
- the principle of the invention par excellence on every pairing one stronger and one weaker occupied width section can be read. If, for example in an arrangement of five next to each other Width sections the middle the strongest initial occupancy experienced, this is the first breadth section in relation to the sections immediately adjacent to it. These can, if initially or during the distribution process are occupied more than the outermost sections again as the first broad sections in relation to those on the very outside horizontal sections are considered.
- the distribution method according to the invention Division of the grate into several width sections with different Conveyor speed only in a relative short section of the grate is provided, which is expedient is located at or immediately after the posting point and because of its function here as a compensation section referred to as.
- first width section with a lower feed rate than in at least one neighboring one initially a smaller thickness of the refrigerated goods bed, second width section, so the difference in thickness of the refrigerated goods bed strengthened and consequently more good from the more heavily occupied Broad section into the neighboring, faster-conveying Drain the section with a lower material bed thickness.
- You control this so that at the end of the compensation section on this Result in the same mass flows in all sections and one then leads this to a subsequent section of grate, the same conveying speed of the Guts, you get one across the entire grate width constant bed thickness. Therefore, the Feed speed of the neighboring latitudes in the compensation section depending on the relative thickness of their Regulated refrigerated goods bed.
- the material bed thickness may be appropriate to keep it a little lower in the side areas than in the middle area, at over the grate width uniform cooling air pressure the higher air resistance in the areas lower average Grain to take into account. If you look at the side areas with a higher cooling air pressure than that middle range, however, it may be appropriate to Side areas with a slightly greater bed thickness than in the middle Operate because of the smaller grain size in the side areas better conditions for heat transfer delivers. As always, the distribution of the bed thickness in the main part of the cooler the invention provides a suitable means for this.
- a sliding grate is suitable for carrying out the method, the one in the compensating section arranged side by side Wide sections with separate drive means for each other has a different feed rate, which in the second breadth section (or the second breadth sections) is larger or can be set larger than in the first.
- the movement speed is below the feed speed the cause of the conveying movement of the good Understand rust organs. There is a difference on the conveying speed of the good bed.
- Under separate Feed means are therefore to be understood as those allow the feed rate of the latitude sections different and preferably independent of each other adjust.
- first breadth section an additional number of unmoved as an obstacle to funding Contain grate plates, for example as so-called Bridging plates also in the range of moving rows Grate plates can be provided. You will be expedient over the length of the first breadth section distributed in which a congestion effect is desired.
- the first breadth section a larger number or Total length of such unmoving rows of grate plates before, during one in the neighboring, less populated, second Width sections a smaller number or total length of the provides unmoved rows of grate plates and the moving rows of grate plates lets start earlier.
- each of the neighboring sections can be set independently of the others or adjustable; however, it may be sufficient if only whose relationship to one another is changeable. To it may suffice if, for example, with an arrangement only three width sections arranged side by side the feed rate in the middle area or the Feed speeds in the side areas can be changed are.
- the regulation of the feed speeds in the compensation section expediently takes place depending on the Gutbed height in the individual sections. Instead, can also the bed height in the corresponding width sections Width ranges of the following cooler section used will.
- the length of the compensation section can be small in relation to the total length of the grate. It is dimensioned such that the desired compensation can be achieved. A bigger one Length than twice the grate width is usually not required. As a rule, a length that is less is sufficient is than the simple grate width. Under the length of the compensation section is the length of the longest latitude section of the compensation section to understand that with a feed speed deviating from the following grate section is operable.
- the lateral good bed compensation in the compensation section can are promoted in that the compensation section greater inclination in the conveying direction than the following grate section is awarded.
- the inclination of the Compensating section in the order of 8-15 °, while the slope in the following section only in is on the order of 1-7 °, preferably 3-5 °.
- the inclination can be 0 °.
- the width of the sections is according to the distribution the bed thickness immediately afterwards to the application area dimensioned. If three sections are provided, have the latitude sections to the side of the middle section expediently half to full width of the middle Section.
- the compensation section in the hot area of the radiator lies and the differences in the grating due to the Invention will be temporarily strengthened in this area, it is expedient to ventilate the conditions in the adapt to different feed areas and consequently the separately drivable sections can also be ventilated separately close.
- the cooling grate of a clinker cooler shown in Fig. 1 consists of three sections, namely the inlet area 1 and two downstream sections 2 and 3.
- the thing to be cooled Well falls out of the upstream rotary kiln mainly in the area 4 hatched in FIG the cooler and then spreads across its width.
- sections 2 and 3 the main part of the cooler form, it is carried out conventionally, namely from changing Cross rows of fixed and 5 in the conveying direction retracted grate plates.
- Section 2 is weak around 3 ° inclined in the conveying direction.
- Section 3 is horizontal.
- sections 2 and 3 is the feed rate of the grate plates constant over the width. That on it lying good bed can be in its different types Wide areas have different conveyor speeds.
- the inlet area 1 is also made of transverse Grid plate rows built. Outside of those explained later stationary areas it is composed of three broad sections, namely from a middle section 6 and the side sections 7 and 8, each also from transverse rows are formed by rust plates, which are alternating and moving back and forth in the direction of conveyance indicated by arrows are driven. It goes without saying that one other number of width sections can be chosen, for example two, four or five.
- the structure of the inlet area 1 is shown in more detail from Fig. 2. Individual grate plate fields are through strong border set off from other fields. In the fields 10, 11, 12 are only stationary grate plates intended. A bed of refrigerated goods is deposited on them, which directly prevents the rust from overheating and wear and tear Protects goods coming from the oven.
- the fields 6, 7 and 8 alternate between fixed and moving back and forth rows of grate plates, wherein the first row of grate plates following fields 10-12 is a moving one. They are independent of the grate plates the other fields and the following section 2 driven.
- the middle section 6 has in the illustrated Example the width of six grate plates while the outside lying sections 7 and 8 each five grate widths include. Sections 7 and 8 are ten grate plates long. The length of the compensation section thus determined is to the ample half the width of each of the three sections. In the middle section 6 are about Length distributed instead of plates in moving rows of grate plates some stationary, hatched Bridging plates 9 are provided.
- the fixed rows of grate plates are at rest on transverse grate plate carriers 14, which in turn rest on edge supports 15 and longitudinal bars 16.
- the grate plate carrier 14 are as air ducts to those with them air-ducted grate plates are formed. she are in air-separated support sections 14a, 14b and 14c divided so that the associated Grate plate groups supplied with air independently of one another can be.
- the longitudinal bars 16 and possibly the edge beams 15 are as air duct for supplying the grate plate support sections educated.
- the longitudinal bars 16 are ventilation divided into halves 16a and 16b, each adjacent sections 14a, 14b and 14c of the grate plate carrier assigned.
- the middle sections 14b of the 5 are fixed by a Channel 13 forth via branches and the assigned to them Longitudinal beam halves 16a are supplied with cooling air. Corresponding become the outer grate girder sections 14a and 14c from cooling air ducts 17 and 18 via them associated longitudinal beam halves 16b and the edge supports 15 supplied with cooling air.
- the movable grate plates rest on each other mechanically separate grate support sections 20a, 20b and 20c, each carried over consoles 21 by longitudinal spars 22a, 22b and 22c are, in turn, longitudinally movable in a known manner rest on bearings 23 and by means of hydraulic drives 24 are pushed back and forth in the longitudinal direction of the plate can. This creates the feed motion.
- the grate plate supports 20a, 20b and 20c, the brackets 21 and the longitudinal spars 22 are used to supply cooling air to them Grate plate groups designed to carry cooling air.
- the Longitudinal bars 22b of the movable rows of grate plates in the middle Section 6 are (see FIG. 5) from the cooling air duct 13 supplied with cooling air via branches 26 which are tolerant of movement.
- the same applies to the grate plates of sections 7 and 8 respectively these sections can be independent as well as their frequency of movement be set by the other sections.
- Cooling air is also supplied to fields 10, 11 and 12 provided, and that can be seen in Fig. 3 cooling air channels 29, 30 assigned to these fields. Still others Cooling air supply devices are for the radiator sections 2 and 3 or, if desired, for individual fields provided within these sections. To avoid a too many parameters to be controlled may be appropriate the cooling air supply to the individual fields after a one-off, appropriate setting to leave constant and only still regulate their feed rate.
- the inclination of the grate section shown in FIG. 3 in the conveying direction is 10 °.
- the configuration of the compensation section given in this example allows the cooler width to be increased by about 25% for a given cooler performance. This means that the thrust frequency in the cooler sections 2 and 3 can be reduced by approximately 25%.
- the cooler frequency due to the synergism between the equalizer of the Gutbettdicke one hand, and the stronger as compared with conventional coolers inclination can be further decreased, namely of the order of 20 min -1 to 10 min -1 under.
- a typical example has a shear rate of 5 min -1 and in the side sections such 7-8min of -1 in the center section of the inlet portion. This significantly reduces plate wear in all sections.
Abstract
Verfahren zum Verteilen des Guts über die Breite eines Förderrosts. Um das Gut dazu zu bringen, von einer ersten Breitensektion (6, 11) auf eine zweite Breitensektion (7, 8) abzufließen, wird die erste Breitensektion mit geringerer Vorschubgeschwindigkeit als die zweite (7, 8) betrieben. Zusätzlich können Bremsung oder geringere Förderlänge in der ersten Breitensektion (6, 11) im Vergleich zu der zweiten (7, 8) vorgesehen werden. Die Erfindung betrifft auch einen Schubrost zur Durchführung des Verfahrens. <IMAGE>
Description
Zum Kühlen von Brenngut, beispielsweise Zementklinker, verwendet
man Kühlroste, aus denen man Kühlluft in das darauf
liegende Gutbett eintreten läßt, die dieses durchströmt und
abkühlt. Der über die Länge des Rosts erzielbare Kühleffekt
hängt u.a. ab von der Dicke und Vorschubgeschwindigkeit des
Gutbetts. Diese Parameter sind bei herkömmlichen Rosten nicht
über die Rostbreite konstant. Das hängt damit zusammen, daß
das Gut vom vorgeschalteten Ofen her nicht völlig gleichmäßig
verteilt über die Breite des Rosts abgeworfen wird. Der größte
Teil des Kühlguts gelangt zunächst auf einen mittleren Bereich
des Rosts und fließt von dort aufgrund der im Gutbett
herrschenden, von der Vorschubbewegung des Rosts verursachten
Relativbewegung zu den schwächer belegten Seiten hin ab. Ein
völliger Ausgleich der anfänglich unterschiedlichen Dicke des
Gutbetts läßt sich dadurch bei bekannten Rosten aber nicht
erreichen. Das gilt auch für einen bekannten Kühlrost (EP-A
129 657), bei welchem die im Drehrohrofen-Austragsbereich
liegende Zone pro Flächeneinheit mehr feststehende und mehr
unbelüftete Rostplatten aufweist als in den seitlich angrenzenden
Zonen. Zwar wird dadurch der Aufstau des Guts im mittleren
Bereich und sein Abfließen zu den Seitenbereichen gefördert;
ein hinreichender Ausgleich der unterschiedlichen
Dicke des Gutbetts läßt sich dadurch aber insbesondere bei
großen Rostbreiten nicht erreichen.
Die Fördergeschwindigkeit des Gutbetts wird von der Korngrößenverteilung
im Gutbett beeinflußt. Je größer der Feinanteil,
um so größer ist die Fließneigung und damit die Fördergeschwindigkeit
des Guts. Im allgemeinen ist in den Seitenbereichen
des Rosts ein höherer Feinanteil als im mittleren
Bereich anzutreffen. Das rührt zum einen daher, daß bei
dem Abfluß von Gut aus dem zunächst dicker belegten mittleren
Bereich des Rostes zu den Seiten hin eine Entmischung
stattfindet, die den Anteil grober Fraktionen in der Mitte
und den Anteil feinerer Fraktionen in den Seitenbereichen
begünstigt. Auch ist der Ofenabwurf über die Breite des
Rosts nicht gleichmäßig. Auf einer Seite und in der Mitte
wird mehr grobes Material, auf der anderen Seite mehr feines
Material abgeworfen. Insbesondere in demjenigen Seitenbereich,
der durch das unsymmetrische Abwurfverhalten des
Drehrohrofens noch mehr Feinanteil enthält als der andere
Seitenbereich, kann die Gutgeschwindigkeit unerwünscht hohe
Werte annehmen, so daß die Kühlwirkung nicht mehr ausreicht
("Red River").
Je breiter ein Rost ist, um so schwerer ist es, das Gut über
seine Breite gleichmäßig zu verteilen. Die genannten Probleme
werden daher verschärft durch die neuzeitliche Tendenz zu immer
größerer Anlagenkapazität. Dieser versucht man dadurch
gerecht zu werden, daß man bei begrenzter Breite des Kühlers
dessen Länge und Vorschubgeschwindigkeit vergrößert. Dabei
gelangt man
aber an eine wirtschaftliche Grenze, weil der Rostplattenverschleiß exponentiell mit der Vorschubgeschwindigkeit ansteigt.
aber an eine wirtschaftliche Grenze, weil der Rostplattenverschleiß exponentiell mit der Vorschubgeschwindigkeit ansteigt.
Ähnliche Probleme stellen sich bei Förderrosten, die für
andere Zwecke als zum Kühlen von Brenngut verwendet werden.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren
zum Verteilen des Guts über die Breite eines Förderrosts
zu schaffen, auf dem das Gutbett anfänglich in einer
ersten Breitensektion eine größere Dicke als in mindestens
einer zweiten, benachbarten Breitensektion aufweist. Es
liegt ihr ferner die Aufgabe zugrunde, einen zur Durchführung
des erfindungsgemäßen Verfahrens geeigneten Schubrost
zu schaffen.
Die erfindungsgemäße Lösung besteht in den Merkmalen der
Ansprüche 1 und 4 sowie vorzugsweise den Merkmalen der Unteransprüche.
Das erfindungsgemäße Verfahren zeichnet sich dadurch aus,
daß das Gutbett in der ersten Breitensektion, in der es
anfangs schon dicker war, im Verhältnis zu der zweiten,
benachbarten Breitensektion noch mehr aufgestaut wird. Dadurch
wird der Unterschied in der Gutbettdicke verstärkt.
Dies hat wiederum die Folge, daß das Gut zum seitlichen
Abfließen von der ersten, stärker belegten Breitensektion
auf die zweite Breitensektion veranlaßt wird. Besonders
geeignet ist dieses Verfahren für Schubroste, weil diese
innerhalb des Guts eine ständige Bewegung verursachen und
daher das Abfließen des Guts von der ersten zur zweiten
Breitensektion auch dann stattfinden kann, wenn der
Schüttwinkel nicht überschritten wird.
Das Aufstauen des Guts in der ersten Breitensektion geschieht
dadurch, daß der Förderrost darin mit geringerer
Fördergeschwindigkeit als in der zweiten Breitensektion betrieben
wird. Zusätzlich kann das Gut in der ersten Breitensektion
stellenweise gebremst werden, indem geeignete Hindernisse
vorgesehen werden, die die Förderbewegung des Guts
hemmen. Diese können über die gesamte Länge dieser Sektionen
mehr oder weniger verteilt sein. Statt dessen oder zusätzlich
kann vorgesehen werden, daß diese Bremsung hauptsächlich
im Anfangsabschnitt der ersten Breitensektion stattfindet,
wo ohnehin durch die Abwurfhäufung der Dickenunterschied
zwischen dieser Breitensektion und den benachbarten
Breitensektionen am größten ist. Beispielsweise kann vorgesehen
sein, daß in der ersten, stärker belegten Breitensektion
in diesem Abschnitt noch kein Förderantrieb auf das Gut
wirkt, während er in den benachbarten, schwächer belegten
Zonen bereits vorhanden ist. Oder anders ausgedrückt: Die
Fördereinwirkung des Rosts auf das Gutbett beginnt in der
sogenannten ersten Breitensektion später als in den dieser
benachbarten, schwächer belegten, sogenannten zweiten Breitenbereichen.
Wenn in diesem Zusammenhang von einer ersten und mindestens
einer zweiten Breitensektion gesprochen wird, so ist dabei in
erster Linie an eine Anordnung von drei nebeneinander angeordneten
Sektionen gedacht, deren mittlere die anfänglich
stärkere Belegung aufweist, während die beiden äußeren schwächer
belegt sind. Jedoch kann das erfindungsgemäße Prinzip
schlechthin auf jede Paarung einer stärker und einer schwächer
belegten Breitensektion gelesen werden. Wenn beispielsweise
in einer Anordnung von fünf nebeneinander liegenden
Breitensektionen die mittlere die stärkste anfängliche Belegung
erfährt, so ist diese die erste Breitensektion in bezug
auf die ihr unmittelbar benachbarten Sektionen. Diese können,
wenn sie anfänglich oder im Laufe des Verteilungsvorgangs
stärker belegt sind als die ganz außen liegenden Sektionen
wiederum als erste Breitensektionen in bezug auf die ganz außen
liegenden Breitensektionen betrachtet werden.
Zwar ist es möglich, die Aufteilung des Rosts in mehrere
Breitensektionen über die gesamte oder einen wesentlichen
Teil der Rostlänge durchzuführen, um die Fördergeschwindigkeit
in diesen Sektionen den unterschiedlichen Kühleigenschaften
des Guts in den verschiedenen Breitenbereichen optimal
anpassen zu können. Bevorzugt wird aber eine Ausführung,
bei welcher das erfindungsgemäße Verteilungsverfahren mit
Aufteilung des Rosts in mehrere Breitensektionen mit unterschiedlicher
Fördergeschwindigkeit lediglich in einem relativ
kurzen Abschnitt des Rosts vorgesehen ist, der zweckmäßigerweise
bei oder unmittelbar nach der Aufgabestelle gelegen ist
und der seiner Funktion wegen hier als Ausgleichsabschnitt
bezeichnet wird. Betreibt man den Rost in der anfänglich eine
größere Dicke des Kühlgutbetts aufweisenden, ersten Breitensektion
mit einer geringeren Vorschubgeschwindigkeit als in
wenigstens einer benachbarten, anfänglich eine geringere Dicke
des Kühlgutbetts aufweisenden, zweiten Breitensektion, so
wird dadurch zunächst der Dickenunterschied des Kühlgutbetts
verstärkt und es wird demzufolge mehr Gut aus der stärker belegten
Breitensektion in die benachbarte, schneller fördernde
Sektion mit niedrigerer Gutbettdicke abfließen. Steuert man
dies so, daß sich am Ende des Ausgleichsabschnitts auf diese
Weise in allen Sektionen gleiche Massenströme ergeben und
leitet man diese dann auf einen folgenden Rostabschnitt, der
über die gesamte Rostbreite gleiche Fördergeschwindigkeit des
Guts aufweist, so erhält man eine über die gesamte Rostbreite
konstante Gutbettdicke. Zweckmäßigerweise wird deshalb die
Vorschubgeschwindigkeit der benachbarten Breitensektionen in
dem Ausgleichsabschnitt abhängig von der relativen Dicke ihres
Kühlgutbetts her geregelt.
Das bedeutet nicht, daß konstante Gutbettdicke über die gesamte
Rostbreite in jedem Fall das Ziel dieses Regelvorgangs
sein muß. Vielmehr können bei der Bestimmung der zu
erzielenden Gutbettdicke auch noch weitere Überlegungen eine
Rolle spielen, wie insbesondere die Korngrößenverteilung.
So kann es beispielsweise zweckmäßig sein, die Gutbettdicke
in den Seitenbereichen ein wenig geringer zu halten
als im mittleren Bereich, um bei über die Rostbreite
gleichmäßigem Kühlluftdruck den höheren Luftdurchtrittswiderstand
in den Bereichen geringerer durchschnittlicher
Körnung zu berücksichtigen. Wenn man die Seitenbereiche
mit höherem Kühlluftdruck beaufschlagt als den
mittleren Bereich, kann es hingegen zweckmäßig sein, die
Seitenbereiche mit etwas größerer Gutbettdicke als im mittleren
Bereich zu betreiben, weil die geringere Korngröße in
den Seitenbereichen bessere Voraussetzungen für die Wärmeübertragung
liefert. Wie immer man die Verteilung der Gutbettdicke
im Hauptteil des Kühlers zu gestalten wünscht,
die Erfindung gibt dazu ein geeignetes Mittel an die Hand.
Zur Durchführung des Verfahrens eignet sich ein Schubrost,
der im Ausgleichsabschnitt mehrere nebeneinander angeordnete
Breitensektionen mit gesonderten Antriebsmitteln für voneinander
abweichende Vorschubgeschwindigkeit aufweist, die in
der zweiten Breitensektion (bzw. den zweiten Breitensektionen)
größer ist oder größer einstellbar ist als in der ersten.
Unter der Vorschubgeschwindigkeit ist dabei die Bewegungsgeschwindigkeit
der die Förderbewegung des Guts hervorrufenden
Rostorgane zu verstehen. Sie ist zu unterscheiden
von der Fördergeschwindigkeit des Gutbetts. Unter gesonderten
Vorschubmitteln sind daher solche zu verstehen, die
es gestatten, die Vorschubgeschwindigkeit der Breitensektionen
unterschiedlich und vorzugsweise unabhängig voneinander
einzustellen.
Zusätzlich kann die stärker belegte, erste Breitensektion
als Förderhindernis eine zusätzliche Zahl von unbewegten
Rostplatten enthalten, die beispielsweise als sogenannte
Überbrückungsplatten auch im Bereich der Reihen von bewegten
Rostplatten vorgesehen werden können. Sie werden zweckmäßigerweise
über diejenige Länge der ersten Breitensektion
verteilt, in welcher ein Staueffekt erwünscht ist.
Am Beginn der stärker belegten, ersten Breitensektion kann
eine gehäufte Anordnung unbewegter Platten vorgesehen werden.
Ohnehin ist es üblich, im Anfangsbereich eines
Schubrosts, in welchem das vom Ofen abgeworfene, heiße Gut
auftrifft, lediglich unbewegte Platten vorzusehen, die von
einer Gutschüttung bedeckt sind, die sie vor dem unmittelbaren
Auftreffen des heißesten Guts schützt. In allen
Breitensektionen können derartige unbewegte Rostplattenreihen
am Anfang vorgesehen sein. Jedoch sieht man in der stärker
belegten, ersten Breitensektion eine größere Zahl bzw.
Gesamtlänge solcher unbewegten Rostplattenreihen vor, während
man in den benachbarten, schwächer belegten, zweiten
Breitensektionen eine geringere Zahl bzw. Gesamtlänge der
unbewegten Rostplattenreihen vorsieht und die bewegten Rostplattenreihen
früher beginnen läßt.
Zweckmäßigerweise ist die Vorschubgeschwindigkeit jeder der
benachbarten Sektionen unabhängig von den anderen einstellbar
oder regelbar; jedoch kann es auch ausreichen, wenn lediglich
deren Verhältnis zueinander veränderbar ist. Dazu
kann es genügen, wenn beispielsweise bei einer Anordnung mit
drei nebeneinander angeordneten Breitensektionen lediglich
die Vorschubgeschwindigkeit im mittleren Bereich oder die
Vorschubgeschwindigkeiten in den Seitenbereichen veränderbar
sind. Die Regelung der Vorschubgeschwindigkeiten im Ausgleichsabschnitt
erfolgt zweckmäßigerweise abhängig von der
Gutbetthöhe in den einzelnen Abschnitten. Statt dessen kann
auch die Gutbetthöhe in den den Breitensektionen entsprechenden
Breitenbereichen des folgenden Kühlerabschnitts herangezogen
werden.
Die Länge des Ausgleichsabschnitts kann gering sein im Verhältnis
zur Gesamtlänge des Rosts. Sie wird so bemessen, daß
sich der gewünschte Ausgleich erzielen läßt. Eine größere
Länge als die zweifache Rostbreite ist normalerweise nicht
erforderlich. In der Regel genügt eine Länge, die geringer
ist als die einfache Rostbreite. Unter der Länge des Ausgleichsabschnitts
ist dabei die Länge der längsten Breitensektion
des Ausgleichsabschnitts zu verstehen, die mit einer
von dem folgenden Rostabschnitt abweichenden Vorschubgeschwindigkeit
betreibbar ist.
Der seitliche Gutbettausgleich im Ausgleichsabschnitt kann
dadurch gefördert werden, daß dem Ausgleichsabschnitt eine
stärkere Neigung in Förderrichtung als dem folgenden Rostabschnitt
verliehen wird. Vorzugsweise liegt die Neigung des
Ausgleichsabschnitts in der Größenordnung von 8-15°, während
die Neigung im sich anschließenden Abschnitt lediglich in
der Größenordnung von 1-7°, vorzugsweise 3-5°, liegt. Gegen
Ende des Kühlers kann die Neigung bei 0° liegen.
Die Breite der Sektionen wird entsprechend der Verteilung
der Gutbettdicke unmittelbar anschließend an den Aufgabebereich
bemessen. Wenn drei Sektionen vorgesehen sind, haben
die seitlich der mittleren Sektion gelegenen Breitensektionen
zweckmäßigerweise die halbe bis volle Breite der mittleren
Sektion.
Da der Ausgleichsabschnitt im heißen Bereich des Kühlers
liegt und die Unterschiede in der Rostbelegung aufgrund der
Erfindung in diesem Bereich vorübergehend verstärkt werden,
ist es zweckmäßig, die Belüftung den Verhältnissen in den
unterschiedlichen Vorschubbereichen anzupassen und demzufolge
die gesondert antreibbaren Sektionen auch gesondert belüftbar
zu machen.
Die Erfindung wird im folgenden näher unter Bezugnahme auf
die Zeichnung erläutert, die ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel
veranschaulicht. Es zeigen:
- Fig. 1
- eine schematische Draufsicht auf einen Kühlrost,
- Fig. 2
- eine vergrößerte Darstellung des Ausgleichsabschnitts,
- Fig. 3
- einen schematischen Längsschnitt durch den Ausgleichsabschnitt,
- Fig. 4
- einen Querschnitt in der Ebene IV der Fig.3,
- Fig. 5
- einen Schnitt in der Ebene V der Fig.3 und
- Fig. 6
- einen Schnitt in der Ebene VI der Fig.3
Der in Fig. 1 dargestellte Kühlrost eines Klinkerkühlers
besteht aus drei Abschnitten, nämlich dem Einlaufbereich 1
und zwei nachgeschalteten Abschnitten 2 und 3. Das zu kühlende
Gut fällt aus dem vorgeschalteten Drehrohrofen
hauptsächlich in dem in Fig. 1 schraffierten Bereich 4 auf
den Kühler und verteilt sich dann auf dessen Breite.
In den Abschnitten 2 und 3, die den Hauptteil des Kühlers
bilden, ist er herkömmlich ausgeführt, nämlich aus wechselnden
Querreihen feststehender und in Förderrichtung 5 vorund
zurückbewegter Rostplatten. Abschnitt 2 ist schwach um
3° in Förderrichtung geneigt. Abschnitt 3 verläuft horizontal.
In den Abschnitten 2 und 3 ist die Vorschubgeschwindigkeit
der Rostplatten über die Breite konstant. Das darauf
liegende Gutbett kann in seinen unterschiedlich gearteten
Breitenbereichen unterschiedliche Fördergeschwindigkeit haben.
Der Einlaufbereich 1 ist gleichfalls aus quer verlaufenden
Rostplattenreihen aufgebaut. Außerhalb der später erläuterten
stationären Bereiche setzt er sich zusammen aus drei Breitensektionen,
nämlich aus einer mittleren Sektion 6 und den Seitensektionen
7 und 8, die ebenfalls jeweils aus Querreihen
von Rostplatten gebildet sind, die im Wechsel feststehen und
in der durch Pfeile angedeuteten Förderrichtung vor- und zurückbewegend
angetrieben sind. Es versteht sich, daß auch eine
andere Zahl von Breitensektionen gewählt werden kann, beispielsweise
zwei, vier oder fünf.
Der Aufbau des Einlaufbereichs 1 ergibt sich detaillierter
aus Fig. 2. Darin sind einzelne Rostplattenfelder durch
starke Umrandung von anderen Feldern abgehoben. In den Feldern
10, 11, 12 sind ausschließlich stationäre Rostplatten
vorgesehen. Auf ihnen lagert sich eine Kühlgutschüttung ab,
die den Rost vor Überhitzung und Verschleiß durch das unmittelbar
aus dem Ofen auftreffende Gut schützt.
Die Felder 6, 7 und 8 bestehen im Wechsel aus feststehenden
und vor- und zurückbewegten Reihen von Rostplatten, wobei
jeweils die erste den Feldern 10-12 folgende Rostplattenreihe
eine bewegte ist. Sie sind unabhängig von den Rostplatten
der jeweils anderen Felder und von dem folgenden Abschnitt 2
angetrieben. Die mittlere Sektion 6 hat in dem dargestellten
Beispiel die Breite von sechs Rostplatten, während die außen
liegenden Sektionen 7 und 8 jeweils fünf Rostplattenbreiten
umfassen. Die Sektionen 7 und 8 sind zehn Rostplatten lang.
Die dadurch festgelegte Länge des Ausgleichsabschnitts beläuft
sich auf die reichliche Hälfte der Breite jeder der
drei Sektionen. In der mittleren Sektion 6 sind über die
Länge verteilt anstelle von Platten in bewegten Rostplattenreihen
einige stationäre, schraffiert angedeutete
Überbrückungsplatten 9 vorgesehen.
Die Fig. 3 bis 6 veranschaulichen beispielsweise den konstruktiven
Aufbau. Die feststehenden Rostplattenreihen ruhen
auf quer verlaufenden Rostplattenträgern 14, die ihrerseits
auf Randträgern 15 und Längsholmen 16 aufliegen. Die Rostplattenträger
14 sind als Luftführungskanäle zu den mit ihnen
luftführend verbundenen Rostplatten ausgebildet. Sie
sind in lufttechnisch voneinander getrennte Trägerabschnitte
14a, 14b und 14c aufgeteilt, so daß die ihnen zugeordneten
Rostplattengruppen unabhängig voneinander mit Luft versorgt
werden können. Auch die Längsholme 16 und ggf. die Randträger
15 sind als Luftführungskanäle zur Versorgung der Rostplattenträgerabschnitte
ausgebildet. Die Längsholme 16 sind
lufttechnisch geteilt in Hälften 16a und 16b, die jeweils
benachbarten Abschnitten 14a, 14b bzw. 14c der Rostplattenträger
zugeordnet sind. Die mittleren Abschnitte 14b der
feststehenden Rostplattenträger werden gemäß Fig. 5 von einem
Kanal 13 her über Abzweigungen und über die ihnen zugeordneten
Längsholmhälften 16a mit Kühlluft versorgt. Entsprechend
werden die außen liegenden Rostträgerabschnitte
14a und 14c von Kühlluftkanälen 17 bzw. 18 her über die ihnen
zugeordneten Längsholmhälften 16b und die Randträger 15
mit Kühlluft versorgt.
Die beweglichen Rostplatten ruhen auf mechanisch voneinander
getrennten Rostträgerabschnitten 20a, 20b und 20c, die jeweils
über Konsolen 21 von Längsholmen 22a, 22b und 22c getragen
sind, die ihrerseits in bekannter Weise längsbeweglich
auf Lagern 23 ruhen und mittels hydraulischer Antriebe
24 in Plattenlängsrichtung vor- und zurückgeschoben werden
können. Dadurch wird die Vorschubbewegung erzeugt.
Die Rostplattenträger 20a, 20b und 20c, die Konsolen 21 und
die Längsholme 22 sind zur Kühlluftversorgung der ihnen zugeordneten
Rostplattengruppen kühlluftführend ausgebildet. Die
Längsholme 22b der beweglichen Rostplattenreihen der mittleren
Sektion 6 werden (siehe Fig. 5) von dem Kühlluftkanal 13
über bewegungstolerante Abzweigungen 26 mit Kühlluft versorgt.
Entsprechendes geschieht für die Längsholme 22a und
22c der seitlichen Sektionen 7 und 8 von den Kühlluftkanälen
17, 18 her (siehe Fig. 6) über bewegungstolerante Kanalabzweigungen
27, 28. Somit werden die stationären und beweglichen
Rostplatten der mittleren Sektion 6 von einer und derselben
Kühlluftquelle her versorgt. Entsprechendes gilt für
die Rostplatten der Sektionen 7 bzw. 8. Die Luftzufuhr zu
diesen Sektionen kann ebenso wie ihre Bewegungsfrequenz unabhängig
von den anderen Sektionen eingestellt werden.
Gesonderte und abweichend von den übrigen Feldern einstellbare
Kühlluftzufuhr ist auch zu den Feldern 10, 11 und 12
vorgesehen, und zwar erkennt man in Fig. 3 Kühlluftkanäle
29, 30, die diesen Feldern zugeordnet sind. Wieder andere
Kühlluftversorgungseinrichtungen sind für die Kühlerabschnitte
2 und 3 bzw. gewünschtenfalls für einzelne Felder
innerhalb dieser Abschnitte vorgesehen. Zur Vermeidung einer
zu großen Anzahl zu regelnder Parameter kann es zweckmäßig
sein, die Kühlluftzufuhr zu den einzelnen Feldern nach einmaliger,
geeigneter Einstellung konstant zu lassen und nur
noch deren Vorschubgeschwindigkeit zu regeln.
Die Neigung des in Fig. 3 gezeigten Rostabschnitts in Förderrichtung
beträgt 10°. Die in diesem Beispiel angegebene Konfiguration
des Ausgleichsabschnitts gestattet es, die Kühlerbreite
für eine gegebenene Kühlerleistung um etwa 25% zu vergrößern.
Das bedeutet, daß die Schubfrequenz in den Kühlerabschnitten
2 und 3 um etwa 25% gesenkt werden kann. Im Ausgleichsabschnitt
kann die Kühlerfrequenz aufgrund des Synergismus
zwischen dem Ausgleich der Gutbettdicke einerseits und
der im Vergleich mit herkömmlichen Kühlern stärkeren Neigung
noch stärker gesenkt werden, nämlich von der Größenordnung
20min-1 auf unter 10min-1. Ein typisches Beispiel weist in
der Mittelsektion des Einlaufabschnitts eine Schubfrequenz
von 5min-1 und in den Seitensektionen eine solche von 7-8min-1
auf. Der Plattenverschleiß wird dadurch in allen Abschnitten
stark vermindert.
Drei konstruktive Eigenheiten der beschriebenen Konstruktion
sind es, die den erfindungsgemäßen Quertransport von der
mittleren, ersten Sektion (Felder 6 und 11) auf die sogenannten
zweiten Sektionen 7 und 8 hervorrufen bzw. verstärken.
Erstens haben die bewegten Rostplattenreihen des Feldes 6 eine
geringere Vorschubgeschwindigkeit als diejenigen in den
Sektionen 7 und 8. Zweitens bremsen die Überbrückungsplatten
9 in Feld 6 die dortige Fördergeschwindigkeit des Guts und
drittens befinden sich in dem Feld 11 ausschließlich stationäre
Platten, während seitlich davon bereits Vorschubbewegung
in den Sektionen 7 und 8 stattfindet. Diese Eigenheiten führen
dazu, daß die ohnehin schon stärkere Bettdicke in der
mittleren Sektion weiter erhöht wird und dadurch der Quertransport
des Gutes zu den seitlichen Sektionen verstärkt
wird und damit der Massenstrom vereinheitlicht wird. Treffen
die Gutströme in den drei Sektionen anschließend auf die über
die Breite konstante Vorschubgeschwindigkeit des Abschnitts 2
des Kühlrosts, so ergibt sich eine im wesentlichen gleiche
Bettdicke. Falls man in den Abschnitten 2 und 3 aus irgendwelchen
Gründen eine nicht gleiche Bettdicke über die Breite
wünscht, so kann diese mit den erfindungsgemäßen Mitteln
gleichfalls eingestellt werden.
Claims (14)
- Verfahren zum Verteilen des Guts über die Breite eines Förderrosts, auf dem das Gutbett anfänglich in einer ersten Breitensektion eine größere Dicke als in mindestens einer benachbarten, zweiten Breitensektion aufweist, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest in einem anfänglichen Abschnitt (Ausgleichsabschnitt) der Rostlänge der Förderrost in der ersten Breitensektion mit geringerer Vorschubgeschwindigkeit als in der zweiten betrieben wird.
- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Gut in der ersten Breitensektion stellenweise gebremst wird.
- Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Rost anschließend an dem Ausgleichsabschnitt mit über die Breite im wesentlichen konstanter Fördergeschwindigkeit betrieben wird.
- Schubrost für einen Brenngutkühler mit einer Folge quer zur Förderrichtung des Rosts verlaufender, wechselnd unbewegter und in Förderrichtung hin- und hergehend bewegter Reihen von Rostplatten, der zumindest in einem anfänglichen Abschnitt (Ausgleichsabschnitt (6, 7, 8, 11)) Mittel aufweist, die dem Gutbett in einer ersten Breitensektion (6, 11) eine geringere Fördergeschwindigkeit als in mindestens einer benachbarten, zweiten Breitensektion (7, 8) erteilen, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Breitensektion (7, 8) von der ersten Breitensektion (6, 11) gesonderte Antriebsmittel für eine höhere Vorschubgeschwindigkeit ihrer Rostplatten im Vergleich mit denen der ersten Breitensektion (6) aufweist.
- Schubrost nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß er in der ersten Breitensektion (6, 11) im Vergleich mit der zweiten Breitensektion (7, 8) mehr unbewegte Rostplatten (9) enthält.
- Schubrost nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens einige der zusätzlichen unbewegten Rostplatten (Feld 11) gehäuft am Beginn der ersten Breitensektion (6, 11) vorgesehen sind.
- Rost nach einem der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Ausgleichsabschnitt bei oder unmittelbar nach der Aufgabestelle (4) angeordnet ist.
- Rost nach einem der Ansprüche 4 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß drei Breitensektionen (6, 7, 8, 11) nebeneinander angeordnet sind, von denen die mittlere die erste Breitensektion (6, 11) und die äußeren je eine zweite Breitensektion (7, 8) bilden.
- Rost nach einem der Ansprüche 4 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß dem Ausgleichsabschnitt (6, 7, 8, 11) ein Rostabschnitt (2) mit im wesentlichen konstanter Vorschubgeschwindigkeit über die gesamte Rostbreite folgt.
- Rost nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge der längsten Breitensektion (7, 8) des Ausgleichsabschnitts, die mit einer von dem folgenden Rostabschnitt (2) abweichenden Vorschubgeschwindigkeit betreibbar ist, nicht größer als die zweifache Rostbreite in diesem Abschnitt ist.
- Rost nach einem der Ansprüche 4 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Rostneigung in Förderrichtung im Ausgleichsabschnitt größer als im folgenden Abschnitt (2) ist.
- Rost nach einem der Ansprüche 4 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß eine neben einer mittleren Breitensektion (6, 11) gelegene Breitensektion (7, 8) die halbe bis volle Breite der mittleren Breitensektion (6) hat.
- Rost nach einem der Ansprüche 4 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß benachbarte Breitensektionen (6, 7, 8, 11) mit unterschiedlicher Vorschubgeschwindigkeit gesondert belüftbar sind.
- Rost nach einem der Ansprüche 4 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß der Vorschubgeschwindigkeitsunterschied zwischen benachbarten Breitensektionen (6, 7, 8, 11) des Ausgleichsabschnitts abhängig von der Gutbetthöhe regelbar ist.
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000031483A1 (en) * | 1998-11-25 | 2000-06-02 | F.L. Smidth & Co. A/S | Cooler for cooling of particulate material |
| DE102005032518A1 (de) * | 2005-07-12 | 2007-01-18 | Polysius Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Kühlen von Schüttgut |
| DE102004054417B4 (de) * | 2004-11-11 | 2014-02-20 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Verfahren zur Regelung des Betriebes eines Schüttgutrostkühlers |
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Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10018142B4 (de) † | 2000-04-12 | 2011-01-20 | Polysius Ag | Kühler und Verfahren zum Kühlen von heißem Schüttgut |
| DE10355822B4 (de) * | 2003-11-28 | 2013-06-13 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Schüttgutkühler zum Kühlen von heißem Kühlgut |
| DE102004022754A1 (de) * | 2004-05-07 | 2005-12-01 | Khd Humboldt Wedag Ag | Schüttgutkühler zum Kühlen von heissem Kühlgut |
| DE102006037765A1 (de) * | 2006-08-11 | 2008-02-14 | Polysius Ag | Kühler |
| CN105502988B (zh) * | 2015-12-15 | 2017-07-07 | 武汉钢铁(集团)公司 | 粉磨前向矿渣中添加脱硫灰的装置及方法 |
| DE102019215771A1 (de) * | 2019-10-14 | 2021-04-15 | Thyssenkrupp Ag | Kühler zum Kühlen von Schüttgut |
| EP3828152B1 (de) | 2019-11-29 | 2022-06-29 | Alite GmbH | Klinkereinlassverteilungssystem |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1170307B (de) * | 1963-01-24 | 1964-05-14 | Peters Ag Claudius | Rostkuehler fuer Zementklinker od. dgl. und Verfahren zu seinem Betrieb |
| DE1242798B (de) * | 1965-09-03 | 1967-06-22 | Polysius Gmbh | Verfahren zur Foerderung von aus einem Brennofen abgezogenem Gut ueber einen Schraegrostkuehler |
| FR1563364A (de) * | 1967-04-22 | 1969-04-11 | ||
| EP0129657A2 (de) * | 1983-06-20 | 1985-01-02 | Krupp Polysius Ag | Rostkühler |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4170183A (en) * | 1977-10-20 | 1979-10-09 | Energy Generation, Inc. | Incinerating method and apparatus having selective, controlled movement of materials during combustion |
| FR2614395B1 (fr) * | 1987-04-27 | 1989-07-21 | Traitement Indl Residus Urbain | Foyer de chaudiere, notamment pour dechets urbains, a grille composee de barreaux alternativement fixes et mobiles a va-et-vient, a souplesse de reglage accrue |
| DE4000973C1 (de) * | 1990-01-16 | 1991-02-28 | Teset Thermo-Energie-System Entsorgungs-Technologie, Weismes/Waimes, Be | |
| DE4003679A1 (de) * | 1990-02-07 | 1991-08-22 | Krupp Polysius Ag | Verfahren und vorrichtung zur kuehlung von gebranntem schuettgut |
-
1996
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-
1997
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- 1997-08-19 DE DE59708759T patent/DE59708759D1/de not_active Revoked
- 1997-08-19 EP EP97114286A patent/EP0826940B1/de not_active Revoked
- 1997-08-28 US US08/919,676 patent/US5887703A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-08-29 JP JP23437597A patent/JP4028036B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1170307B (de) * | 1963-01-24 | 1964-05-14 | Peters Ag Claudius | Rostkuehler fuer Zementklinker od. dgl. und Verfahren zu seinem Betrieb |
| DE1242798B (de) * | 1965-09-03 | 1967-06-22 | Polysius Gmbh | Verfahren zur Foerderung von aus einem Brennofen abgezogenem Gut ueber einen Schraegrostkuehler |
| FR1563364A (de) * | 1967-04-22 | 1969-04-11 | ||
| EP0129657A2 (de) * | 1983-06-20 | 1985-01-02 | Krupp Polysius Ag | Rostkühler |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000031483A1 (en) * | 1998-11-25 | 2000-06-02 | F.L. Smidth & Co. A/S | Cooler for cooling of particulate material |
| DE102004054417B4 (de) * | 2004-11-11 | 2014-02-20 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Verfahren zur Regelung des Betriebes eines Schüttgutrostkühlers |
| DE102005032518A1 (de) * | 2005-07-12 | 2007-01-18 | Polysius Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Kühlen von Schüttgut |
| DE102005032518B4 (de) * | 2005-07-12 | 2017-10-19 | Thyssenkrupp Industrial Solutions Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Kühlen von Schüttgut |
| US10401089B2 (en) | 2015-07-03 | 2019-09-03 | Alite Gmbh | Clinker inlet distribution of a cement clinker cooler |
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|---|---|
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