EP0715681A1 - Tassenförmiger ventilstössel - Google Patents

Tassenförmiger ventilstössel

Info

Publication number
EP0715681A1
EP0715681A1 EP94924869A EP94924869A EP0715681A1 EP 0715681 A1 EP0715681 A1 EP 0715681A1 EP 94924869 A EP94924869 A EP 94924869A EP 94924869 A EP94924869 A EP 94924869A EP 0715681 A1 EP0715681 A1 EP 0715681A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
shirt
cup
shaped valve
web
valve tappet
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP94924869A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0715681B1 (de
Inventor
Dieter Schmidt
Walter Speil
Wolfgang Miereisz
Karl-Ludwig Grell
Reinhard Ammon
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
INA Waelzlager Schaeffler OHG
Original Assignee
INA Waelzlager Schaeffler OHG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=6495888&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP0715681(A1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by INA Waelzlager Schaeffler OHG filed Critical INA Waelzlager Schaeffler OHG
Publication of EP0715681A1 publication Critical patent/EP0715681A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0715681B1 publication Critical patent/EP0715681B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/12—Transmitting gear between valve drive and valve
    • F01L1/14—Tappets; Push rods
    • F01L1/143—Tappets; Push rods for use with overhead camshafts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/20—Adjusting or compensating clearance
    • F01L1/22—Adjusting or compensating clearance automatically, e.g. mechanically
    • F01L1/24—Adjusting or compensating clearance automatically, e.g. mechanically by fluid means, e.g. hydraulically
    • F01L1/245—Hydraulic tappets
    • F01L1/25—Hydraulic tappets between cam and valve stem

Definitions

  • the invention relates to a cup-shaped valve tappet for actuating a gas exchange valve of an internal combustion engine with a cylindrical shirt closed at one end by a bottom and guided in a bore in a cylinder head, a cam of a camshaft actuating the valve tappet at the bottom thereof.
  • a cup-shaped valve tappet of the type specified in the preamble of claim 1 is known from EP-A-0030781.
  • This valve tappet is provided with a hydraulic valve lash adjuster, wherein a web extending from the inner wall of the shirt accommodates this lash adjuster by means of a guide sleeve that runs concentrically to the shirt. Both the bottom, the shirt and the web are relatively thick-walled, as a result of which the valve tappet is heavy overall.
  • large valve train masses require high spring forces to master the dynamics. However, these high spring forces lead to an increase in the friction in the valve train with the consequence of an increased fuel consumption. Another disadvantage of the increased valve spring forces is that noise in the valve train is amplified.
  • the invention is therefore based on the object of considerably reducing the weight of a valve tappet of the generic type using simple means, so that the friction in the valve train and thus the fuel consumption of the internal combustion engine can be considerably reduced.
  • the valve tappet should have sufficient rigidity to absorb the valve actuation forces.
  • the wall thicknesses of the shirt and floor components made of a steel material are dimensioned such that a product P : of their wall thicknesses A x B ⁇ 2.3 is given in millimeters.
  • the cup-shaped valve tappet is provided with a web extending from the shirt and receiving a guide sleeve which runs concentrically to the shirt, a hydraulic play compensation element being guided in this guide sleeve.
  • the wall thickness of the web made of a steel material should be dimensioned such that a product P 2 of the wall thicknesses of bottom, shirt and web given in millimeters is A x B x C ⁇ 1.9.
  • the use of an appropriately thin-walled web also has a positive effect on reducing the weight of the valve lifter.
  • the wall thickness of the shirt should be reduced in an area below the web near the edge to form a collar.
  • a product P 3 of the wall thicknesses of the floor, shirt, web and collar, given in millimeters, should be A x W x C x D ⁇ 1.48.
  • an outer diameter E of the valve tappet for the product P 3 of the wall thicknesses of the base, shirt, web and collar is like 1 at a value which is ⁇ 0.075. This relationship of the product P 3 to the outer diameter E, which can also be expressed as ⁇ 0.075, shows that with a reduced diameter of the valve lifter, the wall thicknesses can be reduced considerably without any loss of rigidity.
  • the specified wall thickness range is therefore considerably lower than the wall thicknesses realized so far.
  • the web at its edge adjacent to the shirt should merge into a cylindrical section which forms an interference fit on the inside of the shirt, has a length of> 1 micron and is welded to the shirt, a weld depth of 0.6 to 0.8 mm is provided. In this way, welding through with the result of penetration of molten metal particles into the interior of the valve stem is avoided.
  • the bottom and shirt of the valve lifter are clad on the inside with a non-ferrous metal, which according to claim 12 is preferably nickel.
  • This inner plating pad serves as a diffusion barrier, so that only the outer functional surfaces of the cup tappet, namely the cup base and the cup shirt, are exposed to the carbon supply during the carburizing process. A hardening of the component with the known negative consequences is thus avoided.
  • the leg of the guide sleeve is welded or caulked to the shirt, the non-ferrous metal being used as an alloying partner or as a caulking material.
  • the leg of the guide sleeve must be soft during welding in order to ensure weldability at all.
  • the plating pad has two tasks. On the one hand, it must prevent the shirt and bottom of the cup from being carburized from the inside and, on the other hand, it must guarantee the weldability of the already hardened cup. H. the plating layer is an alloy partner of the weld melt and thus prevents the weld seam from becoming embrittled since it remains austenitic. When caulking the leg of the guide sleeve in the shirt of the cup, it can be soft or hard, since the plating pad acts as caulking material.
  • the leg of the guide sleeve should be rolled into the shirt.
  • the thigh must be soft so that it can be rolled into the hardened shirt with internal plating at all.
  • embrittlement of the leg, web and guide sleeve is prevented when the plunger is hardened by being plated on at least one side with a non-ferrous metal or being made of a low-hardenable or non-hardenable material .
  • the plating pad also acts as a diffusion barrier for the offered carbon in this case, so that hardening of the leg, web and guide sleeve is prevented.
  • the parts mentioned are made of a non-hardenable material, for example of an austenitic steel of the brand X 5 CrNi 1810 or of a low-hardenable material of the brand St 4, i.e. H. Manufactured without elements that increase hardenability, such as chrome, manganese, molybdenum or nickel, this also prevents their embrittlement.
  • Fig. 1 shows a half section through a valve tappet according to the invention
  • valve tappets according to the invention with a clad inside and different fastening of the guide sleeve.
  • valve tappet 1 denotes a valve tappet cut along its longitudinal center line, which, guided in a bore 2 of a cylinder head 3 shown in sections, by a cam 4 of a camshaft 5 is actuated.
  • the valve tappet 1 is cup-shaped, wherein it has a cylindrical shirt 6, which is closed at one end by a base 7. The entire unit consisting of shirt 6 and bottom 7 is preferably produced by a deep-drawing process.
  • a web 8 extends from the cylindrical shirt and, at a funnel shape, merges into a guide sleeve 9 at its end.
  • This guide sleeve 9 runs concentrically to the shirt 6 and accommodates a hydraulic play compensation element 10 in its interior.
  • the play compensation element 10 is composed in particular of a hollow piston 11, a pressure piston 12, a ball valve 14 which is acted upon in the closing direction by a valve spring 13 and a pressure spring 15 which is supported between the hollow piston 11 and the pressure piston 12.
  • the hollow piston 11 abuts the end of a valve stem end 16 of a gas exchange valve 17.
  • a valve spring 18 of the gas exchange valve 17 is clamped between the cylinder head 3 and a spring plate 19 connected to the valve stem end 16 such that it moves the gas exchange valve 17 into a closed position.
  • a lubricating oil bore 20 is provided, from which an inclined channel 21 into the valve stem! 1 receiving bore 2 opens.
  • the cylindrical shirt 6 of the valve lifter 1 is provided on its outer lateral surface with an annular groove 22 which overlaps in phases with the outlet of this channel 21.
  • An oil inlet opening leads from the annular groove 22 into the interior of the valve tappet.
  • the funnel-shaped web 8, which can also be M-shaped, has a cylindrical section 29 with which it is pressed into the shirt 6 of the valve lifter 1. This cylindrical section 29 is welded to the shirt 6 and, due to its axial length and a predetermined weld depth of a weld seam 28, prevents the penetration of metal particles into the interior of the valve lifter 1.
  • the function of the hydraulic valve lash adjuster is not discussed further, since it is already the subject of many published patent applications, for example also the generic publication EP-A-00 30781.
  • the bottom 7 has a wall thickness denoted by A, while a wall thickness of the shirt is denoted by B.
  • a wall thickness of the web 8 is characterized by C.
  • the cylindrical shirt 6 is tapered at its end facing away from the base 7 in such a way that it has a collar 24. This collar 24 has a wall thickness which is denoted by D.
  • the letter E stands for an outer diameter of the valve lifter 1, while values for a spring force of the compression spring 15 are identified with the letter F and a cross-sectional area of the hollow piston 11 with a letter G, but these are not shown in the drawing.
  • the smallest wall thicknesses A, B, C and D are realized, which lead to a reduction in the total mass of the valve tappet and ultimately to a reduction in the valve actuation forces due to a reduction in the valve spring force.
  • the valve lifter 1 has sufficient rigidity.
  • valve lifters 1 shown in FIGS. 2 to 5 are clad on their inner side in the region of the base 7 and the cylindrical shirt 6 with cover metal 27, i. H.
  • Base metal and cover metal 27 are firmly connected to one another by pressing or rolling.
  • the cover metal 27 ensures, in the manner already described, that, in the case of thermochemical treatment processes, for example case hardening or nitrocarburizing, the diffusion elements carbon or carbon and nitrogen only via the functional surfaces, ie. H. can get into the base metal via the outside of the base 7 and the cylindrical shirt 6. Hardening of the valve tappet with the known disadvantages is thereby avoided.
  • the valve lifter 1 is made from the steel grade 16 MnCr 5, while the cover metal 27 is a nickel layer and can have a thickness of 0.05 to 0.2 mm.
  • the hydraulic lash adjuster is held in the guide sleeve 9, which is connected to a leg 25 via a web 26 , which in turn is attached to the inside of the cylindrical shirt 6.
  • the inner element consisting of leg 25, web 26 and guide sleeve 9 is connected to the already hardened valve tappet 1 by a weld seam 28.
  • this presupposes that the inner element is used in the soft state, ie uncured.
  • the hardened valve tappet 1 and the inner element are caulked to one another, the cover metal 27 functioning as caulking material. In this case it is possible to use both hardened and unhardened inner elements.
  • the leg 25 is rolled into a groove in the shirt 6, which is not specified. In this case too, the inner element is used uncured in two ways.

Abstract

Ein tassenförmiger Ventilstössel (1) besteht im wesentlichen aus einem Boden (7), an dem ein Nocken (4) einer Nockenwelle (5) anläuft, und einem zylindrischen Hemd (6), mit dem der Ventilstössel (1) in einer Bohrung (2) eines Zylinderkopfes (3) geführt ist. Zur Verringerung der Ventilbetätigungskräfte und folglich auch zur Kraftstoffeinsparung soll der Ventilstössel (1) gewichtsreduziert ausgebildet werden. Erfindungsgemäss ist der Ventilstössel (1) aus einem Stahlwerkstoff hergestellt, wobei Wandstärken A und B des Bodens (7) und des Hemds (6) so dimmensioniert sind, dass ein daraus gebildetes Produkt P1 </= 2,3 ist.

Description

Beschreibung
Tassenförmiger Ventilstößel
Die Erfindung betrifft einen tassenförmigen Ventilstößel zur Betäti¬ gung eines Gaswechselventils einer Brennkraftmaschine mit einem an seinem einen Ende durch einen Boden verschlossen zylindrischen Hemd, das in einer Bohrung eines Zylinderkopfes geführt ist, wobei ein Nocken einer Nockenwelle den Ventilstößel an dessen Boden betätigt.
Ein tassenförmiger Ventilstößel der im Oberbegriff des Anspruchs 1 angegebenen Gattung ist bekannt aus der EP-A-0030781. Dieser Ventil¬ stößel ist mit einem hydraulischen Ventilspielausgleichsele ent ver- sehen, wobei ein von der Innenwandung des Hemds ausgehender Steg mittels einer konzentrisch zum Hemd verlaufenden Führungshülse dieses Spielausgleichselement aufnimmt. Sowohl der Boden, das Hemd als auch der Steg sind relativ dickwandig ausgebildet, wodurch der Ventilstößel insgesamt ein hohes Gewicht aufweist. Bekanntlich benötigen große Ventiltriebmassen zur Beherrschung der Dynamik hohe Federkräfte. Diese hohen Federkräfte führen aber zu einer Erhöhung der Reibung im Ventil¬ trieb mit der Folge eines erhöhten Kraftstoffverbrauchs. Ein weiterer Nachteil der erhöhten Ventilfederkräfte besteht darin, daß Geräusche im Ventiltrieb verstärkt werden.
Es ist daher in der Vergangenheit bereits versucht worden, das Gewicht des Ventilstößels dadurch zu reduzieren, daß dieser aus einem Leicht¬ bauwerkstoff, wie beispielsweise Aluminium hergestellt wurde. Bei einem derartigen Aluminiumstößel sind aber besondere Maßnahmen für die Ausbildung des Bodens erforderlich, da an diesem der üblicherweise aus Stahl hergestellte Nocken der Nockenwelle anläuft. Aus diesem Grund wurde der Boden entweder mit einer Verschleißschutzschicht versehen oder er wurde als separates Teil aus Stahl hergestellt und im Alumini- umstoße! befestigt. Eine derartige Ausbildung des Ventilstößels ist relativ aufwendig und für eine Massenfertigung ungeeignet.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, das Gewicht eines gattungsgemäß ausgebildeten Ventilstößels unter Verwendung einfacher Mittel erheblich zu reduzieren, so daß die Reibung im Ventiltrieb und damit der Kraftstoffverbrauch der Brennkraftmaschine erheblich gemin¬ dert werden können. Dabei soll der Ventilstößel zur Aufnahme der Ventilbetätigungskräfte eine ausreichende Steifigkeit aufweisen.
Diese Aufgabe wird nach dem kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 dadurch gelöst, daß die Wandstärken der aus einem Stahlwerkstoff hergestellten Bauelemente Hemd und Boden derart dimensioniert sind, daß ein Produkt P: ihrer in Millimetern angegebenen Wandstärken A x B < 2,3 ist. Seitens der Fachwelt bestanden bislang Vorurteile gegen eine weitere Reduzierung der Wandstärken des Ventilstößeis, da vermutet wurde, daß dann der Ventilstößel keine ausreichende Steifig- keit mehr besitzt. Durch Berechnungen mittels finiter Elemente und Versuchsreihen konnte eindeutig festgestellt werden, daß die vorzugs- weise als Tiefziehteil hergestellte Tasse eine ausreichende Steifig¬ keit aufweist, wobei das Stößelgewicht drastisch reduziert wurde.
Nach Anspruch 2 ist der tassenförmige Ventilstößel mit einem vom Hemd ausgehenden Steg, der eine konzentrisch zum Hemd verlaufende Führungs- hülse aufnimmt, versehen, wobei in dieser Führungshülse ein hydrauli¬ sches Spielausgleichselement geführt ist. Dabei soll die Wandstärke des aus einem StahlWerkstoff hergestellten Stegs derart dimensioniert sein, daß ein Produkt P2 der in Millimetern angegebenen Wandstärken von Boden, Hemd und Steg A x B x C ≤ l,9 ist. Die Verwendung eines entsprechend dünnwandig dimensionierten Stegs wirkt sich ebenfalls positiv auf eine Gewichtsreduzierung des Ventilstößels aus.
Nach Anspruch 3 soll die Wandstärke des Hemds in einem unterhalb des Stegs liegenden randnahen Bereich zur Bildung eines Kragens reduziert sein. Dabei soll ein Produkt P3 der in Millimetern angegebenen Wand¬ stärken von Boden, Hemd, Steg und Kragen A x B x C x D < l,48 sein. Gemäß Anspruch 4 ist in weiterer Ausgestaltung der Erfindung vorge¬ sehen, daß sich ein Außendurchmesser E des Ventilstößels zum Produkt P3 der Wandstärken von Boden, Hemd, Steg und Kragen verhält wie 1 zu einem Wert, der < 0,075 ist. Diese Beziehung des Produkts P3 zum Außendurchmesser E, die sich auch ausdrücken läßt als < 0,075, verdeutlicht, daß bei einem reduzierten Durchmesser des Ventilstößels die Wandstärken erheblich reduziert werden können, ohne daß dadurch ein Steifigkeitsverlust eintritt.
Weiterhin sollen nach Anspruch 5 die Wandstärken des Bodens A = 1,7 bis 2,5 mm und des Hemds B = 0,7 bis 1,0 mm betragen. Die angegebenen Wanddickenbereich unterschreiten somit erheblich die bisher realisier¬ ten Wandstärken.
Nach Anspruch 6 soll die Wandstärke des Stegs C = 0,6 bis 0,8 mm betragen. Ein derartiger dünnwandiger Steg kann, sofern seine Steifig- keit nicht ausreicht, eventuell noch durch eine bis zum Boden reichen¬ de Hülse für eine Untenansaugung des dem Ventilspielausgleichselements zugeführten Öls abgestützt werden (vergleiche hierzu DE-A-3542192). Gemäß Anspruch 7 soll die Wandstärke des Kragens D = 0,6 bis 0,8 mm betragen. Aufgrund der Lehre der Ansprüche 1 bis 7 sind die Wandstär¬ ken von Boden, Hemd, Steg und Kragen in vorteilhafter Weise aufein¬ ander abstimmbar.
Weiterhin ist gemäß Anspruch 8 vorgesehen, eine zwischen einem Hohl¬ kolben und einem Druckkolben des hydraulischen Spielausgleichselements wirkende Druckfeder mit einer Federkraft F zu versehen, die <20 N ist, wenn der Druckkolben völlig in den Hohlkolben eingefahren ist. Schlie¬ ßlich soll nach Anspruch 9 eine Querschnittsfläche G eines Hohlkolbens des hydraulischen Spielausgleichselements <1,1 cm2 ausgebildet sein. Durch den Querschnitt des Hohlkolbens und den in der Ölversorgung des Spielausgleichselements herrschenden Druck sowie durch die Federkraft F stellt sich eine der Ventilfederkraft bei geschlossenem Gaswechsel¬ ventil entgegenwirkende Kraft ein. Diese aus dem Spielausgleichsele- ment wirkenden Kräfte müssen reduziert werden, wenn die Ventilfeder¬ kraft verringert werden soll. Erfindungsgemäß sind nach den vorgenann¬ ten Ansprüchen daher sowohl die Federkraft F als auch der Querschnitt des Hohlkolbens minimiert. Durch die geringen Abmessungen des hydrau- lischen Spielausgleichselements lassen sich außerdem ebenfalls die Massenkräfte reduzieren.
Gemäß Anspruch 10 soll der Steg an seinem dem Hemd benachbarten Rand in einen zylindrischen Abschnitt übergehen, der an der Innenseite des Hemds einen Preßsitz bildet, eine Länge von > 1 ui aufweist und mit dem Hemd verschweißt ist, wobei eine Schweißnahttiefe von 0,6 bis 0,8 mm vorgesehen ist. Auf diese Weise wird ein Durchschweißen mit der Folge eines Eindringen von abgeschmolzenen Metallpartikeln in das Innere des Ventilstößeis vermieden.
Nach Anspruch 11 ist vorgesehen, daß Boden und Hemd des Ventilstößels an ihrer Innenseite mit einem Nichteisenmetall plattiert sind, das nach Anspruch 12 vorzugsweise Nickel ist. Diese innenliegende Plat- tieraufläge dient als Diffusionssperre, so daß beim Aufkohlungsvorgang nur die außenliegende Funktionsflächen des Tassenstößels, nämlich der Tassenboden und das Tassenhemd dem Kohlenstoffangebot ausgesetzt sind. Ein Durchhärten des Bauteils mit den bekannten negativen Folgen wird somit vermieden.
Aus Anspruch 13 geht hervor, daß der Schenkel der Führungshülse mit dem Hemd verschweißt oder verstemmt ist, wobei das Nichteisenmetall als Legierungspartner oder als Verstemmaterial genutzt wird. Der Schenkel der Führungshülse muß beim Schweißen weich sein, um die Schweißbarkeit überhaupt zu gewährleisten. Die Plattierauflage hat dabei zwei Aufgaben. Zum einen muß sie die Aufkohlung von Hemd und Boden der Tasse von innen verhindern und zum anderen die Schweißbar¬ keit der bereits gehärteten Tasse gewährleisten, d. h. die Plattier¬ auflage ist Legierungspartner der Schweißschmelze und verhindert somit die Versprödung der Schweißnaht, da diese austenitisch bleibt. Beim Verstemmen des Schenkels der Führungshülse im Hemd der Tasse kann dieser weich oder hart sein, da die Plattierauflage als Verstemmateri¬ al fungiert.
Nach Anspruch 14 soll der Schenkel der Führungshülse im Hemd einrol- liert sein. In diesem Fall muß der Schenkel weich sein, um überhaupt in das gehärtete Hemd mit innenliegender Plattierung einrolliert werden zu können. Nach einer weiteren Ausführung der Erfindung nach den Ansprüchen 15 und 16 ist vorgesehen, daß eine Versprödung von Schenkel, Steg und Führungshülse beim Härten des Stößels verhindert wird, indem diese zumindest einseitig mit einem Nichteisenmetall plattiert werden oder aus einem niedrighärtbaren bzw. nichthärtbaren Werkstoff gefertigt sind.
In der bereits beschriebenen Weise wirkt auch in diesem Falle die Plattierauflage als Diffusionssperre für den angebotenen Kohlenstoff, so daß ein Härten von Schenkel, Steg und Führungshülse verhindert wird. Werden die genannten Teile aus einem nicht härtbaren Werkstoff, beispielsweise aus einem austenitischen Stahl der Marke X 5 CrNi 1810 oder aus einem niedrig härtbaren Werkstoff der Marke St 4, d. h. ohne härtbarkeitssteigernde Elemente wie Chrom, Mangan, Molybdän oder Nickel, gefertigt, so wird deren Versprödung ebenfalls vermieden.
Schließlich ist nach Anspruch 17 vorgesehen, daß bei gehärtetem Tas¬ senhemd und gehärtetem Schenkel der Führungshülse in der Fügestelle zwischen Schenkel und Hemd, d. h. im Bereich der Schweißnaht ein Reinnickelring als Zusatzwerkstoff angeordnet ist. Beim Schweißvorgang wird durch das Aufschmelzen des Nickels der Grundwerkstoff in dem Maße legiert, daß beim Erstarren ein austenitisches zähes Gefüge vorliegt und somit Risse in der wärmebeeinflußten Zone vermieden werden.
Zur weiteren Erläuterung der Erfindung wird auf die Zeichnungen ver¬ wiesen, in der Ausführungsbeispiele des tassenförmigen Ventilstößels vereinfacht dargestellt sind. Es zeigen:
Fig. 1 einen Halbschnitt durch einen erfindungsgemäßen VentilStößel
Fig. 2 bis 5 einen Halbschnitt durch erfindungsgemäße Ventilstö¬ ßel mit plattierter Innenseite und unterschiedli¬ cher Befestigung der Führungshülse.
In der Figur 1 ist mit 1 ein entlang seiner Längsmittellinie geschnit¬ tener Ventilstößel bezeichnet, der, in einer Bohrung 2 eines ab¬ schnittsweise dargestellten Zylinderkopfes 3 geführt, von einem Nocken 4 einer Nockenwelle 5 betätigt wird. Der Ventilstößel 1 ist tassenför- mig ausgebildet, wobei er ein zylindrisches Hemd 6 aufweist, das an seinem einen Ende durch einen Boden 7 verschlossen ist. Die gesamte aus Hemd 6 und Boden 7 bestehende Einheit ist vorzugsweise durch ein Tiefziehverfahren hergestellt. Im Inneren des Ventilstößels 1 geht von dem zylindrischen Hemd ein Steg 8 aus, der, trichterförmig verlaufend, an seinem Ende in eine Führungshülse 9 übergeht. Diese Führungshülse 9 verläuft konzentrisch zum Hemd 6 und nimmt in ihrem Inneren ein hydraulisches Spielausgleichselement 10 auf. Das Spielausgleichsele- ment 10 setzt sich im einzelnen aus einem Hohlkolben 11, einem Druck¬ kolben 12, einem über eine Ventilfeder 13 in Schließrichtung beauf¬ schlagten Kugelventil 14 und einer sich zwischen dem Hohlkolben 11 und dem Druckkolben 12 abstützenden Druckfeder 15.
Der Hohlkolben 11 liegt stirnseitig an einem Ventilschaftende 16 eines Gaswechselventils 17 an. Eine Ventilfeder 18 des Gaswechsel entils 17 ist zwischen dem Zylinderkopf 3 und einem mit dem Ventilschaftende 16 verbundenen Federteller 19 derart eingespannt, daß sie das Gaswechsel¬ ventil 17 in eine Schließstellung bewegt.
Im Zylinderkopf 3 ist eine Schmierölbohrung 20 vorgesehen, von der aus ein schräger Kanal 21 in die den Ventilstoße! 1 aufnehmende Bohrung 2 mündet. Das zylindrische Hemd 6 des Ventilstößels 1 ist an seiner Außenmantelfläche mit einer Ringnut 22 versehen, die sich phasenweise mit dem Austritt dieses Kanals 21 überdeckt. Von der Ringnut 22 führt eine Öleintrittsöffnung in das Innere des Ventilstößels. Der trichter¬ förmige Steg 8, der im übrigen auch M-förmig ausgebildet sein kann, weist eine zylindrischen Abschnitt 29 auf, mit welchem er in das Hemd 6 des Ventilstößels 1 eingepreßt ist. Dieser zylindrische Abschnitt 29 ist mit dem Hemd 6 verschweißt und verhindert aufgrund seiner axialen Baulänge und einer vorgegebenen Schweißnahttiefe einer Schweißnaht 28 das Eindringen von Metallpartikeln in das Innere des Ventilstößeis 1. Auf die Funktion des hydraulischen Ventilspielausgleichs wird nicht weiter eingegangen, da sie bereits Gegenstand vieler veröffentlichter Patentanmeldungen, beispielsweise auch der gattungsbildenden Druck¬ schrift EP-A-00 30781 ist. Der Boden 7 weist eine mit A bezeichnete Wandstärke auf, während eine Wandstärke des Hemds mit B bezeichnet ist. Außerdem ist eine Wand¬ stärke des Stegs 8 gekennzeichnet durch C. Schließlich ist das zylin¬ drische Hemd 6 an seinem dem Boden 7 abgewandten Ende derart verjüngt ausgebildet, daß es einen Kragen 24 aufweist. Dieser Kragen 24 weist eine Wandstärke auf, die mit D bezeichnet ist.
Der Buchstabe E steht für einen Außendurchmesser des Ventilstößeis 1, während Werte für eine Federkraft der Druckfeder 15 mit dem Buchstaben F und eine Querschnittsfläche des Hohlkolbens 11 mit einem Buchstaben G gekennzeichnet sind, die aber nicht in der Zeichnung aufgeführt werden.
Erfindungsgemäß sind minimalste Wandstärken A, B, C und D realisiert, die zu einer Reduzierung der gesamten Masse des Ventilstößels und letztendlich aufgrund einer Reduzierung der Ventilfederkraft zu einer Verringerung der Ventilbetätigungskräfte führen. Trotz der geringen Wandstärken weist der Ventilstößel 1 eine ausreichende Steifigkeit auf.
Die in den Figuren 2 bis 5 dargestellten Ventilstößel 1 sind an ihrer Innenseite im Bereich des Bodens 7 und des zylindrischen Hemdes 6 mit Deckmetall 27 plattiert, d. h. Grundmetall und Deckmetall 27 sind durch Pressen oder Walzen fest miteinander verbunden. Das Deckmetall 27 sorgt in der bereits beschriebenen Weise dafür, daß bei thermoche- mischen Behandlungsverfahren beispielsweise Einsatzhärten oder Nitro- carburieren, die Diffusionselemente Kohlenstoff bzw. Kohlenstoff und Stickstoff nur über die Funktionsflächen, d. h. über die Außenseite des Bodens 7 und des zylindrischen Hemdes 6 in das Grundmetall gelan- gen können. Ein Durchhärten des Ventilstößels mit den bekannten Nach¬ teilen wird dadurch vermieden. Der Ventilstößel 1 ist in den vorlie¬ genden Ausführungsbeispielen aus der Stahlsorte 16 MnCr 5 gefertigt, während das Deckmetall 27 eine Nickelschicht ist und eine Dicke von 0,05 bis 0,2 mm aufweisen kann.
Wie aus den Figuren 3 bis 5 ersichtlich, wird das zeichnerisch nicht dargestellte hydraulische Spielausgleichselement in der Führungshülse 9 gehalten, die über einen Steg 26 mit einem Schenkel 25 verbunden ist, der wiederum an der Innenseite des zylindrischen Hemdes 6 befe¬ stigt ist. In Figur 3 ist das aus Schenkel 25, Steg 26 und Führungs¬ hülse 9 bestehende Innenelement mit dem bereits gehärteten Ventil¬ stößel 1 durch eine Schweißnaht 28 verbunden. Dies setzt jedoch vor- aus, daß das Innenelement im weichen Zustand, d. h. ungehärtet einge¬ setzt wird. Gemäß Figur 4 sind der gehärtete Ventilstößel 1 und das Innenelement miteinander verstemmt, wobei als Verstemmungsmaterial das Deckmetall 27 fungiert. In diesem Fall ist es möglich, sowohl gehärte¬ te als auch ungehärtete Innenelemente einzusetzen. Schließlich ist nach Figur 5 der Schenkel 25 in eine nicht näher bezeichnete Nut im Hemd 6 einrolliert. Auch in diesem Fall wird das Innenelement zwechmä- ßiger Weise ungehärtet eingesetzt.
Bezugszahlenl iste
1 VentilStößel 20 Schmierölbohrung
2 Bohrung 21 Kanal
3 Zylinderkopf 22 Ringnut
4 Nocken 23 Öleintrittsöffnung
5 Nockenwelle 24 Kragen
6 zylindrisches Hemd 25 Schenkel
7 Boden 26 Steg
8 Steg 27 Deckmetall
9 Führungshülse 28 Schweißnaht
10 hydraulisches Spielaus¬ 29 zylindrischer Abschnitt 8 gleichselement
11 Hohlkolben A Wandstärke des Bodens 7
12 Druckkolben B Wandstärke des Hemds 6
13 Ventilfeder C Wandstärke des Stegs 8
14 Kugelventil D Wandstärke des Kragens 24
15 Druckfeder E Außendurchmesser des Ventil¬
16 Ventilschaftende stößels 1
17 Gaswechselventil F Federkraft der Druckfeder 15
18 Ventilfeder G Querschnittsfläche des Hohl¬
19 Federteller kolbens 11

Claims

Ansprüche
1. Tassenförmiger Ventilstößel (1) zur Betätigung eines Gaswechselven¬ tils (17) einer Brennkraftmaschine mit einem an seinem einen Ende durch einen Boden (7) verschlossenen zylindrischen Hemd (6), das in einer Bohrung (2) eines Zylinderkopfes (3) geführt ist, wobei ein Nocken (4) einer Nockenwelle (5) den VentilStößel an dessen Boden (7) betätigt, dadurch gekennzeichnet, daß die Wandstärken A und B der aus einem StahlWerkstoff hergestellten Bauelemente Boden (7) und Hemd (6) derart dimensioniert sind, daß ein Produkt P: ihrer in Millimetern angegebenen Wandstärken A x B < 2,3 ist.
2. Tassenförmiger Ventilstößel (1) mit einem vom Hemd (6) ausgehenden Steg (8), der eine konzentrisch zum Hemd verlaufende Führungshülse (9) aufnimmt, in welcher ein hydraulisches Spielausgleichselement (10) geführt ist, nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Wand- stärke C des aus einem Stahlwerkstoff hergestellten Stegs (8) derart dimensioniert ist, daß ein Produkt P2 der in Millimetern angebenen Wandstärken von Boden (7), Hemd (6) und Steg (8) A x B x C < 1,9 ist.
3. Tassenförmiger Ventilstößel (1) mit einem Hemd (6), dessen Wand- stärke in einem unterhalb des Stegs (8) liegenden randnahen Bereich zur Bildung eines Kragens (24) reduziert ist, nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein Produkt P3 der in Millimetern angegebenen Wandstärken von Boden (7), Hemd (6), Steg (8) und Kragen (24) A x B x C x D < 1,48 ist.
4. Tassenförmiger Ventilstößel (1) nach Anspruch 3, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß mit dem Produkt P3 als Dividend und einem Außendurch¬ messer E des Ventilstößels als Divisor ein Quotient kleiner/gleich 0,075 ist.
5. Tassenförmiger Ventilstößel (1) nach Anspruch 1, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß die Wandstärken des Bodens (7) A = 1,7 bis 2,5 mm und des Hemds (6) B = 0,7 bis 1,0 mm betragen. 6. Tassenförmiger Ventilstößel (1) nach Anspruch 2, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß die Wandstärke des Stegs (8) C = 0,
6 bis 0,8 mm beträgt.
7. Tassenförmiger Ventilstößel (1) nach Anspruch 3, dadurch gekenn- zeichnet, daß die Wandstärke des Kragens (24) D = 0,6 bis 0,8 mm beträgt.
8. Tassenförmiger VentilStößel (1) nach Anspruch 1, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß eine Federkraft F einer zwischen einem Hohlkolben (11) und einem Druckkolben (12) wirkenden Druckfeder (15) F < 20 Newton ist, wenn der Druckkolben (12) völlig in den Hohlkolben (11) eingefah¬ ren ist.
9. Tassenförmiger Ventilstößel (1) nach Anspruch 1, dadurch gekenn- zeichnet, daß eine Querschnittsfläche (D) eines Hohlkolbens (11) des hydraulischen Ventilspielausgleichsele ents (10) < 1,1 cm2 ist.
10. Tassenförmiger Ventilstößel nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich¬ net, daß der Steg (8) an seinem dem Hemd (6) benachbarten Rand in einen zylindrischen Abschnitt (29) übergeht, der an der Innenseite des Hemds (6) einen Preßsitz bildet, eine Länge von > 1 mm aufweist und mit dem Hemd (6) verschweißt ist, wobei eine Schweißnahttiefe von 0,6 bis 0,8 mm vorgesehen ist.
11. Tassenförmiger Ventilstößel (1) nach Anspruch 1, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß Boden (7) und Hemd (6) an ihrer Innenseite mit einem Nichteisenmetall (27) plattiert sind.
12. Tassenförmiger Ventilstößel (1) nach Anspruch 11, dadurch gekenn- zeichnet, daß das Nichteisenmetall (27) Nickel ist.
13. Tassenförmiger Ventilstößel (1) mit einem am Hemd (6) anliegenden Schenkel (25), der über einen Steg (26) in die konzentrisch zum Hemd (6) verlaufende Führungshülse (9) übergeht, in der das hydraulische Spielausgleichselement (10) geführt ist, nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß der Schenkel (25) der Führungshülse (9) mit dem Hemd (6) verschweißt oder verstemmt ist, wobei das Nichteisenmetall (27) als Legierungspartner oder als Verstem aterial genutzt wird.
14. Tassenförmiger Ventilstößel (1) nach Anspruch 11, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß der Schenkel (25) der Führungshülse (9) im Hemd (6) einrolliert ist.
15. Tassenförmiger Ventilstößel (1) nach Anspruch 11, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß Schenkel (25), Steg (26) und Führungshülse (9) zumindest einseitig mit einem Nichteisenmetall (27) plattiert sind.
16. Tassenförmiger Ventilstößel (1) nach Anspruch 11, dadurch gekenn- zeichnet, daß Schenkel (25), Steg (26) und Führungshülse (9) aus einem niedrig härtbaren oder nicht härtbaren Werkstoff gefertigt sind.
17. Tassenförmiger Ventilstößel (1) nach Anspruch 13, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß zwischen Schenkel (25) und Hemd (6) in einer Fügestelle ein Reinnickelring als Zusatzwerkstoff angeordnet ist.
EP94924869A 1993-08-24 1994-08-11 Tassenförmiger ventilstössel Expired - Lifetime EP0715681B1 (de)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4328422 1993-08-24
DE4328422 1993-08-24
PCT/EP1994/002680 WO1995006192A1 (de) 1993-08-24 1994-08-11 Tassenförmiger ventilstössel

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0715681A1 true EP0715681A1 (de) 1996-06-12
EP0715681B1 EP0715681B1 (de) 1996-12-18

Family

ID=6495888

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP94924869A Expired - Lifetime EP0715681B1 (de) 1993-08-24 1994-08-11 Tassenförmiger ventilstössel

Country Status (6)

Country Link
US (1) US5954020A (de)
EP (1) EP0715681B1 (de)
JP (1) JPH09501753A (de)
CN (1) CN1048536C (de)
DE (2) DE4428309A1 (de)
WO (1) WO1995006192A1 (de)

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19602012A1 (de) * 1996-01-20 1997-07-24 Schaeffler Waelzlager Kg Durch einen Nocken einer Brennkraftmaschine betätigter Ventilstößel
DE19614668A1 (de) * 1996-04-13 1997-10-16 Schaeffler Waelzlager Kg Hydraulisches Abstützelement für eine Ventilsteuerung einer Brennkraftmaschine
JP3814462B2 (ja) * 2000-05-30 2006-08-30 株式会社日立製作所 内燃機関のバルブリフタ
DE10106983A1 (de) * 2001-02-15 2002-08-29 Ina Schaeffler Kg Stößel
EP1417406B1 (de) 2001-08-17 2008-10-15 Continental Automotive GmbH Aktor als antriebseinheit für einen injektor sowie verfahren zur herstellung des injektors
US7080614B2 (en) 2002-05-31 2006-07-25 Ina-Schaeffler Kg Hydraulically actuated, variable valve drive of an internal combustion engine
DE10224039A1 (de) * 2002-05-31 2003-12-11 Ina Schaeffler Kg Hydraulisch betätigter, variabler Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine
US7273026B2 (en) * 2002-10-18 2007-09-25 Maclean-Fogg Company Roller follower body
DE102005054944A1 (de) * 2005-11-17 2007-05-24 BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH Wasserführendes Haushaltgerät
DE102007016740A1 (de) * 2007-04-07 2008-10-09 Schaeffler Kg Schaltbarer Tassenstößel
DE102007051302A1 (de) * 2007-10-26 2009-04-30 Schaeffler Kg Hubkolbenbrennkraftmaschine mit Motorbremse und zusätzlichem Öffnen eines Auslassventils
DE102008062185A1 (de) * 2008-12-13 2010-06-17 Schaeffler Kg Schaltbarer Tassenstößel
WO2010114602A1 (en) * 2009-03-31 2010-10-07 Sand9, Inc. Integration of piezoelectric materials with substrates
DE102009036778A1 (de) * 2009-08-08 2011-02-10 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Steuertrieb einer Brennkraftmaschine
CN102667074B (zh) * 2009-12-21 2015-07-08 斗山英维高株式会社 改善结构以能够增加极限载重的凸轮从动件
US10119607B2 (en) 2016-04-15 2018-11-06 Koyo Bearings North America Llc Follower mechanism
DE102019120812A1 (de) * 2019-08-01 2021-02-04 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Verfahren zum Herstellen einer Gewindemutter eines Gewindetriebes, insbesondere Kugelgewindemutter eines Kugelgewindetriebes
DE102019120813A1 (de) * 2019-08-01 2021-02-04 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Verfahren zum Herstellen einer Gewindemutter eines Gewindetriebes, insbesondere Kugelgewindemutter eines Kugelgewindetriebes
US11149593B2 (en) 2019-10-03 2021-10-19 Koyo Bearings North America Llc Tappet assembly with formed anti-rotation alignment device
US11143059B2 (en) 2019-10-03 2021-10-12 Koyo Bearings North America Llc Tappet assembly with unground outer cup

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3006644A1 (de) * 1980-02-22 1981-09-03 Motomak Motorenbau, Maschinen- u. Werkzeugfabrik, Konstruktionen GmbH, 8070 Ingolstadt Ventilstoessel fuer brennkraftmaschinen mit obenliegender nockenwelle
DE3412153A1 (de) * 1984-03-31 1985-10-10 Motomak Motorenbau, Maschinen- u. Werkzeugfabrik, Konstruktionen GmbH, 8070 Ingolstadt Verfahren zum befestigen eines trichterfoermigen fuehrungsteiles in der bohrungswand des tassenfoermigen gehaeuses eines sich selbsttaetig hydraulisch einstellenden ventilstoessels
DE3412175A1 (de) * 1984-03-31 1985-10-10 Motomak Motorenbau, Maschinen- u. Werkzeugfabrik, Konstruktionen GmbH, 8070 Ingolstadt Tassenfoermiges gehaeuse eines sich selbsttaetig hydraulisch einstellenden ventilstoessels fuer brennkraftmaschinen mit obenliegender nockenwelle
US4702406A (en) * 1986-10-16 1987-10-27 Carolina Power & Light Company Forming stable welded joints between dissimilar metals
DE4005261A1 (de) * 1990-02-20 1991-08-22 Bayerische Motoren Werke Ag Tassenstoessel mit einem hydraulischen ventilspiel-ausgleichselement
DE4102988C1 (de) * 1991-02-01 1992-04-16 Ina Waelzlager Schaeffler Kg, 8522 Herzogenaurach, De

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO9506192A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
WO1995006192A1 (de) 1995-03-02
US5954020A (en) 1999-09-21
CN1129469A (zh) 1996-08-21
DE59401357D1 (de) 1997-01-30
EP0715681B1 (de) 1996-12-18
DE4428309A1 (de) 1995-03-02
CN1048536C (zh) 2000-01-19
JPH09501753A (ja) 1997-02-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0715681B1 (de) Tassenförmiger ventilstössel
EP0494285B1 (de) Verbindung eines auf fertigmass gefertigten zylinderkörpers
EP1882109B1 (de) Wälzlagerring, insbesondere für hochbeanspruchte wälzlager in flugzeugtriebwerken, sowie verfahren zu dessen herstellung
EP2440808B1 (de) Verfahren zur herstellung einer nockenwelle
DE102004009074B3 (de) Gebauter Mehrfachnocken
WO2007016913A2 (de) Welle mit funktionskörpern, wie nockenwelle für brennkraftmaschinen, verfahren zur herstellung solcher wellen, sowie damit ausgerüstete brennkraftmaschinen
DE2838995A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum herstellen und zusammenbauen einer nockenwelle
WO2008058836A1 (de) Hubübertragungsbauteil und verfahren zu dessen herstellung
EP0265663A1 (de) Verfahren zur Herstellung einer gebauten Nockenwelle sowie gebaute Nockenwelle aus einem Wellenrohr und aufgeschobenen Elementen
DE4423543C2 (de) Reibungsarme Nockenwelle
DE102008037747A1 (de) Bimetallventil
DE19710847A1 (de) Zusammengesetzte Steuerwelle und Verfahren für deren Herstellung
EP2713018B1 (de) Nockenwelle für eine Brennkraftmaschine
EP1502011B1 (de) Einstückig ausgebildeter nocken und verfahren zum herstellen des nockens sowie zusammenbau einer steuerwelle oder nockenwelle
DE102011007450A1 (de) Schlepphebel eines Ventiltriebs und Verfahren zu dessen Herstellung
DE102013218644A1 (de) Verfahren zur Herstellung eines Kipphebels und Kipphebel für einen Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine
DE4325610A1 (de) Tassenförmiger Ventilstößel
DE102007017094A1 (de) Nocken für eine Nocken- oder Steuerwelle
DE4337594C2 (de) Bolzenbefestigung an Kipp- oder Schlepphebeln
DE2063819A1 (de) Sich selbsttätig hydraulisch einstellendes Spielausgleichselement für die Ventilsteuerung von Brennkraftmaschinen
DE4442057B4 (de) Hydraulische Spielausgleichsvorrichtung
AT402656B (de) Hydraulischer arbeitszylinder hydraulischer arbeitszylinder
DE4324835A1 (de) Lagerbolzen
DE102013223571A1 (de) Ventil für eine Ventilvorrichtung
DE10114073A1 (de) Stößel

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 19951123

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): DE FR GB IT

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

17Q First examination report despatched

Effective date: 19960703

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

ITF It: translation for a ep patent filed

Owner name: DE DOMINICIS & MAYER S.R.L.

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): DE FR GB IT

REF Corresponds to:

Ref document number: 59401357

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19970130

ET Fr: translation filed
GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 19970312

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20010725

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20010820

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20010821

Year of fee payment: 8

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: IF02

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF THE APPLICANT RENOUNCES

Effective date: 20020522

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20020811

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20020811

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030430

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20060831

Year of fee payment: 13

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20070811