EP0694355A1 - Continuous casting mould of an I-beam preliminary section - Google Patents
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- EP0694355A1 EP0694355A1 EP95111125A EP95111125A EP0694355A1 EP 0694355 A1 EP0694355 A1 EP 0694355A1 EP 95111125 A EP95111125 A EP 95111125A EP 95111125 A EP95111125 A EP 95111125A EP 0694355 A1 EP0694355 A1 EP 0694355A1
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
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- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/0406—Moulds with special profile
Definitions
- the invention relates to a continuous casting mold for a double-T pre-profile according to the features of the preamble of claim 1.
- a block mold for the continuous casting of double-T profiles is known from DE-Auslegeschrift 1 282 861.
- the mold cavity of the mold is provided with a positive mold cavity taper on the outside of the flange and with a negative taper on the inside of the flange.
- the mold is made in two parts along a plane parallel to the web of the double-T profile.
- the positive and negative mold cavity taper In order to sufficiently cool the strand crust that forms in the mold and on the other hand to prevent strand jamming in the mold, the positive and negative mold cavity taper must be adapted to the steel quality, the casting temperature, the casting speed, etc. If the strand jams in the mold in the event of a fault, it can be removed from the mold by opening the two-part block mold. However, the production of such block molds is expensive. With such molds, different casting speeds easily lead to malfunctions and increased wear.
- the invention has for its object to provide a double-T pre-profile mold that eliminates the disadvantages mentioned and in particular prevents jamming of the strand in the mold. Another objective is to cast a beam pre-profile close to the final dimensions, which requires a minimum of rolling passes. Such a double-T pre-profile with changing casting parameters, such as casting speed, casting temperature, etc., is also to be cast and at the same time the strand quality of both the surface and the structure are to be improved. Furthermore, the mold should be easy to manufacture as a tubular or block mold.
- the geometrical extension of the strand crust of the web part can be chosen such that the shrinkage of the strand shell transverse to the direction of the strand running is completely compensated for. No tensile forces directed towards the center of the strand are applied to the two flange parts.
- Each flange part can, for the first time, have a conical shape Profile detached billets considered and the associated mold cavity can be designed accordingly. This freedom makes it possible to provide these flange parts along their circumference on all five boundary surfaces with a conicity which converges in the direction of the strand and is calculated on the flange dimensions.
- bulges can be provided which decrease in the strand running direction at least along a partial length of the mold cavity in such a way that the strand shells deform when they pass through the mold cavity.
- the geometrical extension of the strand crust of the web part transverse to the direction of the strand running can also be selected such that the associated shrinkage of the strand shell is only partially compensated for.
- tensile forces directed towards the center are introduced onto the two flange parts. These tensile forces are intended to pull the still thin strand shell of the inside of the flange, which adjoins the strand shell of the web part, towards the middle of the strand.
- This method step allows the mold wall parts of the inner flange sides adjoining the web part to be configured essentially parallel to the direction of the strand running. This solution concept can bring advantages in particular in the case of tubular molds which are formed by means of a mandrel.
- a deformation of the strand crust may be desirable for reasons of strand quality or to achieve an increased casting performance on further peripheral sections of the mold cavity.
- the mold cavity at the pouring-side end of the mold on the outer sides of the two opposite flange parts and / or on the four lateral flange boundary surfaces and / or on the inner flange sides increase cross-sectional areas of the mold cavity compared to the same mold cavity sections at the end of the strand exit in the mold of bulges, and that the bow heights H of the bulges decrease in the strand running direction in such a way that during the casting operation, a strand shell forming in the mold cavity deforms as it passes through the mold cavity.
- the web bulges can only extend over a fraction of the web length between the flanges. According to one embodiment, however, it is particularly advantageous if the web bulges extend over the entire web length up to the fillets of the flange connections.
- the bulges can be delimited by broken, straight lines. According to one embodiment, it is proposed to limit the strand bulges by means of curved lines, preferably by means of circular lines.
- the bulges on the web and / or on the two flanges can e.g. shortly before the mold exit, be completely reshaped or the strand may still have a residual bulge when it leaves the mold. This creates a targeted possibility of providing strand deformation at the end of the sump tip or later in the middle of the web.
- the thickness of the web and the two flanges is dimensioned so that an optimal microstructure is achieved after the double T-beam has been rolled. Furthermore, the dimensioning of the preliminary profile close to the final dimension and a support guide that is as support-free as possible against the ferrostatic pressure should also be taken into account when determining the dimensioning. According to a further exemplary embodiment, it is additionally proposed that the ratio of web thickness to flange thickness, measured at its thinnest points, be set in the order of magnitude of 1: 1.
- the arch height H of the bulge can decrease continuously or degressively etc. over the entire length of the mold. According to a further exemplary embodiment, it can be advantageous for the arc height H to decrease only over a partial length of the mold. Both a residual bulge or a straight mold wall with a classic casting cone can be arranged at the end of a reforming section.
- Fig. 1, 2 is a tubular mold with a mold cavity 3.
- the cross section of the mold cavity is composed of two flange parts 4, 4 'and a web part 5.
- a transition radius 6 connects the cross-sectional parts mentioned.
- a cross-sectional enlargement of the mold cavity compared to the same mold cavity sections 7 is attached along the web part 5 on both sides of the web in the form of a web bulge 8 at the end of the strand exit.
- the web bulge 8 is reduced to zero at the end of the mold on the strand exit side, i.e. the web part 5 is delimited by straight lines 9.
- the lines 9 represent tendons for the arch lines 10.
- the arch height H decreases steadily, and there is a geometrical extension of the tendon belonging to the arch.
- a strand shell that forms along the web part 5 has a bulged shape at the start of solidification, which deforms into a flat surface as the mold moves forward. If the strand shell were not simultaneously subject to shrinkage transversely to the strand movement, it would have the length of the arch line 10 at the mold exit.
- the reduction in the arch height H is dimensioned such that a resulting geometric elongation of the chord causes the shrinkage of the strand shell of the web transversely to the strand running direction fully or partially compensated. In the example according to FIG.
- the extension of the tendon is intended to fully compensate for the shrinkage of the strand shell of the web 5.
- No tensile forces directed towards the center of the strand will thus arise on the two flange parts 4, 4 '.
- the mold cavity of the two flange parts 4, 4 ' is provided along its circumference on all five boundary surfaces 12, 12', 15, 15 ', 16 and 13, 13', 17, 17 ', 18 with a conicity converging in the direction of the strand.
- the taper can be adapted to the flange dimensions.
- bulges 27 are arranged in the web part 5. They decrease in the direction of the strand to bulges 28 at the mold exit, ie the cast strand emerging from the mold is provided with a web part with a weak residual bulge of, for example, 1-3 mm, which can be reshaped in the strand guide, for example, during final solidification.
- a tendon extension is provided in the web part 5 when the bulge 27 is shaped back, which only partially compensates for the shrinkage of the web 5 transverse to the direction of the strand.
- Part of the web shrinkage is used for the design of the mold wall parts of the flange inner sides 19, 19 ', 19' ', 19' '' adjoining the web 5, which run essentially parallel to the direction of the strand, i.e. have no pouring cone.
- This design not only makes the tools for mold manufacture much easier, it also makes it easier to deform a copper tube blank into such a double-T pre-profile mold along the inside of the flange 19.
- an extension of the chord 33 is provided in the web part 32 when the arch height H is formed back, which completely compensates for the shrinkage of the web 32 transversely to the direction of the strand.
- the arc heights H of the bulges decrease at least along a partial length of the mold cavity in such a way that a strand shell forming in the mold cavity deforms during the passage through the mold cavity during the casting operation.
- the bulges provided in FIG. 3 improve the control of the solidification on these flange parts and enable higher casting speeds and / or a reduction or omission of strand supports below the mold, especially in the case of cross-sections close to the final dimensions or small preliminary profiles.
- Fig. 4 the flange part 4 of Fig. 2 is shown in section.
- the dimension 40 represents the length of the mold cavity 41.
- Fig. 5 the flange part 4 'of Fig. 1 is shown in section.
- the length of the mold is denoted by 50 and by K the conicity of the mold cavity.
- the strand bulges extend over the entire web length to the fillets with the transition radius 6 of the flange connections.
- the size of such fillets can be varied widely.
- the ratio of the web thickness 30 to the flange thickness 31 of the preliminary profile is measured at its thinnest points in the order of 1: 1.
- the invention cannot only be used for symmetrical double-T pre-profiles.
- the teaching according to the invention can also be used in the case of asymmetrical double-T pre-profiles, such as are used, for example, for rail tracks, etc.
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Abstract
Description
Die Erfindung betrifft eine Stranggiesskokille für ein Doppel-T-Vorprofil gemäss den Merkmalen des Oberbegriffes von Anspruch 1.The invention relates to a continuous casting mold for a double-T pre-profile according to the features of the preamble of claim 1.
Das Stranggiessen von Vorprofilen für die Erzeugung von Formstahl, insbesondere Doppel-T-Träger, ist in der Praxis seit 1968 bekannt. Nur wenige Stahlwerke haben weltweit bis heute produktionsmässig solche Träger-Vorprofile produziert, weil für deren Produktion ein beträchtliches Know-How erforderlich ist. Der allgemeine Trend zum endabmessungsnahen Giessen hat das Interesse am Giessen von Vorprofilen stark ansteigen lassen. Trotz diesem Trend sind die Schwierigkeiten, die mit dem Giessen solcher Querschnitte verbunden sind, noch nicht befriedigend gelöst worden. Als Hauptproblem werden auch heute noch Verklemmungen des Stranges in der Kokille genannt, insbesondere wenn Giessparameter nicht mit den vorbestimmten Konizitätsparametern in der Kokille übereinstimmen. Im weiteren ist der Aufwand für die Kokillenherstellung sehr kostspielig.The continuous casting of preliminary profiles for the production of shaped steel, in particular double-T beams, has been known in practice since 1968. Only a few steelworks worldwide have produced such carrier pre-profiles in terms of production today, because considerable know-how is required for their production. The general trend towards near-net-shape casting has increased interest in the casting of preliminary profiles. Despite this trend, the difficulties associated with casting such cross sections have not yet been satisfactorily resolved. Jamming of the strand in the mold is still cited as the main problem today, especially when casting parameters do not match the predetermined conicity parameters in the mold. Furthermore, the effort for the mold production is very expensive.
Aus der DE-Auslegeschrift 1 282 861 ist eine Blockkokille zum Stranggiessen von Doppel-T-Profilen bekannt. Der Formhohlraum der Kokille ist entsprechend der Schwindung des Doppel-T-Profils an den Flanschaussenseiten mit einer positiven Formhohlraumkonizität und an den Flanschinnenseiten mit einer negativen Schwindungskonizität versehen. Zur besseren Bearbeitung des Kokillenhohlraumes ist die Kokille entlang einer Ebene parallel zum Steg des Doppel-T-Profils zweiteilig ausgeführt.A block mold for the continuous casting of double-T profiles is known from DE-Auslegeschrift 1 282 861. In accordance with the shrinkage of the double-T profile, the mold cavity of the mold is provided with a positive mold cavity taper on the outside of the flange and with a negative taper on the inside of the flange. For better machining of the mold cavity, the mold is made in two parts along a plane parallel to the web of the double-T profile.
Um einerseits die sich bildende Strangkruste in der Kokille ausreichend zu kühlen und um anderseits Strangverklemmungen in der Kokille zu verhüten, muss die positive und negative Formhohlraumkonizität der Stahlqualität, der Giesstemperatur, der Giessgeschwindigkeit etc. angepasst werden. Klemmt sich der Strang bei einer Störung in der Kokille fest, so kann er durch Oeffnen der zweiteiligen Blockkokille aus dieser entfernt werden. Die Herstellung solcher Blockkokillen ist aber kostspielig. Auch führen bei solchen Kokillen unterschiedliche Giessgeschwindigkeiten leicht zu Störungen und zu vergrössertem Verschleiss.In order to sufficiently cool the strand crust that forms in the mold and on the other hand to prevent strand jamming in the mold, the positive and negative mold cavity taper must be adapted to the steel quality, the casting temperature, the casting speed, etc. If the strand jams in the mold in the event of a fault, it can be removed from the mold by opening the two-part block mold. However, the production of such block molds is expensive. With such molds, different casting speeds easily lead to malfunctions and increased wear.
Aus US-PS 4 805 685 ist weiter eine Kokille zum Giessen von Doppel-T-Profilen bekannt. Aussparungen des Formhohlraumquerschnittes für den Stegteil werden bei dieser Kokille nach vorbestimmten Verhältniszahlen gestaltet. Uebergangszonen zwischen dem Stegteil und den Flanschteilen werden mittels einem flachen Steigungswinkel genau definiert. Diese sanften Uebergänge vereinfachen die Herstellung des Formhohlraumes durch den Wegfall von negativen Hinterschneidungen bzw. von negativen Formhohlraumkonizitäten. Die Lehre aus dieser Literatur entfernt sich aber wieder vom endabmessungsnahen Giessen und verursacht eine entsprechend grosse Walzverformung.From US-
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Doppel-T-Vorprofil-Kokille zu schaffen, die die erwähnten Nachteile ausschaltet und insbesondere ein Verklemmen des Stranges in der Kokille vermeidet. Eine weitere Zielsetzung besteht darin, ein endabmessungsnahes Träger-Vorprofil zu giessen, das ein Minimum von Walzstichen benötigt. Auch soll ein solches Doppel-T-Vorprofil mit wechselnden Giesparametern, wie Giessgeschwindigkeit, Giesstemperatur etc., gegossen und gleichzeitig die Strangqualität sowohl der Oberfläche als auch des Gefüges verbessert werden. Im weiteren soll die Kokille als Rohr- oder Blockkokille einfach herstellbar sein.The invention has for its object to provide a double-T pre-profile mold that eliminates the disadvantages mentioned and in particular prevents jamming of the strand in the mold. Another objective is to cast a beam pre-profile close to the final dimensions, which requires a minimum of rolling passes. Such a double-T pre-profile with changing casting parameters, such as casting speed, casting temperature, etc., is also to be cast and at the same time the strand quality of both the surface and the structure are to be improved. Furthermore, the mold should be easy to manufacture as a tubular or block mold.
Gemäss der Erfindung wird diese Aufgabe durch die Summe der Merkmale von Anspruch 1 gelöst.According to the invention, this object is achieved by the sum of the features of claim 1.
Mit der erfindungsgemässen Kokille ist es erstmals möglich, ein endabmessungsnahes Giessen von Doppel-T-Vorprofilen mit einer Kokille ohne negative Formhohlraumkonizität bzw. ohne negative Hinterschneidungen zu giessen. Solche Kokillen lassen sich im weiteren nicht nur als Block- oder Plattenkokillen herstellen, sie können auch als wesentlich preisgünstigere Rohrkokillen mit relativ einfachen Werkzeugen gefertigt werden. Im weiteren lassen sich durch die Anwendung von gezielter Strangkrustenverformung innerhalb der Kokille sowohl die Giessleistung als auch die Strangqualität, insbesondere das Stranggefüge, verbessern. Sollte in einem Störungsfall ein Strang in der Kokille steckenbleiben, so kann er, weil keine negativen Hinterschneidungen in der Kokille vorhanden sind, nach oben entfernt werden. Durch die geometrische Verlängerung der Sehen in Abhängigkeit des Durchlaufweges der Strangkruste in der Kokille können wechselnde Giessparameter, insbesondere wechselnde Giessgeschwindigkeiten, ohne Störungen wie Durchbrüche, Klemmer etc. verarbeitet werden.With the mold according to the invention, it is possible for the first time to cast double-T pre-profiles close to the final dimensions with a mold without negative mold cavity conicity or without negative undercuts. Such molds can not only be manufactured as block or plate molds, they can also be manufactured as much cheaper tubular molds with relatively simple tools. Furthermore, by using targeted strand crust deformation within the mold, both the casting performance and the strand quality, in particular the strand structure, can be improved. Should a strand get stuck in the mold in the event of a fault, it can be removed upwards because there are no negative undercuts in the mold. Due to the geometrical lengthening of the sight depending on the passage of the strand crust in the mold, changing casting parameters, in particular changing casting speeds, can be processed without disturbances such as breakthroughs, jams, etc.
Gemäss einem Ausführungsbeispiel kann die geometrische Verlängerung der Strangkruste des Stegteiles so gewählt werden, dass das Schwindmass der Strangschale quer zur Stranglaufrichtung vollständig kompensiert wird. Auf die beiden Flanschteile werden dabei keine zur Strangmitte hin gerichtete Zugkräfte aufgebracht. Jeder Flanschteil kann bezüglich Schwindungskonizität erstmals wie ein vom Profil losgelöster Knüppel betrachtet und der zugehörige Formhohlraum entsprechend gestaltet werden. Diese Freiheit erlaubt es, diese Flanschteile entlang ihrem Umfang auf allen fünf Begrenzungsflächen mit einer in Stranglaufrichtung konvergierenden, auf die Flanschdimensionen berechneten Konizität zu versehen.According to one exemplary embodiment, the geometrical extension of the strand crust of the web part can be chosen such that the shrinkage of the strand shell transverse to the direction of the strand running is completely compensated for. No tensile forces directed towards the center of the strand are applied to the two flange parts. Each flange part can, for the first time, have a conical shape Profile detached billets considered and the associated mold cavity can be designed accordingly. This freedom makes it possible to provide these flange parts along their circumference on all five boundary surfaces with a conicity which converges in the direction of the strand and is calculated on the flange dimensions.
Als Alternative zu der klassischen Konizität an den Begrenzungsflächen der Flanschen können Ausbauchungen vorgesehen werden, die in Stranglaufrichtung mindestens entlang einer Teillänge des Formhohlraumes sich derart verkleinern, dass sich die Strangschalen beim Durchlauf durch den Formhohlraum verformen.As an alternative to the classic taper on the boundary surfaces of the flanges, bulges can be provided which decrease in the strand running direction at least along a partial length of the mold cavity in such a way that the strand shells deform when they pass through the mold cavity.
Gemäss einem weiteren Ausführungsbeispiel kann die geometrische Verlängerung der Strangkruste des Stegteiles quer zur Stranglaufrichtung auch so gewählt werden, dass das zugehörige Schwindmass der Strangschale nur teilweise kompensiert wird. Auf die beiden Flanschteile werden dabei gezielt zur Mitte hin gerichtete Zugkräfte eingeleitet. Diese Zugkräfte sollen die noch dünne Strangschale der Flanschinnenseiten, die an die Strangschalen des Stegteiles anschliessen, zur Strangmitte hin ziehen. Dieser Verfahrensschritt erlaubt, dass die an den Stegteil anschliessenden Kokillenwandteile der Flanschinnenseiten im wesentlichen parallel zur Stranglaufrichtung gestaltet werden können. Dieses Lösungskonzept kann insbesondere bei Rohrkokillen, welche mittels einem Dorn geformt werden, Vorteile erbringen.According to a further exemplary embodiment, the geometrical extension of the strand crust of the web part transverse to the direction of the strand running can also be selected such that the associated shrinkage of the strand shell is only partially compensated for. In this case, tensile forces directed towards the center are introduced onto the two flange parts. These tensile forces are intended to pull the still thin strand shell of the inside of the flange, which adjoins the strand shell of the web part, towards the middle of the strand. This method step allows the mold wall parts of the inner flange sides adjoining the web part to be configured essentially parallel to the direction of the strand running. This solution concept can bring advantages in particular in the case of tubular molds which are formed by means of a mandrel.
Eine Verformung der Strangkruste kann aus Gründen der Strangqualität oder zur Erreichung einer erhöhten Giessleistung an weiteren Umfangsabschnitten des Formhohlraumes erwünscht sein. Gemäss einem Ausführungsbeispiel wird vorgeschlagen, dass der Formhohlraum am eingiessseitigen Ende der Kokille an den Aussenseiten der beiden gegenüberliegenden Flanschteilen, und/oder an den vier seitlichen Flanschbegrenzungsflächen, und/oder an den Flanschinnenseiten Querschnittsvergrösserungen des Formhohlraumes gegenüber den gleichen Formhohlraumabschnitten am strangaustrittsseitigen Ende in der Form von Ausbauchungen aufweist, und dass sich die Bogenhöhen H der Ausbauchungen in Stranglaufrichtung derart verkleinern, dass während des Giessbetriebes eine im Formhohlraum sich bildende Strangschale beim Durchlauf durch den Formhohlraum verformt. Durch diese Massnahme kann ein optimaler Kontakt und dadurch eine wesentlich erhöhte Kühlleistung an einzelnen oder an allen Begrenzungsflächen des Vorprofiles erreicht werden.A deformation of the strand crust may be desirable for reasons of strand quality or to achieve an increased casting performance on further peripheral sections of the mold cavity. According to one exemplary embodiment, it is proposed that the mold cavity at the pouring-side end of the mold on the outer sides of the two opposite flange parts and / or on the four lateral flange boundary surfaces and / or on the inner flange sides increase cross-sectional areas of the mold cavity compared to the same mold cavity sections at the end of the strand exit in the mold of bulges, and that the bow heights H of the bulges decrease in the strand running direction in such a way that during the casting operation, a strand shell forming in the mold cavity deforms as it passes through the mold cavity. This measure enables optimal contact and thus a significantly increased cooling capacity to be achieved at individual or at all boundary surfaces of the preliminary profile.
Die Stegausbauchungen können sich bei langen Stegen nur über einen Bruchteil der Steglänge zwischen den Flanschen erstrecken. Nach einem Ausführungsbeispiel ist es aber besonders vorteilhaft, wenn sich die Stegausbauchungen über die gesamte Steglänge bis zu den Hohlkehlen der Flanschanschlüsse erstrecken.In the case of long webs, the web bulges can only extend over a fraction of the web length between the flanges. According to one embodiment, however, it is particularly advantageous if the web bulges extend over the entire web length up to the fillets of the flange connections.
Die Ausbauchungen können durch gebrochene, gerade Linien begrenzt sein. Gemäss einem Ausführungsbeispiel wird vorgeschlagen, die Strangausbauchungen durch gebogene Linien, vorzugsweise durch Kreislinien, zu begrenzen.The bulges can be delimited by broken, straight lines. According to one embodiment, it is proposed to limit the strand bulges by means of curved lines, preferably by means of circular lines.
Die Ausbauchungen am Steg und/oder an den beiden Flanschen können z.B. kurz vor dem Kokillenausgang vollständig zurückgeformt sein oder der Strang kann beim Verlassen der Kokille noch eine Restausbauchung aufweisen. Dies schafft eine gezielte Möglichkeit, eine Strangverformung am Ende der Sumpfspitze oder später in der Stegmitte vorzusehen.The bulges on the web and / or on the two flanges can e.g. shortly before the mold exit, be completely reshaped or the strand may still have a residual bulge when it leaves the mold. This creates a targeted possibility of providing strand deformation at the end of the sump tip or later in the middle of the web.
Die Dicke des Steges und der beiden Flanschen wird so dimensioniert, dass nach dem Verwalzen des Doppel-T-Trägers eine optimale Gefügestruktur erreicht wird. Im weiteren soll das endabmessungsnahe Dimensionieren des Vorprofils und eine möglichst abstützungsfreie Strangführung gegen den ferrostatischen Druck bei der Festlegung der Dimensionierung mitberücksichtigt werden. Gemäss einem weiteren Ausführungsbeispiel wird zusätzlich vorgeschlagen, das Verhältnis Stegdicke zu Flanschdicke, je an deren dünnsten Stellen gemessen, in der Grössenordnung von 1 : 1 festzulegen.The thickness of the web and the two flanges is dimensioned so that an optimal microstructure is achieved after the double T-beam has been rolled. Furthermore, the dimensioning of the preliminary profile close to the final dimension and a support guide that is as support-free as possible against the ferrostatic pressure should also be taken into account when determining the dimensioning. According to a further exemplary embodiment, it is additionally proposed that the ratio of web thickness to flange thickness, measured at its thinnest points, be set in the order of magnitude of 1: 1.
Die Bogenhöhe H der Ausbauchung kann sich über die ganze Länge der Kokille stetig oder degressiv etc. verkleinern. Nach einem weiteren Ausführungsbeispiel kann es vorteilhaft sein, dass sich die Bogenhöhe H nur auf einer Teillänge der Kokille verkleinert. Es kann sowohl eine Restausbauchung oder eine gerade Kokillenwand mit einem klassischen Giesskonus am Ende einer Rückformungsstrecke nachgeordnet werden.The arch height H of the bulge can decrease continuously or degressively etc. over the entire length of the mold. According to a further exemplary embodiment, it can be advantageous for the arc height H to decrease only over a partial length of the mold. Both a residual bulge or a straight mold wall with a classic casting cone can be arranged at the end of a reforming section.
Im nachfolgenden soll anhand von Beispielen die Erfindung zusätzlich erläutert werden.In the following, the invention will be further explained with the aid of examples.
Dabei zeigen:
- Fig. 1
- eine Draufsicht auf das eingiessseitige Ende einer Rohrkokille für ein Doppel-T-Träger-Vorprofil,
- Fig. 2
- eine Draufsicht auf das eingiessseitige Ende eines weiteren Beispieles einer Rohrkokille,
- Fig. 3
- eine Draufsicht auf das eingiessseitige Ende eines weiteren Beispieles einer Rohrkokille,
- Fig. 4
- einen Schnitt nach der Linie IV-IV der Fig. 2 und
- Fig. 5
- einen Schnitt nach der Linie V-V der Fig l.
- Fig. 1
- a plan view of the end of a tubular mold on the pouring side for a double-T beam pre-profile,
- Fig. 2
- 2 shows a plan view of the end of another example of a tubular mold on the pouring side,
- Fig. 3
- 2 shows a plan view of the end of another example of a tubular mold on the pouring side,
- Fig. 4
- a section along the line IV-IV of Fig. 2 and
- Fig. 5
- a section along the line VV of Fig l.
In Fig. 1 ist mit 2 eine Rohrkokille mit einem Formhohlraum 3 dargestellt. Der Querschnitt des Formhohlraumes ist aus zwei Flanschteilen 4, 4' und einem Stegteil 5 zusammengesetzt. Ein Uebergangsradius 6 verbindet die genannten Querschnittteile. Am eingiessseitigen Ende der Kokille ist entlang des Stegteiles 5 auf beiden Seiten des Steges je eine Querschnittsvergrösserung des Formholraumes gegenüber den gleichen Formhohlraumabschnitten 7 am strangaustrittsseitigen Ende in der Form einer Stegausbauchung 8 angebracht. In diesem Beispiel ist am strangaustrittsseitigen Ende der Kokille die Stegausbauchung 8 auf Null reduziert, d.h. der Stegteil 5 ist durch gerade Linien 9 begrenzt. Die Linien 9 stellen für die Bogenlinien 10 Sehnen dar. Zwischen dem eingiessseitigen und dem strangaustrittsseitigen Ende der Kokille verkleinert sich die Bogenhöhe H stetig, und es ergibt sich eine geometrische Verlängerung der dem Bogen zugehörigen Sehne. Eine sich entlang dem Stegteil 5 bildende Strangschale hat bei Erstarrungsbeginn eine ausgebauchte Form, die sich bei der Vorwärtsbewegung durch die Kokille in eine ebene Fläche verformt. Wenn die Strangschale nicht gleichzeitig einer Schwindung quer zur Strangbewegung unterliegen würde, hätte sie am Kokillenausgang die Länge der Bogenlinie 10. Die Verkleinerung der Bogenhöhe H wird so bemessen, dass eine sich daraus ergebende geometrische Verlängerung der Sehne die Schwindung der Strangschale des Steges quer zur Stranglaufrichtung ganz oder teilweise kompensiert. Im Beispiel gemäss Fig. 1 soll die Verlängerung der Sehne die Schwindung der Strangschale des Steges 5 ganz kompensieren. Auf die beiden Flanschteile 4, 4' werden somit keine zur Strangmitte hin gerichtete Zugkräfte entstehen. Der Formhohlraum der beiden Flanschteile 4, 4' ist entlang seinem Umfang auf allen fünf Begrenzungsflächen 12, 12', 15, 15', 16 bzw. 13, 13', 17, 17', 18 mit einer in Stranglaufrichtung konvergierenden Konizität versehen. Die Konizität kann bei diesem Beispiel den Flanschdimensionen angepasst werden.In Fig. 1, 2 is a tubular mold with a
In Fig. 2 sind im Stegteil 5 Ausbauchungen 27 angeordnet. Sie verkleinern sich in Stranglaufrichtung auf Ausbauchungen 28 am Kokillenausgang, d.h. der aus der Kokille austretende gegossene Strang ist mit einem Stegteil mit einer schwachen Restausbauchung von z.B. 1 - 3 mm versehen, die beispielsweise während der Schlusserstarrung in der Strangführung zurückgeformt werden kann. An den Flanschteilen 4, 4' sind an die Flanschbegrenzungsflächen 20, 20', 21, 21', 22, 22' Querschnittsvergrösserungen in der Form von Ausbauchungen 23, 23', 24, 24', 25, 25' vorgesehen. Alle diese Ausbauchungen des Formhohlraumes verkleinern sich in Stranglaufrichtung, und am strangaustrittsseitigen Ende der Kokille sind die Bogenhöhen der Ausbauchungen 23, 24, 25 Null. Diese Ausbauchungen 23, 24, 25 verbessern die Kontrolle der Erstarrung an diesen Flanschteilen und ermöglichen höhere Giessgeschwindigkeiten.2 bulges 27 are arranged in the
Im Beispiel gemäss Fig. 2 ist im Stegteil 5 beim Zurückformen der Ausbauchung 27 eine Sehnenverlängerung vorgesehen, welche die Schwindung des Steges 5 quer zur Stranglaufrichtung nur teilweise kompensiert. Ein Teil der Stegschwindung wird für die Gestaltung der an den Steg 5 anschliessenden Kokillenwandteile der Flanschinnenseiten 19, 19', 19'', 19''' ausgenützt, die im wesentlichen parallel zur Stranglaufrichtung verlaufen, d.h. keinen Giesskonus aufweisen. Durch diese Gestaltung werden nicht nur die Werkzeuge für die Kokillenherstellung wesentlich einfacher, auch das Verformen eines Kupferrohrrohlings in eine solche Doppel-T-Vorprofilkokille wird entlang der Flanschinnenseiten 19 einfacher.In the example according to FIG. 2, a tendon extension is provided in the
In Fig. 3 ist im Stegteil 32 beim Zurückformen der Bogenhöhe H eine Verlängerung der Sehne 33 vorgesehen, welche die Schwindung des Steges 32 quer zur Stranglaufrichtung ganz kompensiert. Auf die beiden Flanschteile 4, 4' entstehen keine zur Strangmitte hin gerichtete Zugkräfte. Anstelle der in Fig. 1 vorgesehenen Konizitäten an den Begrenzungsflächen 12, 13, 15, 16, 17, 18 der Flanschteile 4, 4' sind in diesem Beispiel am eingiessseitigen Ende der Kokille an allen Begrenzungsflächen 35 - 39 Querschnittsvergrösserungen des Formhohlraumes gegenüber den gleichen Formhohlraumabschnitten am strangaustrittsseitigen Ende der Kokille in der Form von Ausbauchungen vorgesehen. Die Bogenhöhen H der Ausbauchungen verkleinern sich mindestens entlang einer Teillänge des Formhohlraumes derart, dass sich während des Giessbetriebes eine im Formhohlraum bildende Strangschale beim Durchlauf durch den Formhohlraum verformt.In FIG. 3, an extension of the
Die in Fig. 3 vorgesehenen Ausbauchungen verbessern die Kontrolle der Erstarrung an diesen Flanschteilen und ermöglichen höhere Giessgeschwindigkeiten und/oder eine Reduktion oder Weglassung von Strangabstützungen unterhalb der Kokille, insbesondere bei endabmessungsnahen Querschnitten oder kleinen Vorprofilen.The bulges provided in FIG. 3 improve the control of the solidification on these flange parts and enable higher casting speeds and / or a reduction or omission of strand supports below the mold, especially in the case of cross-sections close to the final dimensions or small preliminary profiles.
In Fig. 4 ist der Flanschteil 4 der Fig. 2 im Schnitt dargestellt. Das Mass 40 stellt die Länge des Formhohlraumes 41 dar. Der Kokillenwandteil der Flanschinnenseite 19'' ist ohne Konizität in Giessrichtung 42 und die Flanschbegrenzungsfläche 20 ist auf eine Teilhöhe 43 mit einer Ausbauchung 25' versehen, die am eingiessseitigen Ende eine Bogenhöhe H aufweist. Am Ende der Teilhöhe 43 ist H = 0.In Fig. 4 the
In Fig. 5 ist der Flanschteil 4' der Fig. 1 im Schnitt dargestellt. Die Länge der Kokille ist mit 50 und mit K die Konizität des Formhohlraumes bezeichnet.In Fig. 5 the flange part 4 'of Fig. 1 is shown in section. The length of the mold is denoted by 50 and by K the conicity of the mold cavity.
In den dargestellten Beispielen erstrecken sich die Strangausbauchungen über die gesamte Steglänge bis zu den Hohlkehlen mit dem Uebergangsradius 6 der Flanschanschlüsse. Solche Hohlkehlen können in ihrer Grösse stark variiert werden.In the examples shown, the strand bulges extend over the entire web length to the fillets with the
Alle Ausbauchungen sind durch gebogene Linien, vorzugsweise Kreislinien, begrenzt.All bulges are delimited by curved lines, preferably circular lines.
Das Verhältnis der Stegdicke 30 zur Flanschdicke 31 des Vorprofils ist an ihren dünnsten Stellen gemessen in der Grössenordnung 1 : 1.The ratio of the
Die Erfindung kann nicht nur für symmetrische Doppel-T-Vorprofile angewendet werden. Auch bei asymmetrischen Doppel-T-Vorprofilen, wie sie beispielsweise für Bahnschienen etc. verwendet werden, kann die erfindungsgemässe Lehre eingesetzt werden.The invention cannot only be used for symmetrical double-T pre-profiles. The teaching according to the invention can also be used in the case of asymmetrical double-T pre-profiles, such as are used, for example, for rail tracks, etc.
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