EP0629175B1 - Traitement des vapeurs d'essence dans les stations-service - Google Patents

Traitement des vapeurs d'essence dans les stations-service Download PDF

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EP0629175B1
EP0629175B1 EP93903833A EP93903833A EP0629175B1 EP 0629175 B1 EP0629175 B1 EP 0629175B1 EP 93903833 A EP93903833 A EP 93903833A EP 93903833 A EP93903833 A EP 93903833A EP 0629175 B1 EP0629175 B1 EP 0629175B1
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EP
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pressure
tank
volume
gas
measurement
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Fritz Curtius
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Definitions

  • the invention relates to a method according to the preamble of claim 1 and a device according to the preamble of claim 31 for carrying out the method.
  • the measuring device with pressure sensors (see. 51, 73, 81, 95 and page 13, line 2, 3.. As soon as a preselected pressure is determined, ..) is constructed so that each sensor in the sense of a function provides a pressure-controlled alarm (PA pressure alarm), from which the previous pressure value can be recognized, but from which a direct change in the treatment of the gas volume is triggered.
  • PA pressure alarm pressure-controlled alarm
  • the measuring device is not suitable for measuring a pressure curve or a pressure display / control (PIC - pressure-indicating-controlling), or perform a pressure display / recording (PIR). Only one operating point can be identified for each pressure sensor, and when the operating point is reached, the relay (51) changes the operating conditions at the measuring point for the other pressure sensors (73, 81, 95), so that the pressure values of the individual pressure sensors cannot be compared with one another.
  • the invention is based on the task of monitoring the return of the correct amount of gas from the car tank to the underground tank and the excess vapors which occur during the refilling processes and during re-evaporation in the various operating states of a petrol station result in tank operation, to be recorded and discharged from the tank system via a defined opening.
  • this object is achieved by the method according to claim 1 or the device according to claim 31. Further refinements of the method and the device are given in subclaims 2 to 30 and 32 to 35.
  • DE-A-40 00 165 (cf. there in particular also page 5, lines 45 to 47) and from US-A-4 009 985 (cf. there 51, 73, 81, 95) for decanting gasoline-like Liquids are known to measure a pressure value and use pressure-controlled relays to treat the excess vapors; wherein in the prior art according to DE-A-40 00 165 on the at each pressure nozzle ⁇ p measured individual gas nozzle, the density of the gas (see there page 3 equation (2)) is calculated and according to the prior art according to US-A-4 009 985 reaching a certain pressure by triggering one or more pressure switches (51, 73, 81, 95) is recognizable.
  • a combination of the different measuring techniques for a central pressure measurement, PIC and / or PIR, and at one point in the underground tank for carrying out the method and for forming the device according to claim 31 was not suggested.
  • the object of the invention is to centrally monitor the individual tank processes with gas recirculation and the formation of excess vapors in the underground tank via a measuring point.
  • this object is achieved by the method according to claim 1 or the device according to claim 31.
  • the upper curve with the highest vapor pressure belongs to a winter fuel.
  • the mean vapor pressure curve corresponds to summer gasoline.
  • the lower vapor pressure curve belongs to a gasoline, from which the low boilers are partially evaporated. It is the remaining gasoline in the empty car tank.
  • Fig. 3 is a schematic representation of the function of a gas station, including refueling with gas recirculation (stage 2) and gasoline delivery with gas swing (level 1). 3 the device for carrying out the measurements is entered schematically.
  • the tank system consists of the underground tank 11 with the ventilation line 14, which is optionally closed with a so-called pressure vacuum valve 15 as a safety valve.
  • the tank 11 is partially filled with gasoline.
  • the free space with the gasoline vapor / air mixture is located above the liquid level 13.
  • the connecting lines for the petrol delivery and the petrol withdrawal are supplied via the dome shaft, not shown.
  • the gasoline is withdrawn via the gasoline pump 5 in the liquid line 4, which ends with the fuel nozzle, not shown.
  • the amount of gasoline is measured in the petrol pump and written down on the gasoline meter 6 as a (FIR) flow indicator.
  • the line 3 for gas recirculation begins at the fuel nozzle and ends in the collecting line 7, which is usually laid underground.
  • a gas pump 8 generates a negative pressure in the gas return line 3 when refueling, so that the gas mixture can be sucked out of the car tank.
  • the pressure drop in line 3 and thus the delivery capacity of pump 8 can be set via a throttle valve 9.
  • Several fueling points can be connected to the gasoline line 3 and the collecting line 7.
  • the nozzle 16 shows the possibility of connecting several underground tanks.
  • the underground tank 11 has 3 further closable connections, the connection 17 for the gas-tight holding of the measuring rod and the 2 pipe connections with the removable covers for the temporary connection of the pipes for gasoline unloading with gas oscillation.
  • a control valve 18 is installed in the collecting line 7, by means of which the returned gas quantity (volume rate) can be regulated.
  • the pressure in the free space of the underground tank 11 is measured as a pressure display control (PIC) 19, for example in the ventilation line 14. The pressure measurement and control will be described later in connection with the individual operating states.
  • PIC pressure display control
  • the line 20 on the detachable connection between the tank 10 and the line 3 symbolizes the gas exchange in the area of the tank nozzle 21 with the environment.
  • a pump 8 is installed in line 3 to generate a negative pressure. In this case, not enough extracted gas can escape via line 20, and fresh air can also be drawn in additionally.
  • passive systems characterized by the index (p)
  • a seal is to be created between the line 3 and the tank neck 21 by means of a sealing collar (not shown) in order to displace the gas portion from the tank 10 into the underground tank 11 when filling with gasoline .
  • the tank 12 of the tank truck (Tkw) is connected to the underground tank 11 via the line 22 for liquid and the line 23 for the gas-containing air.
  • the tank 12 is normally designed as a case tank and is only suitable for operation at atmospheric pressure.
  • the pressure safety device 24 ensures that any overpressures or underpressures that occur are compensated for with the surroundings without damage to the tank.
  • the connections to the surroundings, in the fuel nozzle and the nozzles in the cathedral shaft are closed.
  • the method according to the prior art only allows an assessment over the short period of time of a refueling operation, that is to say a total of about 5% of the total time.
  • this operating state is called refueling with gas recirculation as stage 2.
  • the delivery of gasoline with gas recirculation in the tanker truck is referred to as level 1 and takes about 1/10 of level 2, i.e. 0.5%.
  • the operating conditions at a petrol station in the remaining part of a 24-hour day are referred to below as level 0.
  • level 0. As was determined in the measurements in Fig. 1, is subject to a tank system during this period considerable pressure fluctuations, which can lead to harmful environmental effects.
  • the gasoline vapors from the vehicle contain namely at 80% saturation and 40 ° C and 5 vol. % Benzene in the remaining gasoline approx. 30 g benzene / m3.
  • the permissible TRK value (technical standard concentration) for the carcinogenic benzene is only 15 mg / m3.
  • the vapors In typical summer conditions, with the same saturation and 20 ° C, the vapors contain 700 g / m3 of petrol.
  • the permissible MAK value maximum. Workplace conc.
  • For the vapors of the petrol components is 0.3 - 2 g / m3 for n-paraffins. In addition to this direct danger to humans, these vapors contribute greatly to the formation of smog and ozone.
  • stage 2 The increasing introduction of the catalyst has the consequence that the gasoline in the cycle of a tank filling is increasingly depleted of low boilers by pumping over the injection pump. So today there are significantly more air components and less gasoline vapors in the empty tank than in the past with the now outdated technology. The basis for the theoretical basis has already been withdrawn from the evaluation of emissions during refueling according to the state of the art (No. 104 08 504). In addition, the introduction of stage 2 will mean that the spread of catalytic converters in the affected regions will have progressed.
  • the mass transfer processes during the refueling process and their influence on the volume in the individual tank chambers 10 and 11 are therefore subject to the laws of the general gas equation and the law according to DALTON. According to the idea of the invention, it should therefore be determined which space or volume the inerts from the tank 10 occupy above the gasoline mixture from the tank 11.
  • V (2) V (1) ⁇ p (i1) / p (i2) ⁇ T (i2) / T (i1) ;
  • T1 is the temperature in tank 1 in Kelvin, T2 is the temperature in tank 2.
  • the partial pressures p (i1) and p (i2) are the pressures of the inerts in tank 1 and tank 2.
  • the volume V1 corresponds to the tanked liquid volume when filling the tank 1.
  • Equation (2) shows that if the partial pressures of the gasoline change, the partial pressures of the inert p (i) will change accordingly.
  • the total pressure p (g) remains constant under the usual operating conditions, namely approx. 1 bar to 1 atm depending on the location of the tank system and the current weather conditions.
  • the operational evaporation of the low boilers in the tank 10 results in an increased partial pressure p (i) of the inerts.
  • equation (1) and for stage 2 there is an increase in volume in the gas recirculation.
  • the calculation method according to the invention thus has the advantage over the empirical method that the possible environmental impact during the refueling of modern vehicles according to stage 2 can be determined mathematically as a result of the increase in volume.
  • the metrological determination of the ideal fueling process with 100% gas recirculation (volume rate) by pressure measurement has the advantage that each gas recirculation of any refueling can be clearly defined.
  • the excess gas volume will escape at the tank neck of the car, as is also the case without gas recirculation.
  • an inadequate emission reduction would be determined with a test method according to the prior art under these conditions, which are ideal for gas recirculation.
  • the returned small gas volume enters the large free space of the tank 11 of a few cbm (m3).
  • the saturation takes place very slowly.
  • the saturation is determined as a pressure increase in the closed system of stage 0 as part of the pressure measurement.
  • the excess volume that forms in the course of stage 2 arises from the change in the composition of the fuel and the increase in the vapor pressure when fresh fuel is fed into the tank 10. This vaporizes spontaneously low boilers and cause the volume to increase. While a calculation of the excess volume is not possible according to the state of the art according to 104 08 508, the volume development can be calculated according to equation (1).
  • the partial pressures in tank 11 can be determined with knowledge of the Benz composition, but in tank 10 they depend on the past driving mode.
  • a simple way to determine the condition in tank 10 is a gas analysis, especially by determining oxygen (O2).
  • the oxygen content can be determined within seconds using the Dräger analysis tubes. Due to the oxygen content, the corresponding air content is also known. This proportion of air can be converted into volume% or weight% and in m (i) as kg / m3.
  • the partial pressure of the inerts in the tank chambers 10 and 11 can be calculated via an oxygen measurement.
  • R (i), the gas constant of air, and T (i) are both known.
  • R (i) the gas constant of air
  • T (i) the gas constant of air
  • the composition of the gasoline in the tank 10 changes, associated with a considerable increase in the partial pressure due to the low boilers supplied in the fuel.
  • the calculated volume increase due to the increase in partial pressure relates to the total gas volume that was present in tank 10 before the tank started.
  • stage 1 For delivery and decanting with gas oscillation (level 1) it is important that at the end of level 0 there is no excess pressure in the floor tank. When checking the fill level or opening the flange cover, the tank atmosphere would blow out. At least at this point in time the pressure equalization must already have taken place.
  • stage 1 The refilling process of stage 1 is subject to the same physical laws and process data as stage 2, with the difference that the delivery tank is largely emptied and the large volume of the returned gas decisively determines the conditions in the delivery tank.
  • stage 1 it is the object of the invention to avoid these disadvantages for the operation of stage 1, to restore the operating state in the filled tank for the usual storage conditions of stage 0 and to take into account the volume changes resulting during a transfer operation.
  • the government assumed that the same physical conditions exist in the residual gasoline and in the atmosphere above as in the storage tank of the truck.
  • the temperature in the underground tank is relatively even and only slowly follows the fluctuations over the course of a day.
  • the temperature of the fresh fuel is determined by the external conditions.
  • the temperature can be up to 20 ° C higher than that in the underground tank. This also applies to the unloading of residual amounts after intense sun exposure on warm days. It can be seen from the vapor pressure curves in FIG. 2 that the vapor pressure doubles at a temperature gradient of 20.degree.
  • the method prescribed in accordance with the above regulation therefore has the disadvantage that it does not take into account the actual operating conditions and thus does not take into account the harmful additional environmental effects.
  • the worst case is the first delivery of winter fuel on a warm autumn afternoon.
  • index 1 for the tank to be filled
  • index 2 for the delivery tank. Since the possible excess vapors can be particularly harmful to the operating personnel in the event of contact, the possible volume and pressure development in the course of stage 1 is also explained in more detail.
  • the partial pressures of the gasoline mixtures are assumed to be known for the fresh fuel and the refilling process of stage 1.
  • DALTON applies the composition of the partial pressures in a closed system or constant volume.
  • p g2 p i2 + p d2 ;
  • the volume and pressure can be equalized with the surroundings.
  • the renewed risk to individual groups of people in the gas stations with gas exchange is thereby reduced.
  • the ideal fueling process and the determination of the ideal volume rate (level 2) must, however, be determined by measuring the pressure with a closed underground tank.
  • the vent line 14 of the floor tank 11 can be operated according to the invention for the operation of stage 1 with a free opening to the atmosphere.
  • the pressure measurement 19 (PIC) is used for this purpose, implemented as a pressure display (PI) or as a pressure display / control (PIC).
  • the line 25 with the valve 26 enables the pressure equalization of the tank 11 with the environment.
  • a pressure indicator for example as a U-tube manometer and the valve 26 as a manual valve, can be designed to protect the operating personnel, which is opened in the event of pressure differences from the environment before the flange connections on the tank 11 are opened.
  • the continuous measurement can be carried out by means of a pressure transmitter, for example from Rosemount.
  • a current of 4 to 20 mA (milliampere) is the measure for the pressure difference to the environment.
  • the measurement signal can be processed via the controller 27 and the valve 26 can be controlled in one embodiment as a control valve. With a certain signal from the controller 27, the pressure compensation can be established via the line 25 with the atmosphere.
  • the pressure display for example on a screen as a digital value, it is possible for the operating personnel to continuously check the function of the gas recirculation (level 2). With ideal gas recirculation, the scale value remains constant over the duration of the refueling process, i.e. it does not change.
  • V ⁇ (delta) p (m i ⁇ R i + m b ⁇ R b ) T;
  • the volume V is the freeboard in the closed tank 11.
  • the pressure difference (delta) p is measured over a certain period of time in which a known amount of petrol has been filled.
  • the pressure p is the total barometric pressure of the gas.
  • the dependency shown applies in the same way to negative pressure changes, i.e. for insufficient gas recirculation.
  • the calculated difference (delta) V can be related to the amount of fuel indicated at 6.
  • the quotient (delta) V / FIR * 100 is the deviation of the volume rate from the ideal volume rate of 100%.
  • the measuring procedure which is simple due to the pressure measurement, is especially suitable for the first-time and recurring control of the installation at the petrol stations. These controls are necessary in accordance with the 21st BImschV (Federal Immission Control Ordinance).
  • the gas station there is a need to set the gas quantity very precisely in tank operation.
  • By using this simple measuring principle it is possible to set the recirculated gas quantity correctly when starting up the system and to provide functional evidence in accordance with ⁇ 6 of the regulation.
  • An increasing pressure in line 14 shows that clearly not too little gas is being returned.
  • a negative pressure gradient at the start of a measurement is therefore an indication that the emissions from the fuel nozzle can be reduced by increasing the suction power.
  • the adjustment of the gas quantities and the uniform setting of the volume quantity is possible through the control valve 9 in line 3.
  • the accuracy of the pressure measurement depends on the selected measuring range and, according to equation (6), on the free volume V in the tank 11.
  • the deviation of the operating pressure in the tank 11 from the ambient pressure can, for example, exceed the desired small measuring range of 2 to 5 mbar for the pressure measurement.
  • an alternative measurement setup is drawn in the vent line 14 on the flange 28.
  • the measuring setup consists of a measuring container 29 which is installed in the line 30 between two valves 31 and 32.
  • the valve 32 When measuring the pressure curve, the valve 32 is closed to the environment and the connection to the tank 11 is initially opened.
  • the pressure measurement 33 is connected to both sides of the valve 31.
  • this valve 31 At the start of a measurement, this valve 31 is closed and the pressure deviation (PIR) from the initial state can be measured and, for example, printed out as a document.
  • the conditions in the measuring container 29 should remain as constant as possible. A cylindrical or glass design is possible.
  • the decrease in pressure is the measure for the leakage quantities.
  • volume measurement in the film bag according to the prior art must therefore be supplemented by a pressure measurement according to the invention.
  • the actual volume increase in the underground tank can then be calculated using equation (6) according to claim 16 plus the volume in the foil bag.
  • test method therefore does not take the conditions in the floor tank into account in the measurements on the fuel nozzle and in the measurements on the ventilation mast in order to fulfill the precaution against harmful environmental effects.
  • the pump has a constant delivery volume, so that the amount sucked off at the tank neck is too small and the vacuum at the suction neck of the pump breaks down. If the pump is operated for a long time or several refueling cycles in succession, it cools down and the effective delivery volume increases.
  • the examined central gas pump therefore has an unsteady delivery characteristic that does not deliver enough output at the beginning of the refueling process.
  • An error that cannot be determined with the test method according to the state of the art.
  • it shows that the ideal gas recirculation in certain systems can only be achieved by regulation. For this reason, one possibility is shown in FIG. 3 for using the pressure measurement as the actual value for regulating the gas quantity.
  • a control valve 18 is installed in the manifold 7. This valve is fed by the controller 27. If the pressure rises, the pressure loss in the control valve 18 is increased to reduce the volume flow. If the pressure drops, the pressure loss in line 7 is reduced by opening the valve accordingly.
  • this cleaning is carried out by washing the gasoline-containing gases with diesel fuel.
  • Diesel fuel has a vapor pressure of 5.5 mm WS at 20 ° C. This requires a hydrocarbon content of 4 g / m3.
  • the diesel fuel is the solvent for the gasoline vapors, so that the gasoline can be washed out to a residual content of 10 to 20 g / m3.
  • the vapors are fed into the scrubber from below via line 25.
  • the cleaned gases can be fed to the tank for diesel fuel.
  • the washing liquid is fed to the washer from above.
  • an orderly packing is installed in the scrubber.
  • the overall height of the pack is in the range of 1 m.
  • the washing liquid is removed from the tank for diesel fuel and also fed back into it.
  • a possible place for an installation site is at the vent line 14.
  • the execution of such a washer is described in the applicant's German application DE 39 16 073. Future developments may require the use of a bayonet lock when refueling.
  • the excess volume flow can then escape via line 25.
  • the regulation in the line enables controlled further treatment.
  • With the measuring device described it is possible to carry out the necessary checks, such as a leak test and functional test of the gas return, at different petrol stations.
  • the personnel are given the opportunity to protect themselves from the harmful gases.
  • the petrol station customers can get the information they need on how to avoid further emissions by filling up regularly.
  • the analysis for oxygen enables a statistical recording of the initial conditions in the empty car tank. This could result in further improvements when refueling cars.

Landscapes

  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)

Abstract

L'invention concerne un procédé de prévention des effets préjudiciables à l'environnement dans les stations-service et de traitement contrôlé des mélanges air/vapeurs d'essence excédentaires nocifs pour l'environnement. Le procédé consiste à mesurer la pression dans le système de distribution, à faire entrer les éventuelles vapeurs excédentaires en échange avec le milieu ambiant par l'intermédiaire d'un orifice défini et à ajuster les conditions physiques dans l'atmosphère du système de distribution en fonction des différents modes de fonctionnement du dispositif de distribution. L'invention concerne en outre le calcul physique des volumes de gaz ainsi que le dispositif permettant la mise en ÷uvre dudit procédé.

Claims (35)

  1. Procédé pour la prévention contre des effets nocifs pour l'environnement au niveau des stations d'essence, comportant un système à réservoir avec des dispositifs de déplacement de gaz, et pour le traitement contrôlé d'un mélange de vapeurs d'essence et d'air (buées) excédentaire et nocif pour l'environnement, qui est créé lors du stockage de carburant, caractérisé ici de niveau 0, à la suite de l'amenée de parties d'air non saturées dans l'atmosphère du réservoir et qui peut être sursaturé relativement à des éléments à ébullition élevée comme l'octane ou le benzène, et qui lors du remplissage de la citerne du réservoir de réserve, caractérisé de niveau 1, ou lors du retrait de carburant, caractérisé de niveau 2, est toujours en liaison avec le déplacement de gaz ou le retour de gaz, la station d'essence comportant :
    - une installation pour le retour des buées (niveau 2), par exemple avec une aspiration de gaz (3,8,9,7) du réservoir (10) de la voiture particulière dans le système à réservoir (11,16),
    - une installation pour amener les buées (niveau 1), par exemple au moyen d'une liaison de déplacement de gaz (23) du système à réservoir (11,16) au réservoir de livraison (12), et
    - une ouverture (14,15;25,26;28,30, 31,32) pouvant être fermée pour l'évacuation de buées excédentaires,
    caractérisé en ce que :
    - pour la surveillance de buées excédentaires ou pour éviter une libération non contrôlée des buées, la pression (19,33) dans le système à réservoir est mesurée temporairement ou de façon permanente, et ainsi on détermine une évolution de la pression,
    - les buées excédentaires qui apparaissent sont déterminées de façon certifiée au moyen de la mesure de pression, et
    - une ouverture pour échanger des buées avec l'environnement est prévue.
  2. Procédé selon la revendication 1,
    caractérisé en ce que la mesure de pression pour les niveaux individuels 0, 1 et 2, pour un réservoir de réserve dans une station de mesure commune et pour plusieurs réservoirs qui sont reliés en un système, est effectuée dans un réservoir.
  3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2,
    caractérisé en ce que, pour calculer les buées qui apparaissent pour le niveau 2, on tient compte de l'évolution du volume du gaz chassé par l'essence introduite, à partir d'un état 1 et d'un composant gazeux dans le réservoir vide par l'intermédiaire de l'essence résiduelle, pour un état 2 et après la saturation par l'intermédiaire de l'essence dans le réservoir de réserve.
  4. Procédé selon la revendication 3,
    caractérisé en ce que :
    - lors de l'observation physique du processus, on tient compte du comportement des parties inertes,
    - le comportement des parties inertes est décrit par l'équation de gaz générale et la loi de Dalton, et
    - à partir de là, on utilise pour l'évolution du volume l'équation suivante : V(2) = V(1) ∗ p(i1)/p(i2) ∗ T(i2)/T(i1).
    Figure imgb0026
  5. Procédé selon l'une des revendications 3 ou 4,
    caractérisé en ce que la pression partielle p(i) des parties inertes est déterminée, par l'intermédiaire de la détection mesurée des parties d'air, par exemple au moyen d'une mesure d'oxygène, et par l'intermédiaire du calcul à partir de l'équation : p(i) = m(i) ∗ R(i) ∗ T(i)/V.
    Figure imgb0027
  6. Procédé selon l'une des revendications 3 à 5,
    caractérisé en ce que, pour un processus présentant un remplissage non complet du réservoir, on tient également compte de l'évolution du volume du gaz dans la partie du réservoir qui n'est pas remplie par l'essence introduite.
  7. Procédé selon l'une des revendications 3 à 6,
    caractérisé en ce que les résultats et les connaissances du processus de calcul sont utilisés pour le fonctionnement pratique du réservoir, et le client de la station d'essence est généralement informé, par l'intermédiaire d'instructions de service, sur la possibilité de prévention, contre des effets nocifs pour l'environnement par des remplissages complets.
  8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7,
    caractérisé en ce que les buées excédentaires arrivent au contact de l'environnement, à partir du fonctionnement du niveau 2 et d'un système comportant une aide pour la dépression, par l'intermédiaire d'une ouverture (20) au niveau de la liaison non étanche au gaz entre le distributeur d'essence et le réservoir du véhicule.
  9. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2,
    caractérisé en ce que, lors du fonctionnement du niveau 1, relativement aux buées excédentaires :
    - on tient compte de l'action des conditions physiquement différentes par l'intermédiaire du liquide (2) sur le volume de gaz initial par l'intermédiaire du liquide (1), et
    - le processus de transvasement est réalisé en deux étapes de travail,
    - le processus de transvasement propre avec un retour de gaz simultané, et
    - la compensation de l'atmosphère qui se modifie dans le réservoir (1) et (2) avec l'environnement.
  10. Procédé selon la revendication 9,
    caractérisé en ce que la modification de l'atmosphère est déterminée d'après les lois physiques de Dalton :
    - en supposant la pression constante, comme la modification du volume en tenant compte des relations de l'équation : V2 = V1 (1 - pd1)/(1 - pd2) (T2/T1) ;
    Figure imgb0028
    - en supposant le volume constant, comme la modification de la pression en tenant compte des relations de l'équation : pg2 = (1 - pd1) (T2/T1) + pd2.
    Figure imgb0029
  11. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 9,
    caractérisé en ce que le début de l'échange avec l'environnement est réglé par l'intermédiaire d'une soupape de commande, par exemple dans la liaison d'aération.
  12. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 9,
    caractérisé en ce que la liaison d'aération est raccordée au réservoir (12), pour éviter des variations de pression importantes sur le réservoir de livraison.
  13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12,
    caractérisé en ce que, pour éviter une sortie de buées nocives pour la santé, au début et/ou à la fin du niveau 1, par l'intermédiaire des ouvertures de raccordement dans la cheminée d'aération, on réalise à chaque fois avant l'ouverture de la liaison à bride dans le réservoir enterré, une compensation de la pression dans le système à réservoir avec la pression environnante, et on prévoit à cet effet une ouverture pour la compensation de la pression dans la liaison d'aération (25,28).
  14. Procédé selon la revendication 1,
    caractérisé en ce que les buées excédentaires sont évacuées à partir du fonctionnement du niveau 0, par l'intermédiaire de la soupape de réglage (26) commandée par pression ou par l'intermédiaire d'une ouverture permanente dans la liaison d'aération.
  15. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8,
    caractérisé en ce que le retour du volume de gaz souhaité est contrôlé, au cours du niveau 2, par l'intermédiaire d'une mesure de pression dans le réservoir enterré.
  16. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 15,
    caractérisé en ce que, pour la mise en oeuvre de la détermination du volume, la liaison d'aération est fermée, par exemple par une soupape à vide, la détermination des excès volumétriques est réalisée comme conséquence du déplacement de gaz, par l'intermédiaire d'une mesure de pression dans le volume de gaz du réservoir, et la différence de volume est calculée, à partir de l'équation : (delta) V = V ∗ (delta)p/p.
    Figure imgb0030
  17. Procédé selon l'une des revendications 1, 15 ou 16,
    caractérisé en ce que, pour un retour de gaz de même volume ou un niveau de volume de 100%, la valeur prescrite de la modification de pression est nulle.
  18. Procédé selon l'une des revendications 1, 15, 16 et 17,
    caractérisé en ce que, pour la mesure de petites différences de pression, on raccorde sur le système à réservoir ou sur des parties de celui-ci, sur la face du gaz, un récipient de mesure supplémentaire (29), et après la fermeture de la liaison (28,30), on détermine l'évolution de la pression par rapport au récipient de mesure.
  19. Procédé selon la revendication 1,
    caractérisé en ce que la mesure de l'évolution de la pression est utilisée pour une analyse d'étanchéité.
  20. Procédé selon la revendication 1,
    caractérisé en ce que l'évolution de la pression est utilisée, comme valeur effective, pour le contrôle du fonctionnement mécanique du retour de gaz.
  21. Procédé selon la revendication 1,
    caractérisé en ce que l'évolution de la pression est utilisée, comme valeur effective, pour le contrôle et le réglage de la puissance d'aspiration sur le distributeur d'essence.
  22. Procédé selon la revendication 1,
    caractérisé en ce que l'évolution de la pression est utilisée, comme valeur effective, pour les contrôles de réception et les contrôles de retour.
  23. Procédé selon la revendication 1,
    caractérisé en ce que l'évolution de la pression est utilisée, comme valeur effective, pour le réglage du volume de gaz renvoyé (niveau de volume).
  24. Procédé selon l'une des revendications 1 à 23,
    caractérisé en ce que, pour un fonctionnement de plusieurs zones de distribution et le réglage d'un niveau de volume uniforme pour chaque zone de distribution, le niveau de volume est réglé comme une somme, par l'intermédiaire d'une soupape de réglage (18) dans la liaison (7) de retour de gaz.
  25. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 19 à 24,
    caractérisé en ce que pour l'établissement des protocoles d'analyse ou de réception, l'évolution de la pression est représentée graphiquement.
  26. Procédé selon la revendication 1,
    caractérisé en ce que la mesure de l'évolution de la pression est utilisée pour améliorer la détermination du volume par la poche à feuilles.
  27. Procédé selon l'une des revendications 1 à 26,
    caractérisé en ce que l'évolution de la pression est utilisée, comme valeur effective, pour le réglage du volume excédentaire, pour le niveau 0 ou le niveau 1.
  28. Procédé selon l'une des revendications 1 à 27,
    caractérisé en ce que les buées excédentaires sont amenées à un niveau de nettoyage, pour séparer le carbone et l'hydrogène à l'état de vapeur.
  29. Procédé selon la revendication 28,
    caractérisé en ce que les buées sont nettoyées avec du carburant diesel comme solvant.
  30. Procédé selon l'une des revendications 28 ou 29,
    caractérisé en ce que les buées nettoyées et le liquide de nettoyage utilisé sont transmis au réservoir pour le carburant diesel.
  31. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1 ou selon l'une des revendications 19 à 30, lors du fonctionnement des niveaux individuels 0, 1 et 2 au niveau de stations d'essence comportant des dispositifs de retour de gaz, pour la surveillance de buées excédentaires, et pour éviter une libération non contrôlée des buées, par la mesure de la pression, temporaire ou permanente, dans le système à réservoir et par une détermination de l'évolution de la pression dans le système à réservoir, pour garantir une ouverture pour l'échange de buées excédentaires avec l'environnement, pour la mise en oeuvre d'une compensation de pression dans le réservoir enterré avec l'environnement, constitué d'une liaison d'aération (14,15;25;28,30) pouvant être fermée et d'un dispositif pour mesurer la pression (19,33) dans le système à réservoir (11,16),
    caractérisé en ce que :
    - la liaison d'aération (14,15;25;28,30) peut être fermée par au moins une soupape de fermeture (26;31) pour mesurer des modifications de pression, pour un volume constant, et peut être ouverte pour la compensation de pression avec l'environnement,
    - la mesure de la pression est réalisée en continu au moyen d'un transmetteur de pression, dont la tête de mesure est raccordée au système à réservoir (11,16,14,28), et dont le signal de mesure est transmis par l'intermédiaire d'un courant de 4 à 20 mA à un indicateur de pression associé ("PI - pressure indicating"), et
    - on prévoit des moyens pour la détermination de façon certifiée de l'évolution de la pression.
  32. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 18 et pour la mesure de petites variations de pression δp dans le système à réservoir, constitué d'un dispositif selon la revendication 31,
    caractérisé en ce que, pour former un volume de comparaison constant par rapport au volume sur la zone de mesure (19,33), on monte dans la liaison d'aération (30), après la soupape de fermeture (31) un récipient de mesure (29), et après celui-ci une soupape de fermeture (32), la tête de mesure du transmetteur de pression (33) est raccordée aux deux côtés de la soupape de fermeture (31), et après une compensation des volumes (14,29) par la fermeture de la soupape de fermeture (31), on peut mesurer des modifications de pression avec une petite zone de mesure.
  33. Dispositif pour l'enregistrement (PIR) des résultats de mesure selon la revendication 25, constitué d'un dispositif selon la revendication 31 ou la revendication 32, et d'un dispositif pour l'enregistrement (dispositif d'impression - dispositif d'écriture),
    caractérisé en ce qu'après la transmission électronique du signal de mesure, celui-ci peut être enregistré graphiquement sur un papier (courbes A, B, C, D) et être certifié.
  34. Dispositif pour l'enregistrement (PIR) des résultats de mesure selon la revendication 25, constitué d'un dispositif selon l'une des revendications 31 ou 32 et d'une mémoire de données électronique,
    caractérisé en ce qu'après la transmission électronique du signal de mesure, celui-ci peut être enregistré dans une mémoire de données électronique.
  35. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, pour la prise en compte simultanée d'exigences de sécurité spéciales, constitué du dispositif selon la revendication 31,
    caractérisé en ce que l'on monte dans la liaison de raccordement, devant la tête de mesure, un arrêt de flamme, comme protection contre l'explosion.
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