EP0601024A1 - Verfahren für die herstellung einer skikante. - Google Patents

Verfahren für die herstellung einer skikante.

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EP0601024A1
EP0601024A1 EP92918428A EP92918428A EP0601024A1 EP 0601024 A1 EP0601024 A1 EP 0601024A1 EP 92918428 A EP92918428 A EP 92918428A EP 92918428 A EP92918428 A EP 92918428A EP 0601024 A1 EP0601024 A1 EP 0601024A1
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EP
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edge profile
flank
edge
tempering
temperature
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Hans-Toni Junius
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Cd Waelzholz Produktions-Gesellschaft Mbh
C D WAELZHOLZ PRODUKTIONS GES
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Cd Waelzholz Produktions-Gesellschaft Mbh
C D WAELZHOLZ PRODUKTIONS GES
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    • A63C5/04—Structure of the surface thereof
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    • A—HUMAN NECESSITIES
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    • A63C—SKATES; SKIS; ROLLER SKATES; DESIGN OR LAYOUT OF COURTS, RINKS OR THE LIKE
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    • A63C11/04—Accessories for skiing or snowboarding for treating skis or snowboards
    • A63C11/06—Edge-sharpeners
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    • A63—SPORTS; GAMES; AMUSEMENTS
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    • A63C5/00—Skis or snowboards
    • A63C5/04—Structure of the surface thereof
    • A63C5/056—Materials for the running sole

Definitions

  • the invention relates to a process for the preparation of ⁇ A plurality of punched recesses and / or openings is provided,
  • Tempering c) partial heating of the flank to a temperature greater than the tempering temperature with simultaneous cooling of the head; 0 d) punching the recesses and / or openings in the flank.
  • the flank is returned to an essentially pearlitic structure by the partial heating, so that this flank is relatively soft and ductile and can accordingly be machined by punching with little tool wear.
  • the invention proposes, based on the method of the type mentioned, that when the entire edge profile is tempered, the deviation in the Rockwell hardness across the cross section and the length of the edge profile is set to less than 2 ° HRC that the heating temperature and the heating time during the partial heating of the flank are kept constant over the length of the edge profile and that the edge profile after the partial heating and before punching is subjected to a constant bending deformation, in which the flank is subjected to a constant amount is stretched.
  • the invention is based on the knowledge that the unavoidable saber deviations are essentially the result of volume changes which occur when the martensitic structure changes to a ferritic / pearlitic structure. In the transition from a martensitic to a ferritic / pearlitic structure of a carbon steel, there is a volume contraction
  • a multi-stage continuous tempering is carried out, in which the edge profile is first cooled abruptly in a continuous metal bath to a temperature just above the martensite starting temperature (Ms), followed by a g5 structural transformation of the austenitic formed during the cooling of the abraded surface Structure in the artsitic structure slow cooling is carried out under an air shower and finally a tempering treatment is carried out under protective gas.
  • Ms martensite starting temperature
  • protective gas g5 structural transformation of the austenitic formed during the cooling of the abraded surface Structure in the artsitic structure
  • the multistage remuneration explained leads to a very uniform martensitic structure, which is largely free of internal stresses.
  • the metal bath quenching and tempering under protective gas have the effect that oxidation phenomena on the profile surfaces are avoided. The latter is important for the subsequent uniform heating of the flank of the profile, which would be hindered by oxidation layers.
  • the above-mentioned cooling of the rug takes place expediently in a lead bismuth continuous bath with a constant temperature of in particular 350 ° C.
  • a particularly good quality ski edge which can be stamped with low tool wear, results if the entire edge profile is tempered to a Rockwell hardness of 50 ° -60 ° HRC and the hardness of the flank is reduced to 30 ° -40 ° HRC by partial heating becomes,
  • FIG. 2 a top view of FIG. 1;
  • FIG. 4 a top view of FIG. 3;
  • Fig. 5 schematically the process according to the invention in its sequence; 6: schematically, the additional continuous starting device transverse to the direction of passage.
  • the edge profile is designated in its entirety by reference number 1. It consists of a head 2, which has the tread 3 and a flank 4, which is thinner than the head 2 and serves to anchor the edge profile 1 in the body of the ski.
  • the flank 4 is provided with punched recesses 5 (FIG. 2) or openings 6 (FIG. 4) which, when the edge profile 1 is fastened in the body of the ski, for better toothing and anchoring serve.
  • the recesses 5 and the openings 6 can also have a different shape.
  • the entire edge profile 1 consists of a hardenable steel, which is hardened by the method according to the invention in the area of the head 2 over its entire volume to a high hardness, for example a Rockwell hardness of 50 ° -60 ° HRC, while the flank 4 is reduced to, for example, 30 ° - 40 ° HRC by additional partial tempering.
  • a high hardness for example a Rockwell hardness of 50 ° -60 ° HRC
  • the flank 4 is reduced to, for example, 30 ° - 40 ° HRC by additional partial tempering.
  • the device for carrying out the method according to the invention shown in FIGS. 5 and 6 consists of a profile rolling mill 7 or a corresponding profile drawing system in which the continuous edge profile 1 receives the correct profile shape.
  • the edge profile 1 then passes through a tempering system 8, in which the edge profile 1 is tempered uniformly over its entire cross section by heating to the supercritical temperature and then quenching and tempering, to a relatively high degree Hardness that corresponds to the final hardness of the head 2.
  • Quenching in the tempering system 8 takes place in a continuous metal bath which contains a liquid lead-bismuth melt of constant temperature, preferably approximately 350 ° C. This temperature is just above the martensite start temperature (Ms).
  • Ms martensite start temperature
  • the edge profile is then slowly cooled under an air shower, the austenitic structure previously formed in the Schroff cooling process being converted into a largely homogeneous martensitic structure. Then the edge profile 1 is tempered under protective gas to a relatively low tempering temperature in order to set the desired material properties exactly.
  • the hardness is largely uniform over the cross-section and over the length of the edge profile 1.
  • the deviations in the Rockwell hardness over the cross-section and the length of the edge profile 1 are at most 2 ° HRC.
  • the edge profile 1 which is uniformly hardened over its entire volume, passes through a continuous system 9 for the additional partial tempering of the flank 4.
  • the amount of heat introduced in this process is constantly regulated in order to obtain a uniform bend over the length of the edge profile 1. Only then is it possible to precisely align the material after partial tempering.
  • the continuous system shown in FIG. 6 for the additional partial starting of the flank 4 has two, for example, water-cooled cooling boxes 10a and 10b, which leave a passage opening 11 between them. whose cross-sectional shape is adapted to the cross-sectional shape of the head 2.
  • a heating device 12 is assigned to the section of the flank 4 which remains uncooled. This heater
  • the edge profile 12 can be a precisely controllable gas burner, an induction coil or a radiant heater, in particular a laser heater.
  • Conductive heating is also possible, for example heating in a correspondingly shielded metal bath or by means of a heating element which is brought into contact with the flank 4 of the edge profile 1.
  • the passage opening 11 is shaped in such a way that the transition region 4a between the head 2 and the flank 4 is still cooled. This results in a transition region 4a between the head 2 which remains hard and the additionally tempered flank 4, the hardness of which lies between that of the head 2 and the flank 4.
  • the throughput speed v of the edge profile 1 and the heat supply Q through the heating device 12 are matched to one another in such a way that the heating temperature and the heating time - and thus the formation of a pearlitic structure - in the flank 4 - over the length of the edges ⁇ profiles 1 can be kept constant.
  • the continuous system 9 for the additional partial starting of the flank 4 is further followed by a device 13 for slow and controlled cooling of the flank 4.
  • the finished, heat-treated edge profile 1 is subsequently subjected to a bending deformation in a bending device 14, in which the flank 4 is stretched by a uniform amount.
  • a bending deformation the uniform curvature of the edge profile 1 which forms when the inner edge part is partially heated is reversed.
  • the system components shown schematically in FIG. 5 can be installed at a production site in a continuous production line. However, they can also be used at different production sites, as is symbolized in FIG. 5 by the parallel dividing lines in the flow arrows.

Landscapes

  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Description

5
10 Verfahren für die Herstellung einer
Skikante
Die Erfindung betrifft ein Verfahren für die Herstellung ~ - einer Skikante aus vergütetem Stahl, die einen die Lauf¬ fläche aufweisenden Kopf und eine in den Körper des Ski ragende Flanke aufweist, die dünner als der Kopf ausge¬ bildet ist und über ihre Länge mit einer Vielzahl von gestanzten Ausnehmungen und/oder Öffnungen versehen ist,
20 mit den nachfolgend aufgeführten aufeinanderfolgenden Verfahrensschritten:
a) Walzen oder Ziehen des Kantenprofiles; b) Vergüten des gesamten Kantenprofiles durch Erwär- --•- men auf die Härtetemperatur und anschließendes
Anlassen; c) partielles Erwärmen der Flanke auf eine Temperatur größer als Anlaßtemperatur unter gleichzeitiger Kühlung des Kopfes; 0 d) Stanzen der Ausnehmungen und/oder Öffnungen in der Flanke.
Ein Verfahren der eingangs genannten Art ist aus der DE-OS 22 04 270 bekannt. Nach diesem Verfahren herge¬ stellte Skikanten haben einerseits den Vorteil, daß der 5
Kopf über den gesamten Querschnitt durch Bildung einer martensitischen Struktur sehr hart ist, so daß sich eine hohe Lebensdauer der Skikante ohne Nachschärfen ergibt. Andererseits wird die Flanke durch die partielle Erwär¬ mung in eine im wesentlichen perlitische Struktur zu¬ rückgeführt, so daß diese Flanke verhältnismäßig weich und duktil ist und dementsprechend mit geringem Werk¬ zeugverschleiß durch Stanzen bearbeitet werden kann.
Obwohl das vorbekannte Verfahren die oben diskutierten Vorteile bietet, hat es sich in der Praxis nicht einfüh¬ ren lassen. Das ist im wesentlichen darauf zurückzufüh¬ ren, daß die so hergestellte Skikante nicht geradlinig verläuft, sondern in der Haupterstreckungsebene unter¬ schiedlich gekrümmt ist. Versuche, diese unvermeidbar auftretenden Krümmungen - auch Säbelabweichungen genannt zu vermeiden oder durch eine nachträgliche Biegever¬ formung rückgängig zu machen, sind in der Vergangenheit daran gescheitert, daß die auftretenden Krümmungsradien über die Länge des Kantenprofiles stark differieren, so daß es praktisch unmöglich ist, in der Biegevorrich¬ tung die jeweils richtige Biegeverformung einzustellen.
Es ist Aufgabe der Erfindung, das Verfahren der eingangs genannten Art dahin auszubilden, daß die danach herge¬ stellte Skikante völlig geradlinig verläuft.
Zur Lösung dieser Aufgabe schlägt die Erfindung ausge¬ hend vom Verfahren der eingangs genannten Art vor, daß beim Vergüten des gesamten Kantenprofiles die Abweichung in der Rockwell-Härte über den Querschnitt und die Länge des Kantenprofiles gesehen auf weniger als 2° HRC einge¬ stellt wird, daß die Erwärmungstemperatur und die Erwär¬ mungsdauer beim partiellen Erwärmen der Flanke über die Länge des Kantenprofiles konstant gehalten werden und daß das Kantenprofil nach dem partiellen Erwärmen und vor dem Stanzen einer gleichbleibenden Biegeverformung unterzogen wird, bei der die Flanke um einen gleichblei¬ benden Betrag gereckt wird. Die Erfindung geht aus von der Erkenntnis, daß die un¬ vermeidbar auftretenden Säbelabweichungen im wesentli¬ chen die Folge von Volumenveränderungen sind, die beim Übergang des martensitischen Gefüges in ein ferritisch/ perlitisches Gefüge auftreten. Beim Übergang von marten- sitischer zu ferritisch/perlitischer Gefügestruktur ei¬ nes Kohlenstoffstahles ergibt sich eine Volumenkontrak¬
10 tion, die im vorliegenden Fall - da die Nachbehandlung am Kantenprofil nur einseitig im Bereich der Flanke erfolgt - zwangsläufig zu einer starken Säbelbildung führt. Stellt man nun durch eine entsprechende Wärmebe¬ handlung sicher, daß einerseits beim Vergüten des gesam-
15 ten Kantenprofiles die Abweichungen in der Rockwell-Här¬ te - d. h. in der Martensitbildung - über den Quer¬ schnitt und die Länge des Kantenprofiles gesehen gering sind und andererseits die Erwärmungstemperatur und die Erwärmungsdauer, d. h. die Perlitbildung - beim partiel-
„0 len Erwärmen der Flanke über die Länge des Kantenprofi¬ les weitestgehend konstant sind, so ergibt sich über die Länge des Kantenprofiles eine gleichmäßige Säbelabwei¬ chung, die in einer nachfolgenden Biegeverformung durch ein gleichmäßiges Recken der Flanke des Kantenprofiles
„- auf einfache Weise rückgängig gemacht werden kann.
Die erfindungsgemäß geforderte sehr gleichmäßige Marten¬ sitbildung in dem Kantenprofil vor dem partiellen Erwär¬ men läßt sich beispielsweise dadurch erreichen, daß beim
„0 Vergüten des gesamten Kantenprofiles eine mehrstufige DurchlaufVergütung vorgenommen wird, bei der das Kanten¬ profil zunächst in einem Durchlauf-Metallbad schroff auf eine Temperatur kurz über der Martensit- Starttemperatur (Ms) abgekühlt wird, anschließend eine g5 Gefügeumwandlung des bei der Schroffabkühlung gebildeten austenitischen Gefüges in das artensitische Gefüge bei langsamer Abkühlung unter einer Luftdusche vorgenommen wird und abschließend eine Anlaßbehandlung unter Schutz¬ gas erfolgt. Die erläuterte mehrstufige Vergütung führt im Gegensatz zur herkömmlich verwendeten olabschreckung zu einem sehr gleichmäßigen martensitischen Gefüge, wel¬ ches weitestgehend frei von inneren Spannungen ist. Die Metallbadabschreckung und das Anlassen unter Schutzgas bewirken, daß Oxidationserscheinungen an den Profilober¬ flächen vermieden werden. Letzteres ist wichtig für die sich anschließende gleichmäßige Erwärmung der Flanke des Profiles, die durch Oxidationsschichten behindert würde.
Die oben erwähnte Schroffabkühlung erfolgt zweckmäßig in einem Blei-Wismut-Durchlaufbad mit gleichbleibender Tem¬ peratur von insbesondere 350° C.
Eine qualitativ besonders gute und mit niedrigem Werk¬ zeugverschleiß stanzbare Skikante ergibt sich, wenn die Vergütung des gesamten Kantenprofiles auf eine Rockwell- Härte von 50° - 60° HRC erfolgt und die Härte der Flanke durch partielles Erwärmen auf 30° - 40° HRC abgesenkt wird,
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird im folgenden anhand der Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1: einen Querschnitt durch ein gestanz¬ tes Kantenprofil in einer ersten Aus- führungsform;
Fig. 2: eine Draufsicht zu Fig. 1;
Fig. 3: einen Querschnitt durch ein ge¬ stanztes Kantenprofil in einer zweiten Ausführungsform;
Fig. 4: eine Draufsicht zu Fig. 3;
Fig. 5: schematisch das Verfahren gemäß der Erfindung in seinem Ablauf; Fig. 6: schematisch die zusätzliche Durch¬ lauf-Anlaßvorrichtung quer zur Durchlaufrichtung.
In den Fig. 1 bis 4 ist das Kantenprofil jeweils in sei¬ ner Gesamtheit mit dem Bezugszeichen 1 bezeichnet. Es besteht aus einem Kopf 2, welcher die Lauffläche 3 auf¬ weist und einer Flanke 4, welcher dünner als der Kopf 2 ist und zur Verankerung des Kantenprofiles 1 in dem Körper des Ski dient.
Wie aus den Fig. 2 und 4 ersichtlich ist, ist die Flanke 4 mit gestanzten Ausnehmungen 5 (Fig. 2) oder Öffnungen 6 (Fig. 4) versehen, welche bei der Befestigung des Kan¬ tenprofiles 1 im Körper des Ski zur besseren Verzahnung und Verankerung dienen. Abweichend von den dargestellten Ausführungsbeispielen können die Ausnehmungen 5 und die Öffnungen 6 auch abweichende Gestalt haben.
Das gesamte Kantenprofil 1 besteht aus einem härtbaren Stahl, welcher durch das Verfahren gemäß der Erfindung im Bereich des Kopfes 2 über dessen gesamtes Volumen auf eine große Härte, beispielsweise eine Rockwell-Härte von 50° - 60° HRC gehärtet ist, während die Flanke 4 durch zusätzliches partielles Anlassen in der Härte auf bei- spielsweise 30° - 40° HRC reduziert ist.
Die in den Fig. 5 und 6 dargestellte Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens gemäß der Erfindung besteht aus einem Profilwalzwerk 7 oder einer entsprechenden Profilziehanlage, in welcher das durchlaufende Kanten¬ profil 1 die richtige Profilform erhält. Anschließend durchläuft das Kantenprofil 1 eine Vergütungsanlage 8, in welcher durch Erhitzen auf die überkritische Tempera¬ tur und anschließendes Abschrecken und Anlassen das Kan- tenprofil 1 über seinen gesamten Querschnitt gleichmäßig vergütet wird, und zwar auf eine verhältnismäßig hohe Härte, die der endgültigen Härte des Kopfes 2 ent¬ spricht. Das Abschrecken in der Vergütungsanläge 8 erfolgt in einem Durchlauf-Metallbad, welches eine flüs- sige Blei-Wismut-Schmelze von konstanter Temperatur, vorzugsweise ca. 350° C enthält. Diese Temperatur liegt noch kurz über der Martensit-Starttemperatur (Ms ) . Bei dem schroffen Abkühlvorgang bildet sich in dem Kanten¬ profil 4 ein im wesentlichen austenitisches Gefüge aus. Nachfolgend wird das Kantenprofil unter einer Luftdusche langsam abgekühlt, wobei das zuvor bei der Schroff bküh- lung gebildete austenitische Gefüge in ein weitestgehend homogenes martensitisches Gefüge umgewandelt wird. Da¬ nach wird das Kantenprofil 1 unter Schutzgas auf eine verhältnismäßig niedrige Anlaßtemperatur angelassen, um die gewünschten Werkstoffeigenschaften exakt einzu¬ stellen. Bei der oben erläuterten mehrstufigen Vergütung ergibt sich eine weitestgehend gleichmäßige Härte über den Querschnitt und über die Länge des Kantenprofiles 1. Die Abweichungen in der Rockwell-Härte über den Quer¬ schnitt und die Länge des Kantenprofiles 1 betragen höchstens noch 2° HRC.
Danach durchläuft das über sein gesamtes Volumen gleich¬ mäßig gehärtete Kantenprofil 1 eine Durchlaufanlage 9 zum zusätzlichen partiellen Anlassen der Flanke 4. Die hierbei eingebrachte Wärmemenge wird konstant geregelt, um über die Länge des Kantenprofiles 1 eine gleichmäßige Biegung zu erhalten. Nur dann ist ein exaktes Ausrichten des Materials nach dem partiellen Anlassen möglich.
Die in Fig. 6 dargestellte Durchlaufanlage zum zusätzli¬ chen partiellen Anlassen der Flanke 4 weist zwei bei¬ spielsweise wassergekühlte Kühlkästen 10a und 10b auf, die zwischen sich eine DurchtrittsÖffnung 11 freilassen, deren Querschnittsform der Querschnittsform des Kopfes 2 angepaßt ist. Die Kühlflächen der Durchtrittsöffnung
11 liegen von drei Seiten her an dem Kopf 2 an und las¬ sen die Flanke 4 frei, d.h. ungekühlt.
Dem ungekühlt bleibenden Abschnitt der Flanke 4 ist eine Heizeinrichtung 12 zugeordnet. Diese Heizeinrichtung
12 kann ein genau regelbarer Gasbrenner, eine Induk¬ tionsspule oder ein Heizstrahler, insbesondere ein La¬ serstrahler sein. Möglich ist auch eine konduktive Er¬ wärmung, beispielsweise eine Erwärmung in einem entspre¬ chend abgeschirmten Metallbad oder mittels eines Heiz¬ körpers, der mit der Flanke 4 des Kantenprofiles 1 in Berührung gebracht wird.
Wie aus Fig. 6 weiterhin ersichtlich ist, ist die Durch¬ trittsöffnung 11 so geformt, daß auch der Übergangsbe¬ reich 4a zwischen dem Kopf 2 und der Flanke 4 noch gekühlt wird. Hierdurch ergibt sich zwischen dem hart bleibenden Kopf 2 und der zusätzlich angelassenen Flanke 4 ein Übergangsbereich 4a, dessen Härte zwischen der des Kopfes 2 und der Flanke 4 liegt. Die Durchlaufgeschwin- digkeit v des Kantenprofiles 1 und die Wärmezufuhr Q durch die Heizeinrichtung 12 sind so aufeinander abge¬ stimmt, daß die Erwärmungstemperatur und die Erwärmungs¬ dauer - und damit die Ausbildung eines perlitischen Gefüges - in der Flanke 4 - über die Länge des Kanten¬ profiles 1 konstant gehalten werden.
Der Durchlaufanlage 9 zum zusätzlichen partiellen Anlas¬ sen der Flanke 4 ist weiterhin eine Vorrichtung 13 zum langsamen und kontrollierten Abkühlen der Flanke 4 nach¬ geschaltet. Das fertig wärmebehandelte Kantenprofil 1 wird nachfol¬ gend in einer Biegevorrichtung 14 einer Biegeverformung unterworfen, bei der die Flanke 4 um einen gleichmäßigen - Betrag gereckt wird. Durch diese Biegeverformung wird die sich bei der partiellen Erwärmung des inneren Kan¬ tenteiles ausbildende gleichmäßige Krümmung des Kanten¬ profiles 1 rückgängig gemacht.
_0 Abschließend wird das fertig wärmebehandelte und gerich¬ tete Kantenprofil 1 in einem Stanzwerk 15 mit den Aus¬ nehmungen 5 und/oder Öffnungen 6 versehen. Dieser Vorgang erfolgt entweder unmittelbar nach der Wärmebe¬ handlung oder gegebenenfalls an einer anderen Ferti- - gungsstätte, beispielsweise an der Fertigungsstatte des
Ski-Herstellers. Da der mit den Ausnehmungen 5 oder Öff¬ nungen 6 zu versehende Flanke 4 nur noch eine geringe Härte hat, ist der Werkzeugverschleiß bei diesem Stanz¬ vorgang sehr gering. 0
Die in Fig. 5 schematisch dargestellten Anlagenkomponen¬ ten können an einer Fertigungsstätte in einer konti¬ nuierlichen Herstellungsstraße installiert sein. Sie können aber auch jeweils an verschiedenen Fertigungs¬ 5 stätten zum Einsatz kommen, wie in Fig. 5 durch die parallelen Trennungsstriche in den Ablaufpfeilen symbo¬ lisiert wird.
0
5

Claims

P a t e n t a n s p r ü c h e
1. Verfahren für die Herstellung einer Skikante aus vergütetem Stahl, die einen die Lauffläche aufweisenden Kopf und eine in den Körper des Ski ragen¬ de Flanke aufweist, die dünner als der Kopf ausgebildet ist und über ihre Länge mit einer Vielzahl von gestanz¬ ten Ausnehmungen und/ oder Öffnungen versehen ist, mit den nachfolgend aufgeführten, aufeinanderfolgenden Verfahrensschritten:
a) Walzen oder Ziehen des Kantenprofiles; b) Vergüten des gesamten Kantenprofiles durch Erwär¬ men auf die Härtetemperatur und anschließendes Anlassen; c) partielles Erwärmen der Flanke auf eine Temperatur größer als Anlaßtemperatur unter gleichzeitiger Kühlung des Kopfes; d) Stanzen der Ausnehmungen und Öffnungen in der Flanke,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, daß beim Vergüten des gesamten Kantenprofiles (1) die Abweichung in der Rockwell-Härte über den Querschnitt und die Länge des Kantenprofiles (1) gesehen auf weniger als 2° HRC eingestellt wird, daß die Erwärmungstemperatur und die Erwärmungsdauer beim partiellen Erwärmen der Flanke (4) über die Länge des Kantenprofiles (1) kon¬ stant gehalten werden und daß das Kantenprofil (1) nach dem partiellen Erwärmen und vor dem Stanzen einer gleichbleibenden Biegeverformung unterworfen wird, bei der die Flanke (4) um einen gleichbleibenden Betrag gereckt wird. ΛO
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß beim Vergüten des gesamten Kantenprofiles (1) eine mehrstufige DurchlaufVergütung vorgenommen wird, bei der das Kantenprofil (1) zunächst in einem Durchlauf-Metallbad schroff auf eine Temperatur kurz über der Martensit-Starttemperatur (Ms ) abgekühlt wird, anschließend eine Gefügeumwandlung des bei der Schroff- abkühlung gebildeten austenitischen Gefüges in das ar- tensitische Gefüge bei langsamer Abkühlung unter einer Luftdusche vorgenommen wird, und abschließend eine An¬ laßbehandlung unter Schutzgas erfolgt.
3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Schroffabkuhlung in einem Blei-Wismut-Durchlaufbad (8a) mit gleichbleibender Tem¬ peratur von insbesondere 350° C erfolgt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Vergütung des gesamten Kantenprofiles (1) auf eine Rockwell-Härte von 50° -60° HRC erfolgt und daß die Härte der Flanke (4) durch par¬ tielles Erwärmen auf 30° - 40° HRC abgesenkt wird.
EP92918428A 1991-08-28 1992-08-26 Verfahren für die herstellung einer skikante Expired - Lifetime EP0601024B1 (de)

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Application Number Priority Date Filing Date Title
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DE4128410 1991-08-28
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EP0601024A1 true EP0601024A1 (de) 1994-06-15
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EP (1) EP0601024B1 (de)
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