EP0428464A1 - Cylindre pour un dispositif de coulée continue sur un ou entre deux cylindres - Google Patents

Cylindre pour un dispositif de coulée continue sur un ou entre deux cylindres Download PDF

Info

Publication number
EP0428464A1
EP0428464A1 EP90470059A EP90470059A EP0428464A1 EP 0428464 A1 EP0428464 A1 EP 0428464A1 EP 90470059 A EP90470059 A EP 90470059A EP 90470059 A EP90470059 A EP 90470059A EP 0428464 A1 EP0428464 A1 EP 0428464A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
ferrule
core
edges
groove
cylinder according
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP90470059A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP0428464B1 (fr
Inventor
Jacques Barbé
Alain Challaye
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Thyssen Stahl AG
USINOR SA
Original Assignee
Thyssen Stahl AG
USINOR Sacilor SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Thyssen Stahl AG, USINOR Sacilor SA filed Critical Thyssen Stahl AG
Publication of EP0428464A1 publication Critical patent/EP0428464A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP0428464B1 publication Critical patent/EP0428464B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F5/00—Elements specially adapted for movement
    • F28F5/02—Rotary drums or rollers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0637—Accessories therefor
    • B22D11/0648—Casting surfaces
    • B22D11/0651—Casting wheels

Definitions

  • the present invention relates to the continuous casting of thin metallic products such as sheets or strips, in particular steel, on one or between two cylinders, and more particularly the constitution of these cylinders.
  • cylinders For casting installations of this type, it is known to use cylinders whose external peripheral surface, on which the cast metal is caused to solidify, is cooled by the circulation of a cooling fluid inside the cylinder.
  • These cylinders commonly have a central part or "core” surrounded by a ferrule made of thermally conductive material, such as copper.
  • the circulation of the cooling fluid takes place in channels produced either at the interface between the core and the shell, or in the shell itself.
  • a known problem in the use of these cylinders results from the deformation of the shell due to its heating by contact with the molten metal. As the metal of the shell heats up, it tends to expand radially and axially. Radial expansion tends to increase the diameter of the cylinder, which, in the case of casting between cylinders, leads to a reduction in the spacing between the cylinders and therefore to a reduction in the thickness of the cast product. In addition, this radial expansion is not necessarily uniform over the entire width of the cylinder, it can result in variations in thickness depending on the width of the product.
  • the axial expansion tends to increase the width of the shell, in the axial direction of the cylinder.
  • this axial expansion occurs essentially at the level of the external surface of the shell, whereas, due to the internal cooling, there is practically no expansion at the level of the cooling channels.
  • It follows a differential expansion which leads to a bulging of the external surface of the shell, the diameter of the latter being greater in its axially middle part at the diameter towards the ends, that is to say at the edges of the ferrule.
  • This convexity of the cylinders is unacceptable as it leads to the production of a cast product of smaller thickness in its central region than on its edges, which is inadmissible for the subsequent rolling of this product.
  • This arrangement therefore makes it possible to limit the increase in the diameter of the ferrule in its axially median zone by blocking its radial expansion. However, it does not eliminate the possibility of bulging deformation due to differential axial expansion between the external surface of the shell and the area of the cooling ducts, since the edges of the shell can, following this differential expansion, approach the core. .
  • the object of the present invention is to propose a cylinder for the casting of thin metallic products making it possible to obtain a cast product of satisfactory dimensional characteristics for a subsequent rolling of this product. More specifically, it aims to solve the various problems mentioned above.
  • the invention relates to a cylinder for a device for continuously casting thin products on one or between two cylinders, comprising a core and a ferrule in which are made conduits for the circulation of a fluid. cooling.
  • this cylinder is characterized in that the ferrule is rigidly connected to the core in its axially median part and over substantially its entire circumference, by an assembly preventing any radial and axial displacement, in this median part, of the ferrule by with respect to the core, and in that the ferrule is in contact with the core over its entire width, and it is held thereon by its edges by means of radial retention allowing axial displacement but preventing radial displacement of said edges of the shell relative to the heart.
  • the assembly linking the shell to the core in its axially middle part is an assembly in dovetail or in the form of a "T" slide.
  • the ferrule is also maintained in axially inter zones medials between its axially middle part and its edges by holding means allowing axial movement but preventing radial movement of said intermediate zones of the shell relative to the heart.
  • the ferrule is thus held firmly on the heart, at least in its axially middle part and on its edges; any radial displacement of the latter following expansion is therefore prevented, but displacements in the axial direction of the lateral zones of the shell are authorized, which avoids the bulging of the wall which would be due to a buckling caused by a clamping of the edges of the ferrule preventing its axial expansion.
  • said edge holding means consist of flanges comprising a circular groove of rectangular section into which penetrates in the axial direction, a corresponding rib of the edges of the ferrule, with axial play and without radial play.
  • the core comprises a circumferential groove of dovetail section, in which is clamped a rib, of corresponding dovetail section, of the internal wall of the ferrule, the heart being for this purpose composed of a central part or hub whose periphery forms one side of said dovetail groove, and an annular flange fitted on the hub and whose periphery forms the other side of said groove, the hub and the annular flange being assembled by clamping means acting axially to ensure the clamping of the rib of the ferrule in the groove of the core.
  • said annular flange also carries a circular groove of rectangular section into which the corresponding rib enters one of the edges of the ferrule to ensure its maintenance, a flange likewise ensuring the maintenance of the other edge of the ferrule.
  • This arrangement has in particular the advantage, as will be understood more easily below, of allowing the use of ferrules of different width, keeping the same hub, and only changing the ferrule, the flange and the annular flange mentioned. above.
  • the cylinder shown in section in FIG. 1 comprises a hub 1 rigidly connected, for example by shrinking, on a shaft 2 for driving in rotation.
  • the ends of the shaft 2 are provided for journalling in bearings of the casting installation, and one of these ends is connected to rotation drive means, not shown.
  • the hub 1 carries on one side an annular flange 3 and on the other a flange 4, these three coaxial parts and assembled by tie rods 5, represented in the figures only by their axis, form the heart 6 of the cylinder.
  • the ferrule Inside and in its axially middle zone, the ferrule has a circumferential rib 9 of dovetail section.
  • This rib 9 is engaged in a groove 10 of corresponding section, one side 10 ′ (the right side in the drawing of Figure 1) is machined in the hub 1, and whose other side 10 ⁇ is formed by a projection 3 ′ Of the annular flange 3.
  • it is the assembly formed after assembly of the hub 1 and the annular flange 3, and forming the core 6 of the cylinder, which determines the groove 10.
  • this arrangement consisting in forming the groove 10 by assembling the two parts forming the core, is necessary to allow the fitting of the ferrule.
  • the fact that the section of the rib 9 of the ferrule and of the corresponding groove is in a dovetail has the advantage of pressing the ferrule very effectively on the heart by simply clamping the different parts of the heart together.
  • the conical bearing surfaces formed by the oblique surfaces of the circular groove at the dovetail ensure an energetic tightening of the ferrule on the core, which allows the transmission of a high torque without risk of slipping between ferrule and hub. This tightening effect is further accentuated during the heating of the ferrule due to the camber of the ferrule which tends to occur and which further increases the contact pressure on the conical surfaces of the assembly.
  • the ferrule is also held by its edges by means of circular grooves 13, 14 of rectangular section made respectively in the annular flange 3 and the flange 4, and in which engage without radial play of the ribs 11, 12 extending the ferrule in the axial direction.
  • An axial clearance "j" when cold is provided respectively between said grooves 13, 14 and the ribs 11, 12 so as to allow the axial displacement of the ribs in the ribs, which can occur by axial expansion of the ferrule during its heating .
  • the retention of the edges of the shell by this system of grooves and ribs avoids possible detachment of the edges of the shell of the core of the cylinder, detachment which could be caused by the radial expansion of said edges.
  • the cooling water is made to circulate according to the arrows in FIG. 1, in the opposite direction in adjacent conduits 8.
  • the cylinder has water inlet pipes 20, connected to a not shown rotating joint. These pipes 20 open into a circular distribution channel 21. The water arriving in this channel is directed on the one hand towards an end 7 ′ of the shell by holes 22 made in the flange 4, and holes 23 made in the ferrule and opening into half of the total number of cooling conduits 8, supplying alternately one in two of these conduits.
  • the water in the distribution channel 21 is directed towards the other end 7 ⁇ of the ferrule by axial conduits 24 drilled in the hub and holes 25 and 26 produced respectively in the annular flange 3 and the ferrule , similarly to the holes 22 and 23, the holes 26 in the shell supplying the other half of the cooling conduits.
  • Evacuation of the cooling water is ensured in an equivalent manner by holes 23 ′, 22 ′ and 26 ′, 25 ′, conduits 24 ′, a collecting channel 21 ′, and outlet conduits 20 ′.
  • the various pipes and bores are regularly distributed radially and circular grooves such as 27, 28 into which the various bores open, such as 25, can be produced at the level of the different contact surfaces. of the various constituent parts of the core.
  • this circuit is shorter than the circuit leading the water to circulate in the cooling conduits in the opposite direction (from left to right) and therefore the pressure drops are less significant there. Said means therefore make it possible to equalize the pressure drop in the two said circuits.
  • They may consist, for example, in reducing the minimum passage section in the shortest circuit, either by making the holes 22,22 ′ to a smaller diameter than the holes 25, 25 ′, or by interposing in said circuit parts fitted calibrated orifices or any other equivalent means.
  • annular flange 3 is in this case replaced by two parts including a flange identical to that (4) located on the other side of the shell, the assembly of the various constituent parts of the heart being carried out as indicated previously by tie rods 5.
  • flanges such as the flange 3 in other words the ferrule is then in direct contact with the hub 1, only in its middle part, by the surface constituting the bottom of the groove 10 , and in contact with the flanges 3 on each side.
  • the width of the dovetail groove is at least about half the width of the ferrule. It has in fact been observed that the width of the groove conditions the deformation of the external surface of the shell during casting. For example, for a ferrule 865 mm wide, the external surface of which is cold, cylindrical with a straight generator, the maximum variation, hot, of the external diameter of the ferrule over its width, is 0.12 to 0 , 25 mm if the width of the groove is approximately 300 mm, 0.11 to 0.17 mm, if this width is approximately 350 mm, and 0.05 to 0.14 mm if this width is about 430 mm, half the width of the shell.
  • the generator of the ferrule has a slight bulge in the middle and in the axially intermediate zones between the sides of the dovetail rib and the edges of the ferrule, that is to say at the places where it is not kept on the heart.
  • These hot deformations can of course be compensated by additional machining carried out cold so as to obtain a rectilinear generator, or one which is very slightly concave, in the regime established during casting.
  • These deformations are clearly less than that of the order of a millimeter which can be observed in the ferrule-heart connection systems according to the prior art.
  • the assembly can be carried out in accordance with the simplified representation of FIG. 3.
  • the ferrule 7 is held on the core 6 in its axially middle part and on its edges, as in the previous example .
  • it is also held in axially intermediate zones between the middle part and the edges by grooves 30.
  • grooves 30 and corresponding ribs 31 similar to the grooves and ribs for holding the edges, preventing the radial displacement, and therefore the camber, of the shell in line with these grooves and ribs, but allowing relative axial displacement, an axial clearance, cold, being provided for this purpose between grooves and ribs.
  • FIG. 2 represents a cylinder having a ferrule of greater width.
  • This cylinder is made similarly to that previously described and in particular the hub 1 is identical, as is the dovetail assembly.
  • FIG. 4 schematically represents another variant of the invention.
  • the dovetail assembly is reversed, that is to say that it is the core which comprises in its axially median part a rib 39 which is clamped in a corresponding groove 40 of the ferrule.
  • the retention of the ferrule on its edges, and possibly in intermediate zones, is ensured by groove-rib systems 41, preventing the radial deformation of the ferrule 7 ′ while allowing its axial displacement, relative to the core 6 ′ of the cylinder.
  • it can be made up of two parts which are symmetrical with respect to the axially median plane and assembled by tie rods 42.
  • the core itself can be made up of two separate parts at said median plane, means being provided to separate these two parts from one another and thus ensure the blocking of the dovetail assembly.
  • the outer surface of the ferrule can be cold machined according to a profile taking into account the hot deformations which may remain, so as to form, in the established casting regime, a perfectly cylindrical or slightly concave surface in order to obtain a cast product whose surfaces are flat or have the slight curvature desirable for subsequent rolling.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
  • Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
  • Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)

Abstract

Ce cylindre comporte un coeur (6) et une virole (7) dans laquelle sont réalisés des conduits (8) pour la circulation d'un fluide de refroidissement. Selon l'invention la virole (7) est liée rigidement au coeur (6) dans sa partie axialement médiane et sur sensiblement toute sa circonférence par un assemblage empêchant tout déplacement axial et radial, dans cette partie médiane, de la virole par rapport au coeur, tel qu'un assemblage (9,10) en queue d'aronde ou en forme de glissière en "T" ; la virole est au contact du coeur sur toute sa largeur, et elle est maintenue par ses bords (7',7") sur celui-ci, par des moyens de maintien (11,12,13,14) autorisant un déplacement axial mais empêchant le déplacement radial desdits bords de la virole par rapport au coeur.

Description

  • La présente invention concerne la coulée continue de produits métalliques minces tels que des tôles ou bandes, notamment en acier, sur un ou entre deux cylindres, et plus particulièrement la constitution de ces cylindres.
  • Pour des installations de coulée de ce type, il est connu d'utiliser des cylindres dont la surface périphérique externe, sur laquelle le métal coulé est amené à se solidifier, est refroidie par une circulation d'un fluide de refroidissement à l'intérieur du cylindre. Couramment ces cylindres comportent une partie centrale ou "coeur" entourée d'une virole en matériau thermiquement conducteur, tel du cuivre. La circulation du fluide de refroidissement s'effectue dans des canaux réalisés soit à l'interface entre le coeur et la virole, soit dans la virole elle-même.
  • Un problème connu dans l'utilisation de ces cylindres résulte de la déformation de la virole due à son échauffement par contact avec le métal en fusion. Le métal constitutif de la virole s'échauffant, celle-ci tend à se dilater radialement et axialement. La dilatation radiale tend à augmenter le diamètre du cylindre, ce qui, dans le cas de la coulée entre cylindre, conduit à une réduction de l'espacement entre les cylindres et donc à une réduction de l'épaisseur du produit coulé. De plus cette dilatation radiale n'étant pas forcément uniforme sur toute la largeur du cylindre, il peut s'ensuivre des variations d'épaisseur selon la largeur du produit.
  • La dilatation axiale tend à augmenter la largeur de la virole, dans la direction axiale du cylindre. Mais cette dilatation axiale se produit essentiellement au niveau de la surface externe de la virole, alors que, du fait du refroidissement interne, il n'y a pratiquement pas de dilatation au niveau des canaux de refroidissement. Il s'ensuit une dilatation différentielle qui conduit à un bombé de la surface externe de la virole, le diamètre de celle-ci étant supérieur dans sa partie axialement médiane au diamètre vers les extrémités, c'est-à-dire aux bords de la virole. Ce bombé des cylindres est rédhibitoire car il conduit à l'obtention d'un produit coulé de plus faible épaisseur dans sa zone médiane que sur ses bords, ce qui est inadmissible pour le laminage ultérieur de ce produit.
  • Pour compenser ce bombé à chaud, il a déjà été proposé de donner à la surface externe de la virole une forme concave à froid. On peut ainsi arriver à obtenir un produit dont les surfaces sont planes, ou même préférentiellement très légèrement bombées, ce qui est souhaitable pour le laminage ultérieur.
  • Toutefois une telle disposition peut être insuffisante surtout dans le cas de cylindres de grande largeur. Il faudrait en effet dans ce cas avoir à froid une concavité importante de la surface externe de la virole, ce qui, au début de la coulée, conduirait à un écartement trop important des cylindres dans la zone axialement médiane.
  • Pour tenter de résoudre ce problème, il a déjà été proposé, dans le document EP 98968, de maintenir rigidement la virole sur le coeur uniquement dans la zone axialement médiane, et de laisser les bords de la virole libres, non liés au coeur du cylindre, et maintenus radialement à distance de celui-ci, de manière à ne pas empêcher la dilatation de celle-ci dans la direction axiale, dilatation qui causerait inévitablement un bombé si les bords de la virole étaient rigidement liés au coeur qui lui ne se dilate pas.
  • Cette disposition permet donc de limiter l'augmentation du diamètre de la virole dans sa zone axialement médiane en bloquant sa dilatation radiale. Elle ne supprime cependant pas la possibilité de déformation en bombé due à la dilatation axiale différentielle entre la surface externe de la virole et la zone des conduits de refroidissement, puisque les bords de la virole peuvent, suite à cette dilatation différentielle, se rapprocher du coeur.
  • De plus, une telle disposition ne peut convenir dans le cas de la coulée entre cylindre où les efforts exercés radialement sur la virole par le produit coulé (efforts de laminage) sont très importants à proximité des parois d'obturation de l'espace de coulée, et donc précisément sur les bords de la virole. En effet, du fait que la virole n'est pas soutenue sur ses bords par le coeur, lesdits efforts peuvent déformer de manière importante les bords de la virole, accentuant son bombé.
  • La présente invention a pour but de proposer un cylindre pour la coulée de produits métalliques minces permettant d'obtenir un produit coulé de caractéristiques dimensionnelles satisfaisantes pour un laminage ultérieur de ce produit. Elle a plus précisément pour but de résoudre les différents problèmes évoqués ci-dessus.
  • Avec ces objectifs en vue, l'invention a pour objet un cylindre pour un dispositif de coulée continue de produits minces sur un ou entre deux cylindres, comportant un coeur et une virole dans laquelle sont réalisés des conduits pour la circulation d'une fluide de refroidissement.
  • Selon l'invention, ce cylindre est caractérisé en ce que la virole est liée rigidement au coeur dans sa partie axialement médiane et sur sensiblement toute sa circonférence, par un assemblage empêchant tout déplacement radial et axial, dans cette partie médiane, de la virole par rapport au coeur, et en ce que la virole est au contact du coeur sur toute sa largeur, et elle est maintenue sur celui-ci par ses bords par des moyens de maintien radial autorisant un déplacement axial mais empêchant un déplacement radial desdits bords de la virole par rapport au coeur.
  • Selon une disposition préférentielle, l'assemblage liant la virole au coeur dans sa partie axialement médiane est un assemblage en queue d'aronde ou en forme de glissière en "T".
  • Selon une disposition particulière de l'invention, la virole est également maintenue dans des zones axialement inter­ médiaires entre sa partie axialement médiane et ses bords par des moyens de maintien autorisant un déplacement axial mais empêchant un déplacement radial desdites zones intermédiaires de la virole par rapport au coeur.
  • Grâce à l'invention, la virole est ainsi maintenue fermement sur le coeur, au moins dans sa partie axialement médiane et sur ses bords; tout déplacement radial de celle-ci suite à la dilatation est donc empêché, mais les déplacements dans la direction axiale des zones latérales de la virole sont autorisés, ce qui évite le bombé de la paroi qui serait dû à un flambement provoqué par un bridage des bords de la virole empêchant sa dilatation axiale.
  • Selon une autre disposition particulière, lesdits moyens de maintien des bords sont constitués par des flasques comportant une rainure circulaire de section rectangulaire dans laquelle pénètre selon la direction axiale, une nervure correspondante des bords de la virole, avec jeu axial et sans jeu radial.
  • Selon une autre disposition encore, plus particulièrement avantageuse, le coeur comprend une rainure circonférentielle de section en queue d'aronde, dans laquelle est serrée une nervure, de section en queue d'aronde correspondante, de la paroi interne de la virole, le coeur étant à cet effet composé d'une partie centrale ou moyeu dont la périphérie forme un côté de ladite rainure en queue d'aronde, et d'une bride annulaire ajustée sur le moyeu et dont la périphérie forme l'autre côté de ladite rainure, le moyeu et la bride annulaire étant assemblés par des moyens de serrage agissant axialement pour assurer le serrage de la nervure de la virole dans la rainure du coeur.
  • Selon une disposition complémentaire, ladite bride annulaire porte également une rainure circulaire de section rectangulaire dans laquelle pénètre la nervure correspondante d'un des bords de la virole pour en assurer le maintien, un flasque assurant de même manière le maintien de l'autre bord de la virole.
  • Cette disposition présente notamment l'avantage, comme on le comprendra plus aisément par la suite, de permettre l'utilisation de viroles de différente largeur, en conservant le même moyeu, et en ne changeant que la virole, le flasque et la bride annulaire mentionnés ci-dessus.
  • D'autres caractéristiques et avantages apparaîtront dans la description qui va être faite à titre d'exemple d'un cylindre conforme à l'invention, pour une installation de coulée continue entre cylindres de produits minces en acier tels que des bandes de quelques millimètres d'épaisseur et de plusieurs dizaines de centimètres de largeur.
  • On se reportera aux dessins annexes dans lesquels :
    • - la figure 1 est une demi-vue en coupe axiale d'un cylindre conforme à l'invention ;
    • - la figure 2 est une demi-vue en coupe axiale d'un cylindre adapté pour couler des produits de plus grande largeur ;
    • - la figure 3 est une vue partielle simplifiée en coupe axiale d'une variante de l'invention ;
    • - la figure 4 représente une autre variante encore selon laquelle l'assemblage virole-coeur est réalisé par des rainures étagées à l'inverse des exemples précédents.
  • Le cylindre représenté en coupe sur la figure 1 comporte un moyeu 1 lié rigidement, par exemple par frettage, sur un arbre 2 d'entraînement en rotation. Les extrémités de l'arbre 2 sont prévues pour tourillonner dans des paliers de l'installation de coulée, et l'une de ces extrémités est reliée à des moyens d'entraînement en rotation, non représentés.
  • Le moyeu 1 porte d'un côté une bride annulaire 3 et de l'autre un flasque 4, ces trois pièces coaxiales et assemblées par des tirants 5, représentés sur les figures uniquement par leur axe, forment le coeur 6 du cylindre.
  • Une virole 7, en matériau thermiquement conducteur tel que du cuivre, entoure le coeur du cylindre en étant ajustée à la fois sur le moyeu 1, sur la bride 3 et sur le flasque 4.
  • A l'intérieur et dans sa zone axialement médiane, la virole comporte une nervure 9 circonférentielle de section en queue d'aronde. Cette nervure 9 est engagée dans une rainure 10 de section correspondante dont un côté 10′ (le côté droit dans le dessin de la figure 1) est usiné dans le moyeu 1, et dont l'autre côté 10˝ est formé par une saillie 3′ de la bride annulaire 3. Autrement dit, c'est l'ensemble constitué après assemblage du moyeu 1 et de la bride annulaire 3, et formant le coeur 6 du cylindre, qui détermine la rainure 10.
  • On comprendra aisément que cette disposition consistant à former la rainure 10 par l'assemblage des deux pièces formant le coeur, est nécessaire pour permettre la mise en place de la virole. Le fait que la section de la nervure 9 de la virole et de la rainure correspondante soit en queue d'aronde présente de plus l'avantage de plaquer de manière très efficace la virole sur le coeur par simple serrage des différentes parties du coeur entre elles. De plus les portées coniques formées par les surfaces obliques de la rainure circulaire en queue d'aronde assurent un serrage énergique de la virole sur le coeur, ce qui permet la transmission d'un couple élevé sans risque de glissement entre virole et moyeu. Cet effet de serrage est encore accentué lors de l'échauffement de la virole du fait du cambrage de la virole qui tend à se produire et qui augmente encore la pression de contact sur les surfaces coniques de l'assemblage.
  • La virole est également maintenue par ses bords au moyen de rainures 13,14 circulaires de section rectangulaire réalisées respectivement dans la bride annulaire 3 et le flasque 4, et dans lesquelles s'engagent sans jeu radial des nervures 11, 12 prolongeant la virole dans la direction axiale. Un jeu axial "j" à froid est prévu entre respectivement lesdites rainures 13, 14 et les nervures 11, 12 de manière à autoriser le déplacement axial des nervures dans les nervures, qui peut se produire par dilatation axiale de la virole lors de son échauffement. Par ailleurs, le maintien des bords de la virole par ce système de rainures et nervures évite un décollement éventuel des bords de la virole du coeur du cylindre, décollement qui pourrait être provoqué par la dilatation radiale desdits bords.
  • Pour assurer un refroidissement le plus homogène possible de la virole, l'eau de refroidissement est conduite à circuler selon les flèches de la figure 1, en sens inverse dans des conduits 8 adjacents. A cet effet le cylindre comporte des conduites d'entrée d'eau 20, reliés à un joint tournant non représenté. Ces conduites 20 débouchent dans un canal de répartition circulaire 21. L'eau arrivant dans ce canal est dirigée d'une part vers une extrémité 7′ de la virole par des perçages 22 réalisés dans le flasque 4, et des perçages 23 réalisés dans la virole et débouchant dans la moitié du nombre total de conduits de refroidissement 8, alimentant alternativement un sur deux de ces conduits. D'autre part, l'eau du canal de répartition 21 est dirigée vers l'autre extrémité 7˝ de la virole par des conduits axiaux 24 forés dans le moyeu et des perçages 25 et 26 réalisés respectivement dans la bride annulaire 3 et la virole, de manière similaire aux perçages 22 et 23, les perçages 26 dans la virole alimentant l'autre moitié des conduits de refroidissement.
  • L'évacuation de l'eau de refroidissement est assurée de manière équivalente par des perçages 23′, 22′ et 26′, 25′, des conduits 24′, un canal collecteur 21′, et des conduits de sortie 20′.
  • Pour assurer une répartition homogène des débits d'eau, les différentes conduites et perçages sont régulièrement répartis radialement et des gorges circulaires telles que 27,28 dans lesquelles débouchent les différents perçages, tels que 25, peuvent être réalisées au niveau des différentes surfaces de contact des différentes pièces constitutives du noyau.
  • Ces dites gorges permettent de plus d'éviter un positionnement circonférentiel précis, lors de l'assemblage des différentes pièces constitutives du cylindre et notamment de la virole sur le coeur.
  • Dans le même but d'assurer une répartition homogène des débits d'eau dans les différents conduits de refroidissement, il est préférentiellement prévu des moyens permettant d'ajuster la perte de charge dans le circuit de circulation directe de l'eau (de la droite vers la gauche selon la figure, dans les conduits 8) comportant les perçages 22,23, 23′,22′. En effet ce circuit est plus court que le circuit conduisant l'eau à circuler dans les conduits de refroidissement en sens inverse (de la gauche vers la droite) et de ce fait les pertes de charges y sont moins importantes. Lesdits moyens permettent donc d'égaliser la perte de charge dans les deux dits circuits. Ils peuvent consister par exemple à réduire la section minimale de passage dans le circuit le plus court, soit en réalisant les perçages 22,22′ à un diamètre plus faible que les perçages 25, 25′, soit à interposer dans ledit circuit des pièces munies d'orifices calibrés ou tout autre moyen équivalent.
  • Bien entendu, on peut aussi réaliser le maintien des deux bords de la virole par des flasques tels que 4, la bride annulaire ayant alors pour fonction le soutien de la virole et son serrage par l'assemblage en queue d'aronde, le flasque situé du côté de cette bride servant uniquement au maintien du bord de la virole correspondant. Autrement dit la bride annulaire 3 est dans ce cas remplacé par deux pièces dont un flasque identique à celui (4) situé de l'autre côté de la virole, l'assemblage des différentes pièces constitutives du coeur étant réalisé comme indiqué précédemment par des tirants 5.
  • On peut aussi, bien sûr, utiliser, des deux côtés, des brides telles que la bride 3 autrement dit la virole est alors en contact direct avec le moyeu 1, uniquement dans sa partie médiane, par la surface constituant le fond de la rainure 10, et en contact avec les brides 3 de chaque côté.
  • Préférentiellement, la largeur de la rainure en queue d'aronde est d'au moins environ la moitié de la largeur de la virole. Il a en effet été constaté que la largeur de la rainure conditionne la déformation de la surface externe de la virole lors de la coulée. Par exemple, pour une virole de 865 mm de large, dont la surface externe est, à froid, cylindrique de génératrice rectiligne, la variation maximale, à chaud, du diamètre extérieur de la virole sur sa largeur, est de 0,12 à 0,25 mm si la largeur de la rainure est d'environ 300 mm, de 0,11 à 0,17 mm, si cette largeur est d'environ 350 mm, et de 0,05 à 0,14 mm si cette largeur est d'environ 430 mm, soit la moitié de la largeur de la virole.
  • Dans ce dernier cas, la génératrice de la virole présente un léger bombé en son milieu et dans les zones axialement intermédiaires entre les côtés de la nervure en queue d'aronde et les bords de la virole, c'est-à-dire aux endroits où elle n'est pas maintenue sur le coeur. Ces déformations à chaud peuvent bien entendu être compensées par un usinage complémentaire réalisé à froid de manière à obtenir une génératrice rectiligne, ou très légèrement concave, en régime établi lors de la coulée. Ces déformations sont nettement inférieures à celle de l'ordre du millimètre qui peuvent être observées dans les systèmes de liaison virole-coeur selon l'Art Antérieur.
  • Pour limiter encore cette déformation, l'assemblage peut être réalisé conformément à la représentation simplifiée de la figure 3. Dans ce cas la virole 7 est maintenue sur le coeur 6 dans sa partie axialement médiane et sur ses bords, comme dans l'exemple précédent. De plus elle est également maintenue dans des zones axialement intermédiaires entre la partie médiane et les bords par des rainures 30.
  • De plus elle est également maintenue dans des zones axialement intermédiaires entre la partie médiane et les bords par des rainures 30 et nervures 31 correspondantes, similaires aux rainures et nervures de maintien des bords, empêchant le déplacement radial, et donc le bombé, de la virole au droit de ces rainures et nervures, mais autorisant un déplacement relatif axial, un jeu axial, à froid, étant ménagé à cet effet entre rainures et nervures.
  • Un autre avantage de la configuration d'assemblage des différentes pièces du cylindre précédemment décrit en relation avec la figure 1, ressortira au vu de la figure 2 qui représente un cylindre ayant une virole de plus grande largeur. Ce cylindre est constitué de manière similaire à celui précédemment décrit et en particulier le moyeu 1 est identique, de même que l'assemblage en queue d'aronde.
  • Seule la largeur de la virole 7 est différente, ainsi que la bride annulaire 3˝ et le flasque 4′ qui sont adaptés à la nouvelle largeur de la virole.
  • On comprendra aisément que la coulée de produits de différentes largeurs ne nécessite donc que le remplacement de ces trois pièces (virole, bride et flasque), le moyeu 1 restant le même quelle que soit la largeur de la virole.
  • La figure 4 représente schématiquement une autre variante de l'invention. Dans ce cas l'assemblage en queue d'aronde est inversé, c'est-à-dire que c'est le coeur qui comporte dans sa partie axialement médiane une nervure 39 qui est serrée dans une rainure correspondante 40 de la virole. De même le maintien de la virole sur ses bords, et éventuellement dans des zones intermédiaires, est assuré par des systèmes rainures-nervures 41, empêchant la déformation radiale de la virole 7′ tout en autorisant son déplacement axial, relativement au coeur 6′ du cylindre. Pour permettre la mise en place de la virole, celle-ci peut être constituée de deux parties symétriques par rapport au plan axialement médian et assemblés par des tirants 42. Le coeur lui même peut être constitué de deux parties séparées au niveau dudit plan médian, des moyens étant prévus pour écarter ces deux parties l'une de l'autre et assurer ainsi le blocage de l'assemblage en queue d'aronde.
  • Quelle que soit la variante, la surface extérieure de la virole peut être usinée à froid selon un profil tenant compte des déformations à chaud qui peuvent subsister, de manière à former, en régime établi de coulée, une surface parfaitement cylindrique ou légèrement concave pour obtenir un produit coulé dont les surfaces sont planes ou possèdent le léger bombé souhaitable en vue d'un laminage ultérieur.

Claims (10)

1) Cylindre pour un dispositif de coulée continue, sur un ou entre deux cylindres, de produits métalliques minces, comportant un coeur (6) et une virole (7) dans laquelle sont réalisés des conduits (8) pour la circulation d'un fluide de refroidissement, caractérisé en ce que la virole (7) est liée rigidement au coeur (6) dans sa partie axialement médiane et sur sensiblement toute sa circonférence par un assemblage (9,10) empêchant tout déplacement axial et radial, dans cette partie médiane, de la virole par rapport au coeur, et en ce que la virole est au contact du coeur sur toute sa largeur, et elle est maintenue par ses bords (7′,7˝) sur celui-ci, par des moyens de maintien radial (11,12,13,14) autorisant un déplacement axial mais empêchant un déplacement radial desdits bords de la virole par rapport au coeur.
2) Cylindre selon la revendication 1, caractérisé en ce que la virole est également maintenue dans des zones axialement intermédiaires entre sa partie axialement médiane et ses bords, par des moyens de maintien radial (30,31) autorisant un déplacement axial mais empêchant un déplacement radial desdites zones intermédiaires de la virole par rapport au coeur.
3) Cylindre selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de maintien des bords sont constitués par des flasques (4) comportant une rainure circulaire (14) de section rectangulaire dans laquelle pénètre, selon la direction axiale, une nervure (12) correspondante des bords de la virole avec un jeu axial (j) et sans jeu radial.
4) Cylindre selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'assemblage liant la virole au coeur dans sa partie médiane est un assemblage en queue d'aronde ou en forme de rainure en "T".
5) Cylindre selon la revendication 4, caractérisé en ce que le coeur (6) comprend une rainure (10) circonférentielle de section en queue d'aronde, dans laquelle est serrée une nervure (9), de section en queue d'aronde correspondante, de la paroi interne de la virole, le coeur étant à cet effet composé d'une partie centrale ou moyeu (1) dont la périphérie forme un côté (10′) de ladite rainure en queue d'aronde, et d'une bride annulaire (3) ajustée sur le moyeu et dont la 12 périphérie forme l'autre côté (10˝) de ladite rainure, le moyeu (1) et la bride annulaire (3) étant assemblés par des moyens de serrage (5) agissant axialement pour assurer le serrage de la nervure de la virole dans la rainure du coeur.
6) Cylindre selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite bride annulaire (3) porte également une rainure circulaire (13) de section rectangulaire dans laquelle pénètre la nervure (11) correspondante d'un (7˝) des bords de la virole pour en assurer le maintien, un flasque (4) assurant de même manière le maintien de l'autre bord (7′) de la virole.
7) Cylindre selon l'une des revendications 4 à 6, caractérisé en ce que la largeur de la rainure (10) en queue d'aronde est d'au moins environ la moitié de la largeur de la virole.
8) Cylindre selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'assemblage en queue d'aronde de la virole sur le coeur est formé par une nervure (39) du coeur (6′) serrée dans une rainure (40), de section correspondante, de la virole (7′).
9) Cylindre selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la virole (7) comporte des conduits (8) de refroidissement parallèles à l'axe du cylindre, les extrémités de ces conduits, situées vers un même bord de la virole, étant alternativement reliées à une entrée (20) et une sortie (20′) de fluide de refroidissement de manière à assurer une circulation dudit fluide en sens opposés dans deux conduits adjacents.
10) Cylindre selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la surface externe de la virole est concave à froid.
EP90470059A 1989-11-16 1990-11-06 Cylindre pour un dispositif de coulée continue sur un ou entre deux cylindres Expired - Lifetime EP0428464B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8915285 1989-11-16
FR8915285A FR2654372B1 (fr) 1989-11-16 1989-11-16 Cylindre pour un dispositif de coulee continue sur un ou entre deux cylindres.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0428464A1 true EP0428464A1 (fr) 1991-05-22
EP0428464B1 EP0428464B1 (fr) 1996-01-03

Family

ID=9387621

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP90470059A Expired - Lifetime EP0428464B1 (fr) 1989-11-16 1990-11-06 Cylindre pour un dispositif de coulée continue sur un ou entre deux cylindres

Country Status (29)

Country Link
US (1) US5152333A (fr)
EP (1) EP0428464B1 (fr)
JP (1) JP3081879B2 (fr)
KR (1) KR100194168B1 (fr)
CN (1) CN1022740C (fr)
AR (1) AR244583A1 (fr)
AT (1) ATE132408T1 (fr)
AU (1) AU639502B2 (fr)
BR (1) BR9005805A (fr)
CA (1) CA2030071C (fr)
CS (1) CS9005556A3 (fr)
DE (1) DE69024616T2 (fr)
DK (1) DK0428464T3 (fr)
ES (1) ES2081959T3 (fr)
FI (1) FI90835C (fr)
FR (1) FR2654372B1 (fr)
GR (1) GR3019530T3 (fr)
HU (1) HU208269B (fr)
IE (1) IE904130A1 (fr)
IL (1) IL96197A0 (fr)
MA (1) MA21999A1 (fr)
NO (1) NO904945L (fr)
PL (1) PL163799B1 (fr)
PT (1) PT95906A (fr)
RU (1) RU1819187C (fr)
TN (1) TNSN90134A1 (fr)
TR (1) TR25113A (fr)
YU (1) YU216490A (fr)
ZA (1) ZA909160B (fr)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0650789A1 (fr) * 1993-10-27 1995-05-03 USINOR SACILOR Société Anonyme Cylindre de coulée d'une installation de coulée continue sur un ou entre deux cylindres
EP0680796A1 (fr) * 1994-05-02 1995-11-08 Siemens Aktiengesellschaft Cylindre pour une installation de coulée continue
EP0687515A1 (fr) * 1994-06-13 1995-12-20 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Rouleau de refroidissement pour la coulée continue et procédé pour produire ce rouleau
EP0792706A1 (fr) * 1996-02-29 1997-09-03 USINOR SACILOR Société Anonyme Cylindre de coulée d'une installation de coulée continue sur un ou entre deux cylindres
WO2001014085A1 (fr) * 1999-08-20 2001-03-01 Sms Demag Ag Machine a couler des bandes pourvue de rouleaux de coulee
EP1659358A2 (fr) * 2004-11-19 2006-05-24 Comerio Ercole S.p.A. Cylindre de calandrage à température réglable avec un fluide
EP2127779A1 (fr) * 2007-02-26 2009-12-02 IHI Corporation Rouleau de laminage

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5651410A (en) * 1991-01-04 1997-07-29 Davy Mckee (Sheffield) Limited Cooling roll
GB9100151D0 (en) * 1991-01-04 1991-02-20 Davy Distington Ltd Strip caster roll
DE4223359A1 (de) * 1992-07-16 1994-01-20 Escher Wyss Gmbh Heiz- oder Kühlwalze
JPH06182499A (ja) * 1992-12-22 1994-07-05 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 連続鋳造装置の冷却ドラム及びその製造方法
DE4300541A1 (de) * 1993-01-12 1994-08-11 Walzen Irle Gmbh Temperierbare Walze
DE4407239A1 (de) * 1994-03-04 1995-09-07 Schwaebische Huettenwerke Gmbh Dampfbeheizte Walze
AU659364B1 (en) * 1994-06-21 1995-05-11 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Cooling drum for a continuous casting system and method for manufacturing the same
AUPN053695A0 (en) * 1995-01-13 1995-02-09 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting roll
DE19513500C2 (de) * 1995-04-10 1998-05-14 Schwaebische Huettenwerke Gmbh Walze mit einstellbarer Form
IT1290603B1 (it) * 1997-05-02 1998-12-10 Voest Alpine Ind Anlagen Cilindro di colata
JPH1116511A (ja) * 1997-06-23 1999-01-22 Nec Kansai Ltd カラー陰極線管用シャドウマスクとその製造方法
DE10059304A1 (de) * 2000-11-29 2002-06-06 Sms Demag Ag Gießrolle zum Gießen und/oder Stützen eines Gießstranges, insbesondere für eine Zwei-Rollen-Gießmaschine
DE10316673A1 (de) * 2003-04-10 2004-11-18 Georg Springmann Industrie- Und Bergbautechnik Gmbh Vorrichtung zum Ankuppeln einer Kühlmittelzuführung an eine Walze
US8172738B2 (en) * 2006-01-18 2012-05-08 3M Innovative Properties Company Dead-shaft roller with aerostatic rotary union
CN102728796B (zh) * 2011-04-15 2014-01-15 青岛云路新能源科技有限公司 非晶结晶器
DE102012106527B4 (de) * 2012-07-18 2016-01-21 Maschinenfabrik Köppern GmbH & Co KG Presswalze für eine Walzenpresse
CN111852368A (zh) * 2019-04-30 2020-10-30 中国石油化工股份有限公司 一种坐封装置和包含其的管串

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR693973A (fr) * 1929-04-09 1930-11-27 Mij Exploitatie Octrooien Nv Rouleau destiné notamment au laminage du verre
DE2517840A1 (de) * 1975-04-11 1976-10-28 Magnitogorsk Metallurg Walze
EP0098968A1 (fr) * 1982-07-13 1984-01-25 AlliedSignal Inc. Roue de coulée en deux pièces
EP0260835A2 (fr) * 1986-09-06 1988-03-23 Kawasaki Steel Corporation Rouleaux refroidissants pour la production de bandes métalliques à solidification rapide

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4565237A (en) * 1979-08-17 1986-01-21 Allied Corporation Expandable quench surface
JPS57165355U (fr) * 1981-04-13 1982-10-18
JPS6056458A (ja) * 1983-09-08 1985-04-02 Kawasaki Steel Corp 連続鋳造用スリ−ブロ−ル
FR2568035B1 (fr) * 1984-07-17 1989-06-02 Sagem Procede d'interconnexion de microprocesseurs
CH674166A5 (fr) * 1986-12-22 1990-05-15 Lauener Eng Ag

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR693973A (fr) * 1929-04-09 1930-11-27 Mij Exploitatie Octrooien Nv Rouleau destiné notamment au laminage du verre
DE2517840A1 (de) * 1975-04-11 1976-10-28 Magnitogorsk Metallurg Walze
EP0098968A1 (fr) * 1982-07-13 1984-01-25 AlliedSignal Inc. Roue de coulée en deux pièces
EP0260835A2 (fr) * 1986-09-06 1988-03-23 Kawasaki Steel Corporation Rouleaux refroidissants pour la production de bandes métalliques à solidification rapide

Cited By (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1050787C (zh) * 1993-10-27 2000-03-29 尤辛诺-沙西罗有限公司 在一个铸辊上或在两个铸辊之间进行连续铸造的设备的铸辊
FR2711561A1 (fr) * 1993-10-27 1995-05-05 Usinor Sacilor Cylindre de coulée d'une installation de coulée continue sur un ou entre deux cylindres.
EP0650789A1 (fr) * 1993-10-27 1995-05-03 USINOR SACILOR Société Anonyme Cylindre de coulée d'une installation de coulée continue sur un ou entre deux cylindres
TR28021A (tr) * 1993-10-27 1996-01-05 Usinor Sacilor Bir ya da iki merdane arasinda sürekli döküme yönelik tertibat icin döküm merdane.
EP0680796A1 (fr) * 1994-05-02 1995-11-08 Siemens Aktiengesellschaft Cylindre pour une installation de coulée continue
EP0680795A1 (fr) * 1994-05-02 1995-11-08 Siemens Aktiengesellschaft Cylindre monté sur tourillons pour une installation de coulée continue de bandes métalliques
EP0687515A1 (fr) * 1994-06-13 1995-12-20 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Rouleau de refroidissement pour la coulée continue et procédé pour produire ce rouleau
FR2745510A1 (fr) * 1996-02-29 1997-09-05 Usinor Sacilor Cylindre de coulee d'une installation de coulee continue sur un ou entre deux cylindres
EP0792706A1 (fr) * 1996-02-29 1997-09-03 USINOR SACILOR Société Anonyme Cylindre de coulée d'une installation de coulée continue sur un ou entre deux cylindres
CN1064570C (zh) * 1996-02-29 2001-04-18 尤辛诺公司 在单辊上或双辊间实施连续铸造之设备的铸辊
WO2001014085A1 (fr) * 1999-08-20 2001-03-01 Sms Demag Ag Machine a couler des bandes pourvue de rouleaux de coulee
US6698497B1 (en) 1999-08-20 2004-03-02 Sms Demag Ag Strip casting machine comprising two casting rollers
KR100762127B1 (ko) * 1999-08-20 2007-10-01 에스엠에스 데마그 악티엔게젤샤프트 두 개의 주조 롤러로 구성되어 있는 스트립 주조기
EP1659358A2 (fr) * 2004-11-19 2006-05-24 Comerio Ercole S.p.A. Cylindre de calandrage à température réglable avec un fluide
EP1659358A3 (fr) * 2004-11-19 2010-10-06 Comerio Ercole S.p.A. Cylindre de calandrage à température réglable avec un fluide
EP2127779A1 (fr) * 2007-02-26 2009-12-02 IHI Corporation Rouleau de laminage
EP2127779A4 (fr) * 2007-02-26 2012-01-04 Ihi Corp Rouleau de laminage

Also Published As

Publication number Publication date
NO904945D0 (no) 1990-11-14
GR3019530T3 (en) 1996-07-31
AR244583A1 (es) 1993-11-30
FI90835B (fi) 1993-12-31
ZA909160B (en) 1992-06-24
JPH03169461A (ja) 1991-07-23
FI905665A0 (fi) 1990-11-15
CS275364B2 (en) 1992-02-19
JP3081879B2 (ja) 2000-08-28
NO904945L (no) 1991-05-21
ATE132408T1 (de) 1996-01-15
RU1819187C (ru) 1993-05-30
DK0428464T3 (da) 1996-04-29
YU216490A (sh) 1993-11-16
CS9005556A3 (en) 1992-02-19
EP0428464B1 (fr) 1996-01-03
CA2030071C (fr) 2000-10-03
BR9005805A (pt) 1991-09-24
MA21999A1 (fr) 1991-07-01
FI90835C (fi) 1994-04-11
TNSN90134A1 (fr) 1991-03-05
IE904130A1 (en) 1991-05-22
DE69024616D1 (de) 1996-02-15
CN1022740C (zh) 1993-11-17
IL96197A0 (en) 1991-07-18
HU907183D0 (en) 1991-05-28
HUT59334A (en) 1992-05-28
AU6598390A (en) 1991-05-23
FR2654372B1 (fr) 1992-01-17
HU208269B (en) 1993-09-28
AU639502B2 (en) 1993-07-29
KR910009364A (ko) 1991-06-28
KR100194168B1 (ko) 1999-06-15
CN1051690A (zh) 1991-05-29
PT95906A (pt) 1991-09-13
FI905665A (fi) 1991-05-17
US5152333A (en) 1992-10-06
ES2081959T3 (es) 1996-03-16
DE69024616T2 (de) 1996-08-22
TR25113A (tr) 1992-11-01
CA2030071A1 (fr) 1991-05-17
PL163799B1 (pl) 1994-05-31
FR2654372A1 (fr) 1991-05-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0428464B1 (fr) Cylindre pour un dispositif de coulée continue sur un ou entre deux cylindres
EP0182716B1 (fr) Anneau de turbine pour une turbomachine à gaz
EP3027854B1 (fr) Carter de turbomachine et procédé de fabrication
FR2587247A1 (fr) Cylindre pour coulee continue entre cylindres, a circulation de fluide de refroidissement
FR2490157A1 (fr) Ensemble de moyeu pour roue motrice de vehicule automobile
FR2729317A1 (fr) Rouleaux de coulee pour la coulee d'une bande de metal
EP1218128B1 (fr) Cylindre de coulee continue de bande metallique comprenant un circuit de refroidissement
FR2758282A1 (fr) Cylindre pour une installation de laminage ou de coulee continue des metaux
CA2134286C (fr) Cylindre de coulee d'une installation de coulee continue sur un ou entre deux cylindres
FR2846263A1 (fr) Mandrin refroidi pour l'enroulement d'un produit en bande
EP0792706B1 (fr) Cylindre de coulée d'une installation de coulée continue sur un ou entre deux cylindres
EP0588743B1 (fr) Dispositif de coulée continue entre cylindres de produits métalliques minces
EP0868239B1 (fr) Dispositif tournant de coulee continue
FR3014009A1 (fr) Moule a secteurs pour pneumatique et procede de moulage associe
EP3490787B1 (fr) Moule de vulcanisation pour pneumatique et procédé d'assemblage des garnitures du moule.
EP0538113B1 (fr) Rouleaux conducteurs de courant notamment pour lignes d'électrolyse
WO2015091344A1 (fr) Vanne de commande avec segment d'etancheite moule comportant une bavure localisee dans un retrait
FR2999672A1 (fr) Tambour de frein comportant une couronne thermique realisee par extrusion d'un alliage aluminium
EP0633442A1 (fr) Echangeur annulaire de sécurité pour fluides incompatibles
EP3505657A1 (fr) Rouleaux conducteurs de courant
EP0552124A1 (fr) Dispositif de coulée continue entre cylindres d'un produit métallique
FR2593881A1 (fr) Dispositif de fixation d'une vanne a une conduite de fluide et procede de montage

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES GB GR IT LI LU NL SE

17P Request for examination filed

Effective date: 19911011

17Q First examination report despatched

Effective date: 19940420

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: THYSSEN STAHL AKTIENGESELLSCHAFT

Owner name: USINOR SACILOR SOCIETE ANONYME

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES GB GR IT LI LU NL SE

REF Corresponds to:

Ref document number: 132408

Country of ref document: AT

Date of ref document: 19960115

Kind code of ref document: T

REF Corresponds to:

Ref document number: 69024616

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19960215

ITF It: translation for a ep patent filed

Owner name: BUGNION S.P.A.

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2081959

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 19960311

REG Reference to a national code

Ref country code: DK

Ref legal event code: T3

REG Reference to a national code

Ref country code: GR

Ref legal event code: FG4A

Free format text: 3019530

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: IF02

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Payment date: 20031029

Year of fee payment: 14

Ref country code: GB

Payment date: 20031029

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 20031030

Year of fee payment: 14

Ref country code: CH

Payment date: 20031030

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Payment date: 20031031

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20031103

Year of fee payment: 14

Ref country code: DE

Payment date: 20031103

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Payment date: 20031104

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 20031105

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20031119

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 20031209

Year of fee payment: 14

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20041106

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20041106

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20041106

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20041107

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20041108

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20041130

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20041130

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20041130

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20041130

BERE Be: lapsed

Owner name: *THYSSEN STAHL A.G.

Effective date: 20041130

Owner name: S.A. *USINOR SACILOR

Effective date: 20041130

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050601

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050601

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050602

REG Reference to a national code

Ref country code: DK

Ref legal event code: EBP

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20041106

EUG Se: european patent has lapsed
NLV4 Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee

Effective date: 20050601

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20051106

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20041108

BERE Be: lapsed

Owner name: *THYSSEN STAHL A.G.

Effective date: 20041130

Owner name: S.A. *USINOR SACILOR

Effective date: 20041130