EP0312843A1 - Verfahren zur Wärmeübertragung und dessen Anwendung zum temperaturkontrollierten Kühlen von Walzgut - Google Patents

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EP0312843A1
EP0312843A1 EP88116561A EP88116561A EP0312843A1 EP 0312843 A1 EP0312843 A1 EP 0312843A1 EP 88116561 A EP88116561 A EP 88116561A EP 88116561 A EP88116561 A EP 88116561A EP 0312843 A1 EP0312843 A1 EP 0312843A1
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EP
European Patent Office
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rolling stock
section
water
tube
pipe
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EP88116561A
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French (fr)
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EP0312843B1 (de
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Meinert Meyer
Klaus Küppers
Hans Kirchhoff
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SMS Siemag AG
Original Assignee
SMS Schloemann Siemag AG
Schloemann Siemag AG
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
    • C21D9/5732—Continuous furnaces for strip or wire with cooling of wires; of rods
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
    • B21B45/0203—Cooling
    • B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
    • B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
    • B21B45/0224—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes for wire, rods, rounds, bars

Definitions

  • the invention relates to a method for heat transfer between liquid media, on the one hand, and also liquid media or solid bodies, on the other hand, and to the use of the method for temperature-controlled cooling of rolling stock during and after the rolling deformation in rolling stock guide pipes through which water flows and which the water flows from with a presettable inlet pressure one which is fed to a ring nozzle with a variable outlet cross section and fitted in a feed pipe.
  • the invention has for its object to provide such a possibility with relatively little technical effort.
  • a container holding the liquid medium or a conduit for the flowing liquid medium or the solid body is acted upon on all sides by a flowing liquid medium to which a predetermined proportion of a gaseous medium is constantly mixed.
  • water can advantageously be used as the liquid medium and air can advantageously be used as the admixing gaseous medium.
  • the pressure of the flowing medium changeable and definable or, insofar as the heat transfer is to take place on a solid body, to move it at a variable and definable speed.
  • a suitable device for carrying out these methods is a cylindrical outer tube which coaxially comprises an inner cylinder tube which receives the flowing medium.
  • a nozzle head is expediently arranged at the open entrance of the outer cylinder tube, to which the liquid flowing medium can be fed, and which has an inlet pipe which can be axially displaced therein, with which together the nozzle head has an annular nozzle which surrounds the inner cylinder tube and for the outlet of the liquid medium with simultaneous suction form the gaseous medium through the open entrance of the outer cylinder tube.
  • the method can be used, for example, for temperature-controlled cooling of rolling stock in such a way that, for example, water is introduced into the nozzle head and emerges from the ring nozzle formed by the nozzle head and inlet pipe.
  • the negative pressure which arises behind the outlet cross section of the nozzle formed in this way sucks air out of the well-known manner open entrance of the outer cylinder tube, so that a water-air mixture arises behind the nozzle, its composition can be changed within wide limits according to the invention by axial displacement of the inlet pipe.
  • the water-air mixture acts on all sides of the inner cylinder tube, in which the liquid medium is guided, which is supposed to either absorb or release heat.
  • a rod-shaped solid body for example in wire form, can also be moved directly through the center of the outer cylinder tube at the desired speed, the periphery of this rod being acted upon directly by the water-air mixture.
  • the inlet pipe of the nozzle head and possibly the discharge pressure and rod speed can be controlled in a manner known per se with the aid of sensors and control devices, in accordance with values calculated on the basis of the sensor measurement results.
  • Working methods and devices are known (DE-B-16 02 356) in which, here the wire passing through at high speed of a wire rolling mill before it enters the wire reel and subsequent treatment devices working with air or other coolants in the same way Water is cooled so that the wire is completely enclosed by the water introduced into the wire guide tube through the ring nozzle and thereby releases its heat to the water.
  • the primary purpose of the working methods and devices was to cool the wire down to a greater or lesser extent from the rolling heat and to prepare it for subsequent placement by means of a reel on horizontal conveyors, on which the wire was then further treated. It was tried to ver the cooling effect by increasing the inflow pressure of the water and / or by extending the wire guide tubes strengthen.
  • these known, known working methods and devices used for this purpose are to be improved so that the possibility is created for the rolling stock within the rolling stock guide tubes to be given predetermined or precalculated amounts of heat over a large setting range, with the aim, for example, of a permissible temperature difference between the core and to maintain the circumferential surface of the rolling stock or a defined surface temperature, for example the martensite point not to fall below.
  • the invention further provides, when the rolling stock is guided through a plurality of rolling stock guide tubes arranged one behind the other, each having ring nozzles with an adjustable outlet cross section, the cooling of the rolling stock in the individual successive guide tubes with definable different settings of the respective outlet cross section of the ring nozzles and / or of the inlet pressure of the water is effected.
  • an elastically supported deflection cover which can be brought into and out of the cover position and which deflects the cooling water jet emerging from the exit downwards if arranged no rolling stock is moved through the rolling stock guide tube during breaks.
  • the deflection cover prevents the cooling water jet from acting on the rolling stock behind the outlet of the cooling tube, the cooling water jet the opposite wiper jet of the wiper nozzle head breaks through and may cause malfunctions.
  • the respective output and input of these partial tubes would be coaxially opposite each other at the front, the input of the second partial tube in a known manner as an inlet funnel and the output of the first partial tube from a tube section which tapers conically in the flow direction and which is in a cylindrical shape Pipe section merges, are formed, the tapered pipe section and the cylindrical pipe section have longitudinal recesses open to the pipe center axis. The total cross section of these longitudinal recesses is dimensioned such that the through cross section of these two pipe sections is approximately equal to the through cross section of the first partial pipe.
  • the division of the rolling stock guide tube has the further advantage that, in the event of any malfunctions during the cooling operation, the sections of the rolling stock located in the guide tubes can be more easily removed from these shorter tubes.
  • the setting of the outlet cross section of the ring nozzles can be effected with a remotely controllable actuator for setting this outlet cross section.
  • a device for performing the above-described method according to the invention which consists of a stationary nozzle head connected to the water supply with a conical funnel attachment and a conically tapered beginning projecting and axially displaceable rolling stock inlet pipe, as is known from DE-U-71 34 676 be designed such that the inlet pipe is connected to the nozzle head by a screw thread and carries a worm wheel outside the nozzle head which can be driven by a worm shaft.
  • levers connected to an actuator are articulated at the end of the rolling stock inlet pipe located outside the funnel attachment of the nozzle head and are rotatably mounted about an axis running at a distance transversely to the center axis of the rolling stock inlet pipe.
  • the levers can engage as a pair of levers with a sliding cam arranged at their free end in an annular groove arranged at the end of the rolling stock inlet pipe and with their other end can be fixedly connected to the axle mounted above or below the rolling stock inlet pipe, which at one free end has one on one Piston cylinder unit carries the actuated lever.
  • a rolling stock guide tube FR consisting of partial tubes 2a and 2b is arranged in a fixed manner in the housing 1 in a housing 1.
  • the nozzle head DK is placed on the input side E of the partial tube 2a and a centering projection ZA on the output side A of the partial tube 2b, behind which a deflection cover 4 is articulated in the housing 1 outside the tube part 2b.
  • a wiping nozzle head ADK is also arranged in a stationary manner in the housing 1.
  • the nozzle head DK and the scraper nozzle head ADK are connected to the water supply line ZL with a distribution pipe 5.
  • a collecting trough 6, which leads to a drain 7, is arranged below the partial pipes 2a and 2b and the nozzle head DK of the centering projection ZA and the wiping nozzle head ADK.
  • the nozzle head DK forms with a conical funnel attachment 8 and a thread-guided rolling stock inlet pipe 9, the conical tip 9a of which projects into the conical funnel attachment 8, an annular nozzle whose outlet cross section extends by turning the rolling stock inlet pipe 9 in the thread 8a of the nozzle head DK is changeable.
  • the rotary drive consists of a worm wheel 10 placed on the rolling stock inlet pipe 9 and the worm shaft 11 meshing therewith, the drive of which is not shown.
  • the water is fed to the nozzle head DK in the direction of arrow R4 from the distribution pipe 5 (FIG. 1).
  • the conical funnel attachment 8 of the nozzle head DK is connected to the inlet E of the guide tube FR.
  • the deflection cover 4 is arranged behind the output A of the wire guide tube FR in a manner not shown on the housing 1 about a pivot bearing DL, which is supported by springs or other elements, not shown, from the dash-dotted lines Deflection position in the passage position shown in full lines is pivotable.
  • a pipe extension 14 is arranged at the outlet A of the rolling stock guide pipe, which has a pipe section 14a which tapers conically in the flow direction and an adjoining cylindrical outlet pipe section 14b (cf. . 4 and 5).
  • Both pipe sections 14a and 14b have longitudinal grooves 16 open towards the pipe center axis, here with a cross section in the form of a circular section. The total passage cross-section of these longitudinal grooves 16 is approximately as large as the passage cross-section of the partial pipe 2a to be fed.
  • the device is operated according to the working method according to the invention as follows:
  • the rolling stock (the wire rod) D is brought from a feed tube, not shown, in the direction of arrow R6 (FIGS. 1 and 2) into the inlet tube of the nozzle head DK and further into the input side E of the wire guide tube FR.
  • the cooling water passed through the distribution pipe 5 into the nozzle head DK passes through the outlet cross section of the ring nozzle formed by the conical tip 9a of the rolling stock inlet pipe 9 and the inner wall of the conical funnel attachment 8 into the considerably larger cross section behind this conical funnel attachment 8 a.
  • the resulting water-air mixture is then carried on in the rolling stock guide pipe FR, enclosing the outer circumference of the wire rod D, cools it down during the passage through the rolling stock guide pipe FR and, after leaving the rolling stock guide pipe FR in the outlet A, in a known manner through one of the direction of travel R6 inclined opposite water jet from the ring nozzle of the wiper nozzle head ADK from the peripheral surface of the wire rod D removed.
  • the baffle cover 4 is in this operating phase in the passage position shown in full lines in FIG. 3.
  • the baffle cover 4 moves into the deflection position shown in dash-dot lines and causes the cooling water jet emerging from the output A of the rolling stock guide tube FR to be deflected downwards, while at the same time maintains or stabilizes the pressure conditions necessary for the passage of rolling stock through the rolling stock guide pipe FR.
  • deflecting the cooling water jet with the aid of the deflecting cover 4 prevents the cooling water jet from breaking through the opposing water jet of the wiping nozzle head ADK and thereby causing malfunctions or making it necessary for the water jet from the wiping nozzle head ADK to be considerably strengthened. which would result in a large additional water consumption.
  • the rolling stock guide pipe FR is, as can be seen from FIG. 1, divided into two partial pipes 2a and 2b.
  • the outlet and the inlet of the two partial tubes 2a, 2b are coaxially opposite each other at the separation point at the front.
  • the inlet of the second pipe section 2b is designed in a known manner as an inlet funnel and the outlet of the first pipe section 2a (see FIGS. 4 and 5) has pipe sections 14a and 14b which taper conically or cylindrically in the flow direction for centering the rolled material strand run.
  • FIG. 6 An example of the cooling process when the wire rod passes through the rolling stock guide tube FR is indicated in a diagram in FIG. 6.
  • the diagram shows the temperature profile of the outer circumference of the wire rod with curve 1, the average with curve 2 and the core with curve 3 and shows that the wire rod has already been cooled for 8 seconds after leaving the rolling stock guide tube FR so that one of the entire wire rod cross-section comprehensive reduction in temperature to 600 ° C has been achieved.
  • the required low heat transfer coefficient can only be achieved with a water-air mixture with a high proportion of air and requires a very long cooling tube that is not suitable for rolling operation.
  • the end 9b of the rolling stock inlet pipe 9 located outside the funnel attachment 8 of the nozzle head DK is mounted in the nozzle head DK so as to be longitudinally displaceable and secured against rotation by a locking bolt 17. It has an annular groove 18, into which slide cams 19 engage, which are arranged at the free ends of a pair of levers 20 which is seated on an axis 21 which is supported in bearings 22 in the housing 1 of the device.
  • the axis 21 runs below the rolling stock inlet pipe 9 transversely to its central axis. With the axis 21, an adjusting lever 23 is fixedly connected to the piston-cylinder unit, not shown, by means of the longitudinal connection 25.
  • the pair of levers 20 pivots in the same sense and by the same pivot angle.
  • the rolling stock inlet pipe 9 is displaced in one direction or the other of the arrow F in the nozzle head DK via the sliding cams 19 engaging in the annular groove 18 and thus the outlet cross section of the nozzle head formed between the funnel neck 8 and the conical tip 9 of the rolling stock inlet pipe 9 DK changed.

Abstract

Ein Verfahren zur Wärmeübertragung zwischen flüssigen Medien einerseits und ebenfalls flüssigen Medien oder festen Körpern andererseits, wenn dieses strömend bewirkt wird, bzw. der feste Körper allseitig von einem strömend geführten flüssigfen Medium beaufschlagt. Diesem letztgenannten flüssigen Medium wird ständig eon vorgegebener Anteil eines gasförmigen Mediums zugemischt z.B. beim temperaturkontrollierten Kühlen von Walzgut in der Weise, daß das Walzgut während und nach der Walzverformung in von Wasser durchströmten Walzgutführungsrohren (FR), denen das Wasser mit voreinstellbarem Zulaufdruck aus einer, das in einem Zuführrohr herangebrachte Walzgut umfassenden Ringdüse 8, 9a mit veränderbarem Austrittsquerschnitt zugeführt, und die Größe des Austrittsquerschnittes und/oder des Zulaufdrucks veränderbar so bemessen wird, daß die Ringdüse 8, 8a als Injektionsdüse wirksam werdend, Mischungen des aus dem Austrittsquerschnitt austretenden Wassers mit aus dem Zuführrohr angesaugter Luft mit entsprechend unterschiedlichen Anteilen an der Mischung erzeugt.

Description

  • Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Wärmeüber­tragung zwischen flüssigen Medien einerseits und ebenfalls flüssigen Medien oder festen Körpern andererseits sowie auf die Anwendung des Verfahrens zum temperaturkontrollierten Kühlen von Walzgut während und nach der Walzverformung in von Wasser durchströmten Walzgutführungsrohren, denen das Wasser mit voreinstellbarem Zulaufdruck aus einer, das in einem Zuführrohr angebrachte Walzgut umfassenden Ringdüse mit veränderbarem Austrittsquerschnitt zu geführt wird.
  • Beim Verfahren zur Wärmeübertragung der an erster Stelle genannten Art ergibt sich häufig die Schwierigkeit, beson­ders dann, wenn die Wärmeübertragung verhältnismäßig langsam vor sich gehen soll, die Wärmeübertragung mit einer vorge­gebenen, sich über den Ubertragungsprozeß nicht ändernden Wärmeübertragungszahl durchzuführen, oder auch die Wärme­übertragungszahl unter gesteuerter Anderung der Wärmeüber­tragungszahl vorzunehmen.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine solche Mög­lichkeit mit verhältnismäßig geringem technischem Aufwand zu schaffen.
  • Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß ein das flüssige Medium aufnehmender Behälter oder eine Leitungsführung für das strömende flüssige Medium bzw. der feste Körper allsei­tig von einem strömend geführten flüssigen Medium beauf­schlagt werden, dem ständig ein vorgegebener Anteil eines gadförmigen Mediums zugemischt wird. Wie die Erfindung wei­ter vorsieht, kann als flüssiges Medium Wasser und als zu­mischendes gasförmiges Medium vorteilhaft Luft verwendet werden. Es besteht ferner die Möglichkeit, den Druck des strömend geführten Mediums veränder- und festlegbar zu ma­chen oder auch, soweit die Wärmeübertragung auf einen festen Körper erfolgen soll, diesen mit veränderbarer und festleg­barer Geschwindigkeit zu bewegen.
  • Als Vorrichtung zur Durchführung dieser Verfahren eignet sich ein zylindrisches äußeres Rohr, das koaxial ein das strömend geführte Medium aufnehmendes inneres Zylinderrohr umfaßt. Dabei wird zweckmäßig am offenen Eingang des äußeren Zylinderrohres ein Düsenkopf angeordnet, dem das flüssig strömende Medium zuführbar ist, und der ein in ihm axial verschiebbares Einlaufrohr aufweist mit dem zusammen der Düsenkopf eine das innere Zylinderrohr umfassende Ringdüse für den Austritt des flüssigen Mediums bei gleichzeitigem Ansaugen des gasförmigen Mediums durch den offenen Eingang des äußeren Zylinderrohres bilden.
  • Das Verfahren kann dabei z.B. zum temperaturkontrollierten Kühlen von Walzgut so angewendet werden, daß z.B. Wasser in den Düsenkopf eingebracht wird und aus der von Düsenkopf und Einlaufrohr gebildeten Ringdüse austritt der hinter dem Austrittsquerschnitt der so gebildeten Düse entstehende Unterdruck saugt dabei in bekannter Weise Luft aus dem offe­nen Eingang des äußeren Zylinderrohres an, so daß hinter der Düse ein Wasser-Luft-Gemisch ensteht, dessen Zusammensetzung erfindungsgemäß durch Axialverschiebung des Einlaufrohres in weiten Grenzen geändewrt werden kann. Das Wasser-Luft-Ge­misch beaufschlagt auf seinem weiteren Weg durch das äußere Zylinderrohr allseitig das innere Zylinderrohr, in dem das flüssige Medium geführt ist, das entweder Wärme aufnehmen oder abgeben soll. Anstelle dieses inneren Zylinderrohres kann auch unmittelbar durch die Mitte des äußeren Zylinder­rohres ein stabförmiger fester Körper z.B. in Drahtform mit der jeweils gewünschten Geschwindigkeit bewegt werden wobei der Umfang dieses Stabes unmittelbar von dem Wasser-Luft-Ge­misch beaufschlagt wird.
  • Es können dabei in ansich bekannter Weise mit Hilfe von Sensoren und Steuereinrichtungen das Einlaufrohr des Düsen­kopfes und ggfs. Abströmdruck und Stabgeschwindigkeit ent­sprechend aufgrund der Sensor-Meßergebnisse errechneter Werte gesteuert werden.
  • Es sind Arbeitsverfahren und Vorrichtungen bekannt (DE-B -16 02 356) bei denen, hier der mit hoher Geschwindigkeit Walz­gerüste einer Drahtwalzstraße durchlaufende Draht, bevor er in den Drahthaspel und diesem nachgeordnete, mit Luft oder anderen Kühlmitteln arbeitende Behandlungseinrichtungen einläuft in der Weise mit Wasser gekühlt wird, daß der Draht von dem durch die Ringdüse in das Drahtführungsrohr einge­brachten Wasser vollständig umschlossen wird und dabei seine Wärme an das Wasser abgibt. Die Arbeitsverfahren und Vor­richtungen verfolgten dabei in erster Linie den Zweck, den Draht mehr oder weniger stark aus der Walzhitze herabzuküh­len und für das anschließende Ablegen mittels eines Haspels auf Horizontalförderer, auf denen der Draht dann weiter behandelt wurde, vorzubereiten. Es wurde dabei versucht die Kühlwirkung durch Erhöhung des Zuflußdruckes des Wassers und/oder durch Verlängerung der Drahtführungsrohre zu ver­ stärken. Beide Maßnahmen fanden ihre Grenze in dem durch den Rohrreibungswiderstand zwischen Rohrinnenwand und Wasser bewirkten Druckverlust des Wassers über die Rohrlänge und auch in der durch den Reibungswiderstand der Drahtumfangs­fläche gegenüber dem diese umschließenden Wasser bewirkten Abbremsung des Drahtes. Neben einer Reihe von Verbesserungen in der Gestaltung der Drahtführungsrohre insb. in deren Auslaufbereich, die Verlängerungen der Drahtführungsrohre ermöglicht, wurde ferner zur Verstärkung der Kühlwirkung auch vorgeschlagen, mehrere solcher Drahtführungsrohre in Drahtbewegungsrichtung hintereinander anzuordnen.
  • Allen Arbeitsverfahren und Vorrichtungen dieser Art ist jedoch gemeinsam, daß sie anders als die Kühlung mit Luft oder Gasen keine gezielte Entziehung bestimmter Wärmemengen zum Zwecke der Steuerung des Abkühlungsverlaufs vom Außen­umfang des Walzgutes bis zur Querschnittsmitte erlauben; dies in erster Linie dehalb, weil sich keine Möglichkeit bot, über die jeweilige Länge eines Walzgutführungsrohres mit der erläuterten Wasserbeaufschlagung der Walzgutober­fläche noch Einfluß auf die jeweils vom Walzgut auf das Wasser übergehende Wärmemenge zu gewinnen, d.h. es gelang nicht, den Kühlungsverlauf vom Walzgutumfang auf die Quer­schnittsmitte gezielt zu steuern. Versuche einen solchen Einfluß durch Anderungen des Zulaufdrucks oder bei konstan­tem Zulaufdruck der Wassermenge zu beeinflussen, führten zu keinem Erfolg und erwiesen sich im praktischen Betrieb hin­sichtlich der jeweils gemessenen Werte entzogener Wärmemen­gen als nicht reproduzierbar. Die Anordnung einer Mehrzahl von Walzgutführungsrohren mit Kühlwasserbeaufschlagung, die sich zu- bzw. abschalten ließen brachten ebenfalls keine brauchbaren Ergebnisse. Dies wahrscheinlich deshalb, weil sich die Strömungsverhältnisse im jeweiligen Walzgutfüh­rungsrohr wenig beeinflussen ließen, weil deren, bereits erläuterte Ausbildung für Anderungen der Betriebsbedingungen d.h. Eintrittsdruck, Austrittsquerschnitt des Wassers aus der Ringdüse, Rohrlänge und Austrittsbedingungen aus dem Walzgutführungsrohr nur wenig Raum ließen.
  • Erfindungsgemäß sollen deshalb diese bekannten bekannten Arbeitsverfahren und dazu verwendete Vorrichtungen so ver­bessert werden, daß die Möglichkeit geschaffen wird dem Walzgut innerhalb der Walzgutführungsrohre gezielt vorgege­bene bzw. vorberechnete Wärmemengen über einen großen Ein­stellungsbereich entzogen werden können mit dem Ziel, bspw. eine zulässige Temperaturdifferenz zwischen dem Kern und der Umfangsoberfläche des Walzgutes einzuhalten bzw. eine defi­nierte Oberflächentemperatur, z.B. den Martensitpunkt, nicht zu unterschreiten.
  • Diese Möglichkeit wird dadurch geschaffen, daß die Größe des Austrittsquerschnitts der Ringdüsen und/oder des Umlauf­drucks des Wassers am Eingang der Walzgutführungsrohre so bemessen werden, daß die Ringdüse als Injektionsdüse wirksam werdend, Mischungen des aus dem Austrittsquerschnitt austre­tenden Wassers mit aus dem das Walzgut heranbringenden Zu­führrohr angesauter Luft mit entsprechend unterschiedlichen Anteilen beider Medien an der Mischung erzeugt.
  • Diese Anwendung des gattungsgemäßen Verfahrens, bei der dem Kühlwasser, bevor es nach Austritt aus dem Austrittsquer­schnitt der Ringdüse in das Walzgutführungsrohr eintritt, Luft in mehr oder weniger großen Mengen begemischt wird (Perlator-Effekt) erlaubt es, die jeweils gewünschten Wärme­übergangszahlen in weiten Grenzen zu ändern und bei im übri­gen, im wesentlichen unveränderten Ausgangsbedingungen wie Wasserzulaufdruck und Wasserzulauftemperatur reproduzierbar einzustellen. Die Druck- und Durchflußverhältnisse innerhalb des jeweiligen Walzgutführungsrohres bleiben dabei über diesen großen Regelbereich im Gleichgewicht und stabil. Mit Hilfe dieser Anderungen des Mischungsverhältnisses von Was­ser und Luft und ggfs. noch des Zulaufdrucks lassen sich bei entsprechender Ausgestaltung der Vorrichtungselemente tempe­raturkontrollierte Walzergebnisse erzielen, die denen der bisherigen Nachbehandlung des Walzgutes in Luft - o. dergl. Kühlstrecken entsprechen und diese z.T. zu übertreffen ver­mögen. Der Einstellbereich der Wärmeübergangszahlen reicht dabei von ca. 1000 bis mindestens 35 000W-(m²K). Um diese zu erreichen, können die Luftanteile der Mischung erfindungsge­mäß zwischen 0 und 90 Vol.% betragen.
  • Wie die Erfindung weiter vorsieht kann bei Führung des Walz­gutes durch mehrere hintereinander angeordnete Walzgutfüh­rungsrohre, die jeweils Ringdüsen mit einstellbarem Aus­trittsquerschnitt aufweisen, so verfahren werden, daß die Kühlung des Walzgutes in den einzelnen aufeinanderfolgenden Führungsrohren mit festlegbaren unterschiedlichen Einstel­lungen des jeweiligen Austrittsquerschnitts der Ringdüsen und/oder des Zulaufdruckes des Wassers bewirkt wird.
  • Zur Durchführung der erfindungsgemäßen Anwendung des gat­tungsgemäßen Verfahrens kann zur Aufrechterhaltung des be­trieblichen Gleichgewichtes in den Walzgutführungsrohren zwischen Eingang und Ausgang hinter dem Ausgang des Walz­gutführungsrohres ein in und außer Abdecklage bringbarer, elastisch abgestützter Ablenkdeckel angeordnet werden der den aus dem Ausgang austretenden Kühlwasserstrahl nach unten ablenkt, wenn in Pausen kein Walzgut durch das Walzgutfüh­rungsrohr bewegt wird. Der Ablenkdeckel verhindert dabei insb. bei größeren Durchmessern der Kühlrohre und des Walz­gutes, daß der Kühlwasserstrahl den, hinter dem Ausgang des Kühlrohres auf das Walzgut wirkenden, dem Kühlwasserstrahl entgegengerichteten Abstreifstrahl des Abstreifdüsenkopfes durchbricht und dadurch ggfs. Betriebsstörungen hervorruft. Es besteht dabei weiter die erfindungsgemäße Möglichkeit, die Schwenkwinkelposition des Ablenkdeckels und die Umfangs­position des Walzgutes erfassende und meldende Sensoren und eine diesen nachgeschaltete Steuereinrichtung vorzusehen, die den Schwenkwinkel des Ablenkdeckels so einsteuert, daß dessen Außenkante einen festlegbaren Abstand über dem durch­laufenden Walzgut einhält. Mit dieser Maßnahme wird verhin­dert, daß die Kante des Ablenkdeckels auf dem Außenumfang des Walzgutes aufliegt und dabei Veränderungen bzw. Beschä­digungen der Walzgutoberfläche hervorruft.
  • Schließlich besteht erfindungsgemäß noch die Möglichkeit, das Walzgutführungsrohr in zwei Teilrohre aufzuteilen, wenn die rechnerisch erforderliche Länge eines einzigen Rohres einen zu großen Druckabfall im Rohr zur Folge haben würde. In diesem Fall würde bei diesen Teilrohren deren jeweiliger Ausgang und Eingang sich koaxial stirnseitig mit Abstand einander gegenüberliegen, wobei der Eingang des zweiten Teilrohres in bekannter Weise als Einlauftrichter und der Ausgang des ersten Teilrohres aus einem sich in Strömungs­richtung konisch verjüngenden Rohrabschnitt, der in einen zylindrischen Rohrabschnitt übergeht, ausgebildet sind, der sich konisch verjüngende Rohrabschnitt und der zylindrische Rohrabschnitt zur Rohrmittenachse hin offene Längsausnehmun­gen aufweisen. Der Gesamtquerschnitt dieser Längsausnehmun­gen wird dabei so bemessen, daß der Durchgangsquerschnitt dieser beiden Rohrabschnitte etwa gleich dem Durchgangsquer­schnitt des ersten Teilrohres ist.
  • Die Aufteilung des Walzgutführungsrohres bringt den weiteren Vorteil mit sich, daß bei etwaigen Störungen während des Kühlbetriebes die in den Führungsrohren befindlichen Walz­gutabschnitte einfacher aus diesen kürzeren Rohren ausge­bracht werden können.
  • Die Einstellung des Austrittsquerschnitts der Ringdüsen kann mit einem fernsteuerbaren Stellantrieb zur Einstellung die­ses Austrittsquerschnitts bewirkt werden.
  • Bei einer Vorrichtung zur Durchführung der vorstehend erläu­terten erfindungsgemäßen Verfahren, die aus einem ortsfe­sten, mit der Wasserzufuhr verbundenen Düsenkopf mit koni­schem Trichteransatz und einem mit konisch angespitztem Anfang in diesen ragenden und axial verschiebbaren Walzgut­einlaufrohr besteht, wie aus DE-U-71 34 676 bekannt so aus­gebildet sein, daß das Einlaufrohr mit dem Düsenkopf durch ein Schraubgewinde verbunden ist und außerhalb des Düsenkop­fes ein Schneckenrad trägt, das von einer Schneckenwelle antreibbar ist. Es besteht auch die Möglichkeit, die Vor­richtung so auszubilden, daß an dem außerhalb des Trichter­ansatzes des Düsenkopfes befindlichen Ende des Walzgutein­laufrohres mit einem Stellantrieb verbundene Hebel angelenkt und um eine mit Abstand quer zur Mittenachse des Walzgutein­laufrohres verlaufende Achse drehgelagert sind. Die Hebel können dabei als Hebelpaar mit einem an ihrem freien Ende angeordneten Gleitnocken in eine am Ende des Walzguteinlauf­rohres angeordnete Ringnut eingreifen und mit ihrem anderen Ende mit der ober- oder unterhalb des Walzguteinlaufrohres gelagerten Achse fest verbunden sein, die an einem freien Ende einen an einem Kolbenzylinderaggregat angelenkten Stellhebel trägt. Es besteht weiterhin die Möglichkeit, die Einlaufrohre einer Mehzhal parallel nebeneinander angeordne­ter Düsenköpfe über um eine gemeinsame Achse drehgelagerte Hebel mit dem Stellantrieb zu verbinden.
  • Die letztgenannten Ausbildungformen vermeiden, den bei der Verwendung von Schneckenrädern möglichen Nachteil, daß sich Schraubgewinde und Schneckenrad durch Selbsthemmung fest­setzen, und die Einstellung mehrerer parallel nebeneinander angeordneter Düsenköpfe läßt sich über einen einzigen An­trieb synchronisieren.
  • Die Erfindung wird anhand dem in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispieles näher erläutert. In der Zeichnung zei­gen
    • Figur 1 die Gesamtvorrichtung von der Seite gesehen im Axialschnitt,
    • Figur 2 u. 3 Einzelheiten aus Fig. 1 ebenfalls im Axial­schnitt in vergrößertem Maßstab,
    • Figur 4 u. 5 eine weitere Einzelheit aus Fig. 1 im Axial- und im Radialschnitt im vergrößertem Maßstab,
    • Figur 6 u. 7 Temperaturdiagramme von Abläufen der Arbeits­verfahren,
    • Figur 8 eine andere Ausbildungsform der Vorrichtung im Axialschnitt und
    • Figur 9 einen Schnitt nach der Linie A-A durch Fig. 8.
  • Wie aus den Fig. 1 bis 3 zu ersehen ist in einem Gehäuse 1 ein aus Teilrohren 2a und 2b bestehendes Walzgutführungsrohr FR ortsfest im Gehäuse 1 angeordnet. Auf die Eingangsseite E des Teilrohres 2a ist der Düsenkopf DK aufgesetzt und auf die Ausgangsseite A des Teilrohres 2b ein Zentrieransatz ZA, hinter dem außerhalb des Rohrteils 2b ein Ablenkdeckel 4 im Gehäuse 1 angelenkt ist. Mit Abstand hinter dem Ausgang A des Teilrohres 2b ist ein Abstreifdüsenkopf ADK ebenfalls ortsfest im Gehäuse 1 angeordnet. Düsenkopf DK und Abstreif­düsenkopf ADK sind mit einem Verteilrohr 5 an die Wasserzu­leitung ZL angeschlossen. Unterhalb der Teilrohre 2a und 2b sowie des Düsenkopfes DK des Zentrieransatzes ZA und des Abstreifdüsenkopfes ADK ist eine Sammelwanne 6 angeordnet, die zu einem Abfluß 7 führt.
  • Wie aus Fig. 2 ersichtlich bildet der Düsenkopf DK mit einem konischen Trichter-Ansatz 8 und einem gewindegeführten Walz­gut-Einlaufrohr 9, dessen konische Spitze 9a in den koni­schen Trichter-Ansatz 8 ragt eine Ringdüse deren Austritts­querschnitt durch Drehen des Walzgut-Einlaufrohres 9 im Gewinde 8a des Düsenkopfes DK veränderbar ist. Der Drehan­trieb besteht aus einem auf das Walzgut-Einlaufrohr 9 aufge­setzten Schneckenrad 10 und der mit diesem kämmenden Schneckenwelle 11, deren Antrieb nicht dargestellt ist. Das Wasser wird dem Düsenkopf DK in Richtung des Pfeils R4 von dem Verteilrohr 5 (Fig. 1) zugeführt. Der konische Trichter-­Ansatz 8 des Düsenkopfes DK ist mit dem Eingang E des Füh­rungsrohres FR verbunden.
  • Wie Fig. 3 zeigt ist hinter dem Ausgang A des Drahtführungs­rohres FR auf nicht dargestellte Weise am Gehäuse 1 um ein Drehlager DL schwenkbar der Ablenkdeckel 4 angeordnet, der durch nicht dargestellte Federn oder andere Elemente ela­stisch abgestützt aus der strichpunktiert wiedergegebenen Ablenkstellung in die in vollen Linien wiedergegebene Durch­gangsstellung schwenkbar ist. Der in der mit R6 angedeuteten Durchlaufrichtung hinter diesem Ablenkdeckel 4 angeordnete Abstreifdüsenkopf ADK bildet wie der Düsenkopf DK mit einem konischen Trichter-Ansatz 12 und einem Einlaufrohr 13 eine Ringdüse deren Austrittsquerschnitt der Durchlaufrichtung R6 entgegengerichtet ist.
  • In Durchflußrichtung R6 vor dem Ablenkdeckel 4 (Fig. 4) ist am Ausgang A des Walzgutführungsrohres, wie bekannt, ein Rohransatz 14 angeordnet der einen sich in Durchflußrichtung konisch verjüngenden Rohrabschnitt 14a und einen sich daran anschließenden zylindrischen Austritts-Rohrabschnitt 14b aufweist (vgl. Fig. 4 und 5). Beide Rohrabschnitte 14a und 14b weisen zur Rohrmittenachse hin offene Längsausnuten 16, hier mit kreisabschnittsförmigem Querschnitt auf. Der Ge­samtdurchgangsquerschnitt dieser Längsnuten 16 ist etwa so groß wie der Durchgangsquerschnitt des zuführenden Teilroh­res 2a.
  • Die Vorrichtung wird nach dem erfindungsgemäßen Arbeitsver­fahren wie folgt betrieben:
    Das Walzgut (der Walzdraht) D wird von einem nicht darge­stellten Zuführungsrohr in Richtung des Pfeils R6 (Fig. 1 und Fig. 2) herangebracht in das Einlaufrohr des Düsenkopfes DK ein- und weiter in die Eingangsseite E des Drahtführungs­rohres FR geführt. Das über das Verteilrohr 5 in den Düsen­kopf DK geleitete Kühlwasser tritt durch den von der koni­schen Spitze 9a des Walzgut-Einlaufrohres 9 und der Innen­wand des konischen Trichter-Ansatzes 8 gebildeten Austritts­querschnitt der Ringdüse in den dahinterliegenden, erheblich größeren Querschnitt dieses konischen Trichter-Ansatzes 8 ein. Durch Drehen des Walzgut-Einlaufrohres 9 im Gewinde 8a des Düsenkopfes DK wird die konische Spitze 9a des Walzgut-­ Einlaufrohres 9 axial in Einlaufrichtung R6 so lange ver­schoben, bis der durch den Eintritt des Wassers aus dem Austrittsquerschnitt der Ringdüse in den größeren Quer­schnitt des konischen Trichter-Ansatzes 8 erzeugte Unter­druck aus dem inneren Rohrteil des Walzgut-Einlaufrohres 9 die den Walzdraht D umgebende Luft in der vorberechneten Teilmenge ansaugt. Die entstandene Wasser-Luft-Mischung wird dann in dem Walzgutführungsrohr FR, den Außenumfang des Walzdrahtes D umschließend, weitergeführt, kühlt diesen während des Durchgangs durch das Walzgutführungsrohr FR ab und wird nach Verlassen des Walzgutführungsrohres FR im Ausgang A in bekannter Weise durch einen der Durchlaufrich­tung R6 geneigt entgegengerichteten Wasserstrahl aus der Ringdüse des Abstreifdüsenkopfes ADK von der Umfangsfläche des Walzdrahtes D entfernt. Der Ablenkdeckel 4 befindet sich in dieser Betriebsphase in der in Fig. 3 in vollen Linien wiedergegebenen Durchgangsstellung. Wenn der durchlaufende Walzdraht D den Ausgang A des Walzgutführungsrohres FR ver­lassen hat und kein weiterer Walzdraht folgt, bewegt sich der Ablenkdeckel 4 in die in strichpunktiert wiedergegebene Ablenkstellung und bewirkt ein Ablenken des aus dem Ausgang A des Walzgutführungsrohres FR austretenden Kühlwasser­strahls nach unten, wobei er gleichzeitig die für den Walz­gutdurchgang durch das Walzgutführungsrohr FR notwendigen Druckverhältnisse in diesem aufrechterhält bzw. stabili­siert. Durch das Ablenken des Kühlwasserstrahls mit Hilfe des Ablenkdeckels 4 wird, wie bereits erläutert, verhindert, daß der Kühlwasserstrahl den entgegengerichteten Wasser­strahl des Abstreifdüsenkopfes ADK durchbricht und dadurch Betriebsstörungen hervorruft bzw. es erforderlich macht, daß der Wasserstrahl aus dem Abstriefdüsenkopf ADK erheblich verstärkt werden muß, was einen großen zusätzlichen Wasser­verbrauch zur Folge haben würde.
  • Das Walzgutführungsrohr FR ist, wie aus Fig. 1 zu ersehen, in zwei Teilrohre 2a und 2b aufgeteilt. Der Ausgang und der Eingang beider Teilrohre 2a, 2b liegen sich an der Trenn­stelle koaxial stirnseitig mit Abstand gegenüber. Der Ein­gang des zweiten Teilrohres 2b ist in bekannter Weise als Einlauftrichter ausgebildet und der Ausgang des ersten Teil­rohres 2a (vgl. Fig. 4 und 5) weist Rohrabschnitte 14a bzw. 14b auf, die zur Zentrierung des durchgeführten Walzgut­stranges in Strömungsrichtung konisch verjüngt bzw. zylin­drisch verlaufen. Um sicherzustellen, daß das Walzgut D beim Durchgang durch diese beiden Rohrabschnitte 14a und 14b von einem noch ausreichenden Mantel des Wasser-Luft-Gemisches umgeben sind, dessen Kühlwirkung ja geringer ist als die eines nur aus Wasser bestehenden Wassermantels, ist der Durchgangsquerschnitt durch diese beiden Rohrabschnitte 14a und 14b des Rohransatzes 14 durch Längsnuten 16 vergrößert worden.
  • Ein Beispiel des Kühlungsverlaufs beim Durchgang des Walz­drahtes durch das Walzgutführungsrohr FR ist in Fig. 6 in einem Diagramm angedeutet. Das Diagramm gibt den Temperatur­verlauf des Außenumfangs des Walzdrahtesmit der Kurve 1, des Durchschnitts mit der Kurve 2 und des Kerns mit der Kurve 3 wieder und zeigt, daß der Walzdraht nach Verlassen des Walz­gutführungsrohres FR während 8 sec bereits so gekühlt worden ist, daß eine den gesamten Walzdrahtquerschnitt umfassende Absenkung der Temperatur auf 600°C erzielt worden ist. Die hierbei erforderliche niedrige Wärmeübergangszahl ist jedoch nur bei einem Wasser-Luft-Gemisch mit hohem Luftanteil er­reichbar und erfordert ein sehr langes, für den Walzbetrieb nicht geeignetes Kühlrohr.
  • Aus dem Diagramm nach Fig. 7 geht hervor, daß ein ähnliches Ergebnis mit hintereinander angeordneten Walzgutführungs­rohren erreicht werden kann, deren Gesamtlänge nur halb so groß ist wie die des Walzgutführungsrohres nach Fig. 6 (Ab­kühlung in 4 sec). Hierbei werden durch unterschiedliche Bemessung der Anteile von Luft und Wasser in dem Wasser-­Luft-Gemisch unterschiedliche Wärmeübergangszahlen einge­stellt, so daß eine Unterschreitung der Oberflächentempera­tur unter eine werkstoffabhängige Oberflächentemperatur vermieden wird.
  • Bei der Ausbildung nach den Fig. 8 und 9 ist das außerhalb des Trichteransatzes 8 des Düsenkopfes DK befindliche Ende 9b des Walzgut-Einlaufrohres 9 längsverschiebbar im Düsen­kopf DK gelagert und durch einen Sperrbolzen 17 drehgesi­chert. Es weist eine Ringnut 18 auf, in die Gleitnocken 19 eingreifen, die an den freien Enden eines Hebelpaares 20 angeordnet sind, das auf einer Achse 21 sitzt, die im Ge­häuse 1 der Vorrichtung in Lagern 22 lagert. Die Achse 21 verläuft unterhalb des Walzgut-Einlaufrohres 9 quer zu des­sen Mittenachse. Mit der Achse 21 ist ein Stellhebel 23 fest verbunden, der an ein nicht dargestelltes Kolben-Zylinder-­Aggregat mit Hilfe der Längsverbindung 25 angelenkt ist.
  • Bei Betätigung des Kolben-Zylinder-Aggregates und die dabei herbeigeführte Schwenkbewegung des Stellhebels 23 schwenkt das Hebelpaar 20 im gleichen Sinne und um den gleichen Schwenkwinkel. Dabei wird das Walzgut-Einlaufrohr 9 in der einen oder anderen Richtung des Pfeils F im Düsenkopf DK über die in die Ringnut 18 eingreifenden Gleitnocken 19 verschoben und damit der zwischen dem Trichteransatz 8 und der konischen Spitze 9 des Walzgut-Einlaufrohres 9 gebilde­ter Austrittsquerschnitt des Düsenkopfes DK verändert.
  • Bei Anordnung mehrerer Düsenköpfe parallel nebeneinander können auf nicht dargestellte Weise auf der Achse 21 ent­sprechende Hebelpaare auf dieser Achse 21 nebeneinander angeordnet werden, deren gemeinsamer Schwenkwinkel dann über das Kolben-Zylinder-Aggregat durch den Stellhebel 23 be­stimmt wird.
    • Liste der Bezugszeichen
    • 1 Gehäuse
    • 2a Teilrohr
    • 2b Teilrohr
    • 3 Tragwinkel
    • 4 Ablenkwinkel
    • 5 Verteilrohr
    • 6 Sammelwanne
    • 7 Abfluß
    • 8a Gewinde
    • 8 Trichter-Ansatz
    • 9 Walzgut-Einlaufrohr
    • 9b Ende (des Walzgut-Einlaufrohres 9)
    • 9a konische Spitze
    • 10 Schneckenrad
    • 11 Schneckenwelle
    • 12 Trichter-Ansatz
    • 13 Einlaufrohr
    • 14a konisch verjüngter Rohrabschnitt
    • 14 Rohransatz
    • 14b Zylindrischer Austrittsrohrabschnitt
    • 15
    • 16 Längsnuten
    • 17 Sperrbolzen
    • 18 Ringnut
    • 19 Gleitnocken
    • 20 Hebelpaar
    • 21 Achse
    • 22 Lager
    • 23 Stellhebel
    • 24
    • 25 Lenkverbindung
    • E Eingang / Eingangsseite
    • DK Düsekopf
    • FR Walzgutführungsrohr
    • A Ausgang / Ausgangsseite
    • ZA Zentrieransatz
    • ADK Abstreifdüsenkopf
    • ZL Wasserzuleitung

Claims (16)

1. Verfahren zur Wärmeübertragung zwischen flüssigen Medien einerseits und ebenfalls flüssigen Medien oder festen Körpern andererseits,
dadurch gekennzeichnet,
daß ein das flüssige Medium aufnehmender Behälter oder eine Leitungsführung für das strömende flüssige Medium bzw. der feste Körper allseitig von einem strömend ge­führten flüssigen Medium beaufschlagt werden, dem ständig ein vorgegebener Anteil eines gasförmigen Mediums zuge­mischt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß als flüssiges Medium Wasser und als zumischendes Medium Luft verwendet werden.
3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und/oder 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Druck des strömend geführten Mediums veränder-und festlegbar ist.
4. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß der feste Körper mit veränder- und festlegbarer Ge­schwindigkeit bewegt wird.
5. Vorrichtung zur Durchführung der Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Leitungsführung des flüssigen strömenden Mediums ein äußeres Zylinderrohr ist, das koaxial ein, in das strömend geführte Medium aufnehmendes inneres Zylinder­rohr umfaßt.
6. Anwendung des Verfahrens nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5 zum temperaturkontrollierten Kühlen von Walzgut während und nach der Walzverformung in von Wasser durchströmten Walzgutführungsrohren denen das Wasser mit voreinstellbarem Zulaufdruck aus einer, das in einem Zuführrohr herangebrachte Walzgut umfassenden Ringdüse mit veränderbarem Austrittsquerschnitt zugeführt wird,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Größe des Austrittsquerschnitts und/oder des Zulaufdrucks veränderbar, so bemessen wird, daß die Ring­düse (8, 9a) als Injektionsdüse wirksam werdend, Mischun­gen des aus dem Austrittsquerschnitt austretenden Wassers mit aus dem Zuführrohr angesaugter Luft mit entsprechend unterschiedlichen Anteilen an der Mischung erzeugt.
7. Arbeitsverfahren nach Anspruch 6,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Luftanteile der Mischung zwischen 10 und 90 Vol.% betragen.
8. Arbeitsverfahren nach Anspruch 7, mit Führung des Walzdrahtes durch mehrere hintereinander angeordnete Drahtführungsrohre mit jeweils einstellbaren Ringdüsen,
dadurch gekennzeichnet,
daß die durch das Mischungsverhältnis Wasser/Luft ein­stellbaren Wärmeübergangszahlen im Kühlrohr 1500 bis 35000 W/(m² · K) betragen.
9. Arbeitsverfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 6 bis 8 mit Führung des Walzguts durch mehrere hintereinander angeordnete Walzgutführungsrohre, die jeweils Ringdüsen mit einstellbarem Austrittsquer­schnitt aufweisen,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Kühlung des Walzgutes in den einzelnen aufeinan­derfolgenden Führungsrohren (FR) mit festlegbaren unter­schiedlichen Einstellungen des jeweiligen Austrittsquer­schnitts der Ringdüsen (8, 9a) und/oder des Zulaufdruckes des Wassers bewirkt wird.
10. Vorrichtung zur Durchführung des Arbeitsverfahrens nach einem oder mehreren der Ansprüchen 6 bis 9,
dadurch gekennzeichnet,
daß hinter dem Ausgang (A) des von dem Wasser-Luftgemisch durchströmten Walzgutführungsrohres (FR) ein in und außer Abdecklage bringbarer elastisch abgestützter, den Quer­schnitt des Ausgangs (A) teilweise abdeckender Ablank­deckel (4) angeordnet ist.
11. Vorrichtung zur Durchführung des Arbeitsverfahrens nach den Ansprüchen 6 bis 9 und nach Anspruch 10,
gekennzeichnet durch
die Winkelposition des Ablenkdeckels (4) und die Umfangs­position des Walzgutes erfassende und meldende Sensoren, und eine diesen nachgeschaltete Steuereinheit, die den Schwenkwinkel des Ablenkdeckels (4) so einsteuert, daß dessen Außenkante einen festlegbaren Abstand über dem durchlaufenden Walzgut (D) einhält.
12. Vorrichtung zur Durchführung des Arbeitsverfahrens nach den Ansprüchen 6 bis 9 und nach den Ansprüchen 10 und/oder 11,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Walzgutführungsrohr (FR) in zwei Teilrohre (2a, 2b) aufgeteilt ist, deren jeweiliger Ausgang und Eingang sich koaxial stirnseitig mit Abstand einander gegenüber­liegen, wobei der Eingang des zweiten Teilrohres (2b) in bekannter Weise als Einlauftrichter und der Ausgang des ersten Teilrohres (2a) aus einem sich in Strömungsrich­tung konisch verjüngenden Rohrabschnitt (14a) besteht, der in einen zylindrischen Rohrabschnitt (14e) übergeht, und dabei beide Rohrabschnitte (14a, 14b) zur Rohrmitten­achse hin offene nutenförmige Längsausnehmungen (16) aufweisen, deren Gesamtquerschnitt so bemessen ist, daß der Durchgangsquerschnitt dieser beiden Rohrabschnitte (14a, 14b) etwa gleich dem Durchgangsquerschnitt des ersten Teilrohres (2a) ist.
13. Vorrichtung zur Durchführung des Arbeitsverfahrens nach den Ansprüchen 6 bis 9 und nach einem oder mehreren der Ansprüche 10 bis 12,
gekennzeichnet durch
einen fernsteuerbaren Stellantrieb (8a, 10, 11) für die Einstellung des Austrittsquerschnitts der Ringdüsen (8, 9a).
1. Vorrichtung zur Durchführung des Arbeitsverfahrens nach den Ansprüchen 6 bis 9 und einem oder mehreren der Ansprüche 10 bis 12, die aus einem ortsfesten, mit der Wasserzufuhr verbundenen Düsenkopf mit konischem Trich­teransatz und einem mit konisch angespitztem Anfang in diesen ragenden und axial verschiebbaren Walzgut-Einlauf­rohr besteht,
gekennzeichnet durch
an das außerhalb des Trichteransatzes (8) des Düsenkopfes (DK) befindliche Ende (9b) des Walzguteinlaufrohres (9) angelenkt, um eine mit Abstand quer zu dessen Mittenachse verlaufende Achse drehgelagerte, mit einem Stellantrieb verbundene Hebel (20).
15. Vorrichtung nach Anspruch 14,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Hebel (20) als Hebelpaar mit an ihren freien Ende angeordneten Gleitnocken (19) in einer am Ende des Walz­guteinlaufrohres (9) angeordnete Ringnut (18) eingreifen und mit ihren anderen Enden mit der ober- oder unterhalb des Walzgut-Einlaufrohres (9) gelagerten Achse (21) fest verbunden sind, die an einem freien Ende einen an ein Kolben-Zylinder-Aggregat angelenkten Stellhebel (23) trägt.
16. Vorrichtung nach den Ansporüchen 14 und/oder 15,
gekennzeichnet durch
eine Mehrzahl von parallel nebeneinander angeordneten Düsenköpfen (DK), deren Walzgut-Einlaufrohre (9) über um eine gemeinsame Achse (21) drehgelagerte Hebel (20) mit dem Stellantrieb verbunden sind.
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