EP0196486B1 - Installation de chargement d'un four à cuve - Google Patents

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Publication number
EP0196486B1
EP0196486B1 EP86102912A EP86102912A EP0196486B1 EP 0196486 B1 EP0196486 B1 EP 0196486B1 EP 86102912 A EP86102912 A EP 86102912A EP 86102912 A EP86102912 A EP 86102912A EP 0196486 B1 EP0196486 B1 EP 0196486B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
hopper
locks
installation according
vertical axis
chamber
Prior art date
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Expired
Application number
EP86102912A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP0196486A1 (fr
Inventor
René Mahr
Emile Lonardi
Gilbert Bernard
Marc Solvi
Pierre Mailliet
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Paul Wurth SA
Original Assignee
Paul Wurth SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Paul Wurth SA filed Critical Paul Wurth SA
Priority to AT86102912T priority Critical patent/ATE37200T1/de
Publication of EP0196486A1 publication Critical patent/EP0196486A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP0196486B1 publication Critical patent/EP0196486B1/fr
Expired legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B1/00—Shaft or like vertical or substantially vertical furnaces
    • F27B1/10—Details, accessories, or equipment peculiar to furnaces of these types
    • F27B1/20—Arrangements of devices for charging
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B7/00—Blast furnaces
    • C21B7/18—Bell-and-hopper arrangements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B7/00—Blast furnaces
    • C21B7/18—Bell-and-hopper arrangements
    • C21B7/20—Bell-and-hopper arrangements with appliances for distributing the burden

Definitions

  • the present invention relates to a loading installation of a shaft furnace comprising a distribution device with a rotary or oscillating chute, a storage hopper mounted on the vertical axis of the furnace and whose flow orifice towards the chute is controlled by a metering member designed so as to enlarge and reduce the flow section symmetrically around said vertical axis.
  • the object of the present invention is to provide a new installation for loading a shaft furnace of the kind described in the preamble, which includes means for effectively reducing segregation.
  • the loading installation according to the present invention is characterized in that the storage hopper and the metering member are movable in rotation about the vertical axis and are mounted inside a sealed chamber. which is surmounted by at least two airlocks each provided with upper and lower sealing valves and in that the hopper and the bottom of each of the airlocks are in the form of tapered funnels whose conical wall makes an angle less than or equal to 30 ° with the vertical axis of the oven.
  • Said chamber is preferably surmounted by three airlocks in order to allow a reduction in the capacity of each of them and also to ensure better continuity of loading, i.e. to minimize downtime.
  • the maximum diameter of each airlock is preferably less than three meters.
  • the storage hopper is preferably carried by support and guide rollers which can evolve on a circular rail secured to the wall of the sealed chamber and undergoes the action of a drive mechanism which can rotate it around the vertical axis of the oven.
  • Anti-segregation boxes are preferably provided both in the airlocks and in the hopper in order to ensure better filling and, above all, to guarantee a more uniform distribution of the particles of different particle size.
  • the invention therefore provides several effective measures making it possible to reduce segregation or its effects, namely the small diameter of the airlocks and of the hopper, as well as their tapered shape, the rotation of the hopper about the vertical axis, as well as anti-segregation boxes.
  • FIGS 1 to 3 show, in principle, the same loading installation which is carried by a frame 10 itself supported by the head of a shaft furnace 12 in which is mounted a rotating or oscillating chute 14 for distributing the material loading.
  • a storage hopper 16 is mounted symmetrically around the vertical axis 0 of the oven, above a vertical feed channel 18 opening onto the chute 14. According to one of the features of the invention, this hopper 16 has a shape of a tapered funnel whose conical wall makes an angle less than or equal to 30 ° with the axis 0 and whose maximum diameter does not exceed 4 to 5 meters at its upper part.
  • the storage hopper 16 is covered by a sealed chamber 20 carried by the frame 10. According to another feature of the invention, the hopper 16 can rotate inside the chamber 20 around the vertical axis 0. At this Indeed, the hopper 16 is provided with several, eg four rollers 22 which evolve on a circular rail 26 and on an inner shoulder of the chamber 20. Other rollers 24 with vertical axis of rotation ensure the horizontal maintenance while moving on an inner edge of the rail 26.
  • the hopper 16 is extended downwards by a drainage tube 28 provided with a metering valve 30 for regulating the flow of the loading material from the hopper 16 on the chute 14.
  • the valve 30 consists of two registers , preferably in the shape of a cap, which open and close in synchronism and in opposite directions with respect to the axis so as to define a symmetrical flow opening around the axis 0.
  • the operation of these registers can be produced, in a manner known per se, by an annular rail 32 which can be mounted and lowered from the outside and in which evolve guide rollers mounted on the arms of each of the registers, this to allow the valve to be maneuvered during the rotations of the hopper 16 by vertical displacement of the rail 32.
  • the bottom of the latter is also funneled to form above the tube 28 a constriction 34 as narrow as possible between the wall of the chamber 20 and that of the hopper 16. It is possible to provide this throttle 34 with a friction flap to avoid the passage of gases as much as possible.
  • inert gas can be sent into the chamber 20 under pressure to create, through the throttle 34, a downward flow in the opposite direction which prevents the rise of the gases.
  • the chamber 20 is surmounted, in the example shown, by a triangular arrangement of three individual airlocks 36, 38, 40 (the airlocks 40 not being visible in the figure) individually supported by the frame. Communication between each of the airlocks 36, 38 and 40 and the hopper 16 is achieved respectively through valve cages 42, 44, 46 (see also Fig. 1a) which each close a metering valve 48 and a sealing valve 50.
  • the metering valve 48 is also preferably made up of two spherical registers, pivoting by symmetrical action around the vertical axis of each airlock. This valve 48 as well as the lower tubing of the airlocks with which it cooperates are preferably as wide as possible in order to ensure rapid flow of the airlocks towards the hopper 16.
  • Each of the airlocks 36, 38 and 40 must also be provided with an upper sealing valve 52 to allow the pressurization of the airlocks during the flow of the material towards the hopper as well as their ventilation during loading.
  • a waterproof compensator 54 Between the chamber 20 and the head of the oven 12 is a waterproof compensator 54.
  • waterproof compensators 56 are located between the chamber 20 and each of the valve cages 42, 44, 46.
  • These compensators 54 and 56 make it possible to individually weigh the chamber 20 with the hopper 16 as well as each of the airlocks 36, 38 and 40.
  • the weighing is carried out, in a manner known per se, by constraint cells represented diagrammatically at 58 and 60 and carrying the chamber 20 respectively, thus as each of the airlocks 36, 38 and 40. Thanks to these individual weighings, it is possible to determine the content of the hopper 16 as well as that of each of the airlocks 36, 38 and 40 in order to automatically control the opening of the valves for filling and emptying of these tanks.
  • the loading material of the furnace is brought by a conveyor belt 62 which pours it, in the embodiment of FIG. 1, into a waiting hopper 64 whose flow is controlled by the valve 66. Below this hopper 64 there is a rotary chute 68 which successively ensures the connection between the hopper 64 and each of the airlocks 36, 38 and 40.
  • the conveyor belt 62 also pours the loading material into a holding hopper 70.
  • the chute of FIG. 1 is replaced by three fixed pipes 72 connecting the hopper 70 to each of the airlocks 36, 38 and 40.
  • Each of its pipes 72 is associated in the example shown with a valve 74 for closing and opening.
  • the conveyor belt 62 also pours the loading material into a holding hopper 76 whose flow opening is controlled by a valve 78. From the hopper 76 the loading material falls on a second conveyor belt 80 which is mounted in a frame 82 capable of pivoting about an axis parallel to the central vertical axis 0.
  • This second conveyor belt 80 is, moreover, retractable and, for this purpose, the front deflection roller 84 can slide in the longitudinal direction under the action of a jack 86, compensation for the length of the conveyor belt being ensured by a free sliding roller 88. In this way , the conveyor belt 80 can pour the loading material into each of the airlocks 36, 38 and 40.
  • the main objective of the invention is to eliminate segregation or, at least, to mitigate its effects.
  • One of the factors contributing to the achievement of this objective is the replacement of the single large capacity hopper of document AP-A-0 062 770 with four small diameter enclosures.
  • the capacity of each of the airlocks 36, 38 and 40 as well as that of the hopper 16 is only 20 m 3 against 80 m 3 for the aforementioned document.
  • each of the airlocks and the hopper 16 have a very tapered shape, the angle of their conical wall with the vertical axis not exceeding 30 °.
  • the ideal would be, by the way, downright tubular enclosures whose section is equal to the section of the flow tubing. However, this is difficult to achieve because of the resulting increase in height. It is therefore necessary to find a compromise between the available height and the section of the airlocks and the storage hopper.
  • an anti-segregation box 90 known per se has been mounted. Such a box reduces segregation during filling and promotes a more uniform flow during emptying.
  • a central anti-segregation box 94 and, in addition, an upper annular box 92. These boxes reduce the rolling of particles and promote the projection of fines against the wall whereas, without the presence of boxes, these tend to accumulate along the 0 axis.
  • the rotation of the hopper 16 also attenuates segregation to a certain extent. However, the main purpose of this rotation is to ensure correct filling of the hopper 16. This rotation, which takes place at a speed of 6 to 8 revolutions per minute, allows the contents of an airlock to be deposited in the hopper 16 along the loading line 96 with only a slight dip in the central region.
  • the starting data are as follows:
  • the loading diagram in Figure 4 is actually an overlay of 4 graphics on the same time base.
  • the graph shows the successive phases lasting 265 seconds each of the alternative loads of coke and ore.
  • the graph It represents the emptying of the three airlocks which were no longer represented by their numerical references 36, 38 and 40, but, for the sake of convenience by the letters A, B, C.
  • the graph III represents the loading of the three airlock A, B and C, while graph IV represents the supply of coke and ore by means of the conveyor belt 62.
  • the first 13 seconds are reserved for opening the metering valves 30 to a position corresponding to a flow rate of 0.335 m 3 per second of loading material.
  • the airlock and metering valves of the airlock A are open and during these 13 seconds the content of this airlock A is completely transferred into the hopper 16 (see graph 11).
  • the filling of airlock B ends and the filling of airlock C begins (see graph III) while the supply of a continuous layer of 80 m 3 by the conveyor belt continues (see graph IV).
  • the flow of coke begins on the distribution chute at a rate of 0.335 m 3 per second.
  • the airlocks A which is now emptied of its contents can be prepared for a next filling.
  • its metering valve and its lower sealing valve are closed and ventilation is carried out.
  • the content of the airlock B is also transferred in the hopper 16 in 13 seconds while the flow thereof continues.
  • the filling of the airlock C which also continues comes to an end and as soon as this one is filled, the airlock A whose upper sealing valve has just been opened now receives the last twenty m 3 of coke from the conveyor belt .
  • This ore loading cycle has in fact already started at a higher level, by the ascent by the conveyor 62 of a sheet of 80 m 3 of ore and the filling of the airlocks B and C.
  • the ore content is transferred for 13 seconds from the airlock B to the hopper 16 and at the same time the opening of the metering valves is adjusted to a position d flow corresponding to a flow of 0.335 m 3 per second. While the airlock B is emptied, the operation of filling the airlock C ends and the filling of the airlock A with ore begins. After 13 seconds of the second cycle, loading of ore begins. This loading is analogous to loading with coke, that is to say that the contents of the airlocks BC, A and B are successively emptied each time the weighing of the hopper 16 provides the demand.
  • FIG. 4 reveals another advantage of the device according to the invention compared to the known device described in the aforementioned European patent application. Indeed, as shown in graph 1, loading is almost continuous, the only interruption being the stop of 26 seconds between each cycle for the operation of the hopper valve. In any event, it is difficult to carry out a continuous loading at 100% since after the deposition of each layer it is necessary to cut the loading to straighten the chute and start a new layer at the periphery.

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Description

  • La présente invention concerne une installation de chargement d'un four à cuve comprenant un dispositif de distribution à goulotte rotative ou oscillante, une trémie de stockage montée sur l'axe verticale du four et dont l'orifice d'écoulement vers la goulotte est contrôlé par un organe de dosage conçu de façon à agrandir et réduire la section d'écoulement symétriquement autour dudit axe vertical.
  • Une installation de ce genre est prosposée dans le document EP-A-0 062 770. Les installations construites récemment conformément à cette demande de brevet ont démontré que ce genre d'installation a permis de résoudre définitivement le problème posé par les chutes obliques de la matière de chargement dans les installations connues avec deux trémies de stockage juxtaposées opérant en alternance.
  • Si cette nouvelle installation a permis de résoudre un problème connu depuis l'existence des installations de chargement à goulotte rotative, elle souffre néanmois de l'existence d'un autre problème, constaté depuis un certain temps et dû à la granulométrie de la matière de chargement. En effet, la matière de chargement, qu'il s'agisse des particules de minerai de fer ou de particules de coke, possède une granulométrie variable et non uniforme. Or, il a été constaté qu'il se produit, lors du remplissage des sas et des trémies de stockage, une ségrégation de la matière de chargement, justement selon cette granulométrie. En outre, ce phénomène de ségrégation est intensifié par l'écoulemet. Cette ségrégation résulte de plusieurs facteurs dont les effets se cumulent.
  • L'une des raisons de cette ségrégation est que, lors du remplissage d'une enceinte, il se forme un cône de déversement naturel autour du point de chute. Les particules les plus grosses et plus lourdes ont tendance à dégringoler le long des pentes de ce cône, sous l'influence de leur poids vers les régions périphériques de l'enceinte. Par contre, les particules les plus petites, appelées «fines» ont tendance à rester dans la région centrale du cône de déversement.
  • Si, lors du remplissage, il se forme un cône naturel de déversement, par contre, lors de l'écoulement, il se produit le phénomène inverse, c.à.d., que les particules dans la région centrale ont tendance à s'écouler d'abord et s'enfoncer davantage pour former un niveau d'écoulement en forme de «V».
  • Outre ce phénomène de remplissage et d'écoulement, les fines ont tendance à s'accumuler en plus grosses proportions dans le fond d'une enceinte, étant donné que, à cause de leur taille, elle peuvent glisser entre les particules plus volumineuses. Une troisième raison est que lors de la chute de la matière de chargement dans une enceinte, surtout au début de la phase de remplissage, un certain nombre de plus grosses particules se brisent en plusieurs parties pour former de cette manière, des fines.
  • L'effet cumulatif de tous ces facteurs est que, lors de la phase initiale de l'écoulement de la matière de chargement de l'enceinte, la proportion de fines est beaucoup plus grande que vers la fin de l'écoulement où la proportion des particules plus volumineuses devient plus grande. Il en résulte que, si l'on utilise le contenu d'une enceinte pour déposer une couche sur toute la surface supérieure de chargement, et si, à cet effet, on décrit, au moyen de la goulotte rotative, une spirale ou des cercles concentriques de l'extérieur vers la région centrale, la concentration en fines est beaucoup plus élevée dans les régions périphériques que dans la région centrale autour de l'axe vertical du four ce qui le plus souvent ne correspond pas au voeu des sidérurgistes.
  • Si les conséquences de ce phénomène de ségrégation restent dans des limites tolérables dans les installations à deux trémies juxtaposées opérant en alternace, elle se manifestent davantage dans les installations à haute capacité du genre décrit ci-dessus avec une trémie centrale à grosse capacité et une trémie supplémentaire au-dessus de celle-ci. Or, compte tenu du soucis de ne pas vouloir augmenter la hauteur de façon exagérée, l'augmentation de capacité doit forcément passer par l'augmentation du diamètre de la trémie. Il est évident qu'une augmentation du diamètre intensifie les effets de la ségrégation de sorte que les conséquences de celle-ci deviennent de plus en plus néfastes au fur et à mesure que le volume du four sur lequel est montée l'installation augmente.
  • Le but de la présente invention est de prévoir une nouvelle installation de chargement d'un four à cuve du genre décrit dans la préambule, qui comporte des moyens pour réduire efficacement la ségrégation.
  • Pour atteindre cet objectif, l'installation de chargement selon la présente invention est caractérisée en que la trémie de stockage et l'organe de dosage sont mobiles en rotation autour de l'axe vertical et sont montés à l'intérieur d'une chambre étanche qui est surmontée d'au moins deux sas pourvus chacun de clapets d'étanchéité supérieurs et inférieurs et en ce que la trémie et le fond de chacun des sas sont en forme d'entonnoirs effilés dont la paroi conique fait un angle inférieur ou égal à 30° avec l'axe vertical du four.
  • Ladite chambre est, de préférence, surmontée de trois sas afin de permettre une réduction de la capacité de chacun de ceux-ci et aussi pour assurer une meilleure continuité du chargement, c.à.d. pour réduire autant que possible les temps morts.
  • Le diamètre maximal de chacun des sas est, de préférence, inférieur à trois mètres.
  • La trémie de stockage est, de préférence, portée par des galets de support et de guidage pouvant évoluer sur un rail circulaire solidaire de la paroi de la chambre étanche et subit l'action d'un mécanisme d'entraînement pouvant la faire tourner autour de l'axe vertical du four.
  • Des caissons anti-ségrégation sont, de préférence, prévus aussi bien dans les sas que dans la trémie afin d'assurer un meilleur remplissage et, surtout, de garantir une répartition plus uniforme des particules de granulométrie différente.
  • L'invention fournit, par conséquent, plusieurs mesures efficaces permettant de réduire la ségrégation ou ses effets, à savoir le faible diamètre des sas et de la trémie, ainsi que leur forme effilée, la rotation de la trémie autour de l'axe vertical, ainsi que les caissons anti-ségrégation.
  • D'autres particularités et caractéristiques ressortiront de la description détaillée de plusieurs modes de réalisation présentés ci-dessous, à titre d'illustration, en référence aux dessins annexés dans lesquels:
    • Les figures 1 à 3 montrent schématiquement des vues latérales, partiellement en coupe de trois modes de réalisation qui se différencient par les dispositifs de remplissage des sas.
    • La figure 1 a montre une coupe horizontale suivant le plan de coupe a-a de la figure 1 et
    • la figure 4 montre un schéma chronologique des différentes opérations de chargement.
  • Les figurs 1 à 3 montrent, en principe, la même installation de chargement qui est portée par une charpente 10 elle-même supportée par la tête d'un four à cuve 12 dans laquelle est montée une goulotte 14 rotative ou oscillante pour distribuer la matière de chargement.
  • Une trémie de stockage 16 est montée symétriquement autour de l'axe vertical 0 du four, au-dessus d'un canal d'alimentation vertical 18 débouchant sur la goulotte 14. Selon l'une des particularités de l'invention, cette trémie 16 a une forme d'entonnoir effilé dont la paroi conique fait un angle inférieur ou égal à 30° avec l'axe 0 et dont le diamètre maximal ne dépasse pas 4 à 5 mètres à sa partie supérieure.
  • La trémie de stockage 16 est capotée par une chambre étanche 20 portée par la charpente 10. Selon une autre particularité de l'invention, la trémie 16 peut tourner à l'intérieur de la chambre 20 autour de l'axe vertical 0. A cet effet, la trémie 16 est pourvue de plusieurs, p.ex. quatre galets de roulement 22 qui évoluent sur un rail circulaire 26 et sur un épaulement intérieur de la chambre 20. D'autres galets 24 à axe de rotation vertical assurent le maintien horizontal en évoluant sur un rebord intérieur du rail 26.
  • La trémie 16 se prolonge vers le bas par une tubulure d'écoulement 28 pourvue d'un clapet de dosage 30 pour régler l'écoulement de la matière de chargement de la trémie 16 sur la goulotte 14. Le clapet 30 est constitué par deux registres, de préférence en forme de calotte qui s'ouvrent et se ferment en synchronisme et en sens opposé par rapport à l'axe de manière à définir une ouverture d'écoulement symétrique autour de l'axe 0. La manoeuvre de ces registres peut être réalisée, de façon connue en soi, par un rail annulaire 32 qui peut être monté et descendu depuis l'extérieur et dans lequel évoluent des galets de guidage montés sur des bras de chacun des registres, ceci pour permettre la manoeuvre du clapet pendant la rotations de la trémie 16 par déplacement vertical du rail 32.
  • Pour éviter une pénétration exagérée de gaz chauds dans la chambre 20, le fond de celle-ci est également en entonnoir pour former au-dessus de la tubulure 28 un étranglement 34 aussi étroit que possible entre la paroi de la chambre 20 et celle de la trémie 16. Il est possible de munir cet étranglement 34 d'une bavette à frottement pour éviter le plus possible le passage des gaz. Comme solution alternative on peut envoyer dans la chambre 20 un gaz inerte sous pression pour créer à travers l'étranglement 34 un courant descendant à contre-sens qui empêche la montée des gaz.
  • La chambre 20 est surmontée, dans l'exemple représenté, d'un arrangement triangulaire de trois sas individuels 36, 38, 40 (les sas 40 n'étant pas visible sur la figure) supportés individuellement par la charpente. La communication entre chacun des sas 36, 38 et 40 et la trémie 16 est réalisée respectivement à travers des cages à clapets 42, 44, 46 (voir également Fig. 1a) qui referment chacune un clapet de dosage 48 et un clapet d'étanchéité 50. Le clapet de dosage 48 est également constitué, de préférence, par deux registres sphériques, pivotant par action symétrique autour de l'axe vertical de chaque sas. Ce clapet 48 ainsi que la tubulure inférieure des sas avec laquelle il coopère sont de préférence aussi larges que possible afin d'assurer un écoulement rapide des sas vers la trémie 16.
  • Chacun des sas 36, 38 et 40 doit également être pourvu d'un clapet d'étanchéité supérieur 52 pour permettre le pressurisation de sas pendant l'écoulement de la matière vers la trémie ainsi que leur aération pendant le chargement. Entre la chambre 20 et la tête du four 12 se trouve un compensateur étanche 54. De même, des compensateurs étanches 56, se trouvent entre la chambre 20 et chacune des cages à clapets 42, 44, 46. Ces compensateurs 54 et 56 permettent de peser individuellement la chambre 20 avec la trémie 16 ainsi que chacun des sas 36, 38 et 40. La pesée est effectuée, de façon connue en soi, par des cellules de contrainte représentées schématiquement en 58 et 60 et portant respectivement la chambre 20, ainsi que chacun des sas 36, 38 et 40. Grâce à ces pesées individuelles on peut déterminer le contenu de la trémie 16 ainsi que celui de chacun des sas 36, 38 et 40 afin de commander automatiquement l'ouverture des clapets pour le remplissage et la vidange de ces réservoirs.
  • La matière de chargement du four est amenée par une bande transporteuse 62 qui la déverse, dans le mode de réalisation de la figure 1, dans une trémie d'attente 64 dont l'écoulement est contrôlé par le clapet 66. En-dessous de cette trémie 64 se trouve une goulotte rotative 68 qui assure successivement la liaison entre la trémie 64 et chacun des sas 36, 38 et 40.
  • Dans le mode de réalisation selon la figure 2, la bande transporteuse 62 déverse également la matière de chargement dans une trémie d'attente 70. Dans ce mode de réalisation, la goulotte de la figure 1 est remplacée par trois tubulures fixes 72 reliant la trémie 70 à chacun des sas 36, 38 et 40. Chacune de ses tubulures 72 est associée dans l'exemple représenté a un clapet 74 de fermeture et d'ouverture. Toutefois, au lieu de prévoir trois clapets il est possible de prévoir un seul clapet à l'intersection des tubulures 72 et de la trémie 70. Cette disposition permet, en outre, une vidange complète des tubulures 72.
  • Dans le mode de réalisation proposée par la figure 3, la bande transporteuse 62 déverse également la matière de chargement dans une trémie d'attente 76 dont l'ouverture d'écoulement est contrôlée par un clapet 78. De la trémie 76 la matière de chargement tombe sur une seconde bande transporteuse 80 qui est montée dans un cadre 82 susceptible de pivoter autour d'un axe parallèle à l'axe vertical central 0. Cette seconde bande transporteuse 80 est, en outre, rétractable et, à cet effet, le rouleau antérieur de renvoi 84 peut coulisser dans le sens longitudinal sous l'action d'un vérin 86, la compensation de la longueur de la bande transporteuse étant assurée par un rouleau baladeur libre 88. De cette manière, la bande transporteuse 80 peut déverser la matière de chargement dans chacun des sas 36, 38 et 40.
  • Comme mentionné dans l'introduction, l'objectif principal de l'invention est de supprimer la ségrégation ou, du moins, d'en atténuer les effets. L'un des facteurs contribuant à la réalisation de cet objectif est le remplacement de la trémie unique à grande capacité du document AP-A-0 062 770 par quatre enceintes à faible diamètre. Par exemple dans un mode de réalisation préféré, la capacité de chacun des sas 36, 38 et 40 ainsi que celle de la trémie 16 n'est que de 20 m3 contre 80 m3 pour le document précité. En plus, chacun des sas ainsi que la trémie 16 ont une forme très effilée, l'angle de leur paroi conique avec l'axe vertical ne dépassant pas 30 °. L'idéal serait, soit dit en passant, des enceintes carrément tubulaires dont la section est égale à la section de la tubulure d'écoulement. Toutefois, ceci est difficilement réalisable à cause de l'augmentation de hauteur qui en résulte. Il faut par conséquent, trouver un compromis entre la hauteur disponible et la section des sas et de la trémie de stockage.
  • Dans chacun des sas 36, 38 et 40 on a monté un caisson anti-ségrégation 90 connu en soi. Un tel caisson diminue la ségrégation lors du remplissage et favorise un écoulement plus uniforme lors de la vidange. Dans la trémie 16 se trouve également un caisson anti-ségrégation central 94 et, en plus, un caisson annulaire supérieur 92. Ces caissons diminuent le roulement des particules et favorisent la projection des fines contre la paroi alors que, sans la présence des caissons, celles-ci ont tendance à s'accumuler le long de l'axe 0.
  • La rotation de la trémie 16 atténue également dans une certaine mesure, la ségrégation. Toutefois, le but essentiel de cette rotation est d'assurer le remplissage correct de la trémie 16. Cette rotation, qui se fait à une vitesse de 6 à 8 tours par minute permet au contenu d'un sas d'être déposé dans la trémie 16 suivant la ligne de chargement 96 avec seulement un léger creux dans la région centrale.
  • On va maintenant décrire un procédé de chargement d'un four avec une installation à trois sas de 20 m3 chacun et une trémie de 30 m3.
  • Les données de départ sont les suivantes:
    Figure imgb0001
    Figure imgb0002
  • Le schéma de chargement de la figure 4 est en fait une superposition de 4 graphiques sur la même base de temps. Le graphique montre les phases successives d'une durée de 265 secondes chacune des chargements alternatifs de coke et de minerai. Le graphique Il représente la vidange des trois sas qui n'ont plus été représentés par leurs références numériques 36,38 et 40, mais, pour une question de commodité par les lettres A, B, C. Le graphique III représente le chargement des trois sas A, B et C, tandis que le graphique IV représente l'alimentation en coke et en minerai au moyen de la bande transporteuse 62.
  • Les 13 premières secondes sont réservées à l'ouverture des clapets de dosage 30 vers une position correspondant à un débit de 0,335 m3 par seconde de matière de chargement. Au temps de départ t = 0 les clapets d'étanchéité et de dosage du sas A sont ouverts et pendant ces 13 secondes le contenu de ce sas A est transféré complètement dans la trémie 16 (voir graphique 11). Pendant ce temps se termine le remplissage du sas B et commence le remplissage du sas C (voir graphique III) alors que l'apport d'une couche continue de 80 m3 par la bande transporteuse (voir graphique IV) se poursuit. Dans l'exemple représenté, on a supposé, à titre d'exemple, que l'on dépose d'abord une couche de coke, ce qui est symbolisé par le trait gras noir.
  • Après 13 secondes débute l'écoulement du coke sur la goulotte de distribution à un débit de 0,335 m3 par seconde. Les sas A qui est maintenant vidé de son contenu peut être préparé pour un prochain remplissage. A cet effet, son clapet de dosage et son clapet d'étanchéité inférieurs sont fermés et l'on procède à sa ventilation. Lorsque la pesée permanente de la chambre 20 et de la trémie 16 indique que le contenu de celle-ci est descendu jusqu'à un certain niveau, on transfère également en 13 secondes, le contenu du sas B dans la trémie 16 pendant que l'écoulement de celle-ci se poursuit. Le remplissage du sas C qui se poursuit également arrive à son terme et dès que celui-ci est rempli, le sas A dont le clapet d'étanchéité supérieur vient d'être ouvert reçoit maintenant les vingt derniers m3 de coke de la bande transporteuse.
  • Pendant le remplissage du sas A l'on procède à la pressurisation du sas C et dès que le niveau de la trémie 16 est tombé suffisamment bas on transfère le contenu du sas C dans la trémie. Lorque le sas A est rempli l'on procède également sa pressurisation, en vue du transfert de son contenu dans la trémie 16. Lorsque ceci aura été fait, l'on aura vidé deux fois le contenu du sas A et une fois le contenu de chacun des sas B et C dans la trémie, soit 4 x 20 = 80 m3. Ces 80 m3 de coke sont déposés au bout de 252 secondes en une couche uniforme d'un mètre en cercle concentrique depuis l'extérieur vers le centre de la surface de chargement. Après ces 252 secondes le clapet 30 de la trémie 16 est fermé pour préparer le cycle de chargement du minerai.
  • Ce cycle de chargement du minerai a, en fait, déjà débuté à un niveau supérieur, par la remontée par le transporteur 62 d'une nappe de 80 m3 de minerai et le remplissage des sas B et C.
  • A la fin du premier cycle, c'est-à-dire après 265 secondes on transfère pendant 13 secondes le contenu de minerai du sas B vers la trémie 16 et en même temps on ajuste l'ouverture des clapets de dosage sur une position d'écoulement correspondant à un débit de 0,335 m3 par seconde. Pendant que le sas B est vidé, l'opération de remplissage du sas C se termine et le remplissage du sas A en minerai commence. Après 13 secondes du second cycle débute le chargement en minerai. Ce chargement est analogue au chargement en coke, c'est-à-dire que l'on vide successivement le contenu des sas B-C, A et B chaque fois que le pesage de la trémie 16 en fournit la demande.
  • La figure 4 dévoile un autre avantage du dispositif selon l'invention par rapport au dispositif connu décrit dans la demande de brevet européen précitée. En effet, comme nous montre le graphique 1 le chargement est quasi-continu, la seule interruption étant l'arrêt de 26 secondes entre chaque cycle pour la manoeuvre du clapet de la trémie. En tout état de cause il est difficilement possible d'effectuer un chargement continu à 100% étant donné qu'après le depôt de chaque couche il est nécessaire de couper le chargement pour redresser la goulotte et commencer une nouvelle couche par la périphérie.

Claims (12)

1. Installation de chargement d'un four à cuve comprenant un dispositif de distribution à goulotte rotative ou oscillante, une trémie de stockage montée sur l'axe vertical du four et dont l'orifice d'écoulement vers la goulotte est contrôlé par un organe de dosage conçu de façon à agrandir et réduire la section d'écoulement symétriquement autour dudit axe vertical, et caractérisée en ce que la trémie de stockage (16) et l'organe de dosage (30) sont mobiles en rotation autour de l'axe vertical 0 et sont montés à l'intérieur d'une chambre étanche (20) qui est surmontée d'au moins deux sas pourvus chacun de clapets d'étanchéité supérieurs (52) et inférieurs (50) et en ce que la trémie (16) et le fond de chacun des sas sont en forme d'entonnoir effilé dont la paroi conique fait un angle inférieur à 30° avec l'axe vertical (0) du four.
2. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que la chambre (20) est surmontée de trois sas (36, 38, 40).
3. Installation selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisée en ce que le diamètre maximal de la trémie (16) et de chacun des sas (36, 38, 40) est inférieur ou égal à trois mètres.
4. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que la trémie de stockage (16) est portée par des galets de support et de guidage (22) pouvant évoluer sur un rail circulaire (26) solidaire de la paroi de la chambre (20) et subit l'action d'un mécanisme d'entraînement pouvant la faire tourner autour de l'axe vertical 0 du four.
5. Installation selon la revendication 1, caractérisée par des caissons anti-ségrégation (90, 94) montés approximativement au centre de chacun des sas (36, 38, 40) et de la trémie (16).
6. Installation selon la revendication 5, caractérisée par un caisson supplémentaire prévu dans la partie supérieure de la trémie ( 16), ce caisson (92) ayant une forme annulaire et étant disposé approximativement en-dessous des orifices de communication avec les sas.
7. Installation selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisée par trois cages à clapets (42, 44, 46) établissant la communication entre chacun des sas (36, 38, 40) et la trémie (16) et renfermant chacune un clapet de dosage (48) et un clapet d'étanchéité (50).
8. Installation selon la revendication 7, caractérisée par des compensateurs (56) prévus entre chacune des cages (42, 44, 46) et la chambre (20) et un compensateur (54) prévu entre le fond de la chambre (20) et la tête du four et en ce que les trois sas reposent sur des cellules de contrainte séparées (60) pour le pesage individuel des sas et en ce que la chambre (20) repose sur des cellules de contrainte (58) pour le pesage de la trémie (16) et de la chambre (20).
9. Installation selon l'une quelconque des revendications 2 à 8, caractérisée en ce que la distribution de la matière de chargement dans les sas (36, 38, 40) est effectuée depuis une trémie d'attente (64) en-dessous de laquelle se trouve une goulotte rotative (68) assurant successivement la liaison entre la trémie (64) et chacun des sas (36, 38, 40).
10. Installation selon l'une quelconque des revendications 2 à 8, caractérisée en ce que la distribution de la matière de chargement vers les trois sas est effectuée depuis une trémie d'attente (70) dont le fond est pourvu de trois tubulaires fixes d'écoulement (72) reliant la trémie (70) à chacun des sas (36, 38, 40).
11. Installation selon l'une quelconque des revendications 2 à 8, caractérisée en ce que la distribution de la matière de chargement dans les trois sas est effectuée au moyen d'une bande transporteuse (80) rétractable montée sur un support susceptible de pivoter autour d'une axe parallèle à l'axe vertical 0.
12. Installation selon la revendication 11, caractérisée en ce que le rouleau antérieur (84) de la bande transporteuse (80) subit l'action d'un vérin (86) de façon à coulisser dans le sens longitudinal de la bande.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1987168B1 (fr) * 2006-01-20 2011-02-16 Paul Wurth S.A. Dispositif de chargement pour four à cuve

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
LU86335A1 (fr) * 1986-03-04 1987-11-11 Wurth Paul Sa Installation de chargement d'un four a cuve
LU86820A1 (fr) * 1987-03-24 1988-11-17 Wurth Paul Sa Charpente de support d'une installation de chargement d'un four a cuve
LU87341A1 (fr) * 1988-09-22 1990-04-06 Wurth Paul Sa Installation de chargement d'un four a cuve
US4917560A (en) * 1989-01-19 1990-04-17 Cmi Corporation Twin bin self erect silo
CH678847A5 (fr) * 1989-06-02 1991-11-15 Maerz Ofenbau
US5458450A (en) * 1993-05-07 1995-10-17 Exxon Chemical Patents Inc. Pressure-vacuum rated flexible connector for use in material handling systems
LU88429A1 (fr) * 1993-11-23 1995-07-10 Wurth Paul Sa Dispositif de chargement d'un four à cuve
US5494263A (en) * 1994-03-07 1996-02-27 Centro De Investigacion Y Asistencia Tecnica Del Edo. De Qro, A.C. System for solid material charging into vertical reactors by electronic control of the exhaust gases
LU88494A1 (fr) * 1994-06-08 1996-02-01 Wurth Paul Sa Dispositif de chargement à goulotte rotative pour un four à cuve
DE10153425A1 (de) * 2001-11-03 2003-05-15 Pfister Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum gravimetrischen Dosieren von Schüttgut
AT412786B (de) * 2003-07-04 2005-07-25 Voest Alpine Industrieanalgenb Verfahren zum chargieren von schüttfähigem material und vorrichtung zur durchführung des verfahrens
FI118438B (fi) * 2004-09-09 2007-11-15 Outotec Oyj Kuuman syötteen jakolaite
RU2279484C1 (ru) * 2005-02-07 2006-07-10 Общество С Ограниченной Ответственностью "Исследовательско-Технологический Центр "Аусферр" Устройство для подачи компонентов при прямом легировании стали
AT502479B1 (de) * 2005-10-24 2007-04-15 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren und vorrichtung zum chargieren von einsatzstoffen
EP1811044A1 (fr) * 2006-01-20 2007-07-25 Paul Wurth S.A. Trémie à trois d'un haut fourneau
EP1811045A1 (fr) * 2006-01-20 2007-07-25 Paul Wurth S.A. Trémies multiples pour chargement d'un haut fourneau
US7762290B2 (en) * 2008-11-06 2010-07-27 Poet Research, Inc. System for loading particulate matter into a transport container
LU91558B1 (en) * 2009-04-28 2010-10-29 Wurth Paul Sa Method for feeding a burden to a blast furnace
LU91559B1 (en) * 2009-04-28 2010-10-29 Wurth Paul Sa Method for feeding a burden to a blast furnace
ES2383053T3 (es) * 2009-07-06 2012-06-15 Siemens Ag Dispositivo para el posicionamiento de un cesto de material
LU91800B1 (en) * 2011-03-28 2012-10-01 Wurth Paul Sa Charging installation of a shaft furnace and method for charging a shaft furnace
AT511797B1 (de) * 2011-09-22 2013-03-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Vorrichtung zur zufuhr von energieträgern, eisenträgern sowie zusatzstoffen auf die oberfläche eines festbettes
CN103423991B (zh) * 2012-05-18 2015-02-04 中国有色（沈阳）冶金机械有限公司 一种镁冶炼操作机组加料车
KR101534126B1 (ko) * 2014-03-06 2015-07-06 주식회사 포스코 원료 장입 장치 및 원료 장입 방법
CN104914006B (zh) * 2015-05-22 2017-10-17 东北大学 一种用于测量散粒体在筒仓中流动规律的实验装置及实验方法
CN112029945A (zh) * 2020-09-03 2020-12-04 赫章县黎明矿业有限公司 一种新型有烟煤焙烧菱铁矿的竖炉

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE699298C (de) * 1936-09-27 1940-11-26 Julius Pintsch Kom Ges Einrichtung zur Beschickung von Schwefelreinigerkaesten fuer die trockene Gasreinigung mittels Reinigermasse
US2897984A (en) * 1953-05-16 1959-08-04 Augeard Jean Marie Marcel Charging apparatus for blast furnace
US3476374A (en) * 1967-06-06 1969-11-04 United States Steel Corp Apparatus for charging a blast furnace continuously
LU58146A1 (fr) * 1968-03-08 1969-07-07
US3576262A (en) * 1969-06-06 1971-04-27 Us Interior Rotary particle distributor for minimizing particle size segregation in a bin
LU60997A1 (fr) * 1970-05-27 1972-03-20
US3796419A (en) * 1971-04-15 1974-03-12 Mc Kee A & Co Charging apparatus for shaft furnaces
US3706387A (en) * 1972-01-17 1972-12-19 Mohr & Sons John Blast furnace charging apparatus for high top pressure
US3780890A (en) * 1972-03-01 1973-12-25 Mckee A & Co Furnace charging apparatus
US3929240A (en) * 1972-07-05 1975-12-30 Wurth Anciens Ets Paul Shaft furnace charging process
JPS5825724B2 (ja) * 1973-11-01 1983-05-30 ア−サ− ジ− マツキ− アンド カンパニ− チヨクリツロヘノゲンザイリヨウソウニユウホウウ オヨビ ソノソウニユウソウチ
US4029220A (en) * 1975-11-28 1977-06-14 Greaves Melvin J Distributor means for charging particulate material into receptacles
JPS576516Y2 (fr) * 1977-09-03 1982-02-06
LU80630A1 (fr) * 1978-12-08 1979-04-09 Wurth Anciens Ets Paul Procede et installation de chargement d'un four a cuve
LU80646A1 (fr) * 1978-12-12 1979-04-13 Wurth Anciens Ets Paul Dispositif de chargement d'un four a cuve
LU82840A1 (fr) * 1980-10-10 1981-02-02 Wurth Anciens Ets Paul Perfectionnements aux installations d'alimentation des fours a cuve a gueulard sans cloche
SE441865B (sv) * 1981-03-10 1985-11-11 Skf Steel Eng Ab Anordning for att uppifran tillfora styckeformigt material till ett schakt
LU83279A1 (fr) * 1981-04-03 1983-03-24 Wurth Paul Sa Installation de chargement d'un four a cuve
LU84015A1 (fr) * 1982-03-15 1983-11-17 Wurth Paul Sa Dispositif de controle de l'ecoulement de la matiere de chargement d'une enceinte de stockage dans une installation de chargement d'un four a cuve
JPS6031065Y2 (ja) * 1983-01-07 1985-09-18 新日本製鐵株式会社 複数個の上部ホツパーを持つベルレス装入装置

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1987168B1 (fr) * 2006-01-20 2011-02-16 Paul Wurth S.A. Dispositif de chargement pour four à cuve

Also Published As

Publication number Publication date
IN164440B (fr) 1989-03-18
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