EA038247B1 - Фурма для донной и боковой продувки и способ её охлаждения - Google Patents
Фурма для донной и боковой продувки и способ её охлаждения Download PDFInfo
- Publication number
- EA038247B1 EA038247B1 EA201891232A EA201891232A EA038247B1 EA 038247 B1 EA038247 B1 EA 038247B1 EA 201891232 A EA201891232 A EA 201891232A EA 201891232 A EA201891232 A EA 201891232A EA 038247 B1 EA038247 B1 EA 038247B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- tuyere
- cooling
- lance
- blast
- pipe
- Prior art date
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000007664 blowing Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims abstract description 20
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims abstract description 8
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000012856 packing Methods 0.000 claims description 20
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 210000004894 snout Anatomy 0.000 claims description 18
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 6
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 abstract description 5
- OMZSGWSJDCOLKM-UHFFFAOYSA-N copper(II) sulfide Chemical compound [S-2].[Cu+2] OMZSGWSJDCOLKM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract description 2
- 210000003625 skull Anatomy 0.000 description 11
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000011056 performance test Methods 0.000 description 1
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B7/00—Blast furnaces
- C21B7/16—Tuyéres
- C21B7/163—Blowpipe assembly
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B7/00—Blast furnaces
- C21B7/16—Tuyéres
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
- F27D1/12—Casings; Linings; Walls; Roofs incorporating cooling arrangements
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, в частности к устройствам для продувки окислительным дутьем сульфидного медного расплава или полиметаллического сырья и способам охлаждения этих устройств, и может быть использовано в цветной и черной металлургии. Техническим результатом заявляемого изобретения является повышение эксплуатационных характеристик фурмы для донной и боковой продувки, заключающихся в том числе в повышении надежности и срока эксплуатации фурмы, повышении эффективности охлаждения фурмы при высоких тепловых нагрузках. Фурма для донной и боковой продувки содержит тело фурмы с каналом, трубу для основного дутья, трубу для защитного дутья, рыльную часть фурмы, охлаждаемый элемент и керамометаллическую насадку. Труба для основного дутья и труба для защитного дутья расположены коаксиально относительно друг друга. Керамометаллическая насадка расположена с рыльной части фурмы и выполнена из материала со средней теплопроводностью не менее 30 Вт/м°С и скрытой теплотой фазового перехода не менее 1000 кДж/кг. В способе охлаждения фурмы рыльную часть фурмы охлаждают при расходе теплоносителя на 1 м2 площади поверхности рыльной части не менее 2510-3 м3/с и внутри охлаждаемых элементов поддерживают давление ниже атмосферного.
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к устройствам для продувки окислительным дутьем сульфидного медного расплава или полиметаллического сырья и способам охлаждения этих устройств, и может быть использовано в цветной и черной металлургии.
При продувке сульфидного медного расплава в области факела дутья развиваются высокие температуры и вследствие этого высокие тепловые нагрузки, что приводит к прогару охлаждаемого элемента. Поэтому при продувке сульфидного расплава (штейна) охлаждаемые фурмы не используются, так как их использование может привести к прогару и вследствие этого - к взрыву.
Известно из авторского свидетельства SU 1667920 и патента RU 2152441, что для снижения теплового воздействия на рыльную (торцевую) часть фурмы используют фурмы с коаксиальными трубами (фурма с защитной оболочкой). По основному каналу подают окислительное дутье, а по защитному слабо окислительное, инертное или восстановительное дутье.
Однако фурма с защитной оболочкой снижает уровень теплового воздействия на рыльную поверхность фурмы, но не защищает ее от прогара.
Известно также, что для защиты торцевой поверхности фурмы от прогара используют насадки, описанные в патенте RU 2235789. Насадки на торцевую поверхность защищают рыльную часть фурмы в течение определенного времени.
Однако из-за низкой теплопроводности насадки не обеспечивают образование на насадке устойчивого слоя гарнисажа, что приводит к прогару насадки и рыльной поверхности фурмы.
Наиболее близким аналогом заявляемого устройства является решение фурмы доменной печи, известное из патента RU 2299243. Каналы для охлаждения образованы залитой трубой, при этом интенсивность охлаждения достигается путем использования в рыльной части змеевика с заданным сечением канала охлаждения. Основным параметром интенсивности охлаждения является скорость движения теплоносителя, т.е. расход теплоносителя и поддержание заданного расхода на должном уровне.
Однако при отсутствии обеспечения заданного расхода сохранение стенки рыльной части в целостности невозможно при тепловых нагрузках >1000 кВт/м2.
Наиболее близким аналогом заявляемого способа является техническое решение из патентной заявки US 5989488, в котором для защиты торцевой поверхности фурмы используют охлаждение торцевой поверхности.
Однако нерегламентация расхода теплоносителя на площадь рыльной поверхности не может защитить ее при зависании факела дутья у поверхности фурмы, что приводит к ее прогару несмотря на то, что боковая поверхность защищена керамической вставкой.
Техническая проблема, на решение которой направлено заявляемое изобретение, заключается в создании фурмы для донной и боковой продувки сульфидного медного расплава окислительным дутьем в защитной оболочке при высоких тепловых нагрузках в области факела дутья и возможность длительной эксплуатации фурмы.
Техническим результатом заявляемого изобретения является повышение эксплуатационных характеристик фурмы для донной и боковой продувки, заключающихся в том числе в повышении надежности и срока эксплуатации фурмы, повышении эффективности охлаждения фурмы при высоких тепловых нагрузках.
Указанный технический результат достигается за счет того, что фурма для донной и боковой продувки содержит тело фурмы с каналом, трубу для основного дутья, трубу для защитного дутья, рыльную часть фурмы, охлаждаемый элемент и керамометаллическую насадку, причем труба для основного дутья и труба для защитного дутья расположены коаксиально относительно друг друга, керамометаллическая насадка расположена с рыльной части фурмы и выполнена из материала со средней теплопроводностью не менее 30 Вт/м°С и скрытой теплотой фазового перехода не менее 1000 кДж/кг.
Длина керамометаллической насадки может быть определена по формуле
L=0, 862 · (Ро2) -°-2, где L - длина насадки в миллиметрах,
Po2 - парциальное давление кислорода основного дутья в МПа.
Указанный технический результат достигается также за счет того, что в способе охлаждения фурмы рыльную часть фурмы охлаждают при расходе теплоносителя на 1 м2 площади поверхности рыльной части не менее 25 -10-3 м3/с и внутри охлаждаемых элементов поддерживают давление ниже атмосферного.
Заявляемое изобретение предусматривает охлаждаемую от взрывобезопасной системы охлаждения фурму с защитной оболочкой из воздушного или других видов дутья, а торцевая поверхность (рыльная часть) фурмы и коаксиальных труб защищена насадкой, соприкасающейся со взрывоопасным в отношении воды расплавом.
Раскрытие заявляемого изобретения показано с помощью чертежа, на котором изображен продольный разрез фурмы и позициями 1-7 обозначены:
- тело фурмы;
- канал;
- труба для основного дутья;
- 1 038247
- труба для защитного дутья;
- рыльная часть фурмы;
- охлаждаемый элемент;
- керамометаллическая насадка.
Фурма для донной и боковой продувки содержит тело фурмы 1 с каналом 2 для охлаждения, трубу 3 для основного дутья, трубу 4 для защитного дутья, рыльную часть 5 фурмы, охлаждаемый элемент 6 и керамометаллическую насадку 7.
Труба 3 для основного дутья и труба 4 для защитного дутья расположены коаксиально относительно друг друга.
Охлаждаемый элемент 6 выполнен в виде залитых труб или канала щелевидного вида.
Керамометаллическая насадка 7 расположена с рыльной части 5 фурмы для защиты поверхности рыльной части 5 фурмы и носок труб 3-4 и выполнена из материала со средней теплопроводностью не менее 30 Вт/м°С и скрытой теплотой фазового перехода не менее 1000 кДж/кг.
Уменьшение теплопроводности насадки 7 приводит к невозможности образования защитного гарнисажа и к износу насадки 7 и фурмы. Уменьшение скрытой теплоты фазового перехода насадки 7 приводит к снижению времени теплового воздействия факела дутья на насадку 7, что обуславливает расплавление защитного гарнисажа, перегрев насадки 7 и фурмы. Керамометаллическая насадка 7 выполнена из слоев различного материала: с низкой теплопроводностью и высокой температурой плавления; и высокой теплопроводностью и температурой плавления около 1100°C.
Длина керамометаллической насадки определяется парциальным давлением кислорода основного дутья по формуле:
где L - длина керамометаллической насадки в миллиметрах,
P o2 - парциальное давление кислорода в МПа.
Теплопроводность керамометаллической насадки определяется как среднее суммы произведений массовой доли слоя на теплопроводность для поперечного сечения керамометаллической насадки. Теплота фазового перехода или скрытая теплота плавления определяется для конкретной керамометаллической насадки. Для определения параметров керамометаллической насадки в ее рабочую поверхность со стороны сульфидного расплава зачеканивают термопары. За момент расплавления защитного гарнисажа принимается температура 960°C, эквивалентная температуре плавления гарнисажа. Коэффициент теплоотдачи от стенки охлаждаемого элемента к теплоносителю составил около 3700 кВт/м2°С. Эксперименты показали, что снижение средней теплопроводности керамометаллической насадки менее 30 Вт/м°С приводит к повышению температуры поверхности насадки более 980°C, что свидетельствует о расплавлении гарнисажа. На основании данных температуры поверхности насадки отводимого теплового потока и подводимого количества тепла к поверхности насадки математически определяют влияние скрытой теплоты фазового перехода в сравнении с опытными данными на время затухания теплового потока на поверхность насадки. Математическим моделированием установлено, что использование насадки с величиной скрытой теплоты фазового перехода более 1000 кДж/кг обуславливает увеличение времени воздействия теплового потока на гарнисаж насадки от 0 до 60 с, и за это время не происходит расплавление гарнисажа.
Способ осуществляют следующим образом.
Фурму устанавливают в зоне сульфидного расплава. По трубе 3 для основного дутья подают кислород, а по трубе 4 для защитного дутья - воздух. На поверхности керамометаллической насадки 7 образуется слой гарнисажа, защищающий насадку 7 и фурму от износа. На поверхность рыльной части 5 фурмы подают водяное охлаждение, а в полости охлаждаемого элемента 6 создают давление ниже атмосферного. Давление ниже атмосферного достигается за счет установки фурмы в определенном месте взрывобезопасной системы охлаждения. При неконтролируемом разрушении (прогаре) насадки и торцевой стенки фурмы сульфидный расплав проникает внутрь охлаждаемого элемента, кристаллизуется, прекращается течение воды внутри элемента и взрыва не происходит. Расход воды на поверхность рыльной части 5 не должен быть менее 25 -10-3 м3/с. При снижении расхода уменьшается интенсивность охлаждения, происходит расплавление гарнисажа на поверхности насадки, износ насадки, и, как следствие, возможен прогар фурмы.
Проверка работоспособности фурмы проводилась на агрегате типа Норанда. Указанная фурма была установлена в фурменном поясе агрегата и в донной части агрегата. Поверхность насадки соприкасалась с медным сульфидным расплавом. На поверхности насадки фурмы образовывался слой защитного гарнисажа. По центральному каналу подавалось кислородное основное дутье. По защитной оболочке подавалось воздушное дутье. Фурмы в донной и боковой части агрегата эксплуатировались длительное время. Износ и перегрев фурмы не происходил, что подтвердили полученные параметры фурмы.
Приведенные примеры являются частными случаями и не исчерпывают всех возможных реализаций заявляемого изобретения.
Специалисту в данной области техники должно быть понятно, что различные вариации заявляемых устройства и способа не изменяют сущность изобретения, а лишь определяют его конкретные воплощения.
Claims (3)
- ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ1. Фурма для донной и боковой продувки, характеризующаяся тем, что содержит тело фурмы с каналом, трубу для основного дутья, трубу для защитного дутья, рыльную часть фурмы, охлаждаемый элемент и керамометаллическую насадку, причем труба для основного дутья и труба для защитного дутья расположены коаксиально относительно друг друга, керамометаллическая насадка расположена с рыльной части фурмы и выполнена из материала со средней теплопроводностью не менее 30 Вт/м°С и скрытой теплотой фазового перехода не менее 1000 кДж/кг.
- 2. Фурма по п.1, характеризующаяся тем, что длина керамометаллической насадки определяется по формулеL=0,862-(Po2)’0,992, где L - длина насадки в миллиметрах,Po2 - парциальное давление кислорода основного дутья в МПа.
- 3. Способ охлаждения фурмы по п.1, характеризующийся тем, что рыльную часть фурмы охлаждают при расходе теплоносителя на 1 м2 площади поверхности рыльной части не менее 25· 10-3 м3/с и внутри охлаждаемых элементов поддерживают давление ниже атмосферного.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017132288A RU2676382C1 (ru) | 2017-09-15 | 2017-09-15 | Фурма для донной и боковой продувки |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EA201891232A1 EA201891232A1 (ru) | 2019-03-29 |
EA038247B1 true EA038247B1 (ru) | 2021-07-29 |
Family
ID=63047107
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EA201891232A EA038247B1 (ru) | 2017-09-15 | 2018-06-21 | Фурма для донной и боковой продувки и способ её охлаждения |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP3456849B8 (ru) |
AU (1) | AU2018204745A1 (ru) |
CL (1) | CL2018002526A1 (ru) |
EA (1) | EA038247B1 (ru) |
RU (1) | RU2676382C1 (ru) |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4572487A (en) * | 1984-05-10 | 1986-02-25 | Inland Steel Company | Blast furnace tuyere with replaceable liner |
SU1245600A1 (ru) * | 1985-02-13 | 1986-07-23 | Днепровский металлургический комбинат им.Ф.Э.Дзержинского | Фурма дл донной продувки металлического расплава |
SU1350178A1 (ru) * | 1986-03-04 | 1987-11-07 | Сибирский металлургический институт им.Серго Орджоникидзе | Фурма дл донной продувки металла |
RU95104141A (ru) * | 1995-03-22 | 1996-12-10 | Государственный научно-исследовательский институт цветных металлов "Гинцветмет" | Охлаждаемая фурма для боковой продувки жидкого расплава |
RU2167204C1 (ru) * | 1999-12-31 | 2001-05-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Дутьевая фурма доменной печи |
RU2299243C1 (ru) * | 2006-01-10 | 2007-05-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "ЦветЛитФурма"(ООО"НПП"ЦветЛитФурма") | Фурма доменной печи |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB518921A (en) * | 1937-08-28 | 1940-03-12 | Freyn Engineering Co | Improvements in tuyeres |
FR2549489B1 (fr) * | 1983-07-18 | 1989-10-06 | Sacilor | Tuyere a vent, a economie et repartition d'energie, pour haut fourneau et autres fours a cuve |
SU1667920A1 (ru) | 1988-12-13 | 1991-08-07 | Научно-Производственное Объединение "Техэнергохимпром" | Конвертер газа |
RU2152441C1 (ru) | 1998-01-06 | 2000-07-10 | Акционерное общество "Кузнецкий металлургический комбинат" | Устройство для донной продувки стали в ковше |
JPH11217611A (ja) | 1998-01-30 | 1999-08-10 | Kobe Steel Ltd | 溶鉱炉送風羽口 |
UA49411C2 (en) | 2001-12-03 | 2005-01-17 | Oleksandr Heiniiovyc Manshylin | A blast furnace blowing tuyere and a method of protecting covering applying on the blast furnace blowing tuyere |
AT507595B1 (de) * | 2008-11-28 | 2011-03-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Düse zum eindüsen von sauerstoffhaltigem gas in ein roheisenaggregat mit kantenschutz durch auswechselbares einsatzstück |
-
2017
- 2017-09-15 RU RU2017132288A patent/RU2676382C1/ru active
-
2018
- 2018-06-21 EA EA201891232A patent/EA038247B1/ru unknown
- 2018-06-29 AU AU2018204745A patent/AU2018204745A1/en active Pending
- 2018-07-11 EP EP18182891.4A patent/EP3456849B8/en active Active
- 2018-09-04 CL CL2018002526A patent/CL2018002526A1/es unknown
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4572487A (en) * | 1984-05-10 | 1986-02-25 | Inland Steel Company | Blast furnace tuyere with replaceable liner |
SU1245600A1 (ru) * | 1985-02-13 | 1986-07-23 | Днепровский металлургический комбинат им.Ф.Э.Дзержинского | Фурма дл донной продувки металлического расплава |
SU1350178A1 (ru) * | 1986-03-04 | 1987-11-07 | Сибирский металлургический институт им.Серго Орджоникидзе | Фурма дл донной продувки металла |
RU95104141A (ru) * | 1995-03-22 | 1996-12-10 | Государственный научно-исследовательский институт цветных металлов "Гинцветмет" | Охлаждаемая фурма для боковой продувки жидкого расплава |
RU2167204C1 (ru) * | 1999-12-31 | 2001-05-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Дутьевая фурма доменной печи |
RU2299243C1 (ru) * | 2006-01-10 | 2007-05-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "ЦветЛитФурма"(ООО"НПП"ЦветЛитФурма") | Фурма доменной печи |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU2018204745A1 (en) | 2019-04-04 |
EA201891232A1 (ru) | 2019-03-29 |
EP3456849A1 (en) | 2019-03-20 |
EP3456849B8 (en) | 2020-08-12 |
CL2018002526A1 (es) | 2019-02-01 |
EP3456849B1 (en) | 2020-06-17 |
RU2676382C1 (ru) | 2018-12-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5766271B2 (ja) | 溶融物の誘導加熱式排出装置及び方法 | |
JP7010930B2 (ja) | 金属鋳塊の製造方法 | |
JP5511601B2 (ja) | 水冷ジャケット並びにそれを利用した炉体冷却構造及び炉体冷却方法 | |
US10799949B2 (en) | Slide closure on the spout of a metallurgical vessel | |
MX2022010403A (es) | Dispositivo para fundir metales. | |
ES2796052T3 (es) | Método para operar un ciclón de fundido | |
GB2149279A (en) | Vessel with fluid cooled electrode | |
EA038247B1 (ru) | Фурма для донной и боковой продувки и способ её охлаждения | |
KR100327644B1 (ko) | 고로의 송풍트와이어 | |
JP5445744B2 (ja) | 三相交流電極式円形電気炉とその炉体の冷却方法 | |
US5963579A (en) | Method of heating a molten metal in a continuous casting tundish using a plasma torch, and tundish for its implementation | |
US4309170A (en) | Vertical shaft furnace | |
US689585A (en) | Iron-notch for blast-furnaces. | |
WO2017107663A1 (zh) | 一种高密封性耐高温闸门及其使用方法 | |
JP6183753B2 (ja) | フェロニッケル製錬用スラグ樋 | |
JP5747286B2 (ja) | 三相交流電極式円形電気炉の冷却方法及びその三相交流電極式円形電気炉 | |
JP5111473B2 (ja) | 水冷ジャケット並びにそれを利用した炉体冷却構造及び炉体冷却方法 | |
JP2020098088A (ja) | 溶融炉の出湯口部の冷却構造及びその冷却構造に用いられる金属板ブロックの製造方法。 | |
US2419139A (en) | Electrode holder and shield | |
JP6665743B2 (ja) | 高炉朝顔部構造および高炉の設計方法 | |
JP2003171708A (ja) | 冶金炉用羽口の保護装置 | |
US613042A (en) | Twyer-cooler | |
JP6743614B2 (ja) | 高炉朝顔部構造および高炉の設計方法 | |
JPH09296205A (ja) | 高炉炉壁用冷却板 | |
UA127749C2 (uk) | Спосіб захисту внутрішньої стінки шахтної печі |