EA024932B1 - Рабочее колесо центробежного насоса (варианты) - Google Patents

Рабочее колесо центробежного насоса (варианты) Download PDF

Info

Publication number
EA024932B1
EA024932B1 EA201400074A EA201400074A EA024932B1 EA 024932 B1 EA024932 B1 EA 024932B1 EA 201400074 A EA201400074 A EA 201400074A EA 201400074 A EA201400074 A EA 201400074A EA 024932 B1 EA024932 B1 EA 024932B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
impeller
axis
rotation
chamber
casing
Prior art date
Application number
EA201400074A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201400074A1 (ru
Inventor
Кевин Эдвард Берджесс
Вэнь-Цзе Лю
Луис Москозо Лаванья
Original Assignee
Уэйр Минералз Острэйлиа Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=41376477&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EA024932(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Priority claimed from AU2008902665A external-priority patent/AU2008902665A0/en
Application filed by Уэйр Минералз Острэйлиа Лтд. filed Critical Уэйр Минералз Острэйлиа Лтд.
Publication of EA201400074A1 publication Critical patent/EA201400074A1/ru
Publication of EA024932B1 publication Critical patent/EA024932B1/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D7/00—Pumps adapted for handling specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts
    • F04D7/02—Pumps adapted for handling specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts of centrifugal type
    • F04D7/04—Pumps adapted for handling specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts of centrifugal type the fluids being viscous or non-homogenous
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/12—Blades
    • F01D5/14—Form or construction
    • F01D5/141—Shape, i.e. outer, aerodynamic form
    • F01D5/142—Shape, i.e. outer, aerodynamic form of the blades of successive rotor or stator blade-rows
    • F01D5/143—Contour of the outer or inner working fluid flow path wall, i.e. shroud or hub contour
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D1/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
    • F04D1/04—Helico-centrifugal pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/08—Sealings
    • F04D29/16—Sealings between pressure and suction sides
    • F04D29/165—Sealings between pressure and suction sides especially adapted for liquid pumps
    • F04D29/167—Sealings between pressure and suction sides especially adapted for liquid pumps of a centrifugal flow wheel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/18—Rotors
    • F04D29/22—Rotors specially for centrifugal pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/18—Rotors
    • F04D29/22—Rotors specially for centrifugal pumps
    • F04D29/2238—Special flow patterns
    • F04D29/2255—Special flow patterns flow-channels with a special cross-section contour, e.g. ejecting, throttling or diffusing effect
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/18—Rotors
    • F04D29/22—Rotors specially for centrifugal pumps
    • F04D29/2261—Rotors specially for centrifugal pumps with special measures
    • F04D29/2288—Rotors specially for centrifugal pumps with special measures for comminuting, mixing or separating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/18—Rotors
    • F04D29/22—Rotors specially for centrifugal pumps
    • F04D29/24—Vanes
    • F04D29/242—Geometry, shape
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S416/00—Fluid reaction surfaces, i.e. impellers
    • Y10S416/02—Formulas of curves

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Rotary Pumps (AREA)
  • Centrifugal Separators (AREA)
  • Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)
  • External Artificial Organs (AREA)

Abstract

Согласно изобретению предложено рабочее колесо (40) для использования в центробежном насосе (10), включающем кожух (12), имеющий внутри него камеру (20), вход для подачи материала, накачиваемого в камеру, и выход для выпуска материала из камеры, причем рабочее колесо (40) установлено для вращения при использовании в камере вокруг оси вращения и содержит передний кожух (50) и задний кожух (51), каждый из которых имеет основную внутреннюю поверхность в плоскости, по существу, под прямым углом к оси вращения и множество насосных лопастей (42), расположенных между ними и имеющих, каждая, переднюю кромку (43) в области входа рабочего колеса и заднюю кромку (44), при этом передний кожух (50) имеет дугообразную внутреннюю поверхность в области входа (48) рабочего колеса, которая имеет профиль, определенный следующим:где ось yнаходится в плоскости основной внутренней поверхности заднего кожуха, ось xсоосна с осью вращения, y=y/(0,5×D), x=x/B, причем x и y определяют фактические координаты дугообразной внутренней поверхности переднего кожуха рабочего колеса, D, который является наружным диаметром рабочего колеса, составляет 550 мм, и B, которая является шириной выхода рабочего колеса, составляет 72 мм.

Description

Изобретение относится в целом к центробежным насосам и, более конкретно, хотя не исключительно, к насосам для работы с абразивными материалами, например, такими как шламы и т.п.
Предпосылки изобретения
Центробежные шламовые насосы, которые, в типичном случае, могут содержать вкладыши из твердого сплава или эластомера и/или оболочки, которые противостоят износу, широко используются в горнодобывающей промышленности. Обычно, чем выше плотность шлама или чем больше или тверже частицы шлама, тем больше будут темпы износа и тем меньше будет срок службы насоса.
Центробежные шламовые насосы широко используются на обогатительных заводах от начала процесса, когда шлам крупнозернистый и вызывает высокую интенсивность изнашивания (например, в ходе измельчения), до конца процесса, когда шлам значительно тоньше, и интенсивности изнашивания значительно уменьшаются (например, когда производятся хвосты флотации). Например, шламовые насосы, работающие с подаваемыми крупными частицами, могут иметь срок службы изнашиваемых деталей, измеряемый неделями или месяцами, по сравнению с насосами в конце процесса, которые имеют изнашиваемые детали, которые могут работать от одного до двух лет.
Износ в центробежных шламовых насосах, которые используются для работы со шламами, содержащими крупные частицы, в типичном случае, наибольший на входе рабочего колеса, поскольку твердые частицы должны совершать поворот под прямым углом от осевого потока во впускной трубе к радиальному потоку в рабочем колесе насоса, и, таким образом, размер и инерция частиц приводят к большему количеству соударений и скольжения относительно стенок рабочего колеса и передних кромок лопастей рабочего колеса.
Износ рабочего колеса происходит главным образом на лопастях и переднем и заднем кожухах на входе рабочего колеса. Сильный износ в этих областях может также влиять на износ переднего вкладыша насоса. Небольшой зазор, который существует между вращающимся рабочим колесом и стационарным передним вкладышем (иногда называемой горловинным вкладышем), будет также влиять на срок службы и рабочие характеристики изнашиваемых деталей насоса. Этот зазор обычно довольно мал, но, в типичном случае, увеличивается вследствие износа на передней стороне рабочего колеса, кожухе рабочего колеса или вследствие износа и на рабочем колесе, и на передней облицовке.
Один способ уменьшения потока, который проходит из области высокого давления кожуха насоса через зазор между передней стороной рабочего колеса и передним вкладышем во вход насоса, предусматривает включение наклонного выступа на стационарном переднем вкладыше на входе рабочего колеса. Рабочее колесо имеет профиль, соответствующий этому выступу. Хотя поток через зазор можно уменьшить при помощи вытесняющих лопастей на передней части рабочего колеса, поток через зазор может также эффективно минимизирован посредством конструирования и поддержания этого узкого зазора.
Некоторые, но не все, насосы могут иметь средства для поддержания зазора между рабочим колесом и передним вкладышем настолько малым, насколько это практично, не вызывая избыточного износа истиранием. Небольшой зазор обычно улучшает срок службы переднего вкладыша, но износ на входе рабочего колеса все еще происходит и не уменьшается.
Высокий износ на входе рабочего колеса относится к степени турбулентности в потоке, когда он меняет направление от осевого к радиальному. Геометрия неудачно разработанного рабочего колеса и насосных лопастей может резко увеличить величину турбулентности и, следовательно, износ.
Различные описанные здесь аспекты могут применяться ко всем центробежным шламовым насосам и, в частности, к тем, которые испытывают высокие интенсивности изнашивания на входе рабочего колеса, или к тем, которые используются в вариантах применения с высокотемпературными шламами.
Сущность изобретения
Согласно одному аспекту изобретения предложено рабочее колесо для использования в центробежном насосе, включающем в себя кожух, имеющий внутри него камеру, вход для подачи материала, накачиваемого в камеру, и выход для выпуска материала из камеры, причем рабочее колесо установлено для вращения при использовании в камере вокруг оси вращения и содержит передний кожух и задний кожух, каждый из которых имеет основную внутреннюю поверхность в плоскости, по существу, под прямым углом к оси вращения и множество насосных лопастей, расположенных между ними и имеющих, каждая, переднюю кромку в области входа рабочего колеса и заднюю кромку, при этом передний кожух имеет дугообразную внутреннюю поверхность в области входа рабочего колеса, которая имеет профиль, определенный следующим:
уп = - 2,3890009903хп 5 + 19,4786939775хп4 - 63,2754154980хп3 + 102,6199259524хп2 - 83,4315403428х + 27,7322233171, где ось уп находится в плоскости основной внутренней поверхности заднего кожуха, ось хп соосна с осью вращения, у,, \7(0,5х[)2), хп=х/В2, причем х и у определяют фактические координаты дугообразной внутренней поверхности переднего кожуха рабочего колеса, 1)2, который является наружным диаметром рабочего колеса, составляет 550 мм, и В2, которая является шириной выхода рабочего колеса, составляет
- 1 024932 мм.
Согласно другому аспекту изобретения предложено рабочее колесо для использования в центробежном насосе, включающем в себя кожух, имеющий внутри него камеру, вход для подачи материала, накачиваемого в камеру, и выход для выпуска материала из камеры, причем рабочее колесо установлено для вращения при использовании в камере вокруг оси вращения и содержит передний кожух и задний кожух, каждый из которых имеет основную внутреннюю поверхность в плоскости, по существу, под прямым углом к оси вращения и множество насосных лопастей, расположенных между ними и имеющих, каждая, переднюю кромку в области входа рабочего колеса и заднюю кромку, причем передний кожух имеет дугообразную внутреннюю поверхность в области входа рабочего колеса, которая имеет профиль, заданный следующим:
Уп = - 7,0660920862хп 5 + 56,8379443295хп4 181,1145997000хп3 + 285,9370452104хп 2 - 223,9802206897Х +
70,2463717260, где ось уп находится в плоскости основной внутренней поверхности заднего кожуха, ось хп соосна с осью вращения, уп=у/(0,5хЭ2), хп=х/В2, когда х и у определяют фактические координаты дугообразной внутренней поверхности переднего кожуха рабочего колеса, Ό2, который является наружным диаметром рабочего колеса, составляет 1560 мм, и В2, которая является шириной выхода рабочего колеса, составляет 190 мм.
Согласно еще одному аспекту изобретения предложено рабочее колесо для использования в центробежном насосе, включающем в себя кожух, имеющий внутри него камеру, вход для подачи материала, накачиваемого в камеру, и выход для выпуска материала из камеры, причем рабочее колесо установлено для вращения при использовании в камере вокруг оси вращения и содержит передний кожух и задний кожух, каждый из которых имеет основную внутреннюю поверхность в плоскости, по существу, под прямым углом к оси вращения и множество насосных лопастей, расположенных между ними и имеющих, каждая, переднюю кромку в области входа рабочего колеса и заднюю кромку, причем передний кожух имеет дугообразную внутреннюю поверхность в области входа рабочего колеса, которая имеет профиль, заданный следующим:
Уп = - 0,8710521204хп 5 + 7,8018806610хп4 - 27,9106218350хп3 + 50,0122747105хп 2 - 45,1312740213Х + 16,9014790579, где ось уп находится в плоскости основной внутренней поверхности заднего кожуха, ось хп соосна с осью вращения, уп=у/(0,5хЭ2), хп=х/В2, когда х и у определяют фактические координаты дугообразной внутренней поверхности переднего кожуха рабочего колеса, Ό2, который является наружным диаметром рабочего колеса, составляет 712 мм, и В2, которая является шириной выхода рабочего колеса, составляет 82 мм.
Также согласно другому аспекту изобретения предложено рабочее колесо для использования в центробежном насосе, включающем кожух, имеющий внутри него камеру, вход для подачи материала, накачиваемого в камеру, и выход для выпуска материала из камеры, причем рабочее колесо установлено для вращения при использовании в камере вокруг оси вращения и содержит передний кожух и задний кожух, каждый из которых имеет основную внутреннюю поверхность в плоскости, по существу, под прямым углом к оси вращения и множество насосных лопастей, расположенных между ними и имеющих, каждая, переднюю кромку в области входа рабочего колеса и заднюю кромку, при этом передний кожух имеет дугообразную внутреннюю поверхность в области входа рабочего колеса, которая имеет профиль, заданный следующим:
Уп = - 0,2556639974хп 5 + 2,6009971578хп4 - 10,5476726720хп3 + 21,425111671бхп 2 - 21,9586498788Х + 9,5486465528, где ось уп находится в плоскости основной внутренней поверхности заднего кожуха, ось хп соосна с осью вращения, уп=у/(0,5хЭ2), хп=х/В2, когда х и у определяют фактические координаты дугообразной внутренней поверхности переднего кожуха рабочего колеса, Ό2, который является наружным диаметром рабочего колеса, составляет 776 мм, и В2, которая является шириной выхода рабочего колеса, составляет 98 мм.
Для минимизации турбулентности в области входа рабочего колеса, конфигурация, желательно, включает признаки, минимизирующие характеристики кавитации, влияющие на рабочие характеристики насоса. Это означает, что конструкция минимизирует допускаемый кавитационный запас насоса (или всасывание). Кавитация происходит, когда давление, доступное на входе насоса, ниже требуемого насосом, что вызывает закипание шламовой воды и возникновение кавитационных каверн, турбулентных следов и турбулентности. Пар и турбулентность будут вызывать повреждение лопастей входа насоса и кожухов, удаляя материал и создавая газовые поры и малые каверны из-за износа, которые могут увеличиться в размере со временем.
Частицы шлама, входящие во вход, могут отклоняться от ровного потока паром и турбулентным потоком, таким образом, ускоряя интенсивность износа. Турбулентный поток создает структуры потока с
- 2 024932 небольшим или большим уровнем завихрения.
Когда твердые частицы захвачены в эти завихренные потоки, их скорость резко увеличивается, и, как правило, износ на частях насоса имеет тенденцию увеличиваться. Коэффициент износа в шламовых насосах может соотноситься со скоростью частицы, возведенной во вторую-третью степень, и, таким образом, поддержание низких скоростей частиц полезно для минимизирования износа.
Некоторые обогатительные заводы, такие как глиноземные заводы, требуют повышенных рабочих температур, содействующих извлечению минерала. Высокотемпературные шламы требует насосов, которые имеют хорошие характеристики подавления кавитации. Чем ниже высота столба жидкости над входом насоса, требуемая насосом, тем лучше насос будет способен сохранять его рабочие характеристики. Конструкция рабочего колеса, имеющая низкокавитационные характеристики, будет содействовать как минимизации износа, так и уменьшению воздействия на рабочие характеристики насоса и, таким образом, на производительность обогатительного завода.
Одним из способов уменьшения турбулентности загружаемом шламе, входящем в насос, состоит в обеспечении плавного изменения угла движения потока шлама и захваченных им твердых частиц, когда шлам изменяет направление потока от горизонтального к вертикальному. Вход может быть закруглен посредством создания формы внутреннего канала рабочего колеса, соответствующей переднему вкладышу. Закругление производит более ламинарное течение и, в результате, меньшую турбулентность. Вход переднего вкладыша также может быть закруглен или может включать часть меньшего диаметра на входе или выпуклую часть, которая также может содействовать сглаживанию траектории поворота потока шлама.
Другое средство для поворота потока более равномерно состоит во включении в конструкцию наклонного переднего вкладыша и соответствующей наклонной передней поверхности рабочего колеса.
Более низкие уровни турбулентности в области входа рабочего колеса будут приводить к общему снижению износа. Срок службы имеет первостепенное значение для насосов, работающих с тяжелыми и грубыми шламами в обогатительных отраслях. Как описано выше, для достижения более низкого износа на входе рабочего колеса требуется комбинация определенных размерных отношений для получения определенной геометрии с низкой турбулентностью. Неожиданно изобретатели обнаружили, что эта предпочтительная геометрия в значительной степени независима от отношения наружного диаметра рабочего колеса к диаметру входа (обычно называемого отношением рабочего колеса).
Было обнаружено, что различные отношения, описанные выше или в комбинации, обеспечивают оптимальную геометрию, во-первых, для получения плавной структуры потока и минимизации ударных потерь на входе канала рабочего колеса и, во-вторых, для контроля величины турбулентности в максимально возможной степени на протяженности канала рабочего колеса. Различные отношения важны, поскольку они регулируют поток от осевого направления в рабочее колесо с поворотом на девяносто градусов для формирования радиального потока, и также выравнивают поток, прошедший передние кромки основных насосных лопастей в каждый из выпускных каналов рабочего колеса (то есть, проходов между всеми основными насосными лопастями).
В частности, рабочее колесо, имеющее размерные отношения Κ8/Ό2 в диапазоне от 0,05 до 0,16 и Ργ/Ό2 от 0,32 до 0,65, как было обнаружено, обеспечивало предпочтительные результаты, описанные выше.
В частности, рабочее колесо, имеющее размерные отношения К/О2 в диапазоне от 0,05 до 0,16 и ΙηΓ/Ό2 от 0,17 до 0,22, как было обнаружено, обеспечивало предпочтительные результаты, описанные выше.
В частности, рабочее колесо, имеющее насосные лопасти с размерными отношениями Κν/Τν в диапазоне от 0,18 до 0,19, как было обнаружено, обеспечивало предпочтительные результаты, описанные выше.
Дальнейшее усовершенствование было также достигнуто посредством применения выпускных направляющих лопастей, описанных выше. Выпускные направляющие лопасти регулируют турбулентность благодаря завихрениям в потоке материала, который проходит через канал рабочего колеса во время его использования. Увеличенная турбулентность может привести к увеличенному износу поверхностей рабочего колеса и спиральной камеры, а также к увеличению потерь энергии, которые, в конечном счете, требуют от оператора подачи большей энергии к насосу для достижения желательной производительности. В зависимости от выбранного положения выпускных направляющих лопастей, область турбулентности немедленно перед насосной поверхностью рабочего колеса может быть существенно ограничена. В результате, интенсивность или сила завихрений уменьшена, поскольку они не могут возрастать неограниченным образом. Другой предпочтительный результат состоял в том, что более плавный поток по всему каналу рабочего колеса понижал турбулентность и, таким образом, также снижал изнашивание из-за наличия твердых частиц в потоке шлама.
Усовершенствования рабочих характеристик включают следующее:
меньшее падение давления, создаваемого насосом, при увеличении потоков, т.е. меньшие потери энергии при увеличении потока, при этом следует отметить, что у традиционных рабочих колес более резкая потеря характеристик с таким же количеством основных насосных лопастей;
- 3 024932 увеличение эффективности на 7-8% в абсолютных значениях;
снижение кавитационных характеристик насоса и поддержание их более ровными даже при больших потоках (обычные рабочие колеса имеют более крутые характеристики);
увеличение срока службы рабочего колеса на 50% по сравнению с традиционной конструкцией рабочего колеса.
Согласно существующим традиционным протоколам конструирования всегда полагалось, что один параметр рабочих характеристик может быть увеличен, но за счет другого, например, более высокой эффективности, но при более низком сроке службы. Настоящее изобретение опровергает это представление, достигая лучших рабочих характеристик для всех параметров.
В результате лучших разносторонних рабочих характеристик рабочее колесо может быть произведено с использованием стандартных материалов без потребности в специальных сплавах, которые требовались бы иначе для решения проблем локального высокого износа.
Экспериментальные испытания продемонстрировали, что эти конструктивные параметры и спецификация определенных размерных отношений могут произвести относительно низкий или по существу оптимальный износ рабочего колеса, особенно вокруг выпуклости (входной области) рабочего колеса.
Краткое описание чертежей
Несмотря на любые другие формы, которые могут соответствовать устройству и способу, указанным в кратком описании изобретения, ниже описаны конкретные варианты осуществления изобретения способа и устройства на примере и со ссылками на прилагаемые чертежи, на которых показано следующее:
фиг. 1 изображает типичный схематичный вид сбоку с частичным сечением насоса, включающего рабочее колесо и комбинацию рабочего колеса и вкладыша согласно одному варианту осуществления изобретения;
фиг. 1А - подробный вид части рабочего колеса, показанного на фиг. 1;
фиг. 2 - типичный схематичный вид сверху в сечении насосной лопасти рабочего колеса согласно другому варианту осуществления изобретения;
фиг. 3-12 - типичные виды в целом и с частичным сечением рабочего колеса и входного вкладыша, где некоторые виды показывают комбинацию рабочего колеса и входного вкладыша, соответствующих некоторым вариантам осуществления изобретения;
фиг. 13А - типичный схематичный вид сбоку в сечении комбинации рабочего колеса и вкладыша согласно одному варианту осуществления изобретения, показывающий различные области входного вкладыша (1), переднего кожуха (2) рабочего колеса, выхода (3) переднего кожуха рабочего колеса и выпуклой части (4) заднего кожуха рабочего колеса;
фиг. 13В - типичный схематичный вид сбоку в сечении комбинации рабочего колеса и вкладыша согласно одному варианту осуществления изобретения, где измерительные точки произведены аппроксимацией кривой и моделированием линейной регрессии для показа внутреннего профиля различных областей, показанных на фиг. 13А.
Подробное описание конкретных вариантов осуществления изобретения
На фиг. 1 и 1А показан типичный насос 10, соответствующий некоторым вариантам осуществления изобретения, включающий кожух 12, задний вкладыш 14, передний вкладыш 30 и выход 18 насоса. Внутренняя камера 20 приспособлена для размещения рабочего колеса 40 для вращения вокруг оси Х-Х вращения.
Передний вкладыш 30 включает цилиндрическую подающую секцию 32, через которую шлам поступает в насосную камеру 20. Подающая секция 32 имеет канал 33 с первым внешним концом 34, в рабочем положении соединенным с питающей трубой (не показана), и вторым, внутренним концом 35, смежным с камерой 20. Передний вкладыш 30 также включает боковую стеночную секцию 15, которая сопрягается с кожухом 12 насоса для формирования и ограждения камеры 20, причем боковая стеночная секция 15 имеет внутреннюю поверхность 37. Второй конец 35 переднего вкладыша 30 имеет выступ 38, который приспособлен для сопряжения с рабочим колесом 40.
Рабочее колесо 40 включает ступицу 41, от которой проходит множество разнесенных по окружности насосных лопастей 42. Выступающая или выпуклая часть 47 проходит вперед от ступицы к каналу 33 в переднем вкладыше. Насосные лопасти 42 включают переднюю кромку 43, находящуюся в области входа рабочего колеса 48, и заднюю кромку 44, находящуюся в области выхода рабочего колеса 49. Рабочее колесо также включает передний кожух 50 и задний кожух 51 и лопасти 42, расположенные между ними.
В конкретном варианте выполнения рабочего колеса 10А, частично показанном на фиг. 2, показана только одна типичная насосная лопасть 42, которая проходит между противоположными основными внутренними поверхностями кожухов 50, 51. Обычно такое рабочее колесо 10А имеет множество таких насосных лопастей, равномерно расположенных вокруг области между упомянутыми кожухами 50, 51, например, три, четыре или пять насосных лопастей, что типично для шламовых насосов. На этом чертеже показана только одна насосная лопасть для удобства иллюстрирования признаков. Как показано на фиг. 2, типичная насосная лопасть 42 является в целом дугообразной в сечении и включает внутреннюю
- 4 024932 переднюю кромку 43 и внешнюю заднюю кромку 44 и противоположные боковые поверхности 45 и 46, причем боковая поверхность 45 является стороной накачивания или повышенного давления. Лопасти обычно упоминаются как загнутые назад лопасти при взгляде в направлении вращения. Ссылочные позиции, обозначающие описанные выше различные признаки, обозначены только на показанных лопастях 42 для ясности. Важные основные размеры Ц, Κν и Τν показаны на фигуре и определены ниже в этом описании.
В соответствии с некоторыми вариантами осуществления изобретения, типичное рабочее колесо показано на фиг. 3-12. Для удобства теперь будут использоваться одинаковые ссылочные позиции для обозначения одинаковых частей, описанных в отношении фиг. 1, 1А и 2. В конкретном варианте осуществления изобретения, показанном на фиг. 3-12, рабочее колесо 40 имеет множество выпускных направляющих лопастей. Выпускные направляющие лопасти имеют форму удлиненных выступов 55 с плоской вершиной, которые в целом имеют колбасовидное сечение. Эти выступы 55 проходят, соответственно, от основной поверхности заднего кожуха 51 и расположены между двумя смежными насосными лопастями 42. Выступы 55 имеют соответствующий внешний конец 58, который расположен смежно с внешней периферийной кромкой кожуха 51, на котором они расположены. Выпускные направляющие лопасти также имеют внутренний конец 60, который расположен приблизительно в середине соответствующего канала. Внутренние концы 60 соответствующих выпускных направляющих лопастей 55 отнесены на некоторое расстояние от центральной оси Х-Х вращения рабочего колеса 40. В типичном случае, хотя не обязательно, выпускные направляющие лопасти могут быть связаны с каждым каналом.
Каждая выпускная направляющая лопасть в форме выступа 55 показана на чертежах с высотой приблизительно 30-35% ширины насосной лопасти 42, где ширина насосной лопасти определена как расстояние между передним и задним кожухами рабочего колеса. В других вариантах осуществления изобретения высота направляющей лопасти может быть между 5 и 50% упомянутой ширины насосной лопасти 42. Каждая направляющая лопасть имеет в целом постоянную высоту вдоль ее длины, хотя в других вариантах осуществления изобретения направляющая лопасть может быть сужена по высоте и также сужена по ширине. Как можно видеть на чертежах, лопасти имеют скошенные периферийные кромки.
В варианте осуществления изобретения, показанном на фиг. 3-12, каждая выпускная направляющая лопасть может быть расположена ближе к нагнетающей поверхности или поверхности стороны повышенного давления ближайшей смежной насосной лопасти. Расположение выпускной направляющей лопасти ближе к одной смежной насосной лопасти может полезно улучшить рабочие характеристики насоса. Такие варианты осуществления изобретения также описаны в заявке РСТ/АИ2009/000661 настоящего заявителя, озаглавленной Рабочее колесо шламового насоса, которая была зарегистрирована одновременно с данной заявкой и содержание которой включено сюда в качестве перекрестной ссылки.
В других вариантах осуществления изобретения выпускные направляющие лопасти могут проходить в выпускной канал на меньшее или большее расстояние, чем показано в вариантах осуществления изобретения на фиг. 3-12, в зависимости от перекачиваемой жидкости или шлама.
В других вариантах осуществления изобретения может быть больше одной выпускной направляющей лопасти на каждой внутренней основной поверхности кожуха или, в некоторых случаях, на одной из противоположных внутренних основных поверхностей любого из двух кожухов, которые определяют выпускной канал, может не быть выпускной направляющей лопасти.
В других вариантах осуществления изобретения выпускные направляющие лопасти могут иметь ширину поперечного сечения, отличающуюся от ширины основных насосных лопастей, и они даже могут не быть удлиненными, если достигается желательное воздействие на поток шлама на выходе рабочего колеса.
Выпускные направляющие лопасти снижают вероятность формирования высокоскоростных потоков вихревого типа в слабых потоках. Это снижает вероятность износа твердыми частицами переднего или заднего кожуха, приводящего к образованию износовых раковин, в которых могут образовываться и развиваться потоки вихревого типа. Направляющие лопасти также будут уменьшать смешивание разделенных областей потока непосредственно у выхода рабочего колеса с уже вращающимся потоком в спиральной камере. Выпускные направляющие лопасти будут выравнивать и уменьшать турбулентность потока от рабочего колеса в кожух насоса или спиральную камеру.
Как показано на фиг. 8-12, рабочее колесо 10 также включает вытесняющие или вспомогательные лопасти 67, 68, 69 на соответствующих внешних поверхностях кожухов. Некоторые из лопастей 67, 68 на заднем кожухе имеют разную ширину. Как показано на фигурах, все лопасти, включая выпускные направляющие лопасти, имеют скошенные кромки.
Фиг. 1 и 2 показывают следующие параметры:
Όι - диаметр входа рабочего колеса в точке пересечения переднего кожуха и передней кромки насосной лопасти;
32 - наружный диаметр рабочего колеса, который является внешним диаметром насосных лопастей, который в некоторых типичных вариантах осуществления изобретения равен диаметру заднего кожуха рабочего колеса;
33 - диаметр первого конца переднего вкладыша;
- 5 024932
Ό4 - диаметр второго конца переднего вкладыша;
Λι - угол между передней кромкой лопасти и центральной осью вращения рабочего колеса;
А2 - угол между параллельными поверхностями рабочего колеса и переднего вкладыша и плоскостью, перпендикулярной оси вращения;
А3 - угол выступа переднего вкладыша относительно центральной оси вращения рабочего колеса; к, - радиус кривизны переднего кожуха рабочего колеса в точке, где горловинный вкладыш и передний кожух рабочего колеса совмещены, т.е. где поток проходит горловинный вкладыш и входит в рабочее колесо;
Κν - радиус передней кромки лопасти;
Τν - толщина основной части насосной лопасти;
Ц - длина переходного участка лопасти;
В2 - ширина выхода рабочего колеса;
1пг - радиус кривизны изогнутого профиля выпуклой части рабочего колеса у ступицы;
1по,е - расстояние от плоскости, содержащей внутреннюю основную поверхность заднего кожуха, до вершины выпуклой части под прямым углом относительно центральной оси;
Рг - радиус кривизны переходной области между внутренней основной поверхностью и выпуклой частью.
Предпочтительно один или больше из этих параметров имеет размерные отношения в следующих диапазонах:
Ό4 = 0,55Ό3 - 1,1ϋ3;
более предпочтительно Ό1 = 0,25Ό2 - 0,75Ό2; более предпочтительно 0,25Ό2-0,5Ό2; более предпочтительно 0,40Ό2-0,75Ό2; к, = 0, 05Ό2 - 0,16Ό2;
более предпочтительно 0,08Ό2 - 0,15Ό2; более предпочтительно 0,11Ό2 - 0,14Ό2; к = 0, 09Τν - 0,45Τν;
более предпочтительно 0,125Τν - 0,31Τν; более предпочтительно 0,18Τν - 0,19Τν;
Τν = 0,03Ό2 - 0,11ϋ2;
более предпочтительно 0,055Ό2 - 0,10Ό2;
Ц = 0,5Τν - 3Τν;
В2 = 0,08Ό2 - 0,2Ό2;
ΙηΓ =0,02Ό2 - 0,50Ό2;
более предпочтительно = 0,10Ό2 - 0,33Ό2; более предпочтительно = 0,17Ό2 - 0,22Ό2;
1по,е = 0,25В2 - 0,75В2;
более предпочтительно = 0,40В2 - 0,65В2; более предпочтительно = 0,48В2 - 0,56В2;
Рг = 0,20Ό2 - 0,75Ό2;
более предпочтительно = 0,32Ό2 - 0,65Ό2; более предпочтительно = 0,41Ό2 - 0,52Ό2; и имеет углы в диапазонах:
А2 = 0-20°;
А3 = 10-80°;
А1 = 20-35°.
- 6 024932
Примеры
Были проведены сравнительные испытания с обычным насосом и насосом согласно типичному варианту осуществления изобретения.
Различные соответствующие размеры двух насосов приведены ниже.
Рабочее колесо обычного насоса Рабочее колесо нового насоса
ϋ- = 203 мм - 226 мм
ϋ2 = 511 мм = 550 мм
Ез = 156 мм = 60 мм
Εν = 2 мм = 6 мм
Τν = Изменяется (до максимума 76 мм) = 32 мм
= Нет - 67 мм
В2 = 76 мм = 72 мм
Рг = 232 мм = 223 мм
1П1 = 95 мм = 95 мм
Αι = 0 (параллельно оси входа) = 25’
Передний вкладыш Передний вкладыш
А2 = 0 (перпендикулярно оси входа) = то же
Аз = 60° = 60°
Оз = 2 03 мм = 203 мм
04 = 200 мм - 224 мм
Для типичного нового рабочего колеса насоса, описанного здесь выше, отношение Ρ8/ϋ2 составляет 0,109, отношение ΡΓ/Ό2 составляет 0,415, отношение 11Н/О2 составляет 0,173 и отношение Ρν/Τν составляет 0,188.
Пример 1.
Новый и обычный насосы работали с одинаковой производительностью и скоростью с золотосодержащей рудой. Срок службы рабочего колеса обычного насоса составил 1600-1700 ч, срок службы переднего вкладыша составил 700-900 ч. Срок службы нового рабочего колеса и переднего вкладыша составил 2138 ч.
Пример 2.
Новый и обычный насосы работали с одинаковой производительностью и скоростью с золотосодержащей рудой, что привело к быстрому износу вследствие высокого содержания кремниевого песка в шламе. В результате трех испытаний новое рабочее колесо и передний вкладыш показали соответственно в 1,4 и в 1,6 раза большие сроки службы, чем обычные металлические части в таком же материале.
Обычное рабочее колесо, в типичном случае, выходило из строя из-за значительного износа на лопастях насоса и образования раковин на заднем кожухе. Новое рабочее колесо показало очень небольшой износ этого же типа.
Пример 3.
Новый и обычный насосы работали с одинаковой производительностью и скоростью на заводе для очистки глинозема с нагрузкой, которая была критической для снабжения завода. Эта нагрузка была при высокой температуре и, таким образом, предполагала конструкцию рабочего колеса с низкими кавитационными характеристиками.
Средний срок службы обычного рабочего колеса и переднего вкладыша составлял 4875 ч с некоторым износом рабочего колеса, но, в типичном случае, передний вкладыш повреждался из-за образования раковин во время использования.
Срок службы нового рабочего колеса и переднего вкладыша превысил 6000 ч без образования раковин.
Пример 4.
Новый и обычный насосы работали с одинаковой производительностью и скоростью на заводе для очистки глинозема, где отложения на внутренних стенках трубы и резервуара могут влиять на производительность насоса вследствие кавитации.
На основе экспериментов было вычислено, что новое рабочее колесо и передний вкладыш обеспечили дополнительное увеличение на 12,5% производительности, оставаясь не поврежденными кавитацией.
- 7 024932
Экспериментальное моделирование.
Были выполнены вычислительные эксперименты для определения уравнений для различных конструкций описанного здесь рабочего колеса с использованием коммерчески доступного программного обеспечения. Это программное обеспечение применяет нормализованную линейную регрессию или методы аппроксимации кривой для определения многочлена, который описывает кривизну внутренних поверхностей кожухов рабочего колеса для определенных описанных здесь вариантов осуществления изобретения.
Каждый выбранный вариант выполнения рабочего колеса при взгляде в сечении в плоскости, проходящей через ось вращения, имеет четыре основные области профиля, каждая из которых имеет явные признаки формы, как показано на фиг. 13А. На фиг. 13В показан профиль с признаками формы определенного рабочего колеса, которые были получены при помощи многочлена. Вдоль оси X, которая является линией, которая проходит от ступицы рабочего колеса через центр выпуклой части рабочего колеса и соосна с осью Х-Х вращения, взяты фактические размеры рабочего колеса и разделены на В2 (ширина выхода рабочего колеса) для получения нормализованной величины хп. Вдоль оси Υ (которая является линией, которая проходит под прямым углом к оси Х-Х вращения и в плоскости основной внутренней поверхности заднего кожуха) взяты фактические размеры рабочего колеса и разделены на 0,5х1)2 (половина наружного диаметра рабочего колеса) для получения нормализованной величины уп. Величины хп и уп затем регрессируются для вычисления многочлена для описания профиля области 2, который является острой внутренней поверхностью в области входа рабочего колеса, и профиля области 4, который является изогнутым профилем выпуклой части рабочего колеса.
В одном варианте осуществления изобретения, где 1)2 составляет 550 мм и В2 составляет 72 мм, область 2 профиля определена как:
уп = -2,3 8 9000 9903хп 5 + 19,4786939775хп4 - 63,2754154980хп3 + 102,6199259524χη 2 - 83,4315403428Х + 27,7322233171
В одном варианте осуществления изобретения, где 1)2 составляет 550 мм и В2 составляет 72 мм, область 4 профиля определена как:
у = -87,6924201323хп 5 + 119,7707929717хп4 62,39219780ббхп3 + 16,0543468684хп 2 - 2,7669594052Х +
0,5250083657.
В одном варианте осуществления изобретения, где 1)2 составляет 1560 мм и В2 составляет 190 мм, область 2 профиля определена как:
Уп = -7,0660920862хп 5 + 56,8379443295хп4 - 181,1145997000хп3 + 285,9370452104хп 2 - 223,9802206897Х + 70,2463717260.
В одном варианте осуществления изобретения, где 1)2 составляет 1560 мм и В2 составляет 190 мм, область 4 профиля определена как:
уп = -52,6890959578хп 5 + 79,4531495101хп4 - 45,7492175031хп3 + 13,0713205894хп 2 - 2,5389732284Х + 0,5439201928.
В одном варианте осуществления изобретения, где 1)2 составляет 712 мм и В2 составляет 82 мм, область 2 профиля определена как:
Уп = -0,8710521204хп 5 + 7,8018 806610хп4 - 27,9106218350хп3 +
50,0122747105хп 2 - 45,1312740213Х + 16,9014790579.
В одном варианте осуществления изобретения, где 1)2 составляет 712 мм и В2 составляет 82 мм, область 4 профиля определена как:
Уп = -66,6742503139хп 5 + 103,3169809752хп4 60,6233286019Хп3 + 17,0989215719хп2 - 2,9560300900Х +
0,5424661895 .
В одном варианте осуществления изобретения, где 1)2 составляет 776 мм и В2 составляет 98 мм, область 2 профиля определена как:
Уп = -0,255663 9974хп 5 + 2,60099715 78хп4 - 10,54 7672 6720хп3 +
21,4251116716Хп2 - 21,9586498788х + 9,5486465528.
В одном варианте осуществления изобретения, где 1)2 составляет 776 мм и В2 составляет 98 мм, область 4 профиля определена как:
уп = -74,2097253182хп 5 + 115,555950283бхп4 67,8953477381хп3 + 19,1100516593хп 2 - 3,2725057764Х +
0,5878323997.
- 8 024932
В предшествующем описании определенных типичных вариантов осуществления изобретения для ясности применена специальная терминология. Однако изобретение не ограничено избранными специальными терминами, и следует понимать, что каждый специальный термин включает все технические эквиваленты, которые работают подобным образом для достижения подобной технической цели. Такие термины, как передний и задний, выше и ниже и т.п., использованы как слова для удобства определения опорных точек и не должны рассматриваться как ограничивающие термины.
Ссылка в этом описании на любую предшествующую публикацию, или полученную из нее информацию, или любой известный материал не должна рассматриваться как признание, или допущение, или какая-либо форма указания, что эта предшествующая публикация, или полученная из нее информация, или известный материал формирует часть общеизвестного знания в области, к которой относится это описание.
Наконец, следует понимать, что различные изменения, модификации и/или добавления могут быть включены в различные конструкции и расположение частей, не отступая от сущности или объема изобретения.

Claims (4)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Рабочее колесо для использования в центробежном насосе, включающем кожух, имеющий внутри него камеру, вход для подачи материала, накачиваемого в камеру, и выход для выпуска материала из камеры, причем рабочее колесо установлено для вращения при использовании в камере вокруг оси вращения и содержит передний кожух и задний кожух, каждый из которых имеет основную внутреннюю поверхность в плоскости, по существу, под прямым углом к оси вращения и множество насосных лопастей, расположенных между ними и имеющих, каждая, переднюю кромку в области входа рабочего колеса и заднюю кромку, при этом передний кожух имеет дугообразную внутреннюю поверхность в области входа рабочего колеса, которая имеет профиль, определенный следующим:
    уп = - 2,3890009903хп 5 + 19,4786939775хп4 - 63,2754154980хп3 +
    102,6199259524хп 2 - 83,4315403428х + 27,7322233171, где ось уп находится в плоскости основной внутренней поверхности заднего кожуха, ось хп соосна с осью вращения, уп=у/(0,5хИ2), хп=х/В2, причем х и у определяют фактические координаты дугообразной внутренней поверхности переднего кожуха рабочего колеса, IX который является наружным диаметром рабочего колеса, составляет 550 мм, и В2, которая является шириной выхода рабочего колеса, составляет 72 мм.
  2. 2. Рабочее колесо для использования в центробежном насосе, включающем кожух, имеющий внутри него камеру, вход для подачи материала, накачиваемого в камеру, и выход для выпуска материала из камеры, причем рабочее колесо установлено для вращения при использовании в камере вокруг оси вращения и содержит передний кожух и задний кожух, каждый из которых имеет основную внутреннюю поверхность в плоскости, по существу, под прямым углом к оси вращения и множество насосных лопастей, расположенных между ними и имеющих, каждая, переднюю кромку в области входа рабочего колеса и заднюю кромку, причем передний кожух имеет дугообразную внутреннюю поверхность в области входа рабочего колеса, которая имеет профиль, заданный следующим:
    уп = - 7,0660920862хп 5 + 56,8379443295хп4 - 181,1145997000хп3 +
    285,9370452104хп 2 - 223,9802206897Х + 70,2463 717260, где ось уп находится в плоскости основной внутренней поверхности заднего кожуха, ось хп соосна с осью вращения, уп=у/(0,5хИ2), хп=х/В2, когда х и у определяют фактические координаты дугообразной внутренней поверхности переднего кожуха рабочего колеса, IX который является наружным диаметром рабочего колеса, составляет 1560 мм, и В2, которая является шириной выхода рабочего колеса, составляет 190 мм.
  3. 3. Рабочее колесо для использования в центробежном насосе, включающем кожух, имеющий внутри него камеру, вход для подачи материала, накачиваемого в камеру, и выход для выпуска материала из камеры, причем рабочее колесо установлено для вращения при использовании в камере вокруг оси вращения и содержит передний кожух и задний кожух, каждый из которых имеет основную внутреннюю поверхность в плоскости, по существу, под прямым углом к оси вращения и множество насосных лопастей, расположенных между ними и имеющих, каждая, переднюю кромку в области входа рабочего колеса и заднюю кромку, причем передний кожух имеет дугообразную внутреннюю поверхность в области входа рабочего колеса, которая имеет профиль, заданный следующим:
    Уп = - 0,8710521204хп 5 + 7,8018806610хп4 - 27,9106218350хп3 +
    50,0122747105хп 2 - 45,1312740213Х + 16,9014790579, где ось уп находится в плоскости основной внутренней поверхности заднего кожуха, ось хп соосна с осью вращения, уп=у/(0,5хИ2), хп=х/В2, когда х и у определяют фактические координаты дугообразной
    - 9 024932 внутренней поверхности переднего кожуха рабочего колеса, Ό2, который является наружным диаметром рабочего колеса, составляет 712 мм, и В2, которая является шириной выхода рабочего колеса, составляет 82 мм.
  4. 4. Рабочее колесо для использования в центробежном насосе, включающем кожух, имеющий внутри него камеру, вход для подачи материала, накачиваемого в камеру, и выход для выпуска материала из камеры, причем рабочее колесо установлено для вращения при использовании в камере вокруг оси вращения и содержит передний кожух и задний кожух, каждый из которых имеет основную внутреннюю поверхность в плоскости, по существу, под прямым углом к оси вращения и множество насосных лопастей, расположенных между ними и имеющих, каждая, переднюю кромку в области входа рабочего колеса и заднюю кромку, при этом передний кожух имеет дугообразную внутреннюю поверхность в области входа рабочего колеса, которая имеет профиль, заданный следующим:
    Уп = - 0,2556639974хп 5 + 2,6009971578хп4 - 10,5476726720хп3 +
    21,4251116716хп 2 - 21,9586498788Х + 9,5486465528, где ось уп находится в плоскости основной внутренней поверхности заднего кожуха, ось хп соосна с осью вращения, уп=у/(0,5хЭ2), хп=х/В2, когда х и у определяют фактические координаты дугообразной внутренней поверхности переднего кожуха рабочего колеса, Ό2, который является наружным диаметром рабочего колеса, составляет 776 мм, и В2, которая является шириной выхода рабочего колеса, составляет 98 мм.
EA201400074A 2008-05-27 2009-05-27 Рабочее колесо центробежного насоса (варианты) EA024932B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AU2008902665A AU2008902665A0 (en) 2008-05-27 Improvements relating to centrifugal pumps
AU2009901137A AU2009901137A0 (en) 2009-03-16 Improvements relating to centrifugal pumps

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201400074A1 EA201400074A1 (ru) 2014-04-30
EA024932B1 true EA024932B1 (ru) 2016-11-30

Family

ID=41376477

Family Applications (6)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201071360A EA022592B9 (ru) 2008-05-27 2009-05-27 Усовершенствования центробежных насосов
EA201400073A EA024868B1 (ru) 2008-05-27 2009-05-27 Рабочее колесо центробежного насоса и его комбинация с внутренним вкладышем (варианты)
EA201400074A EA024932B1 (ru) 2008-05-27 2009-05-27 Рабочее колесо центробежного насоса (варианты)
EA201400075A EA024898B1 (ru) 2008-05-27 2009-05-27 Рабочее колесо центробежного насоса (варианты)
EA201400071A EA025854B1 (ru) 2008-05-27 2009-05-27 Рабочее колесо центробежного насоса и его комбинация с внутренним вкладышем (варианты)
EA201400072A EA024954B1 (ru) 2008-05-27 2009-05-27 Рабочее колесо центробежного насоса и его комбинация с внутренним вкладышем (варианты)

Family Applications Before (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201071360A EA022592B9 (ru) 2008-05-27 2009-05-27 Усовершенствования центробежных насосов
EA201400073A EA024868B1 (ru) 2008-05-27 2009-05-27 Рабочее колесо центробежного насоса и его комбинация с внутренним вкладышем (варианты)

Family Applications After (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201400075A EA024898B1 (ru) 2008-05-27 2009-05-27 Рабочее колесо центробежного насоса (варианты)
EA201400071A EA025854B1 (ru) 2008-05-27 2009-05-27 Рабочее колесо центробежного насоса и его комбинация с внутренним вкладышем (варианты)
EA201400072A EA024954B1 (ru) 2008-05-27 2009-05-27 Рабочее колесо центробежного насоса и его комбинация с внутренним вкладышем (варианты)

Country Status (18)

Country Link
US (3) US8608445B2 (ru)
EP (2) EP2331826B1 (ru)
CN (4) CN105508291B (ru)
AP (2) AP2015008293A0 (ru)
AR (1) AR072254A1 (ru)
AU (1) AU2009253737B2 (ru)
BR (4) BRPI0909600B1 (ru)
CA (3) CA2725539C (ru)
CL (6) CL2009001301A1 (ru)
EA (6) EA022592B9 (ru)
ES (2) ES2835028T3 (ru)
IL (4) IL209311A (ru)
MX (2) MX339040B (ru)
PE (6) PE20141834A1 (ru)
PL (1) PL2331826T3 (ru)
PT (1) PT3009685T (ru)
WO (1) WO2009143570A1 (ru)
ZA (2) ZA201008492B (ru)

Families Citing this family (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BRPI0909600B1 (pt) * 2008-05-27 2019-12-17 Weir Minerals Australia Ltd rotor especificamente adaptado para ser montado dentro de uma câmara de uma bomba centrífuga
DE102010023931A1 (de) * 2010-06-16 2011-12-22 Allweiler Ag Doppelflutige Kreiselpumpe
CA2806492C (en) 2010-08-23 2018-08-07 Ecotech Marine, Llc Pump and pump assembly
RU2629849C2 (ru) * 2011-10-23 2017-09-04 Андритц Гидро Лтд. Компактная лопатка для рабочего колеса турбины френсиса и способ конфигурирования рабочего колеса
US9488184B2 (en) 2012-05-02 2016-11-08 King Abdulaziz City For Science And Technology Method and system of increasing wear resistance of a part of a rotating mechanism exposed to fluid flow therethrough
US9309895B2 (en) * 2012-06-18 2016-04-12 Kennametal Inc. Closed impeller with a coated vane
CN103016398B (zh) * 2012-12-14 2015-06-10 清华大学 一种控制曲率分布的离心叶轮流道设计方法
CN103644141B (zh) * 2013-12-20 2015-09-30 中国农业大学 一种获取双吸离心泵叶片载荷分布曲线的方法
RU2688066C2 (ru) * 2014-04-23 2019-05-17 Зульцер Мэнэджмент Аг Рабочее колесо для центробежного насоса, центробежный насос, а также его использование
AU2015318812B2 (en) * 2014-09-15 2019-07-18 Weir Minerals Australia Ltd Slurry pump impeller
WO2016040979A1 (en) * 2014-09-15 2016-03-24 Weir Minerals Australia Ltd Slurry pump impeller
JP6374744B2 (ja) * 2014-09-26 2018-08-15 株式会社久保田鉄工所 インペラを備えたウォーターポンプ
CN104279188B (zh) * 2014-10-29 2017-08-01 珠海格力电器股份有限公司 离心式风机及具有其的空调器
CN104564797B (zh) * 2015-01-23 2017-09-12 江苏大学 一种固液两相流泵叶轮水力设计方法
GB2542233B (en) 2015-08-26 2018-02-07 Weir Minerals Europe Ltd Rotary parts for a slurry pump
US9890797B2 (en) * 2016-06-22 2018-02-13 Ar Impeller, Inc. Impeller with removable and replaceable vanes for centrifugal pump
DE102016112709A1 (de) * 2016-07-12 2018-01-18 Miele & Cie. Kg Dichtungsvorrichtung für ein Gebläselaufrad und Gebläse
CN106837856B (zh) * 2017-03-14 2023-03-31 中交疏浚技术装备国家工程研究中心有限公司 高效耐磨挖泥泵三叶片叶轮设计方法及叶轮
JP2018178820A (ja) * 2017-04-10 2018-11-15 日本電産サンキョー株式会社 ポンプ装置
EA202191002A1 (ru) * 2017-10-12 2021-09-09 Уэйр Минералз Острэйлиа Лтд Впускной компонент для шламового насоса
MX2021001237A (es) 2018-08-01 2021-04-13 Weir Slurry Group Inc Arreglo de espacio lateral anular invertido para una bomba centrifuga.
CN110159585B (zh) * 2019-05-23 2024-02-13 西华大学 一种圆盘泵叶轮
JP7396836B2 (ja) 2019-09-04 2023-12-12 古河産機システムズ株式会社 渦巻きポンプ組立用冶具および渦巻きポンプの組立方法
CN111005876A (zh) * 2019-11-22 2020-04-14 三联泵业股份有限公司 一种旋流器给料泵叶轮结构
RU2732082C1 (ru) * 2020-03-17 2020-09-11 Общество с ограниченной ответственностью «Лизинговая Компания «ЛИАКОН» Ступень многоступенчатого центробежного насоса
WO2022003629A1 (en) * 2020-07-01 2022-01-06 Padmini Vna Mechatronics Pvt. Ltd. Electric water pump with improved rotor assembly
KR102399502B1 (ko) * 2021-12-09 2022-05-18 주식회사 디지피 멀티 타입 임펠러
CN114607636B (zh) * 2022-02-28 2024-02-13 江西南方锅炉股份有限公司 一种用于锅炉系统的引风机
US11713768B1 (en) * 2022-06-22 2023-08-01 Robert Bosch Gmbh Impeller for a centrifugal pump

Citations (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3167021A (en) * 1963-04-15 1965-01-26 Allis Chalmers Mfg Co Nonclogging centrifugal pump
US3285187A (en) * 1965-11-05 1966-11-15 Msl Ind Inc Impeller for use in centrifugal pump or blower and a method of manufacture thereof
US3837627A (en) * 1972-06-07 1974-09-24 Allis Chalmers Method and apparatus for gasifying a liquid
US3881840A (en) * 1973-09-05 1975-05-06 Neratoom Centrifugal pump for processing liquids containing abrasive constituents, more particularly, a sand pump or a waste-water pumper
US3953150A (en) * 1972-02-10 1976-04-27 Sundstrand Corporation Impeller apparatus
US3986791A (en) * 1974-04-01 1976-10-19 Sigma Lutin, Narodni Podnik Hydrodynamic multi-stage pump
GB2092228A (en) * 1981-01-30 1982-08-11 Baker Int Corp Centrifugal pumps
WO1988002820A1 (en) * 1986-10-07 1988-04-21 Warman International Limited Impellers for centrifugal pumps
US4872809A (en) * 1987-03-06 1989-10-10 Giw Industries, Inc. Slurry pump having increased efficiency and wear characteristics
US5192193A (en) * 1991-06-21 1993-03-09 Ingersoll-Dresser Pump Company Impeller for centrifugal pumps
US5368443A (en) * 1990-02-21 1994-11-29 Tampella Forest Oy Blade wheel for a centrifugal pump
US5609468A (en) * 1993-03-18 1997-03-11 Warman International Limited Centrifugal seal assembly
US5873697A (en) * 1994-10-11 1999-02-23 Chevron U.S.A., Inc. Method of improving centrifugal pump efficiency
WO2007126981A2 (en) * 2006-03-28 2007-11-08 The Gorman-Rupp Company Impeller

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1006365A (en) * 1962-10-15 1965-09-29 English Electric Co Ltd Improvements in or relating to hydraulic pumps and reversible pump turbines
DE2708368C2 (de) * 1977-02-26 1983-03-24 Klein, Schanzlin & Becker Ag, 6710 Frankenthal Laufrad für Kreiselpumpen
US4533294A (en) * 1980-09-25 1985-08-06 Dresser Industries, Inc. High speed centrifugal pump and method for operating same at reduced noise levels
US4637779A (en) 1985-05-17 1987-01-20 Kamyr, Inc. Two stage medium consistency pulp pumping
DE3820062A1 (de) * 1988-06-13 1989-12-21 Klein Schanzlin & Becker Ag Stroemungsmaschine
US5192142A (en) * 1990-09-27 1993-03-09 Baker Hughes Incorporated Pump impeller release collar assembly
CN1022584C (zh) * 1990-10-27 1993-10-27 浙江大学 厚叶片离心叶轮
SE509487C2 (sv) * 1991-03-22 1999-02-01 Warman Int Ltd Centrifugalpump
AU691112B2 (en) * 1992-12-29 1998-05-07 Vortex Australia Pty. Ltd. Pump impeller and centrifugal slurry pump incorporating same
DE69332086T2 (de) * 1992-12-29 2003-03-06 Vortex Australia Pty Ltd Pumpenlaufrad und kreiselpumpe für zähflussige medien mit diesem laufrad
DE4336852A1 (de) 1993-10-28 1995-05-04 Klein Schanzlin & Becker Ag Leitapparat für Kreiselpumpen
RU2061910C1 (ru) 1993-12-17 1996-06-10 Научно-исследовательское, испытательное и проектное предприятие вентиляторостроения "Турмаш" Рабочее колесо центробежного вентилятора
US5605444A (en) * 1995-12-26 1997-02-25 Ingersoll-Dresser Pump Company Pump impeller having separate offset inlet vanes
RU2120568C1 (ru) 1996-09-18 1998-10-20 Акционерное общество Научно-исследовательский институт центробежных и роторных компрессоров Рабочее колесо центробежного компрессора
DE60134420D1 (de) * 2000-12-04 2008-07-24 Robert Bosch Llc Einstückig ausgebildetes hochleistungszentrifugalgebläse
RU2193692C1 (ru) * 2001-03-23 2002-11-27 Открытое акционерное общество "Борец" Ступень скважинного центробежного насоса
US20040136825A1 (en) * 2001-08-08 2004-07-15 Addie Graeme R. Multiple diverter for reducing wear in a slurry pump
ITMI20012413A1 (it) * 2001-11-15 2003-05-15 Nuovo Pignone Spa Pala per girante di compressore centrifygo a medio coefficiente di flusso
CN2634157Y (zh) * 2003-04-07 2004-08-18 王文烈 渣浆泵
AU2003903024A0 (en) 2003-06-16 2003-07-03 Weir Warman Ltd Improved pump impeller
US6988870B2 (en) * 2004-01-27 2006-01-24 Weir Slurry Group, Inc. Casing for a centrifugal pump
FI20050450A (fi) * 2005-04-29 2006-10-30 Sulzer Pumpen Ag Keskipakopumppu ja sen juoksupyörä
CN201053397Y (zh) * 2007-06-22 2008-04-30 安徽省天马泵阀集团有限公司 纸浆泵
CN101149066B (zh) * 2007-09-07 2012-05-23 山东东方天明机械制造有限公司 离心式渣浆泵叶轮调整间隙区冲刷降蚀工艺及其设备
BRPI0909600B1 (pt) * 2008-05-27 2019-12-17 Weir Minerals Australia Ltd rotor especificamente adaptado para ser montado dentro de uma câmara de uma bomba centrífuga

Patent Citations (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3167021A (en) * 1963-04-15 1965-01-26 Allis Chalmers Mfg Co Nonclogging centrifugal pump
US3285187A (en) * 1965-11-05 1966-11-15 Msl Ind Inc Impeller for use in centrifugal pump or blower and a method of manufacture thereof
US3953150A (en) * 1972-02-10 1976-04-27 Sundstrand Corporation Impeller apparatus
US3837627A (en) * 1972-06-07 1974-09-24 Allis Chalmers Method and apparatus for gasifying a liquid
US3881840A (en) * 1973-09-05 1975-05-06 Neratoom Centrifugal pump for processing liquids containing abrasive constituents, more particularly, a sand pump or a waste-water pumper
US3986791A (en) * 1974-04-01 1976-10-19 Sigma Lutin, Narodni Podnik Hydrodynamic multi-stage pump
GB2092228A (en) * 1981-01-30 1982-08-11 Baker Int Corp Centrifugal pumps
WO1988002820A1 (en) * 1986-10-07 1988-04-21 Warman International Limited Impellers for centrifugal pumps
US4872809A (en) * 1987-03-06 1989-10-10 Giw Industries, Inc. Slurry pump having increased efficiency and wear characteristics
US5368443A (en) * 1990-02-21 1994-11-29 Tampella Forest Oy Blade wheel for a centrifugal pump
US5192193A (en) * 1991-06-21 1993-03-09 Ingersoll-Dresser Pump Company Impeller for centrifugal pumps
US5609468A (en) * 1993-03-18 1997-03-11 Warman International Limited Centrifugal seal assembly
US5873697A (en) * 1994-10-11 1999-02-23 Chevron U.S.A., Inc. Method of improving centrifugal pump efficiency
WO2007126981A2 (en) * 2006-03-28 2007-11-08 The Gorman-Rupp Company Impeller

Also Published As

Publication number Publication date
BRPI0909600A2 (pt) 2019-02-19
US20150211522A1 (en) 2015-07-30
CA2911931C (en) 2016-10-18
CN105508291B (zh) 2019-01-08
CL2009001301A1 (es) 2010-11-12
EA201400071A1 (ru) 2014-04-30
IL228481A0 (en) 2013-12-31
PE20100415A1 (es) 2010-06-14
IL228482A0 (en) 2013-12-31
CL2016002428A1 (es) 2017-03-24
ES2567733T3 (es) 2016-04-26
AU2009253737A1 (en) 2009-12-03
PE20141846A1 (es) 2014-12-11
AU2009253737B2 (en) 2013-08-15
BR122019021556B1 (pt) 2020-06-30
EA201400074A1 (ru) 2014-04-30
PL2331826T3 (pl) 2016-07-29
MX2010013007A (es) 2010-12-20
CN103343752A (zh) 2013-10-09
AP2010005475A0 (en) 2010-12-31
CN102099585B (zh) 2014-02-12
CL2016002425A1 (es) 2017-03-24
IL228482A (en) 2015-04-30
CN105508291A (zh) 2016-04-20
US20140105747A1 (en) 2014-04-17
CN109340123A (zh) 2019-02-15
EP2331826A4 (en) 2014-01-08
AR072254A1 (es) 2010-08-18
EA024868B1 (ru) 2016-10-31
EA201400072A1 (ru) 2014-04-30
CL2012000663A1 (es) 2013-01-11
US9004869B2 (en) 2015-04-14
CL2016002426A1 (es) 2017-03-24
US9422938B2 (en) 2016-08-23
CA2725539C (en) 2016-07-19
EP3009685B1 (en) 2020-09-09
EP3009685A1 (en) 2016-04-20
IL228480A (en) 2015-04-30
IL228481A (en) 2014-07-31
MX2020009897A (es) 2020-10-12
EA022592B1 (ru) 2016-01-29
BRPI0909600B1 (pt) 2019-12-17
EA022592B9 (ru) 2016-05-31
ES2835028T3 (es) 2021-06-21
CN103343752B (zh) 2015-12-02
PE20141833A1 (es) 2014-12-16
WO2009143570A1 (en) 2009-12-03
CA2911931A1 (en) 2009-12-03
BR122019021566B1 (pt) 2020-08-11
CL2016002427A1 (es) 2017-03-24
CN102099585A (zh) 2011-06-15
AP2015008293A0 (en) 2015-02-28
PE20141832A1 (es) 2014-12-16
PE20141834A1 (es) 2014-12-16
CN109340123B (zh) 2021-08-10
US8608445B2 (en) 2013-12-17
BR122019021562B1 (pt) 2020-08-18
IL228480A0 (en) 2013-12-31
EA201400075A1 (ru) 2016-01-29
CA2911924A1 (en) 2009-12-03
IL209311A0 (en) 2011-01-31
EA201071360A1 (ru) 2011-06-30
EP2331826B1 (en) 2016-01-27
IL209311A (en) 2014-07-31
CA2725539A1 (en) 2009-12-03
EP2331826A1 (en) 2011-06-15
CA2911924C (en) 2016-10-18
EA201400073A1 (ru) 2014-04-30
PE20141829A1 (es) 2014-12-16
PT3009685T (pt) 2021-01-21
ZA201806758B (en) 2019-07-31
EA024954B1 (ru) 2016-11-30
EA025854B1 (ru) 2017-02-28
EA024898B1 (ru) 2016-10-31
US20110158795A1 (en) 2011-06-30
ZA201008492B (en) 2021-08-25
MX339040B (es) 2016-05-05
AP3376A (en) 2015-07-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA024932B1 (ru) Рабочее колесо центробежного насоса (варианты)
US9651055B2 (en) Slurry pump impeller
EP2917586B1 (en) Impeller for centrifugal pump and use thereof when pumping drill fluid containing cuttings
RU2296243C2 (ru) Центробежный насос с конфигурированной спиральной камерой
CN105041720B (zh) 一种高效大过流旋流泵准环形压水室水力设计方法
AU2013202457B2 (en) Improvements relating to centrifugal pump impellers
EP2734736B1 (en) Improvements to pumps and components therefor
CN103075361A (zh) 螺旋泵叶轮不等扬程水力设计方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM RU