EA020245B1 - Низколегированная сталь с высоким пределом текучести и высокой стойкостью к сульфидному растрескиванию под напряжением - Google Patents
Низколегированная сталь с высоким пределом текучести и высокой стойкостью к сульфидному растрескиванию под напряжением Download PDFInfo
- Publication number
- EA020245B1 EA020245B1 EA201170788A EA201170788A EA020245B1 EA 020245 B1 EA020245 B1 EA 020245B1 EA 201170788 A EA201170788 A EA 201170788A EA 201170788 A EA201170788 A EA 201170788A EA 020245 B1 EA020245 B1 EA 020245B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- content
- steel
- yield strength
- range
- less
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Сталь, содержащая, вес.%: С от 0,2 до 0,5; Si от 0,1 до 0,5; Mn от 0,1 до 1; Р 0,03 или менее; S 0,005 или менее; Cr от 0,3 до 1,5; Мо от 0,3 до 1; Al от 0,01 до 0,1; V от 0,1 до 0,5; Nb от 0,01 до 0,05; Ti от 0 до 0,01; W от 0,3 до 1; N 0,01 или менее, оставшуюся часть химической композиции этой стали составляет железо и примеси или остаточные примеси, появление которых неизбежно при сталеварении и в процессе литья. Эта сталь может быть использована для производства бесшовных труб с пределом текучести после тепловой обработки 861 МПа или более.
Description
Настоящее изобретение относится к низколегированным сталям с высоким пределом текучести, которые обладают великолепными качествами в отношении сульфидного растрескивания под напряжением. В частности, настоящее изобретение применимо к трубным изделиям для скважин, добывающих углеводороды, содержащие сероводород (Н28).
Разведка и освоение все более и более глубоких скважин для добычи углеводородов, в которых применяются все более высокие давления при все более высоких температурах и даже в более агрессивных средах, в частности, содержащих сероводород, означает, что потребность в использовании низколегированных труб, обладающих и высоким пределом текучести, и высокой стойкостью к сульфидному растрескиванию под напряжением, непрерывно растет.
Присутствие сероводорода, или Н28, является причиной опасной формы растрескивания низколегированных сталей с высоким пределом текучести, известной как 88С (8и1рЫйе 51гс55 сгаскшд сульфидное растрескивание под напряжением), которое может затрагивать и обсадные трубы, и насоснокомпрессорные трубы, трубопроводы, связывающие морскую платформу с подводным месторождением, или бурильные трубы и соответствующие вспомогательные приспособления. Кроме того, сероводород представляет собой газ, смертельный для человека в дозах в несколько десятков частей на миллион. Таким образом, стойкость к сульфидному растрескиванию под напряжением является фактором, имеющим особое значение для нефтедобывающих компаний, поскольку этот фактор важен с точки зрения безопасности как оборудования, так и персонала.
За последние десятилетия достигнуты успехи в деле разработки низколегированных сталей, обладающих высокой стойкостью к Н28, с нормативным пределом текучести, который становится все выше и выше: 551 МПа (80 кя (тысяч фунтов/кв.дюйм)), 620 МПа (90 кя), 655 МПа (95 кя) и самое современное 758 МПа (110 кя).
Глубины современных скважин, добывающих углеводороды, достигают нескольких тысяч метров, поэтому вес колонны труб, обработанных с целью обеспечения стандартных значений предела текучести, очень большой. Кроме того, величины давления в коллекторах углеводородов могут быть очень большими, порядка нескольких сотен бар, и парциальное давление Н28, присутствующего даже в относительно низкой концентрации порядка 10-100 ч./ млн, составляет порядка 0,001-0,1 бар, что при низком рН достаточно для развития процессов 88С, если материал труб не является надлежащим. При этом использование низколегированных сталей, в которых сочетается нормативный предел текучести, равный 861 МПа (125 к81), и достаточная стойкость к сульфидному растрескиванию под напряжением, было бы особенно желательным в таких колоннах.
По этой причине авторы старались создать низколегированную сталь с нормативным пределом текучести 861 МПа (125 КМ)- одновременно обладающую надлежащими качествами в отношении сульфидного растрескивания под напряжением.
Несмотря на хорошо известный факт, что стойкость низколегированных сталей к 88С уменьшается при увеличении предела текучести, в известном уровне техники, в патентной заявке ЕР-А-1862561, предлагается химический состав, сочетающийся с тепловой обработкой, позволяющей получить низколегированную сталь, которая удовлетворяет современным требованиям нефтепромыслов.
В патентной заявке ЕР-А-1862561 предлагается низколегированная сталь с высоким пределом текучести (861 МПа или более) и значительной стойкостью к 88С, и раскрывается химический состав, который успешно сочетается с изотермическим бейнитным превращением при термообработке в диапазоне температур 400-600°С.
Хорошо известно, что для получения низколегированной стали с высоким пределом текучести осуществляют закалку и отпуск термообработкой при относительно низкой температуре (менее 700°С) хромомолибденовой легированной стали. Однако в соответствии с патентной заявкой ЕР-А-1862561 низкотемпературный отпуск вызывает значительную плотность дислокаций и осаждение крупнозернистых карбидов М23С6 на границах зерен, что ухудшает качество в отношении 88С. Таким образом, в патентной заявке ЕР-А-1862561 предлагается повышать стойкость к 88С путем увеличения температуры нагрева при отпуске, чтобы уменьшить плотность дислокаций, и ограничивать осаждение крупнозернистых карбидов на границах зерен путем ограничения общего содержания (Сг+Мо) величиной в диапазоне от 1,5 до 3%. Однако поскольку в этом случае существует риск, что предел текучести стали снизится из-за высокой температуры нагрева при отпуске, в патентной заявке ЕР-А-1862561 предлагается увеличить содержание С (от 0,3 до 0,6%) одновременно с добавлением достаточного количества Мо и V (соответственно 0,5% или более и от 0,05 до 0,3%) для осаждения мелкозернистых карбидов МС.
Однако существует риск, что такое увеличение содержания С вызовет появление закалочных трещин при обычной тепловой обработке (закалка в воде + отпуск), применимой в данном случае, поэтому в патентной заявке ЕР-А-1862561 предлагается изотермическая тепловая обработка для бейнитного превращения в диапазоне температур 400-600°С, позволяющая предотвратить растрескивание во время закалки водой сталей с высоким содержанием углерода, а также смешанными мартенсито-бейнитными структурами, которые, как полагают, оказывают отрицательное влияние на 88С в случае более мягкой закалки, например маслом.
- 1 020245
Полученная бейнитная структура (эквивалентная в соответствии с ЕР-А-1862561 мартенситной структуре, получаемой путем обычной тепловой обработки закалка + отпуск) обладает высоким пределом текучести (861 МПа или более или 125 кы), сочетающимся с великолепными качествами в отношении 88С, испытанными с использованием методов ΝΛί'Έ ТМ0177 А и Ό (Национальная ассоциация инженеров-коррозионистов) .
Однако при использовании такой изотермической тепловой обработки для бейнитного превращения в промышленности необходимо очень жестко регулировать кинетику процесса, чтобы избежать начала превращений других типов (мартенситных или перлитных). Кроме того, в зависимости от толщины трубы количество воды, используемое для закалки, меняется, что означает, что при переходе от одной трубы к другой необходимо регулировать скорость охлаждения, чтобы получать однофазную бейнитную структуру.
Целью настоящего изобретения является создание композиции низколегированной стали, которая может быть подвергнута тепловой обработке с целью обеспечения предела текучести 861 МПа (125 к§1) или более;
обладающей стойкостью к 88С в соответствии с методом А стандарта NΑСΕ ТМ0177, которая особенно высока при указанных выше величинах предела текучести;
и для производства которой не требуется промышленной установки для термообработки для бейнитного превращения, что, следовательно, означает, что себестоимость бесшовных труб ниже, чем в соответствии с заявкой ЕР-А-1862561.
В соответствии с настоящим изобретением эта сталь содержит, вес.%:
С от 0,2 до 0,5%;
8ί от 0,1 до 0,5%;
Мп от 0,1 до 1%;
Р 0,03% или менее;
0,005% или менее;
Сг от 0,3 до 1,5%;
Мо от 0,3 до 1%;
А1 от 0,01 до 0,1%;
V от 0,1 до 0,5%;
N от 0,01 до 0,05%;
Т1 самое большее 0,01%;
№ от 0,3 до 1%;
N 0,01% или менее.
Оставшуюся часть химической композиции этой стали составляет железо и примеси или остаточные примеси, появление которых неизбежно при производстве стали или в процессе литья.
Влияние элементов химической композиции на свойства стали следующее.
Углерод от 0,2 до 0,5%.
Присутствие этого элемента крайне необходимо для улучшения способности стали к закаливанию и позволяет получить заданные высокоэффективные механические эксплуатационные характеристики. При содержании углерода менее 0,2% не достигается достаточная способность к закаливанию, следовательно, не может быть получен нужный предел текучести (125 кб или более). С другой стороны, если содержание углерода превышает 0,5%, количество образующихся карбидов таково, что снижается стойкость к 88С. По этой причине верхний предел установлен равным 0,5%. Предпочтительные нижний и верхний пределы равны 0,3 и 0,4% соответственно, более предпочтительно 0,3 и 0,35% соответственно.
Кремний от 0,1 до 0,5%.
Кремний является элементом, который раскисляет жидкую сталь. Он также препятствует разупрочнению при отпуске и, следовательно, способствует повышению стойкости к 88С. Он должен присутствовать в количестве по меньшей мере 0,1%, чтобы такой эффект имел место. Однако в количестве более 0,5% кремний снижает стойкость к 88С. По этой причине его содержание устанавливается диапазоном от 0,1 до 0,5%. Предпочтительные нижний и верхний пределы равны 0,2 и 0,3% соответственно.
Марганец от 0,1 до 1%.
Марганец является элементом, который улучшает ковкость стали и благоприятно воздействует на ее способность к закаливанию. Он должен присутствовать в количестве по меньшей мере 0,1%, чтобы такой эффект имел место. Однако в количестве более 1% он вызывает нежелательную сегрегацию, снижающую стойкость к 88С. Поэтому его содержание задано диапазоном от 0,1 до 1%. Предпочтительные нижний и верхний пределы равны 0,3 и 0,6% соответственно.
Фосфор 0,03% или менее.
Фосфор является элементом, который снижает стойкость к 88С вследствие сегрегации на границах зерен. По этой причине его содержание ограничено 0,03% или менее, предпочтительно чрезвычайно малым количеством.
Сера 0,005% или менее.
Сера является элементом, который образует включения, снижающие стойкость к 88С. Этот эффект
- 2 020245 особенно заметен при содержании более 0,005%. По этой причине ее содержание ограничено 0,005%, предпочтительно чрезвычайно малым количеством, таким как 0,003%.
Хром от 0,3 до 1,5%.
Хром является элементом, который благоприятен с точки зрения способности стали к закаливанию, повышения прочности стали и ее стойкости к 88С. Он должен присутствовать в количестве по меньшей мере 0,3%, чтобы эти эффекты имели место, но не более 0,5%, чтобы не наступило ухудшение стойкости к 88С. Поэтому его содержание задано диапазоном от 0,3 до 1,5%. Предпочтительные нижний и верхний пределы равны 0,4 и 0,6% соответственно.
Молибден от 0,3 до 1%.
Молибден является элементом, который полезен для улучшения способности стали к закаливанию, кроме того, он может увеличивать температуру отпуска стали. Он должен присутствовать в количестве по меньшей мере 0,3% (предпочтительно по меньшей мере 0,4%), чтобы этот эффект имел место. Однако, если содержание молибдена превышает 1%, он может благоприятствовать образованию крупнозернистых карбидов М23С6 и фазы Κ8Ι после длительного отпуска в ущерб стойкости к 88С, поэтому предпочтительным является его содержание 0,6% или менее. По этой причине его содержание задано диапазоном от 0,3 до 1%. Предпочтительные нижний и верхний пределы равны 0,4 и 0,6% соответственно.
Алюминий от 0,01 до 0,1%.
Алюминий является мощным раскислителем стали, его присутствие также способствует обессериванию стали. Он должен присутствовать в количестве по меньшей мере 0,01%, чтобы этот эффект имел место. Однако при содержании более 0,1% его влияние проявляется меньше. Поэтому его верхний предел установлен равным 0,1%. Предпочтительные нижний и верхний пределы равны 0,01 и 0,05% соответственно.
Ванадий от 0,1 до 0,5%.
Как и молибден, ванадий полезен для повышения стойкости к 88С посредством образования микрокарбидов, МС, которые способствуют увеличению температуры отпуска стали. Он должен присутствовать в количестве по меньшей мере 0,1%, чтобы эти эффекты имели место, при содержании более 0,5% его влияние проявляется меньше. Поэтому его содержание задано диапазоном от 0,1 до 0,5%. Предпочтительные нижний и верхний пределы равны 0,1 и 0,2% соответственно.
Ниобий от 0,01 до 0,05%.
Ниобий является дополнительным элементом, который вместе с углеродом и азотом образует карбонитриды, закрепляющий эффект которых вносит заметный вклад в уменьшение размера зерна при аустенизации. Он должен присутствовать в количестве по меньшей мере 0,01%, чтобы этот эффект имел место. Однако при содержании более 0,05% его влияние ослабевает. Поэтому его верхний предел установлен равным 0,05%. Предпочтительные нижний и верхний пределы равны 0,01 и 0,03% соответственно.
Титан самое большее 0,01%.
Содержание Τι более 0,01% благоприятно для осаждения нитридов титана, ΤίΝ, в жидкой фазе стали и приводит к образованию крупнозернистой фракции выделившейся фазы ΤίΝ, что отрицательно влияет на стойкость к 88С. Содержание Τί 0,01% или менее может быть следствием процесса производства жидкой стали (в составе примесей или остаточных примесей), а не намеренного его добавления. Однако такое небольшое количество не оказывает существенного влияния на качество стали. Поэтому содержание Τί ограничено 0,01%, предпочтительно составляет менее 0,005%.
Вольфрам от 0,3 до 1%.
Как и молибден, вольфрам является элементом, который улучшает способность стали к закаливанию и механическую прочность стали. Это элемент важный с точки зрения настоящего изобретения, который не только позволяет допустить присутствие существенного количества Мо без осаждения в ходе длительного отпуска крупнозернистых М23С6 и фазы Κ8Ι в пользу осаждения мелкозернистых и гомогенных микрокарбидов МС, но также и ограничить увеличение размера микрокарбидов МС посредством малого коэффициента диффузии. Вольфрам также позволяет увеличить содержание молибдена с целью увеличения температуры отпуска и, таким образом, уменьшить плотность дислокаций и повысить стойкость к 88С. Он должен присутствовать в количестве по меньшей мере 0,3%, чтобы этот эффект имел место. При содержании более 1% этот эффект уменьшается. Поэтому его содержание задано диапазоном от 0,3 до 1%. Предпочтительные нижний и верхний пределы равны 0,3 и 0,6% соответственно.
Азот 0,01% или менее.
При содержании азота более 0,01% уменьшается стойкость стали к 88С. Таким образом, предпочтительно он присутствует в количестве менее 0,01%.
Пример варианта осуществления изобретения
Две стальных отливки изготовили в соответствии с настоящим изобретением, затем их подвергли горячей прокатке, получив бесшовные трубы наружным диаметром 244,5 и 273,1 мм и толщиной 13,84 мм. Трубы подвергли тепловой обработке путем закалки водой и отпуска, после чего их предел текучести составил 861 МПа (125 кк1) или более.
Из этих труб изготовили образцы для проведения испытаний, описанных ниже.
Прокатный листовой материал толщиной 27 мм из двух отливок, не соответствующих настоящему
- 3 020245 изобретению (содержание Сг и Мо близко к 1%, V не добавлен, содержание V близко к 0,05%), также испытали для сравнения.
В табл. 1 приведена химическая композиция двух отливок, соответствующих настоящему изобретению (позиции А и В), и химическая композиция двух сравнительных отливок, не соответствующих настоящему изобретению (позиции С и Ό) (все величины в процентах представляют собой весовое процентное содержание).
Автором изобретения содержание Мо и Сг выбрано как соответствующее диапазону от 0,4 до 0,6% для каждого из этих элементов, так как при таком содержании, как показали предварительные испытания и опыт заявителя, предотвращается образование карбидов типа М23С6 и образуются карбиды типа МС.
Таблица 1
Поэ. | с | 51 | Мп | ₽ | 5* | Сг | Мо | А1 | И |
А | 0, 34 | 0,29 | 0,43 | 0,013 | ИЭ | 0,51 | 0,41 | 0, 03 | 0, 005 |
В | 0, 35 | 0,31 | 0,45 | 0,010 | ЫЭ | 0,49 | 0,41 | 0,04 | 0, 008 |
С* | 0,38 | 0,34 | 0,36 | 0,012 | 0,002 | 1,03 | 0,90 | 0,02 | 0, 002 |
о* | 0, 34 | 0,29 | 0,42 | 0,011 | ЦЭ | 0, 91 | 0,80 | 0,03 | 0, 003 |
Пов. | ЫЬ | V | N | и | |||||
А | 0, 021 | 0,17 | 0,006 | 0,46 | |||||
В | 0, 021 | 0,17 | 0,005 | 0,43 | |||||
С* | 0,002 | 0,07 | 0,003 | <0,01 | |||||
0* | 0, 030 | 0,05 | 0,003 | - |
* сравнительный пример (без добавления XV) ** ΝΌ (не обнаружено) для элемента 8 означает содержание 0,0011% или менее
В табл.2 приведены величины предела текучести, полученные после тепловой обработки стали настоящего изобретения.
Таблица 2
Поз, | Изделие и размеры: диаметр х толщина или толщинаг мм | Тепловая обработка (**) | Предел текучести, МПа (кз1) | Предел прочности при растяжении, МПа (кз±) |
А | труба 244,5*13,34 мм | ТЕ+К+ТЕ+К | 896 (130) | 985 (143) |
В | труба 244,5*13,84 мм | ТЕ+Р+ТЕ+Н | 930 (135) | 978 (142) |
С* | прокатный лист 27 мм | ТЕ+ТЕ+а | 924 (134) | 1012 (147) |
труба 273,1*13,84 мм | ТЕ+Н+ТЕ+К | 923 (134) | 999 (145) |
* сравнительный пример ** ТЕ = закалка водой; К = отпуск
В табл. 3 приведены результаты испытаний, проведенных для оценки стойкости к 88С с использованием метода А стандарта NΑСΕ ТМ0177.
Образцы для испытаний представляли собой цилиндрические образцы для испытания на растяжение, взятые в продольном направлении на половине толщины труб и подвергнутые механической обработке в соответствии с методом А стандарта ΝΑΟΕ ТМ0177.
Использованная ванна для испытаний соответствовала типу ЕЕС (Европейская федерация специалистов по борьбе с коррозией). Водный раствор состоял из 5% хлорида натрия (№1С4) и 0,4% ацетата натрия (СН3СОО№1). газообразную смесь 3% Н28/97% СО2 непрерывно барботировали при 24°С (±3°С), рН доводили до 3,5 при помощи соляной кислоты (НС1).
Рабочее напряжение установили равным 85% нормативного предела текучести (кресШеб тштит у1е1б Лгепфй - 8ΜΥ8), то есть 85% от 861 МПа. Три образца испытали в одинаковых условиях проведения испытаний, чтобы учесть относительную дисперсию для данного типа испытаний.
Стойкость к 88С признавали хорошей (символ О) при отсутствии разрывного разрушения трех образцов спустя 720 ч и плохой (символ X), если разрывное разрушение происходило ранее 720 ч в калиброванной части по меньшей мере одного из трех образцов для испытаний.
- 4 020245
Таблица 3
Поз. | Метод испытания А ЦАСЕ | ||||
Среда | Приложенное напряжение | Результат | |||
рн | Н23, % | Рабочее напряжение | Величина в МПа (кз±) | >720 ч | |
Ά | 3,5 | 3 | 85% 3ΜΥ5 | 732 (106,3) | О |
В | 3,5 | 3 | 85% 3ΜΥ5 | 732 (106,3) | О |
С* | 3,5 | 3 | 85% 3ΜΥ3 | 732 (106,3) | X |
Ц* | 3,5 | 3 | 85% 5ΜΥ3 | 732 (106,3) | X |
* сравнительный пример
Результаты, полученные для позиций А и В, соответствующих стали по настоящему изобретению, были очень хорошими, в противоположность результатам для позиций С и Ό, соответствующих обычным сталям для сравнения.
Сталь по настоящему изобретению особенно хорошо подходит для изготовления изделий, предназначенных для разведки и разработки месторождений углеводородов, таких как обсадные трубы, насосно-компрессорные трубы, трубопроводы, связывающие морскую платформу с подводным месторождением, бурильные трубы, утяжеленные бурильные трубы или вспомогательные приспособления для указанных изделий.
Claims (10)
- ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ1. Низколегированная сталь с высоким пределом текучести 861 МПа (125 кы) или более и великолепными качествами в отношении сульфидного растрескивания под напряжением, отличающаяся тем, что содержит, вес.%:С от 0,2 до 0,5%;8ί от 0,1 до 0,5%;Мп от 0,3 до 0,6%;Р 0,03% или менее;8 0,005% или менее;Сг от 0,3 до 1,5%;Мо от 0,3 до 1%;А1 от 0,01 до 0,1%;V от 0,1 до 0,5%;N6 от 0,01 до 0,05%;Τι от 0 до 0,01%;А от 0,3 до 1%;N 0,01% или менее, оставшуюся часть химической композиции этой стали составляет железо и примеси или остаточные примеси, появление которых неизбежно при выплавке стали или в процессе литья.
- 2. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержание С соответствует диапазону от 0,3 до 0,4%.
- 3. Сталь по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что содержание Сг соответствует диапазону от 0,4 до 0,6%.
- 4. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержание Мо соответствует диапазону от 0,4 до 0,6%.
- 5. Сталь по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что содержание 8 составляет 0,003% или менее.
- 6. Сталь по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что содержание А1 соответствует диапазону от 0,01 до 0,05%.
- 7. Сталь по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что содержание V соответствует диапазону от 0,1 до 0,2%.
- 8. Сталь по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что содержание N6 соответствует диапазону от 0,01 до 0,03%.
- 9. Сталь по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что содержание А соответствует диапазону от 0,3 до 0,6%.
- 10. Стальное изделие из стали по любому из предшествующих пунктов, отличающееся тем, что после тепловой обработки его предел текучести составляет 861 МПа (125 кЩ или более.Евразийская патентная организация, ЕАПВРоссия, 109012, Москва, Малый Черкасский пер., 2
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0858390A FR2939449B1 (fr) | 2008-12-09 | 2008-12-09 | Acier faiblement allie a limite d'elasticite elevee et haute resistance a la fissuration sous contrainte par les sulfures. |
PCT/EP2009/065851 WO2010066584A1 (en) | 2008-12-09 | 2009-11-25 | Low alloy steel with a high yield strength and high sulphide stress cracking resistance |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EA201170788A1 EA201170788A1 (ru) | 2011-12-30 |
EA020245B1 true EA020245B1 (ru) | 2014-09-30 |
Family
ID=41059739
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EA201170788A EA020245B1 (ru) | 2008-12-09 | 2009-11-25 | Низколегированная сталь с высоким пределом текучести и высокой стойкостью к сульфидному растрескиванию под напряжением |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10640857B2 (ru) |
EP (1) | EP2364379B1 (ru) |
JP (1) | JP5856846B2 (ru) |
CN (1) | CN102245790A (ru) |
AR (1) | AR074419A1 (ru) |
BR (1) | BRPI0922682B1 (ru) |
CA (1) | CA2743552C (ru) |
EA (1) | EA020245B1 (ru) |
FR (1) | FR2939449B1 (ru) |
MX (2) | MX371046B (ru) |
SA (1) | SA109300738B1 (ru) |
WO (1) | WO2010066584A1 (ru) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2960883B1 (fr) * | 2010-06-04 | 2012-07-13 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Acier faiblement allie a limite d'elasticite elevee et haute resistance a la fissuration sous contrainte par les sulfures |
CN102787274A (zh) | 2012-08-21 | 2012-11-21 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高韧性高强度钻杆及其制造方法 |
CN104651726A (zh) * | 2015-01-27 | 2015-05-27 | 江苏常宝钢管股份有限公司 | 射孔枪用无缝钢管 |
CN104651725B (zh) * | 2015-01-27 | 2017-02-22 | 江苏常宝钢管股份有限公司 | 射孔枪用无缝钢管的制备工艺 |
CN110616366B (zh) * | 2018-06-20 | 2021-07-16 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种125ksi钢级抗硫油井管及其制造方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001271134A (ja) * | 2000-03-24 | 2001-10-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫化物応力割れ性と靱性に優れた低合金鋼材 |
US20020150497A1 (en) * | 1999-08-30 | 2002-10-17 | V & M Deutschland Gmbh | Use of alloy steel for making high-strength, seamless steel tubes |
EP1496131A1 (en) * | 2002-03-29 | 2005-01-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Low alloy steel |
WO2007033635A1 (de) * | 2005-09-21 | 2007-03-29 | Mannesmann Präzisrohr GmbH | Verfahren zur herstellung von kaltgefertigten präzisionsstahlrohren |
EP1862561A1 (en) * | 2005-03-24 | 2007-12-05 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel for oil well pipe having excellent sulfide stress cracking resistance and method for manufacturing seamless steel pipe for oil well |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6164815A (ja) * | 1984-09-03 | 1986-04-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐遅れ破壊性の優れた高強度鋼の製造法 |
WO1996036742A1 (fr) * | 1995-05-15 | 1996-11-21 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Procede de production de tubes d'acier sans soudure a haute resistance, non susceptibles de fissuration par les composes soufres |
JP3562353B2 (ja) * | 1998-12-09 | 2004-09-08 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れる油井用鋼およびその製造方法 |
CN1580310A (zh) * | 2003-08-15 | 2005-02-16 | 安徽天大企业集团天长市无缝钢管厂 | 耐硫化氢应力腐蚀的无缝钢管合金钢及钢管加工工艺方法 |
-
2008
- 2008-12-09 FR FR0858390A patent/FR2939449B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2009
- 2009-11-25 BR BRPI0922682A patent/BRPI0922682B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2009-11-25 EA EA201170788A patent/EA020245B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2009-11-25 CN CN2009801494044A patent/CN102245790A/zh active Pending
- 2009-11-25 MX MX2013010069A patent/MX371046B/es unknown
- 2009-11-25 WO PCT/EP2009/065851 patent/WO2010066584A1/en active Application Filing
- 2009-11-25 MX MX2011005714A patent/MX2011005714A/es active IP Right Grant
- 2009-11-25 EP EP09756753.1A patent/EP2364379B1/en not_active Not-in-force
- 2009-11-25 US US13/130,688 patent/US10640857B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-25 JP JP2011540005A patent/JP5856846B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-25 CA CA2743552A patent/CA2743552C/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-27 AR ARP090104588A patent/AR074419A1/es active IP Right Grant
- 2009-12-08 SA SA109300738A patent/SA109300738B1/ar unknown
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20020150497A1 (en) * | 1999-08-30 | 2002-10-17 | V & M Deutschland Gmbh | Use of alloy steel for making high-strength, seamless steel tubes |
JP2001271134A (ja) * | 2000-03-24 | 2001-10-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫化物応力割れ性と靱性に優れた低合金鋼材 |
EP1496131A1 (en) * | 2002-03-29 | 2005-01-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Low alloy steel |
EP1862561A1 (en) * | 2005-03-24 | 2007-12-05 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel for oil well pipe having excellent sulfide stress cracking resistance and method for manufacturing seamless steel pipe for oil well |
WO2007033635A1 (de) * | 2005-09-21 | 2007-03-29 | Mannesmann Präzisrohr GmbH | Verfahren zur herstellung von kaltgefertigten präzisionsstahlrohren |
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
BATTLE J.L. ET AL.: "RESISTANCE OF COMMERCIALLY AVAILABLE HIGH STRENGTH TUBULAR GOODS TO SULFIDE STRESS CRACKING" ASME PAPER, XX, XX, no. 75-PET-40, 1 January 1975 (1975-01-01), pages 1-13, XP009072821 paragraph [STEELS.FOR.USE...] paragraph [TEST.RESULTS]; tables 2a-f * |
IKEDA A. ET AL.: "On the evaluation method of sulfide stress cracking susceptibility of carbon and low alloy steels" CORROSION SCIENCE, OXFORD, GB, vol. 27, no. 10-11, 1 January 1987 (1987-01-01), pages 1099-1115, XP024047647 ISSN: 0010-938X [retrieved on 1987-01-01] the whole document * |
TIKHONTSEVA N.T. ET AL.: "Development of steels and heat treatment modes for cold-resistant and hydrosulfide-resistant high-strength pipes" METAL SCIENCE AND HEAT TREATMENT, KLUWER ACADEMIC PUBLISHERS-PLENUM PUBLISHERS, NE, vol. 49, no. 5-6, 1 May 2007 (2007-05-01), pages 227-231, XP019555214 ISSN: 1573-8973 paragraph [INTRODUCTION]; table 1 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2012511630A (ja) | 2012-05-24 |
AR074419A1 (es) | 2011-01-19 |
CN102245790A (zh) | 2011-11-16 |
MX2011005714A (es) | 2011-06-20 |
EA201170788A1 (ru) | 2011-12-30 |
FR2939449B1 (fr) | 2011-03-18 |
CA2743552A1 (en) | 2010-06-17 |
US20110229364A1 (en) | 2011-09-22 |
EP2364379B1 (en) | 2019-07-03 |
EP2364379A1 (en) | 2011-09-14 |
FR2939449A1 (fr) | 2010-06-11 |
BRPI0922682A8 (pt) | 2017-10-10 |
MX371046B (es) | 2020-01-14 |
BRPI0922682A2 (pt) | 2016-01-05 |
CA2743552C (en) | 2016-11-01 |
WO2010066584A1 (en) | 2010-06-17 |
SA109300738B1 (ar) | 2014-09-02 |
BRPI0922682B1 (pt) | 2018-05-08 |
JP5856846B2 (ja) | 2016-02-10 |
US10640857B2 (en) | 2020-05-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2754123C (en) | Low alloy steel with a high yield strength and high sulphide stress cracking resistance | |
JP5856608B2 (ja) | 高降伏強度及び高硫化物誘導性応力亀裂耐性を有する低合金鋼並びにそれを用いた低合金鋼製品及びその製造方法 | |
AU2011260159B2 (en) | Profiled wire made of hydrogen-embrittlement-resistant steel having high mechanical properties | |
BR112017025795B1 (pt) | Aço resistente à corrosão, método de produção do dito aço e uso do mesmo | |
EA020245B1 (ru) | Низколегированная сталь с высоким пределом текучести и высокой стойкостью к сульфидному растрескиванию под напряжением | |
KR101304824B1 (ko) | 라인 파이프용 api 강판 및 그 제조방법 | |
BR112020020524A2 (pt) | Aço resistente a rachadura por tensão de sulfeto, produto tubular feito a partir do referido aço, processo para fabricar um produto tubular e uso do mesmo | |
JPH0375332A (ja) | 高強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
JPH0375339A (ja) | 高強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM BY KG MD TJ |
|
MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AZ KZ TM |