EA005124B1

EA005124B1 - Офтальмологическая линза

Info

Publication number: EA005124B1
Application number: EA200301112A
Authority: EA
Inventors: Патрисия Энн Пирс; Альберт Хендрик Вебер
Original assignee: Фармация Гронинген Бв
Priority date: 2001-04-11
Filing date: 2002-03-20
Publication date: 2004-12-30
Also published as: HUP0303870A3; JP2004528897A; SE0101293D0; EP1402308B1; SK11932003A3; US6830332B2; EP2105783B1; TWI249048B; EE200300496A; JP2008246225A; KR20040043117A; ATE431573T1; EP2105783A1; IL157774A0; NO20034506L; CN1632623A; HUP0303870A2; NZ528114A; AU2002312771B2; CN100342266C

Abstract

Офтальмологическая линза, содержащая дифракционную часть, и способ формирования такой линзы. В соответствии с изобретением офтальмологическая линза, кроме того, содержит рефракционную часть, включающую по меньшей мере одну поверхность, которая сформирована таким образом, чтобы компенсировать, по меньшей мере частично, по меньшей мере один тип монохроматической аберрации, вводимой по меньшей мере одной из оптических частей глаза при прохождении волнового фронта. Указанная дифракционная часть способна компенсировать, по меньшей мере частично, хроматическую аберрацию, вводимую по меньшей мере одной из оптических частей глаза при прохождении волнового фронта. Кроме того, указанные рефракционная и дифракционная части вместе вносят вклад в требуемую оптическую силу линзы.

Description

Настоящее изобретение относится к офтальмологической линзе, содержащей дифракционную часть. Кроме того, оно относится к способу формирования указанных офтальмологических линз.

Предпосылки создания изобретения

Волновой фронт, проходящий через глаз, будет подвергаться влиянию оптических частей глаза, так что, например, хроматическая аберрация формируется по отношению к волновому фронту. Причина указанного явления состоит в том, что показатели преломления материалов в оптических частях глаза отличаются для различных длин волн. Таким образом, световые лучи с различными длинами волн будут преломляться по-разному и попадать на сетчатку в разных местах, т. е. различные цвета не могут быть сфокусированы в одной и той же точке. Это так называемая хроматическая аберрация.

В последнее время большой интерес вызывала коррекция монохроматических аберраций глаза. Было обнаружено, что когда все монохроматические аберрации корректируются в зрительной системе человека, это способствует появлению хроматической аберрации глаза. Следовательно, для оптимизирования оптических характеристик глаза необходимо корректировать сочетание монохроматических и хроматических аберраций. Может быть сформирована дифракционная картина для создания проходящего волнового фронта с хроматической аберрацией противоположного знака по сравнению с хроматической аберрацией, вводимой за счет глаза. Таким образом, дифракционная картина может быть использована для коррекции хроматической аберрации, вводимой по отношению к волновому фронту от оптических частей глаза. Некоторая исходная теория хроматической аберрации может быть найдена, например, в главе 17 «Орбсз οί 1бе Нитап Еуе», написанной Иау1б А.А1сб1зоп и Сеогде 8тбб. Теоретическую основу для дифракционной картины можно найти в статье «Ргасбса1 безщп οί а ЫЕоса1 бо1одгат соп1ас! 1епз ог т1гаоси1аг 1епз», А11еп Ь. Собеп, Аррбеб Орбсз 31(19) (1992). Офтальмологические линзы, у которых по меньшей мере на одной поверхности содержится дифракционная картина для коррекции хроматических аберраций, известны, например, из патентов США № 5895422, 5117306 и 5895422. Эти линзы, однако, не компенсируют другие аберрации, создаваемые поверхностями глаза. В заявке на патент Швеции 8Е 0000614-4 асферические линзы сформированы таким образом, чтобы компенсировать сферическую аберрацию. В некоторых применениях эти линзы будут создавать увеличение хроматической аберрации для глаза. Следовательно, существует необходимость создания офтальмологической линзы для коррекции рефракционных ошибок, которая также может корректировать монохроматические и хроматические аберрации.

Описание изобретения

Целью настоящего изобретения является улучшение качества зрения для пациента.

Еще одной целью настоящего изобретения является обеспечение офтальмологической линзы, которая корректирует хроматическую аберрацию и по меньшей мере один вид монохроматической аберрации.

Еще одной целью настоящего изобретения является обеспечение офтальмологической линзы, которая корректирует как хроматическую, так и сферическую аберрации.

Также целью изобретения является коррекция сферической аберрации, как выражается с помощью 11-го нормированного полинома Цернике.

Кроме того, целью изобретения является обеспечение асферической линзы, способной корректировать сферическую аберрацию, имеющей дифракционную часть, увеличивающую силу рефракции линзы и обеспечивающую компенсацию хроматической аберрации, вводимой оптическими поверхностями глаза и асферической поверхностью линзы. В настоящем описании термин «асферическая» будет относиться к осесимметричной, асимметричной и/или нерегулярной поверхностям, т.е. всем поверхностям, отличающимся от сферы.

Эти цели достигаются с помощью офтальмологической линзы, как первоначально написано в «технической области изобретения», которая соответствует изобретению, и, кроме того, содержит рефракционную (преломляющую) часть, содержащую по меньшей мере одну поверхность, которая сформирована для компенсации, по меньшей мере, частично, по меньшей мере одного типа монохроматической аберрации, вводимой по меньшей мере одной из оптических частей глаза по отношению к проходящему волновому фронту. Дифракционная часть, в соответствии с изобретением, может компенсировать, по меньшей мере, частично, хроматическую аберрацию, вводимую, по меньшей мере, одной из оптических частей глаза по отношению к проходящему волновому фронту. Указанные рефракционная и дифракционная части обеспечивают совместный вклад в требуемую оптическую силу линзы. В этом тексте термин «оптические части глаза» относится к частям глаза, которые обеспечивают вклад в преломление входящего света. Роговица глаза и натуральная или имплантированная линза являются оптическими частями глаза. Но также неоднородности, например, в стекловидном теле, рассматриваются как оптические части глаза. Оптический элемент, который сочетает как дифракционные, так и рефракционные оптические устройства, называется смешанным элементом. Монохроматическая аберрация может включать, например, астигматизм, кому, сферическую аберрацию, аберрации третьего, четвертого и более высоких порядков.

Таким образом, обеспечивается офтальмологическая линза, которая способна компенсировать по меньшей мере один вид монохроматической аберрации и хроматическую аберрацию, вводимые оптическими частями глаза по отношению к проходящему волновому фронту.

Предпочтительно, дифракционная часть также способна компенсировать, по меньшей мере, частично, хроматическую аберрацию, вводимую рефракционной (преломляющей) частью линзы при прохождении волнового фронта.

В одном варианте реализации изобретения монохроматическая аберрация, которая корректируется, является сферической аберрацией.

Явление продольной хроматической аберрации глаза изучается очень интенсивно, и было показано, что она имеет весьма похожие значения для разных объектов (ТшЬок с1. а1., «Тйе сйгошайс еуе: а пс\у гсйнесй еуе шойс1 о! оси1аг сйгошайс аЬеггайоп ίη йцшапк», Аррйей ОрПск. 31, 3594-3600, (1992)). Также было показано, что она является стабильной (не меняется с возрастом) (Могй1 е1. а1., «1пПиепсе о! аде оп сйгошайс аЬЬегайоп о! 1йе йишап еуе», Лшег.1. Ор1ош. РЬ.у8ю1. Орк, 62, 864-869 (1985)). Таким образом, может быть сформирована офтальмологическая линза для коррекции средней хроматической аберрации глаза.

Дифракционные поверхности могут характеризоваться их так называемыми фазовыми функциями. Эта фазовая функция описывает дополнительную фазу, которая добавляется к лучу, когда он проходит дифракционную поверхность. Эта дополнительная фаза зависит от радиуса линзы, где луч встречается с поверхностью. Для радиально симметричных дифракционных поверхностей эта функция может быть описана при помощи уравнения 1 где г представляет собой радиальную координату, λ - длина волны и ЭТО, ΌΕ1 и т.д. - полиномиальные коэффициенты.

Дифракционная часть линзы также может вводить некоторую сферическую аберрацию по отношению к проходящему волновому фронту. Предпочтительно, в соответствии с настоящим изобретением, рефракционная часть выполнена так, что она может компенсировать сферическую аберрацию, вводимую дифракционной частью линзы при прохождении волнового фронта. Таким образом, сферическая аберрация может быть сведена к минимуму после того, как волновой фронт прошел оптические части глаза и указанной линзы.

Для компенсации сферической аберрации в рефракционную часть линзы может быть введена асферическая поверхность с боковой высотой, описываемой уравнением 2. Асферическая поверхность может быть сформирована так, чтобы уравновешивать сферическую аберрацию, вводимую оптическими частями глаза и дифракционной частью линзы. Не все оптические части глаза должны рассматриваться. В одном варианте реализации достаточно измерять сферическую аберрацию, вводимую роговицей глаза и компенсировать только сферическую аберрацию, созданную роговицей и необязательно также сферическую аберрацию, вводимую дифракционной частью линзы. Например, полиномы Цернике могут быть использованы для описания оптических поверхностей глаза и, таким образом, также использоваться для формирования асферической поверхности линзы, которая подбирается для компенсации сферической аберрации. Табл. 1 показывает 15 нормированных полиномов Цернике и аберрации, которые описывает каждый член. Сферической аберрации соответствует 11-ый нормированный полином Цернике. Формирование линзы, которая подбирается для компенсации аберраций, как выражается с помощью полиномов Цернике, объясняется более подробно в заявке на патент Швеции 8Е 0000614-4, на которую дается ссылка

2=---; ^К +ЛВг⁴+ЛЕг‘ _{2)

1ф-ф^г(« + 1)г= где В - радиальная координата линзы, сс - коническая константа, АО и ΌΕ - коэффициенты полиномиального разложения.

Таблица 1

I	Ζι(ρ, Θ) (нормированный формат)	Форма, связанная с нормированной полиномиальной формой
1		Пучок коллимированный
2	2рсо5 Θ	Наклон по оси х
3	2р51П0	Наклон по оси у
4	-А (2//-1Ι	Дефокусировка
5	Д (р‘ 3ίη2θ)	Астигматизм 1-порядка (45°)
6	л/б (р² соз20)	Астигматизм 1-го порядка (0°)
7	х/δ (Зр³-2р) 3ίπθ	Кома по оси у
8	χ/δ (Зр³-2р) СО50	Кома по оси х
9	χ/δ (р³ 5ίη3θ)	Аберрация 3-го порядка, 30°
10	х/δ (р³ соз30)	Аберрация 3-го порядка, 0°
11	25 (6р’-бр²+1)	Сферическая аберрация
12	2Ϊ0 (4р’-3р^г) СО326	Астигматизм 2-го порядка (0°)
13	-У10 (4р⁴-3р²) 3ίη2θ	Астигматизм 2-го порядка (45°)
14	7Ϊ0 (р⁴соз40)	Аберрация четвертого порядка 0°
15	х/ΪΟ (ρ⁴3ίη4θ)	Аберрация четвертого порядка 22,5°

Сферическая аберрация линзы подвергается влиянию коэффициента формы линзы. Сферическая аберрация сферической рефракционной линзы может быть минимизирована с помощью плосковыпуклой линзы (А1сЙ8оп Ό., А., «Орйса1 Оелдп оГ 1п1гаоси1аг 1епзез. I. Оп-ах18 РегГогтапсе», Ор1оше1гу апд νΐδΐοη 8с1епсе, 66(8), 492-506, (1989). В настоящем изобретении величина коррекции сферической аберрации зависит от коэффициента формы линзы. Также возможно использовать дифракционную картину, которая способна корректировать сферическую аберрацию, так же, как и хроматическую аберрацию. Это может быть сделано за счет модификации более высоких порядков фазовой функции дифракционного профиля (более низкие порядки, или члены с г² (уравнение 1)), описывают параксиальные свойства линзы).

Другие типы монохроматических аберраций также могут быть скорректированы с помощью асферических рефракционных (преломляющих) поверхностей. Форма поверхности становится тем сложнее, чем выше порядок аберрации, которая корректируется. Для компенсации основной аберрации с помощью асферической поверхности боковая высота может быть описана с помощью уравнения 3, хотя также возможны другие описания п

ы +^/+/+3^] где ал - коэффициенты полинома.

Предпочтительно офтальмологическая линза совместно с глазом создает полихроматическое изображение, качество которого, при выражении через МТЕ(50) (модуляционная функция передачи при 50 циклах на миллиметр), становится на 40% выше, чем качество компенсации с помощью асферической линзы той же самой сферической аберрации, которая компенсируется с помощью линзы изобретения, но без компенсации хроматической аберрации. Высокое качество полихроматического изображения показывает, что величина хроматической аберрации мала и также, что величина монохроматических аберраций мала.

Линза может корректировать сферические аберрации и хроматические аберрации, как определяется в модели глаза. Сферические аберрации могут изменяться между 0 и 1,5 диоптриями, в то время как хроматическая аберрация обычно изменяется вплоть до 2,5 диоптрий («Орйсз оГ Фе Нитап Еуе», написанная Ъу Оа\'к.1 А. А1сЫзоп и Оеогде 8тйЕ).

Удобно, когда дифракционная часть представляет собой профиль дифракционной поверхности. Такой профиль дифракционной поверхности состоит из ряда концентрических колец. Расстояния между кольцами уменьшаются от центра линзы. Область между двумя кольцами называется зоной. Ширина первой зоны является константой, которая определяет ширину всех других зон. Для ознакомления с други ми основными методиками можно обращаться к статье А11еп Е. СоЬеп, на которую дается ссылка на стр. 2 настоящего описания заявки.

В одном варианте реализации высота профиля равна одной конструктивной длине волны. 550 нм часто используется в качестве конструктивной длины волны, так как это - длина волны, для которой сетчатка имеет максимальную чувствительность. Когда высота профиля равна одной конструктивной длине волны, линза будет иметь максимальное действие в первом порядке. Высота профиля в другом варианте реализации равна двум конструктивным длинам волн, и, следовательно, линза будет иметь максимальное действие во втором порядке. См., например, упомянутую выше статью А11еп Е. СоЬеп и патенты США № 5895422, 5117306, 5895422. Высота профиля может равняться любому целому числу конструктивных длин волн.

В одном варианте реализации изобретения передняя поверхность линзы является асферической поверхностью, на которую накладывается дифракционный профиль. В другом варианте реализации изобретения передняя поверхность линзы является асферической поверхностью, и задняя поверхность линзы является плоской и имеет дифракционный профиль. Также возможны другие комбинации. Например, дифракционный профиль может быть создан как на передней, так и на задней поверхности. Как передняя, так и задняя поверхности также могут быть асферическими. Квалифицированный специалист может легко определить альтернативные конфигурации линз, которые будут подходящими для обеспечения линз согласно изобретению, уменьшающих хроматическую и монохроматическую аберрации.

Цели изобретения также достигаются с помощью способа, описанного ранее, содержащего комбинирование рефракционной части и дифракционной части линзы, так что они вместе компенсируют, по меньшей мере, частично, один тип монохроматической аберрации и хроматической аберрации, вводимой по меньшей мере одной из оптических частей глаза при прохождении волнового фронта, и в то же время определение размеров указанной рефракционной и дифракционной частей для обеспечения линзы с требуемой оптической силой.

В одном варианте реализации способ, кроме того, содержит измерение по меньшей мере одного типа монохроматической аберрации, создаваемой по отношению к волновому фронту за счет по меньшей мере одной из оптических частей глаза и комбинирование рефракционной и дифракционной частей линзы таким образом, что они компенсируют, по меньшей мере, частично, измеряемую монохроматическую аберрацию.

В одном варианте реализации изобретения измеряемая монохроматическая аберрация является сферической аберрацией.

Сферическая аберрация всего глаза может быть измерена при использовании датчика волнового фронта. Если рассматривается только роговица, хорошо известные методы топографических измерений могут быть использованы. Такие топографические методы описываются, например в: «Согиеа1 \ν;·ινο аЬетгайои Ггот νίάο окегаЮдгарНу: ассигасу аий йтйайоик оГ (Не ргосейиге», Аи1ошо Сшгао аий РаЬ1о Лг1а1. ТОр1.8ос.Ат.Ор1.1таде 8ск νίκ., 1ии, 17(6), 955965, (2000). Датчик волнового фронта описывается в патенте США № 5777719 (ХУйНатк е1. а1.).

Также способ, кроме того, содержит измерение хроматической аберрации, созданной по отношению к волновому фронту за счет по меньшей мере одной из оптических частей глаза и такое комбинирование рефракционной и дифракционной частей линзы, что они вместе компенсируют, по меньшей мере, частично, измеряемую при прохождении волнового фронта хроматическую аберрацию, вводимую по меньшей мере одной из оптической частей глаза. Хроматическая аберрация глаза может быть измерена при использовании нониусных методов, таких, как методы, аналогичные отмеченным в ТЫЬок е1. а1., «ТНеогу аий теакигетеи! оГ оси1аг сйтотайс аЬетгайои», Щкюи Век., 33-49 (1990) аий Магсок е(. а1., ^кюи ВекеагсН, 39, 4309-4323, (1999). Альтернативные методы измерения хроматической аберрации описываются в книге «Орйск оГ (Не Нитаи Еуе» Эау|й А. А1сЫкои аий Сео где 8тйй, опубликованной Вийегоойй-Нешетаии, Ι8ΒΝ 0-7506-3775-7.

Предпочтительно, способ, кроме того, содержит измерение рефракционной ошибки глаза и определение размеров рефракционной и дифракционной частей линзы, так что они вместе компенсируют, по меньшей мере, частично, рефракционную ошибку глаза.

С помощью этого способа формирования офтальмологической линзы хроматическая аберрация, сферическая аберрация и рефракционная ошибка глаза могут рассматриваться и компенсироваться. Линза сконструирована с одной рефракционной частью и одной дифракционной частью, и они комбинируются так, что вместе они компенсируют эти аберрации при прохождении волнового фронта, вводимые оптическими частями глаза при прохождении волнового фронта.

Все коррекции аберраций могут быть полными коррекциями или частичными коррекциями. Кроме того, все коррекции могут основываться на аберрациях за счет одной или более частей глаза. Коррекции также могут быть основаны либо на средней величине параметров определенного населения или на измеренных величинах отдельного пациента или на комбинации средней величины и индивидуальных измерений. Определенное население может быть группой людей в конкретном возрастном интервале или, например, группой людей, имеющих заболевания глаз или испытавших хирургическое воздействие на роговицу. Для хроматической аберрации величины являются в большой степени одинаковыми для всех людей, поэтому возможно брать среднее значение для всех типов людей и корректировать хроматическую аберрацию в линзе. Конечно, возможно сделать то же самое для сферической аберрации, но в этом случае было бы предпочтительнее выбирать группу людей или даже измерять сферическую аберрацию для каждого очень индивидуально, так как сферическая аберрация будет отличаться от глаза к глазу сильнее, чем хроматическая аберрация.

Офтальмологическая линза может быть сформирована таким образом, что она является рйакю или ркеийоркакю интраокулярной линзой (ЮЬ), линзой очков или контактной линзой. В примерах, описанных ниже, линзы являются ркеийорйакю интраокулярными линзами. Материал для линз, используемых в примере, описанном ниже, является силиконом, который можно складывать, с высоким показателем преломления, он описан в патенте США № 5444106. Другие материалы, однако, также являются подходящими для этих линз. Например, подходящими являются полиметилметакрилат (РММА) и гидрогели. Линзы в примерах имеют оптическую силу 20 диоптрий. Однако, могут быть сконструированы линзы, имеющие любую другую подходящую оптическую силу. Также возможны отрицательные линзы.

Способ формирования описанной выше офтальмологической линзы содержит этапы:

ί) выбор модели глаза с рефракционной асферической офтальмологической линзой, которая имеет заданную силу рефракции и заданную величину по меньшей мере одной монохроматической аберрации;

и) оценку оптической силы указанной модели глаза на различных длинах волн для определения хроматической аберрации модели глаза;

ш) оценку функции коррекции, т.е. того, как изменяется оптическая сила при изменении длины волны для идеальной компенсации указанной хроматической аберрации модели глаза;

ίν) нахождение линейной функции изменения оптической силы с длиной волны, которая подходящим образом аппроксимирует указанную функцию коррекции;

ν) определение предварительной ширины зоны дифракционного профиля, соответствующего этой линейной функции и также определение силы дифракции этого дифракционного профиля;

νί) уменьшение силы рефракции рефракционной офтальмологической линзы за счет величины оптической силы, определяемой для дифракционного профиля;

νίί) оценку новой функции коррекции этапа ш), нахождение новой линейной функции этапа ίν) и вычисление новой предварительной ширины зоны и новой силы дифракции для нового дифракционного профиля, соответствующего этой новой линейной функции;

νίίί) подбор силы рефракции рефракционной офтальмологической линзы таким образом, чтобы полная оптическая сила смешанной линзы, которая содержит как рефракционную офтальмологическую линзу, так и дифракционный профиль, и которая подбирается таким образом, чтобы заменять рефракционную офтальмологическую линзу в модели глаза, равнялась заданной оптической силе;

ίχ) повторение этапов с νίί) по νίίί) до тех пор, пока не будет найдена подходящая комбинация рефракционной и дифракционной частей смешанной офтальмологической линзы, которая обеспечивает модель глаза как с заданной оптической силой, так и с подходящим уменьшением хроматической аберрации.

Также этот способ содержит в качестве последнего этапа измерение монохроматической аберрации комбинации глазной и смешанной офтальмологической линзы, соответствующей описанному выше способу, и коррекцию рефракционной части офтальмологической линзы в соответствии с измерениями, так, что монохроматическая аберрация достаточно уменьшается для комбинации глазной и офтальмологической линзы.

Один пример модели глаза, который может быть использован, является моделью глаза Наварро, но другие модели также возможны. Модель глаза также может быть глазом отдельного пациента.

В одном варианте реализации по меньшей мере одна монохроматическая аберрация рефракционной офтальмологической линзы является сферической аберрацией.

Существуют разные возможности формирования линз в соответствии с изобретением. Одна из возможностей - сформировать каждую линзу для каждого человека индивидуально. Тогда измеряются хроматическая аберрация, сферическая аберрация и рефракционная ошибка глаза пациента, и на основании этих параметров конструируется линза в соответствии с описанным выше способом. Другой возможностью является использование средних величин параметров у выбранных категорий людей для формирования линз, подбираемых так, чтобы они были удобными почти для всех людей, принадлежащих к этой категории. Затем было бы возможно формировать линзы, имеющие различные оптические силы, но обеспечивающие то же самое уменьшение сферической и хроматической аберрации для пациентов внутри этих групп людей. Группы людей могут быть, например, возрастными группами или группами людей, имеющих конкретные глазные заболева ния или группой людей, испытавших хирургическое воздействие на роговицу. Кроме того, было бы возможно создать набор линз, имеющих среднюю величину хроматической аберрации и диапазон различных величин сферической аберрации для каждой оптической силы. Это может быть предпочтительным, так как хроматическая аберрация является приблизительно одной и той же в большинстве человеческих глаз. Таким образом, было бы необходимо измерить рефракционную ошибку и сферическую аберрацию каждого отдельного глаза и затем выбрать одну линзу из этого набора линз, соответствующую этим измерениям.

Следующие примеры даются просто как примеры и не ограничивают изобретение.

Краткое описание чертежей

На фиг. 1 представлен график соотношения между силой рефракции и длиной волны для модели глаза и для дифракционной линзы;

на фиг. 2 - полихроматическая модуляционная функция передачи для смешанной рефракционной/дифракционной линзы и двух других линз;

на фиг. 3 - распределение света между различными порядками дифракции для дифракционной линзы с высотой профиля, равной двум конструктивным длинам волн. Также на этом графике показана спектральная чувствительность глаза;

на фиг. 4 - полихроматическая модуляционная функция передачи, включающая первый и третий порядки для линзы согласно фиг. 3 и двум другим линзам, не являющимся дифракционными.

Подробное описание вариантов реализации изобретения

В двух примерах описывается интраокулярная линза (ЮЬ), которая корректирует сферическую аберрацию и хроматическую аберрацию для ркеиборйакю глаза. В обоих примерах используется поверхность асферической линзы для коррекции сферической аберрации и профиль дифракционной поверхности для коррекции хроматической аберрации. Поверхность асферической линзы корректирует сферическую аберрацию окулярных поверхностей, так же как и сферическую аберрацию, индуцированную профилем дифракционной линзы.

В примере 2 представлен протяженный профиль дифракционной поверхности. Этот тип линзы часто называется суперзонной дифракционной линзой, такие линзы описываются в: ТС.Матгои е1 а1., «Шдйет-Отбет КшоГоттк», Сотри1ет аиб орбса11у Готтеб йо1одгарй1с орйск, ТСшбпсй, е1. а1., ебйот, Ргос. 8ΡΙΕ 1211, 62-66 (1990).

Конфигурация примера с интраокулярными оптическими линзами (ЮЬ), полностью описанная ниже, основана на модели глаза, взятой из литературы (Яауатго е1. а1., «Лссотобайоп берепбеШ тобе1 оГ 1Не йитап еуе \\йй акрйепск».

Ю8А А, 2(8), 1273-1281, (1985) и базируется на данных для силиконового материала. Оптическая оценка делается с помощью отслеживания луча при использовании компьютерных программ оптического конструирования О8ЬО (ЬатЬба Некеатсй Со трота! ίο η, Ьй!1е!ои, МА, США).

Пример 1. Основная теория

Как роговица, так и рефракционная интраокулярная линза (ЮЬ) имеет положительную хроматическую аберрацию, которая означает, что фокусное расстояние увеличивается при увеличении длины волны. Дифракционный профиль имеет отрицательную хроматическую аберрацию. Профиль состоит из ряда колец (зон). Для дифракционной линзы, работающей в первом порядке дифракции, оптическая сила линзы может определяться следующим образом:

где Р - оптическая сила линзы, λ - конструктивная длина волны (м) и \ν - полуширина (радиус) первой зоны.

Хроматическая аберрация (СА) может быть описана как:

Оптическая сила дифракционной линзы линейно соотносится с длиной волны. Соотношение между оптической силой рефракционной линзы и длиной волны в рефракционных системах в основном не является линейным. Это показано на фиг. 1, где иллюстрируется соотношение между силой рефракции и длиной волны для модели глаза и для дифракционной линзы. Модель глаза имеет нелинейное соотношение, и дифракционная линза имеет линейное соотношение. Также показана кривая, представляющая собой идеальную коррекцию. Следовательно, точная коррекция не может быть выполнена с дифракционной линзой. Тем не менее, при линейной коррекции оптическое действие может быть существенно улучшено.

Когда используется модель глаза Наварро (1985) вместе с рефракционной интраокулярной линзой из силикона с оптической силой 20 диоптрий вместо естественной линзы, хроматическую аберрацию можно оценить путем вычисления оптической силы модели глаза на различных длинах волн. В результате будет получен график, аналогичный фиг. 1. Для того, чтобы определить, как можно реализовывать дифракционную линзу, по кривой идеальной коррекции проводится подбор прямой. В результате:

Р = -1.68·10⁷*λ+69.6

Р = оптическая сила (1/м), λ = длина волны (м)

Это дает соотношение между оптической силой рефракционной и дифракционной ЮЬ линзы для линзы с хроматической коррекцией.

Для модели глаза с рефракционной ЮЬ

СА = Г = 1.68· ю’

Поэтому ,

-2=-1.68 - 10%м=0,34 5 н>

мм -Р_а=Ь_г=9,24 щ диоптрии (здесь λ - конструктивная длина волны 550 нм), Ра - оптическая сила дифракционной линзы ЮЬ.

Так как оптическая сила дифракционной 10Ь линзы составляет 9,24 диоптрии, оптическая сила рефракционной 10Ь линзы должна быть уменьшена до того же значения. Уменьшение оптической силы рефракционной ЮЬ линзы будет также уменьшать хроматическую аберрацию модели глаза. На практике должно быть найдено равновесие между оптической силой рефракционной и дифракционной ЮЬ линзы с помощью итерационной процедуры конструирования, когда оптическая сила дифракционной ЮЬ линзы будет заканчиваться в диапазоне между 0 и 9,24 диоптриями.

Описание линзы

Линза в примере сделана из силиконового материала. Ее форма является равномерно двояковыпуклой. Передняя поверхность линзы содержит асферическую рефракционную линзу, на которую накладывается дифракционный профиль. Дифракционный профиль отвечает за 41% (8,25 диоптрии) оптической силы линзы, в то время, как асферическая рефракционная линза дает оставшиеся 59% (11,75 диоптрии). Ширина первой зоны составляет 0,365 мм, на линзе располагается 67 колец, которые требуются для того, чтобы целиком заполнить все 6,0 мм оптического устройства ЮЬ. На периферии линзы дифракционные кольца отстоят друг от друга на 22 микрона.

ЮЬ оптимизируется для модели глаза Наварро (1985). Модель глаза Наварро имеет асферическую роговицу и включает дисперсию для окулярных сред. Информация о поверхности для модели глаза и линзе дается в табл. 2. Сконструированная линза зависит от выбранной модели глаза. Нужно отметить, что возможно сконструировать линзы, использующие другие модели глаз с реальными физиологическими данными пациентов.

Данные о поверхности линзы - Наварро, 1985, с. ЮЬ линзой

Поверхность	Радиус	Толщина	Радиус апертуры	Стекло	Специальная поверхность
Объект	-	1, 0000е+20	1,ооое+14	Воздух
1	7,7200	0,5500	2,833 (разрешенный)	Роговица	Асферичес-
	6, 500	3,050	2,778 (разрешенный)	Водная среда
3 (зрачок)			2,500 (разрешенный)	Зрачок
	-	0, 900	2,500 (разрешенный)	Водная среда
	20,994	1,125	2,418 (разрешенный)	Силикон	Асферическая дифракционная
6	-20,994	18,157 (разрешен-	2,2 (разрешенный)	Стекловидное тело
Изображение			1,674е-05 (разрешенный)

Конические и полиномиальные асферические данные

Поверхность	Коническая константа	Αϋ- коэффициент полиномиального разложения	АЕ - коэффициент полиномиального разложения
1	-0,260000	—	—
5	-2,000000	-0,000459	-4,1000е-07

Данные о дифракционной поверхности (симметричная дифракционная поверхность)

Поверх-	Порядок	Конструк-	Порядок	Глубина	ϋΓΟ -	ϋΓΙ -
ность	дифрак-	тивная	конструк-	зоны	ПОЛИНО-	ПОЛИНО-
	ции	длина	ции кино-	кино-	миаль-	миаль ньси
		волны λ	форма	форма	ный ко-	коэффи-
					эффици-	циент
		0,550 мкм	1	--	—	0,004125

Длины волн

Номер длины волны	Длина волны в мкм	Вес
1	0,5500	0,9950
2	0,4500	0, 0380
3	0,6500	0,1070
4	0,5100 '	0,5030

Таблица 2. Показатели , преломления

Поверх-	Название	Показатель преломледлины волны λ=(1)	Показатель преломления для 1(2)	Показа- прелом- для λ(3)	преломления ДЛЯ 1(4)
Объект	Воздух	1,000000	1,000000	1,000000	1,000000	—
1	Роговица	1,377400	1,383500	1,374200	1,379328	40,580645
2	Водная среда	1,339800	1,345100	1,335600	1,340767	35,663158
3	Зрачок	1,338800	1,345100	1,335600	1,340767	35,663158
4	Водная среда	1,338800	1,345100	1,335600	1,340767	35,663158
5	Материал силикона	1,459620	1,484950	1, 454470	1,465680	15,079396
6	Стекловидное	1,337400	1,343400	1,334300	1,339286	37,076923
Иэобра-	Изображе-

Поведение линзы

Для оценки модели глаза, включающей рефракционную/дифракционную ЮЬ линзу, использовались 4 дискретные длины волны. Фокус определялся как точка, в которой полихроматическая модуляционная функция передачи МТР имеет максимум при 50 циклах на мм. Полихроматическая МТР определяется по средневзвешенному значению из четырех функций МТР при 4 используемых длинах волн. Взвешивание длин волн осуществлялось при использовании стандартной яркости для глаза при фотопических световых условиях, что представляет относительную чувствительность сетчатки для различных длин волн. Реальное заднее фокусное расстояние (ЛВРЬ) для 4 различных длин волн характеризует наличие хроматического отличия в фокусе при определении величины продольной хроматической аберрации. Вычисления осуществлялись при апертуре 5,0 мм для того, чтобы максимизировать отличия. Из графиков, показанных на фиг. 3, уже можно сделать вывод о том, что сферическая аберрация виртуально исключается, это отмечается приближением к реализации с ограничением дифракции. Линза ЮЬ оптимизируется для хроматической аберрации, но еще остается некоторый остаток, как уже ожидалось теоретически.

Значения в табл. 4 для соответствующей асферической рефракционной конструкции без хроматической коррекции показывают, что, действительно, на каждой длине волны сферическая аберрация хорошо корректируется по отношению к функции МТР(50) для сферической рефракционной ЮЬ линзы, и МТР достигает дифракционного предела. Фокальные точки для различных волн вместе не работают хоро шо, поэтому полихроматическая МТР оказывается ниже, чем обнаружено для дифракционной/рефракционной ЮЬ линзы.

Сферические линзы, которые сейчас применяются на практике, дают более низкие величины. Значения, соответствующие этим линзам, показаны в табл. 5.

Таблица 3

Рефракционная/дифракционная ЮЬ линза
Длина волны λ (нм)	Заднее фокусное расстояние (мм)	Функция МТЕ(50)	Дифракционный предел
450	17, 92	0, 91	0, 92
510	18,17	0, 90	0, 90
550	18,16	0, 90	0, 90
650	17,90	0, 88	0, 88
ро1у	18,16	0, 82	0, 90
[пт]	[пип]	[-]	[-]

Таблица 4

Асферическая/рефракционная ЮЬ линза
Длина волны λ (нм)	Заднее фокусное расстояние (мм)	Функция МТГ(50)	Дифракционный предел
450	17,26	0, 92	0,92
510	17,98	0, 90	0, 91
550	18,22	0> 90	0, 90
650	18,41	0, 88	0,88
ро1у	18,22	0, 56	0, 90
[пт]	[тт]	[-]	[-]

Таблица 5

Сферическая рефракционная ЮЬ линза
Длина волны λ (нм)	Заднее фокусное расстояние (мм)	Функция МТГ(50)	Дифракционный предел
450	17,13	0, 30	0, 92
510	17,84	0, 30	0, 91
550	18,06	0, 31	0, 90
650	18,15	0, 32	0, 88
ро1у	18,05	0, 21	0, 90
[пт]	[пип]	[-]	[]

Полихроматические модуляционные функции передачи для этих трех линз показаны на фиг. 2 вместе с дифракционным пределом.

Пример 2. Основная теория

Если предпочтительной является линза, которая имеет меньшее число колец и, таким образом, также большие расстояния между кольцами, например, по причине изготовления, для дифракционного профиля может использоваться различная ступенчатая высота. Дифракционная линза, которая есть в продаже, СееОп™ 811Е, Рйагшаша, имеет дифракционную часть с 4 диоптриями, ширину зоны 0,5 мм и 32 кольца.

Дифракционная линза с оптической силой 8,25 диоптрии и с теми же расстояниями между кольцами, как и у существующей линзы 811Е, может быть получена за счет удваивания ступенчатой высоты колец. С удвоенной ступенчатой высотой дифракционная линза будет иметь фазовый скачок 2А, и, следовательно, давать максимальную эффективность во втором порядке. Для линзы с оптической силой 8,25 диоптрии ширина зоны будет составлять 0,516 мм, в то время, как для оптического устройства размером 6 мм будут необходимы 33 кольца. Минимальное расстояние между кольцами (на периферии) равно 45 микрон.

Линза в примере сделана из силиконового материала. Ее форма является плоско-выпуклой. Передняя поверхность линзы является асфери ческой. Плоская задняя поверхность имеет дифракционный профиль с фазовым скачком в две длины волны. Распределение света между различными порядками дифракции дано на фигуре

3. Из этого графика мы видим, что только порядки с 1 по 3 являются значимыми в видимом световом диапазоне. Мы также видим, что существует некоторое бифокальное поведение на длине волны 475 нм, но глаз очень не чувствителен к свету на этой длине волны (как отмечено с помощью спектральной чувствительности глаза, также показано на фиг. 3).

Описание линзы

Как и в примере 1, дифракционный профиль отвечает за 41% (8,25 диоптрии) оптической силы линзы, в то время, как асферическая рефракционная линза дает оставшиеся 59% (11,75 диоптрии).

ЮЬ линза оптимизируется для модели глаза Наварро (1985). Модель глаза Наварро имеет асферическую роговицу и включает дисперсию для окулярных сред. Информация о поверхности для модели глаза и линзе представлена в табл. 6.

Данные для линз - Наварро 1985, с ЮЬ линзой

Поверхность	Радиус	Толщина	Радиус апертуры	Стекло	Специальная поверхность
Объект	—	1,000е+20	1,000у+14	Воздух
	7,7200	0,5500	2,833 (разрешенный)	Роговица	Асферичес-
	6,5000	3, 050	2,778 (разрешенный)	Водная среда
3 (зрачок)			2, 500 (разрешенный)	Зрачок
		0, 900	2,500 (разрешенный)	Водная среда
	10,521	1,125	2,418 (разрешенный)	Силикон	Асферическая
6			2,302 (разрешенный)	Водная среда	Дифракционная *2
	-20,994	18,256	2, 302 (разрешенный)	Стекловидное тело
Изображение			0,001279 (разрешенный)

Поверхность	Коническая константа	АД - коэффициент полиномиального разложения	АЕ - коэффициент полиномиального разложения
1	-0,260000	—	—
5	-4,900000	--

Данные для дифракционной поверхности

ность	Порядок дифрак-	Конструктивная длина волны λ	Порядок рукции киноформа	Глубина ноформа	ОГО - полиномиальный коэффициент	ΏΓ1 - поли- альный фициент
6	¹	0,550 мкм	1			0,002063

Длины волн

Номер длины волны	Длина волны (мкм)	Вес
	0,5500	0,9950
	0,4500	0,0380
	0,6500	0,1070
	0,5100	0,5030

Таблица 6. Показатели преломления

	Название	Показатель преломления длины волны λ (1)	Показа- ломления для длины волны λ(2)	Показатель преломления для длины волны λ(3)	Показатель преломледлины вол- ны λ(4)
Объект	Воздух	1,000000	1,000000	1,000000	1,ОООООО
1	Роговица	1,377400	1,383500	1,374200	1,379328	40,580645
	Водная среда	1,338800	1,345100	1,335600	1,340767	35,663158
	Зрачок	1,338800	1,345100	1,335600	1,340767	35,663158
4	Водная среда	1,338800	1,345100	1,335600	1,340767	35,663158
5	Силикон	1,459620	1,484950	1,454470	1,465680	15,079396
б	Водная среда	1,338800	1,345100	1,335600	1,340767	35,663158
7	Стекловидное	1,337400	1,343400	1,334300	1,339286	37,076923
Иэобра-	Изображе-

Поведение линзы

При использовании тех же самых длин волн, что и в примере 1, без учета изменений эффективности дифракционной линзы, полихроматическая модуляция при 50 циклах на мм составляет 0,81 (предел = 0,90), что аналогично данным для линзы примера 1. Если в вычисления также включаются 1-ый и 3-ий порядки дифракционной линзы, принимая во внимание их соответствующие эффективности, получаем полихроматическую модуляцию при 50 циклах на мм, равную 0,79.

Полихроматические функции МТР, включающие 1-ый и 3-ий порядки для различных линз, показаны на фиг. 4.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ

1. Офтальмологическая линза, содержащая дифракционную часть и рефракционную часть, отличающаяся тем, что

a) рефракционная часть ограничена по меньшей мере одной асферической поверхностью, которая выполнена с возможностью компенсации, по меньшей мере частично, сферической аберрации, вводимой по меньшей мере одной из оптических частей глаза при прохождении волнового фронта, при этом сферическая аберрация может также вводиться рефракционной частью и/или дифракционной частью,

b) дифракционная часть ограничена профилем дифракционной поверхности, состоящим из ряда концентрических колец, при этом указанная дифракционная часть выполнена с возможностью компенсации, по меньшей мере частично, хроматической аберрации, вводимой по меньшей мере одной из оптических частей глаза при прохождении волнового фронта, причем указанные рефракционные и дифракционные части вместе вносят вклад в требуемую оптическую силу линзы.
2. Офтальмологическая линза по п.1, отличающаяся тем, что дифракционная часть также выполнена с возможностью компенсирования, по меньшей мере частично, хроматической аберрации, вводимой рефракционной частью линзы при прохождении волнового фронта.
3. Офтальмологическая линза по п.1 или 2, отличающаяся тем, что рефракционная часть также выполнена с возможностью компенсирования, по меньшей мере частично, одного вида монохроматической аберрации, вводимой дифракционной частью линзы при прохождении волнового фронта.
4. Офтальмологическая линза по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что указанная линза сформирована так, чтобы компенсировать, по меньшей мере частично, величины монохроматических и хроматических аберраций, измеряемых в глазу отдельного пациента.
5. Офтальмологическая линза по любому из пп.1-3, отличающаяся тем, что указанная линза сконструирована так, чтобы компенсировать, по меньшей мере частично, среднюю величину монохроматической и/или хроматической аберрации, определяемую путем измерений для группы людей.
6. Офтальмологическая линза по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что по меньшей мере одна поверхность рефракционной части сформирована с возможностью компенсирования, по меньшей мере частично, сферической аберрации, вводимой по меньшей мере одной из оптических частей глаза и необязательно также дифракционной частью линзы при прохождении волнового фронта.
7. Офтальмологическая линза по п.1, отличающаяся тем, что асферическая поверхность способна компенсировать, по меньшей мере частично, сферическую аберрацию, характеризуемую 11 нормированным полиномом Цернике.
8. Офтальмологическая линза по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что линза вместе с глазом обеспечивает полихроматическое изображение, качество которого, если оно выражается через модуляционную функцию передачи при 50 циклах на миллиметр (МТР(50)), оказывается выше по меньшей мере на 40% по сравнению с качеством работы асферической линзы, компенсирующей ту же самую сферическую аберрацию, что и линза согласно изобретению, но без компенсации хроматической аберрации.
9. Офтальмологическая линза по п.1, отличающаяся тем, что высота профиля дифракционной поверхности равна целому числу конструктивных длин волн.
10. Офтальмологическая линза по п.1, отличающаяся тем, что высота профиля дифракционной поверхности равна одной конструктивной длине волны.
11. Офтальмологическая линза по одному из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что передняя поверхность является асферической поверхностью, на которую накладывается дифракционный профиль.
12. Офтальмологическая линза по пп.10 и 11, отличающаяся тем, что радиальная ширина первой зоны дифракционного профиля составляет 0,365 мм для линзы с оптической силой 20 диоптрий.
13. Офтальмологическая линза по п.1, отличающаяся тем, что высота профиля дифракционной поверхности равна двум конструктивным длинам волн.
14. Офтальмологическая линза по одному из пп.1-10, 12, 13, в которой передняя поверхность линзы является асферической поверхностью и задняя поверхность линзы является плоской и имеет дифракционный профиль.
15. Офтальмологическая линза по пп.13 и 14, отличающаяся тем, что радиальная ширина первой зоны дифракционного профиля составляет 0,516 мм для линзы с оптической силой 20 диоптрий.
16. Офтальмологическая линза по одному из пп. 1-13, 15, отличающаяся тем, что форма линзы является равномерно двояковыпуклой.
17. Офтальмологическая линза по любому из пп.1-15, отличающаяся тем, что форма линзы является плосковыпуклой.
18. Офтальмологическая линза по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что материалом линзы является силикон.
19. Офтальмологическая линза по любому из пп.1-17, отличающаяся тем, что материалом линзы является полиметилметакрилат (РММА) или гидрогель.
20. Способ формирования офтальмологической линзы по любому из пп.1-19, содержащий следующие этапы:

изготовление заготовки линзы, которая сформирована из рефракционной и дифракционной частей, комбинирование оптической силы рефракционной части и зависящей от длины волны оптической силы дифракционной части таким образом, что они вместе компенсируют, по меньшей мере частично, сферическую аберрацию и хроматическую аберрацию, вводимые по меньшей мере одной из оптических частей глаза, и в то же время определение размеров указанных оптических сил рефракционной и дифракционной частей для формирования линзы с требуемой оптической силой.
21. Способ по п.20, отличающийся тем, что дополнительно содержит этапы измерения по меньшей мере одного вида монохроматической аберрации, формируемой по отношению к волновому фронту по меньшей мере одной из оптических частей глаза; и комбинирования рефракционной и дифракционной частей линзы таким образом, что они компенсируют, по меньшей мере частично, измеряемую монохроматическую аберрацию.
22. Способ формирования офтальмологической линзы по п.20 или 21, отличающийся тем, что дополнительно содержит этапы измерения сферической аберрации, формируемой по отношению к волновому фронту по меньшей мере одной из оптических частей глаза;

комбинирования рефракционной части и дифракционной части линзы таким образом, что они вместе, по меньшей мере частично, компенсируют измеряемую сферическую аберрацию, вводимую по меньшей мере одной из оптических частей глаза при прохождении волнового фронта.
23. Способ по любому из пп.20-22, отличающийся тем, что содержит измерение хроматической аберрации, формируемой по отношению к волновому фронту по меньшей мере одной из оптических частей глаза, и комбинирование рефракционной части и дифракционной части линзы таким образом, что они вместе, по меньшей мере частично, компенсируют измеряемую хроматическую аберрацию, вводимую за счет по меньшей мере одной из оптических частей глаза при прохождении волнового фронта.
24. Способ по любому из пп.20-22, отличающийся тем, что содержит комбинирование рефракционной и дифракционной частей линзы таким образом, что вместе они компенсируют, по меньшей мере частично, среднюю хроматическую аберрацию для глаз человека вообще или глаз конкретной группы людей при прохождении волнового фронта.
25. Способ по п.20, отличающийся тем, что содержит комбинирование рефракционной и дифракционной частей линзы таким образом, что вместе они компенсируют, по меньшей мере частично, среднюю монохроматическую аберрацию для глаз человека вообще или глаз конкретной группы людей при прохождении волнового фронта.
26. Способ по одному из пп.20-25, отличающийся тем, что содержит комбинирование рефракционной и дифракционной частей линзы таким образом, что дифракционная часть компенсирует, по меньшей мере частично, хроматическую аберрацию, вводимую рефракционной частью линзы при прохождении волнового фронта.
27. Способ по одному из пп.20-26, отличающийся тем, что содержит комбинирование рефракционной и дифракционной частей линзы таким образом, что рефракционная часть компенсирует, по меньшей мере частично, монохроматическую аберрацию, вводимую дифракционной частью линзы при прохождении волнового фронта.
28. Способ по любому из пп.20-27, отличающийся тем, что содержит измерение рефракционной ошибки глаза и определение размеров рефракционной и дифракционной частей линзы таким образом, что вместе они компенсируют, по меньшей мере частично, рефракционную ошибку глаза.
29. Способ по одному из пп.20-28, отличающийся тем, что содержит формирование рефракционной части с асферической поверхностью, которая компенсирует, по меньшей мере частично, сферическую аберрацию, вводимую по меньшей мере одной из оптических частей глаза и необязательно также дифракционной частью линзы при прохождении волнового фронта.
30. Способ по любому из пп.20-29, отличающийся тем, что содержит формирование рефракционной части с асферической поверхностью, которая подбирается для компенсации, по меньшей мере частично, сферической аберрации, характеризуемой 11 -ым нормированным полиномом Цернике.
31. Способ по любому из пп.20-30, отличающийся тем, что содержит формирование линзы с дифракционным профилем поверхности.
32. Способ по п.31, отличающийся тем, что содержит обеспечение профиля дифракционной поверхности с рядом концентрических колец.
33. Способ по п.32, отличающийся тем, что содержит обеспечение профиля дифракционной поверхности с высотой профиля, которая равна целому числу конструктивных длин волн.
34. Способ по любому из пп.20-33, отличающийся тем, что содержит формирование передней поверхности линзы с асферической рефракционной линзой и наложение дифракционного профиля на ее верхнюю часть.
35. Способ формирования офтальмологической линзы в соответствии с одним из пп.119, включающий следующие этапы:

ί) выбор модели глаза с рефракционной асферической офтальмологической линзой заданной оптической силы и заданной величиной по меньшей мере одной монохроматической аберрации;

и) оценка оптической силы указанной модели глаза на различных длинах волн для определения хроматической аберрации модели глаза;

ш) оценка функции коррекции, характеризующей изменение оптической силы при изменении длины волны для того, чтобы была идеальная компенсация для указанной хроматической аберрации модели глаза;

ίν) нахождение линейной функции изменения оптической силы с длиной волны, которая соответствующим образом аппроксимирует указанную функцию коррекции;

ν) определение предварительной ширины зоны дифракционного профиля, соответствующей этой линейной функции, и также определение силы дифракции этого дифракционного профиля;

νί) уменьшение силы рефракции рефракционной офтальмологической линзы за счет величины силы, определяемой для дифракционного профиля;

νίί) оценка новой функции коррекции этапа ш), нахождение новой линейной функции этапа ίν) и определение ширины новой предварительной ширины зоны и новой силы дифракции для нового дифракционного профиля, соответствующего этой новой линейной функции;

νίίί) подбор силы рефракции рефракционной офтальмологической линзы таким образом, чтобы полная оптическая сила смешанной линзы, которая содержит как рефракционную офтальмологическую линзу, так и дифракционный профиль и которая подбирается таким образом, чтобы заменять рефракционную офтальмологическую линзу в модели глаза, равнялась заданной оптической силе;

ίχ) повторение этапов с νίί) по νίίί) до достижения требуемой комбинации рефракционной и дифракционной частей смешанной офтальмологической линзы, которая обеспечивает модель глаза как с заданной оптической силой, так и с подходящим уменьшением хроматической аберрации.
36. Способ по п.35, отличающийся тем, что дополнительно содержит в качестве завершающего этапа измерение монохроматической аберрации комбинации линзы глаза и смешанной офтальмологической линзы по п.35 и коррекции рефракционной части офтальмологической линзы в соот-

Фиг. 1

ЛчииииЯ ПбОедаЧИ

100 Ίΰυ ζυΰ

Частота(циклое мм)

Предел

Фиг. 2 ветствии с измерениями так, чтобы монохроматическая аберрация достаточно уменьшалась для комбинации глазной и офтальмологической линзы.
37. Способ по п.35, отличающийся тем, что дополнительно содержит как завершающий этап измерение монохроматической аберрации комбинации глазной и смешанной офтальмологической линзы по п.35 и коррекцию рефракционной части офтальмологической линзы в соответствии с измерениями, проводимую таким образом, что монохроматическая аберрация для комбинации глазной и офтальмологической линзы достаточно уменьшается.
38. Способ по п.35 или 36, отличающийся тем, что по меньшей мере одна монохроматическая аберрация рефракционной офтальмологической линзы является сферической аберрацией.
39. Способ по любому из пп.35-38, отличающийся тем, что в качестве модели глаза используется модель глаза Наварро (1985).
40. Способ по любому из пп.35-39, отличающийся тем, что высота дифракционного профиля равна целому числу конструктивных длин волн.