DK161108B - Fremgangsmaade til svovlfri kemisk-mekanisk pulpning af traemateriale og anvendelse af pulpen til fremstilling af boelgepap - Google Patents

Description

DK 161108 B

Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til pulp-ning af træmaterialer under varme og tryk omfattende imprægnering og kogning af flis i en pulpningsopløsning indeholdende lavere alkanolamin og vand og raffinering af flisen og fra-5 skillelse af den anvendte opløsning fra pulpen, samt anvendelse af den således fremstillede pulp til fremstilling af bølgepap.

Opfindelsen angår således en svovlfri, kemisk-mekanisk pulp-10 ningsproces (NSCMP = Nonsulfur Chemimechanical Pulping Process) til fremstilling af pulp ud fra træmaterialer. Fremgangsmåden ifølge opfindelsen er forbundet med den opdagelse, at en lang række træbestanddele kan pulpes i en fortyndet vandig opløsning af en lavere alkanolamin, der er katalyseret ved 15 hjælp af ammoniak, til fremstilling af en bedre pulp i meget høje udbytter.

Opfindelsen angår også en forbedret træpulpningsproces til fjernelse af 1 igninbestanddele derfra uden forurening, således 20 at pulpningsopløsningen kan anvendes igen gentagne gange, pulpningskemikalierne kan destilleres derfra, og resten kan anvendes som brændstof. Resten kan brændes i et konventionelt udstyr og danner ikke skadelige eller giftige gasbiprodukter, som normalt forekommende i forbindelse med biprodukter fra de 25 konventionelle pu1pningsoperati oner.

Fra fransk patentskrift nr. 817.652 er det kendt at behandle træmaterialer med en opløsning af enten jordalkalimetalhydro-xid, som f.eks. bariumhydroxid, eller ammoniumsulfit sammen 30 med en nitrogenholdig organisk forbindelse. Denne fremgangsmåde er imidlertid ikke egnet til fremstilling af papirpulp men derimod t i 1 fremst illing af α-cellulose af høj kvalitet til brug i skydebomuld.

35 I de amerikanske patentskrifter nr. 4.397.712, 4.259.147 og 4.259.151 er der beskrevet fremgangsmåder og apparatur til fremstilling af forskellige kvaliteter af træpulp ud fra en

DK 161108B

2 række træarter. Disse fremgangsmåder gav i høje udbytter pulp fra opløsningskvalitet til beholderkvalitet eller et fibrøst mellemprodukt og let genanvendelige biprodukter. Det er imidlertid mere vigtigt, at ifølge de nævnte skrifter blev pulpet 5 træ behandlet uden brug af giftige væsker eller skadelige gasser, som det er almindeligt i forbindelse med konventionelle pulpprocesser. Ligninbestanddelene blev fjernet fra pulpen som uforurenede biprodukter, der er velegnede til kommerciel udnyttelse.

10

Der blev også angivet, at en 1 igninopløsende svag organisk base kunne anvendes til fremstilling af en korrugerende mediumpulp (dvs. en pulp til bølgepap) af fremragende kvalitet, og at en sådan base derpå kunne anvendes igen som pulpningsopløs-15 ning. Specielt viste det sig, at en 1igninopløsende svag organisk base, såsom monoethanolamin, ved dampfaseopvarmning var i stand til at fremme en 1ignindepolymerisationsreaktion i træflis, hvorved ligninbestanddelene kunne ekstraheres. Flisen kunne så blive raffineret og anvendt til fremstilling af kor-20 rugerende mediumpulp. Den resulterende biproduktopløsning kunne ved fortynding anvendes igen mange gange som pulpnings-medium.

Det har nu vist sig, at i en chargevis, en chargevis-kontinu-25 erlig eller en kontinuerlig proces vil en pulpningsopløsning bestående af en fortyndet vandig opløsning af det 1igninopløsende opløsningsmiddel, en lavere alkanolamin, der er katalyseret med ammoniumhydroxid, give bedre resultater. Ammoniumhydroxid kan i en chargevis eller chargevis-kontinuerlig pro-30 ces være til stede som hovedbestanddel i pulpningsopløsningen, og i en foretrukket udførelsesform indgår ammoniumhydroxid i et vægtforhold på ca. 3:1 til den lavere alkanolamin.

I overensstemmelse hermed er fremgangsmåden ifølge opfindel-35 sen ejendommelig ved det i krav l's kendetegnende del anførte.

Ved kontinuerlig anvendelse, medens det foretrukne vægtforhold af det 1igninopløsende opløsningsmiddel til træmateria-

DK 161108 B

3 lerne forbliver uændret, og forholdet mellem væske og flis også forbliver i alt væsentligt uændret, opnås optimale resultater med en lavere koncentration af ammoniumhydroxid. Selv om forholdet på 3:1, ammoniumhydroxid til amin, der foretrækkes 5 ved chargevis og chargevis-kontinuerlig gennemførelse, vil give acceptable styrkeresultater ved kontinuerlig gennemførelse, har det vist sig, at optimale resultater ved kontinuerlig gennemførelse opnås ved et vægtforhold af ammoniumhydroxid til amin på ca. 1:1 eller mindre.

10

Alkanolaminen, monoethanolamin, er blevet beskrevet som pulp-ningsmiddel i US patentskrift nr. 2.192.202 (Peterson et al.).

I dette patentskrift kræver den nævnte proces imidlertid en usædvanlig lang opvarmningstid fra 4 til 20 timer i en koge-15 væske indeholdende 70-100% af alkanolaminen. En så lang op varmningstid er helt klart ikke kommercielt ønskelig, og de anvendte mængder af kemikalier gør også processen temmelig dyr. Fornylig er også anvendelsen af visse alkoholer og aminer som additiv ved alkalisk pulpning blevet beskrevet.

20

Se "Alkaline Pulping in Aqueous Alcohols and Amines" af Green et al., TAPPI, bind 65, nr. 5, side 133 (maj 1982). I denne artikel beskrives afprøvning af monoethanolamin, ethylendia-min og methanol som opløsningsmiddelsystemer i soda-(natrium-25 hydroxid)-pulpning. Artiklen konkluderer imidlertid, at pulp, dannet ved lave aminkoncentrationer, ikke havde tilstrækkelige spræng- og trækstyrker. Ved høje aminkoncentrationer krævedes et lavere alkaliindhold, men dette resulterede i en forringelse af celluloseviskositeten og mekaniske pulpegenskaber.

30

Det har imidlertid vist sig, at en lavere alkanolamin, såsom monoethanolamin, i fortyndet vandig opløsning med ammoniumhydroxid vil pulpe en lang række forskellige træarter i ekstremt høje udbytter på 85-95% og vil give en bedre løvtræspulp, som 35 er velegnet til bølgepap (korrugerende medium). Processen kan også tilpasses til dannelse af andre pulparter, således som det vil være indlysende for fagfolk på dette område. Den nød-

DK 161108 B

4 vendige pulpningstid er normalt ca. 15 minutter, men kan være indtil 1 time afhængigt af træarterne og den dannede pulp.

Det er derfor formålet med opfindelsen, at tilvejebringe en 5 svovlfri kemimekanisk pulpningsproces, som hurtigt og effektivt vil pulpe en lang række forskellig træarter.

Det er yderligere et formål med opfindelsen at tilvejebringe en svovlfri proces til fremstilling af en bedre kvalitet af 10 korrugerende mediumpulp af løvtræ.

Det er endnu et formål med opfindelsen at tilvejebringe en pulpningsopløsning bestående af en alkanolamin og ammoniumhydroxid i fortyndet vandig opløsning, og som gentagne gange kan 15 anvendes igen til at pulpe frisk træflis uden skadelige eller skarpe kemiske biprodukter.

Endnu et formål med opfindelsen er at tilvejebringe en kontinuerlig træpulpningsproces til fremstilling af gode kvaliteter 20 af bølgepap ud fra løvtræ, såsom asp, rødeg og lignende, i en genanvendelig pulpningsopløsning af en lavere alkanolamin, ammoniumhydroxid og vand, som efter brug effektivt og let kan destilleres til udvinding af kemiske bestanddele deraf, idet der dannes en koncentreret ligninholdig opløsning, som er 25 velegnet til afhændelse, som f.eks. brændstof, uden de problemer, som normalt kendes i forbindelse med biprodukter fra kommercielle pulpningsprocesser.

Disse andre formål med opfindelsen vil blive belyst nærmere i 30 den efterfølgende beskrivelse.

Et af de vigtige træk ved opfindelsen er den opdagelse, at et pulpningsmedium, der består af en lavere alkanolamin, der er katalyseret med ammoniumhydroxid, vil give en bedre pulpkvali-35 tet i uventet høje udbytter ud fra så at sige en hvilken som helst type træmateriale. Selv om den foretrukne udførelsesform for opfindelsen anvender monoethanolamin, omfattes diethanol-

DK 161108B

5 amin, triethanolamin og monoisopropanolamin såvel som andre lavere alkanolaminer ifølge opfindelsen som 1ignindepolymeri-sationsmidler.

5 Høje koncentrationer af disse depolymerisationsmidler er desuden ikke nødvendige til effektiv pulpning, når pulpningsmedi-et er en vandig opløsning deraf, der er katalyseret ved nærværelsen af ammoniumhydroxid. Ved den foretrukne udførelsesform for denne opfindelse, kan bølgepap dannes af fortrinsvis 10 en hvilken som helst type løvtræ i en pulpningsopløsning, som kan anvendes igen gentagne gange, indtil den lavere alkanola-min er omsat i alt væsentligt fuldstændigt.

Den brugte pulpningsopløsnings kan så koncentreres ved destil-15 lation til fjernelse af de kemiske bestanddele til genbrug, om ønsket, idet der efterlades en ligninholdig rest, som har en meget høj brændselsværdi og faktisk ingen af de forureningsproblemer, som kendes i forbindelse med resterne fra standardpul pn i ngsprocesser . Den 1igninholdige rest kan i virkeligheden 20 anvendes om f.eks. kedel brændsel i sædvanligt udstyr på grund af, at den ikke danner nogen af de skadelige gasbiprodukter, som forekommer ved brænding af rester fra konventionelle pulp-n i ngsprocesser.

25 Fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan anvendes som et første impræneringstrin med pulpningsopløsning efterfulgt af et damp-fasekogetrin under en dampkuppel. Pulpningsopløsningen kan imidlertid fortrinsvis anvendes i et kombineret imprænerings-og kogetrin, eventuelt med et forudgående eller efterfølgende 30 dampbehandlingstrin. Behandlingstiden, som vil blive beskrevet i det følgende, vil variere med de anvendte træarter og den dannede pulptype. Bølgepappulp af fremragende kvalitet er blevet fremstillet i meget høje udbytter med en kogeimprægneringstid på ca. 15 minutter.

35

Fremgangsmåden ifølge opfindelsen er velegnet til chargevis kogeudstyr, chargevis-kontinuerl ig kogning i sammensatte koge-

DK 161108B

s re eller kontinuerlig pulpning i konventionelt udstyr. Det foretrækkes imidlertid at anvende kogeudstyr, der er beskrevet i f.eks. US patentskrift nr. 4.259.151, og under kommercielle krav flere sådanne kogere i en chargevis-kontinuerlig proces.

5 Det vil imidlertid være indlysende for fagfolk på dette område at typen af kogeudstyr ikke kan tjene som en begrænsnings af opfindelsens omfang.

Som et eksempel på en foretrukket udførelsesform for opfinde!-10 sen, der anvendes til fremstilling af bølgepapspulp, anvendes friske, grønne løvtræspåner af sådanne træsorter, som rødeg, asp, eg og lignende. Pulpningsopløsningen fremtilles som en fortyndet vandig opløsning af et 1igninopløsende opløsningsmiddel, såsom lavere alkanolamin, samt ammoniumhydroxid.

15

Det foretrukne opløsningsmiddel, monoethanolamin, blandes med ammoniumhydroxid i portioner på ca. 37,85 - 45,42 1 monoethanolamin med en koncentration på 958 g pr. 1 til 136,26 - 151,4 1 ammoniumhydroxid. Vægtforholdet er så ca. 45,36 kg monoetha-20 nolamin til ca. 136,1 kg ammoniumhydroxid af teknisk kvalitet. Blandingen fortyndes så med ca. 3785 1 vand. Cirka 189,25 1 af blandingen fortyndes følgelig med ca. 3785 1 vand. Derpå blandes ca. 2271 1 af den fortyndede blanding med 907,2 kg grønne løvtræspåner i en koger.

25

Ved anvendelse af den foretrukne koger dannes typisk en bedre kvalitet af bølepapspulp i udbytter på indtil ca. 95% ved kogning af flisen under et tryk på ca. 3,4 bar og en temperatur på ca. 140,6°C i ca. 15 minutter. Som det vil blive for-30 klaret i det følgende, kan kogningsmetoden varieres efter behov. Flisen imprægneres imidlertid typisk i begyndelsen i nogle få minutter, medens kogeren opvarmes til fjernelse af indesluttet luft. Derpå sænkes væskeniveauet i kogeren under flismassen, og flisen koges under de ovennævnte betingelser i 35 dampfase.

Efter kogning udluftes kogeren typisk til en varmeveksler til genvinding af kogegassernes varmeværdi, og væsken fra kogeren

DK 161108B

τ sendes til en blæsetank, som indeholder et tilsvarende volumen, dvs. 2271 1 fortyndingsvand. Flisen vaskes derpå i endnu et volumen, dvs. 2271 1 vand, og vaskevandet og den fortyndede pulpningsopløsning forenes. Pulpningsopløsningen sendes til 5 slut til lagertanke til brug igen. De ovennævnte mængder er tilstrækkelige til i det mindste ca. fire kogebehandlinger med 1øvtræspåner.

Pulpningsopløsningen udvindes til brug igen, fortrinsvis ved 10 destillation. Kondensatgenvinding returnerer kogekemikalierne til processen, sænker kemikalieomkostningerne og kravet til procesvand. Den tykke væskerest, der stammer fra destillationen, har vist sig at have en høj kJ-værdi på op til 23280 kJ/kg ovntørt produkt. Denne rest brændes let i en standard-15 kedel under anvendelse af enten olie eller træ, og har vist sig at have et meget lavt indhold af uorganisk stof. Den dan ner derfor kun små askemængder og ingen væsentlige kemiske rester, således som de forekommer i konventionelle kraftproces-rester, og resterne fra andre kommercielle processer, herunder 20 den neutrale su1fi tproces.

Efter pulpen er blevet skilt fra pulpningsopløsningen, underkastes pulpen en standard sigtning og pu1vervaskningsprocesser til dannelse af en pulopløsning med lav konsistens. Denne lav- 25 konstistente pulp pumpes så f.eks. til en kontinuerlig pulp presser for at skille vandet fra og forøge pulpens konsistens til et ønsket konsistenstal. Der opnås typisk en pulpkonsistens på 12-40%.

30 Pulpen med høj konsistens raffineres derpå. Raffineringen anvendes til at reducere pulpens Shive-indhold og at fremkalde de ønskede papiregenskaber. Det er nødvendigt ved fremstillingen af bølgepapspulparter og andre pulparter, at pulpen har en god trækstyrke og vådbanestyrke, således at det våde 35 pulpark vil have en tilstrækkelig styrke til at hindre ituriv-ning og efterfølgende standsning af papirmaskinen. Raffinering tjener også til at fraskille individuelle fibre mere fuldstæn-

DK 161108B

$ digt, gøre fibrene mere fleksible og at give fibrene en "fibrilieret" overflade for at forøge kontaktarealet mellem fibrene i det færdige papir og at forøge pulpstyrken.

5 Fremgangsmåden ifølge opfindelsen frembringer bølgepapspulparter med ønskede egenskaber, såsom høj trækstyrke, høj vådbanestyrke, høje concoratal og lignende krav. Bølgepapspulparter, der er fremstillet ved hjælp af andre fremgangsmåder, giver ikke de nødvendige trækstyrke- og vådbanestyrkeegenska-10 ber. Det er derfor nødvendigt ved andre fremgangsmåder at tilsætte dyr kemisk pulp til den bølgepapspulpen for at fremkalde disse egenskaber. Ved at fjerne kravet til dyre kemiske pulptilsætninger reducerer fremgangsmåden ifølge opfindelsen i væsentlig grad produktionsomkostningerne.

15

Efter kraftig konsistensforbedring pumpes den bølgepapspulpen til en anden pulppresse, og pulpen afvandes til et ovntørt indhold på ca. 30%. Pulpen er på dette tidspunkt tilstrækkelig tør til, at den kan håndteres som et fast stof, og har form af 20 nodulær pulp (pulpspåner}. Spånerne kan lagres i fibertromler eller andre egnede beholdere, afhængigt af markedsbetingelserne, og lagres i en lagerbygning.

Ved en anden udførelsesform for fremgangsmåden ifølge opfin-25 delsen under anvendelse af to kogekar, således som de, der er beskrevet i US patentskrift nr. 4.259.151, er chargevis-kontinuerlig operation mulig.

I begyndelsen anbringes 907 - 1361 kg grøn flis, f.eks. 50% eg 30 - 50% asp, i den første koger med 2271 1 af pulpningsopløsnin- gen ifølge opfindelsen. Kogeren opvarmes derpå til ca. 10Q*C med damp, idet overstrømsventilen holdes åben til fjernelse af indesluttet luft.

35 Medens den første koger opvarmes, evakueres den anden koger. Den anden koger afkøles også, f.eks. ved cirkulation af kølevand gennem varmekappen eller spiraler. Denne fremgangsmåde

DK 161108 B

9 tillader ventilering af koger nr. 1 i koger nr. 2 i løbet af meget kort tid.

Efter at koger nr. 1 når 100eC, lukkes udluftningsåbningerne, 5 og kogeren opvarmes til 5,15 - 6,87 bar i en periode på ca. 15-30 minutter til kogning af flisen. Ved den foretrukne proces forekommer kogningen i dampfase under en dampkuppel af kogeopløsningen. Inden for den foreliggende opfindelses omfang kan flisen imidlertid i begyndelsen blive imprægneret med ko-10 geopløsningen og kogt i en dampatmosfære. Alternativt er det meningen, at opfindelsen omfatter en kontinuerlig kogeproces med f.eks. en konventionel koger af snegltypen til kontinuerlig kogning i væskefase. Ved enhver af disse udførelsesformer har det imidlertid vist sig, at kogeopløsningen under anven-15 delse af fortyndet aminiigninopløsningsmiddel med en ammoniakkatalysator giver uventet høje udbytter med meget korte kogetider. Selv om bølgepapspulp har den største interesse heri, må det også forstås, at der kan dannes andre pulptyper, og at fremgangsmåden ifølge opf i ndel sen er lige så velegnet til 20 pulpning af løvtræsflis, nåletræsflis og blandinger af flis af hårdt og blødt træ.

Efter afslutningen af den første kogning ventileres koger nr.

1 til koger nr. 2. Ventileringstiden er som bemærket ovenfor 25 formindsket ved evakuering og afkøling af koger nr. 2 og kan forløbe på ca. 10-15 minutter. Når trykket i koger nr. 1 når ca. 0,7 bar, blæses den brugte kogeopløsning og kogt flis ind i en blæsetank. Under afblæsning af koger nr. 1 fyldes koger nr. 2 med grøn flis og kogeopløsning, og der koges som beskre-30 vet ovenfor i forbindelse med koger nr. 1. Koger nr. 1 bliver efter nedkøring evakueret og afkølet med henblik på ventilering fra koger nr. 2.

Anvendelsen af to kogekar resulterer i en effektiv chargevis-35 kontinuerlig operation under anvendelse af restvarme i kogerne. Kølevand returneres til vaskevandslagertanke.

10 DK 161108 B

Efter afblæsning omrøres flisen og pulpningsopløsningen i blæsertanken med blandingsaggregater til frembringelse af en første sønderdeling af fibrene og lettere pulpning af den delvis sønderdelte flis. Efter det første sønderdelingstrin pumpes 5 den sønderdelte flis og pulpningsopløsningen til en første stofmølle. Den første stofmølle fungerer som en yderligere sønderdeler for at sikre fuldstændig sønderdeling af den kogte flis. Den sønderdelte pulp og pulpningsopløsningen pumpes derpå til en række sigter, hvor den sønderdelte pulp skilles fra 10 pulpningsopløsningen. Pulpningsopløsningen pumpes til lagring og behandles i en brugtvæskeinddamper til udvinding af kondensat. Kondensatet anvendes derpå til fremstillingen af en nye kogeopløsni ng.

15 Efter fraskilning af pulpningsopløsningen vaskes pulpen og foreligger i form af en pulpopløsning med lav konsistens. Pulpopløsningen med lav konsistens afvandes derpå til fremstilling af pulp med høj konsistens, som derefter underkastes et raffineringstrin.

20

De efterfølgende tabeller belyser testdata fra forskellige kogetider. Den kogte flis var 100% asp eller 50% asp og 50% eg. Udbytterne var, som vist, almindeligvis mellem 85 og 95%. Det er mest vigtigt, at der blev opnået de nødvendige pulp-25 egenskaber for en bølgepapspulp af høj kvalitet.

30 35

DK 161108 B

TABEL 1

100% ASP

11 o 5 Prøve LDC-0803 - 100% asp

Kogetid = 15 minutter

Kogeopløsning - 1 del MEA. 3 dele NH.OH Kogeudbytte =93,11% MÅLETID, MINUTTER_30_40_47_65 10 o

Freeness C.S., cm·3 489 382 290 101 O.D. arkvægt 2,62 2,67 2,54 2,62 <3/™Z 131,11 133,54 126,97 131,12

Kaliber gnsn. SS,mm 0,357 0,331 0,267 0251

Standardafvigelse 0, 012 0,004 0,008 0'003 15 Tilsyneladende densitet g/cm3 o 367 0 ,403 0,476 0,522

Bulk, cm3/g 2,72 2,48 2 ,10 1,92

Sprængstyrke gnsn., kPa 145,45 189,13 230 ,68 312,67

Standardafvigelse 6,28 . 8,93 25 ,11 22,73

Sprængstyrkeindeks rriN mVg 1,11 1, 42 1 ,82 2,38 20 Trækstyrke gnsn. kg/m 231,98 320,77 350 ,63 557,94

Standardafvigelse 30,42 29,36 21 ,78 95,90

Bristningslængde, Km lf77 2,40 2 ,76 4,26

Træks tyrkeindeks, kN m/kg 17,35 23,56 27 ,08 41 ,73

Stræk gnsn., % 0,80 0,84 0 ,96 1,14

Standardafvigelse 0,00 0,94 0,05 1,25 25 Rivestyrke gnsn, 16 lag mN 602,73 646 ,68 612 ,14 502,27

Standardafvigelse 26,26 105 ,53 139 ,51 105,68

Rivestyrkeindeks irN mVg 4,60 4 ,84 4 ,82 3 ,83

Falsetal gnsn., 1,0 kg NA NA NA NA

Standardafvigelse NA NA NA NA

3q Gurley-lufttæthed sek/100an3 20 oz. cyl. 9,2 23 ,53 53,47 409 ,70

Hvidhed, Elrepho 26,47 27,50 27,00 25,87

Concora, med. test, N 159, 39 243,16 286,15 143,61

Standardafvigelse 29, 56 14,53 4 ,27 1,38 35 Ring-knusning, kN/m 1,21 1,66 1,71 1,80

Standardafvigelse 0,04 0 ,07 0 ,10 0 ,11

O

DK 161108B

TABEL 2

100% ASP

12 5 Prøve LDC-0804 - 100% asp

Kogetid = 30 minutter

Kogeopløsning - 1 del MEA. 3 dele NH.OH Kogeudbytte =-93,42% MÅLETID, MINUTTER_40_48_57_80 10 r>

Freeness C.S., an-3 495 4X2 312 112 O.D. arkvægt 2 ,06 2, 05 2,07 2,06 103,25 102,38 103,37 102,95

Kaliber gnsn. SS,ran 0,299 0,28 0, 294 0 ,234

Standardafvigelse 0,14 0, 031 0,007 0,006 15 Tilsyneladende densitet g/cm3 0,345 0,366 0,352 0,44

Bulk, cm3/g 2,90 2,273 2,84 2,27

Sprængstyrke gnsn., kPa 190,44 253,00 275,32 349,05

Standardafvigelse 9,46 10,26 11,71 36,25

Spraaigstyrkeindeks itiN mVg 1, 84 2,47 2,66 3,39 20 Trækstyrke gnsn. kg/m 387, 96 511,95 579, 94 738, 59

Standardafvigelse 28, 83 15,20 10, 54 58, 38

Bristningslængde, Rn 3, 76 5, 00 5, 61 7, 17

Trækstyrkeindéks, kN'-m/kg 36, 85 49, 04 55, 02 70, 36

Stræk gnsn., % 0, 90 1,18 0,94 1,20

Standardafvigelse 0, 00 0, 11 0,09 0,14 25 Rivestyrkegnsn, 16 lag iriN 627, 84 1067, 33 774,34 549,36

Standardafvigelse 36, 25 456, 00 9,06 104,12'

Rives tyrkeindeks mN m2/g 6, 08 10, 42 7,49 5,34

Falsetal gnsn., 1,0 kg NA NA NA NA

Standardafvigelse NA NA NA NA

30 Gurley-lufttæthed sek/100cm3 20 oz. cyl. 16, 6 30, 67 ' 57,23 1220,67

Hvidhed, Elrepho 21,17 20, 87 21,80 21,13

Concora, med. test, N 198, 68 244,64 273,55 398,10

Standardafvigelse 20, 02 5,63 9,09 7,92 35 Ring-knusning, kN/m 1,40 1,41 1,80 1,83

Standardafvigelse 0,21 0,30 0,19 0,15 TABEL 3

100% ASP

O

13

DK 161108 B

Kogetid = 45 minutter 5 Kogeopløsning - 1 del MEA. 3 dele NH^OH Kogeudbytte = 94,7% MÅLETID, MINUTTER_35_40__48_63

Freeness C.S., cm3 483 398 316 105 10 O.D. arkvægt 2, 56 2,66 2,64 2,65 127,96 133 ,23 132,06 132 ,35

Kaliber gnsn. SS,urn 0,304 0,291 0,259 0,247

Standardafvigelse 0,014 0,009 0,007 0 ,015

Tilsyneladende densitet g/cm3 0,421 0,458 0,51 0,536

Bulk, cm3/g 2,38 2 ,18 1,96 1,87 15

Spraengstyrke gnsn., kPa 213,18 267 ,19 332,51 400 ,65

Standardafvigelse 11, 92 9 ,98 30,40 19,05

Sprængstyrkeindeks mN m2/g 1,67 2 ,01 2,52 3 ,03

Trækstyrke gnsn. kg/m 409,29 482,62 644,10 875,91

Standardafvigelse 36,92 21,91 146,69 59 ,73 20 Bristningslængde, Rn 3,20 3,62 4 ,88 6,62

Trækstyrkeindeks, kN-m/kg 31^37 35*52 47*83 64 *90

Stræk gnsn., % 0, 96 1,02 1,08 1,12

Standardafvigelse 0,05 0 ,04 0 ,17 0 ,11

Rivestyrke gnsn, 16 lag mN 740, 85 706,32 815 ,41 651,38

Standardafvigelse 25,79 29 ,36 110 ,85 164 ,37 25 Rives tyrkeindeks m.Nm2/g 5,79 5,30 6 ,17 4,92

Falsetal gnsn., 1,0 kg NA NA NA NA

Standardafvigelse NA NA NA NA

Gurley-lufttæthed sek/100an3 20 oz. cyl. 17,90 29 ,50 73 ,43 669 ,70 30

Hvidhed, Elrepho 19,13 19,13 19,07 18,47

Concora, med. test, N 229,07 264 ,66 318,7 446 ,28

Standardafvigelse 27,81 9 ,22 2,25 3,67

OO

Ring-knusning, kN/m 1, 59 1 ,72 1,97 1,77

Standardafvigelse 0,13 0,08 0,10 0,05

O

TABEL 4 14

DK 161108 B

50% ASP, 50% EG

Kogetid = 15 minutter 5 Kogeopløsning - 1 del MEA. 3 dele NH.OH Kogeudbytte = 85,46% MÅLETID, MINUTTER_50_62_72_91

Freeness C.S., cm? .. 504 408 308 117 10 O.D. arkvægt 2,54 2 ,58 2 ,67 2,76 9/m 126,83 129 ,19 133 ,28 137,98

Kaliber gnsn. SS,mm 0,408 0,417 0,354 0,376

Standardafvigelse 0,024 0,021 0,013 0,007

Tilsyneladende densitet g/cm3 Ο311 0 31 Ο377 0357 15 Bulk, cm3/g 3,22 3*23 2*,65 2 ,72

Sprængstyrke gnsn., kPa 102,52 117 ,75 169,49 197 ,74

Standardafvigelse λ 12,42 8,00 12 ,99 14 ,21

Sprængstyrkeindeks mN mVg 0,81 0,91 1,27 1,43

Trækstyrke gnsn. kg/m 262,64 292 ,64 363 ,96 396 ,07

Standardafvigelse 15,88 16,40 42,51 59 ,56 20 Bristningslængde, Kn 2,07 2 ,27 2 ,73 2 ,87

Trækstyrkeindeks, kN-*m/kg 20,31 22,21 26 ,78 28 ,15

Stræk gnsn., % 0,72 0 ,78 0 ,80 0 ,93

Standardafvigelse 0 ,04 0 ,13 0 ,10 0 ,05

Rivestyrke gnsn, 16 lag mN 464,60 447 ,34 517 ,97 423,79

Standardafvigelse 26,26 11,10 66 ,59 22 ,53 ^ Rivestyrkeindeks mN m2/g 3,66 3 ,46 3 ,89 3,07

Falsetal gnsn., 1,0 kg NA NA NA NA

Standardafvigelse NA NA NA NA

Gurley-lufttæthed sek/100cm3 20 oz. cyl. 3 ,57 6,07 19,27 51,23 30

Hvidhed, Elrepho 19,10 18 ,77 18,90 20,07

Concora, med. test, N 53,38 94,52 221,66 355,84

Standardafvigelse 8,90 37,98 4,71 5 ,35

Ring-knusning, kN/m 0,90 1,11 1,50 1 ,81 35 Standardafvigelse 0,04 0 ,05 0 ,08 0 ,11

O

TABEL 5 15

DK 161108 B

50¾ ASP, 50% EG

Kogetid = 30 minutter 5 Kogeopløsning - 1 del MEA. 3 dele NH.OH Kogeudbytte = 87,29% MÅLETID, MINUTTER__50_60_68_90

Freeness C.S., an3 494 389 30i 108 10 O.D. arkvægt 2,50 2 ,78 2,71 2,65 5MZ 124,89 138 ,93 135,50 132 ,56

Kaliber gnsn. SS,mm 0,385 0,42 0,369 0 ,321

Standardafvigelse 0, 022 0,018 0 ,02 0 ,018

Tilsyneladende densitet g/cm3 0, 324 0,331 0,367 0 ,413

Bulk, cm3/g 3,09 3,02 2 ,72 2,42

Sprangstyrke gnsn., kPa 116,30 150 ,48 237 ,29 247,35

Standardafvigelse 9,79 6,76 10 ,44 14 ,27

Sprangs tyrkeindeks mN mVg 0,93 1,08 1,75 1,87

Trækstyrke gnsn. kg/m 267 ,97 ' 344 ,63 483,95 523,95

Standardafvigelse 7 ,67 58,66 17,54 47 ,28 20 Bristningslaengde, Km 2 ,15 2 ,48 3 ,57 3,95

Trækstyrkeindeks, kN-m/kg 21,04 24 ,33 35 ,03 38,76

Stræk gnsn., % 0,74 0 ,92 1,06 1,06

Standardafvigelse 0,05 0 ,08 0,09 0 ,05

Rivestyrke gnsn, 16 lag mN 530 ,52 740,85 684,35 483 ,44

Standardafvigelse 35,79 257,29 56,16 28 ,08 25 Rivestyrkeindeks mN m3/g 4 ,25 5,33 5 ,05 3 ,65'

Falsetal gnsn., 1,0 kg NA NA NA NA

Standardafvigelse NA NA NA NA

Gurley-lufttæthed sek/100an3 20 oz. cyl. 4,00 6,77 18,13 80,70 30

Hvidhed, Elrepho 16,27 16,60 15,80 17,43

Concora, med. test, N 100,82 163,69 286,90 362,51

Standardafvigelse 5,14 18,98 1,64 3 ,62

Ring-knusning, kN/m 0 ,97 1,49 1,60 1 ,81 35 Standardafvigelse 0 ,04 0,23 0,17 0 ,11

DK 161108 B

16

Som et andet eksempel på en foretrukket udførelsesform for denne opfindelse, anvendt til fremstilling af bølgepapspulp, blev der anvendt frisk aspflis. Flisen blev sorteret med en 25,4 mm sigte og med en 6,35 mm sigte, således at kun materi-5 aler, der passerer gennem 25,4 mm sigten og ikke passerer gennem 6,35 mm sigten blev anvendt. For at optimere sammensætningen af pulpningsopløsningen blev der i begyndelsen anvendt tre laboratoriekogere. Flisen blev i begyndelsen forbehandlet med damp i 10 minutter ved 100eC. Pulpningsopløsningen blev for-10 varmet til 160°C i en vertikalkoger, og flisen blev derpå forvarmet til 142°C. I tre kogere blev der opretholdt et forhold på 4:1 væske/træ, selv om noget vand blev sat til flisen for at hindre brænding under forvarmningsprocessen. I hver koger blev flisen holdt i 15 minutter ved 165°C og konstant tryk.

15

Efter kogning blev flisen fjernet fra kogeren og behandlet varmt i en stofmølle. Den således behandlede pulp blev derpå vasket med 65,6°C varmt vand og afvandet under anvendelse af en presse. På dette punkt blev der opnået fuldstændigt udbyt-20 te.

Den efterfølgende tabel 7 angiver betingelserne, som blev anvendt i tre særskilte undersøgelser af fremgangsmåden ifølge opfindelsen, og tabellerne 8-10 giver de fysiske data fra dis-25 se undersøgelser. Undersøgelsen, som anvender lige dele mono-ethanolamin og ammoniumhydroxid gav helt klart de optimale resultater. Disse laboratorieundersøgelser blev gennemført i en HcConnell horisontal roterende rustfri stål koger. Raffinering blev gennemført "med en Sprout Waldron Model 105 0,75 kW og 30 skivestofmølle forsynet med spidstandplade nr. 17780R og 17779S.

Pulpningsbetingelserne var ens i alle tre laboratoriekogere, der er angivet i tabel 1. Kogerne blev foi—dampet i 10 minut-35 ter ved 100°C. NSCMP-væsken blev forvarmet til 160eC, og aspflisen blev forvarmet til 142°C. Et væske/træforhold på 4:1 blev opretholdt ved disse forsøg, selv om der blev sat noget 17

DK 161108 B

vand til flisen for at hindre påbrænding under forvarmnings-processen. Kogerne blev holdt i 15 minutter ved 165eC efter overføring af NSCMP-væsken på flisen.

• 5 Efter kogning blev flisen fjernet fra kogeren og behandlet varmt i stofmøllen. Således behandlet pulp blev derefter vasket med 65,6eC vand og afvandet under anvendelse af en presse. På dette punkt blev det samlede udbytte beregnet ved bestemmelse af den ovntørre vægt af pulpen fra en konsistens-10 bestemmelse og dividering af pulpvægten med den ovntørre vægt af udgangsportionen.

15 20 25 30 35

O

18

DK 161108 B

TABEL 7

LABORATORIE KOGNINGSDATA

5 Koqv _ nr._300 _301_302

Identifikation NSCMP NSCMP NSCMP

CTMP CTMP CTMP

Flistype__ASP_ASP_ASP

Betingelser 10 Flistørstof, % 53,54 53 ,63 54,35

Flischarge, O.D. gram 1500 1500 1500

For-damptid, min. 10 10 10

For-damptonperatur, °C. 100 100 100

Vand fra damp, ml 427 453 424 "Prex" tid, min. _ "Prex" vægt, ton _ Væske: træ-forhold 4:1 4-1 4:1 15 Væske ialt, ml 6000 6000 6000 Væske for-varmet tenper atur, C. 160 160 160 Væske for-varmet tryk, bar 7,7 6,6 5,7

Flis for-varmet temperatur, C. 142 142 142

Flis for-varmet tryk, bar 3,7 3,4 3,2

Begyndelseskogetemperatur med„/væske tilsat, °C. 151 151 151 20 Begyndelseskogetryk med_/væske tilsat, psi 82 64 62

Tid op, minutter 10 10 12

Holdetid me^/væske, minutter 15 15 15

Kogetsnperatur, °C. 165 165 165

Kogetryk, gnsn., bår 7,8 7,1 6,5

Dampfaseholdetid, minutter -

Dampfaseholdetemp. °C. - 25 Dampfaseholdetryk, bat

Kemikalier

Kemikalium K-l, ml (amin) 125 125 125

Kemikalium K-2, ml (anmoniumhydroxid) 375 125 62,5

Tilsat vand, ml 3762 4000 4097 30 Damp Conden. pH 7,8 7 ,8 7,8

Startvæske pH 11,43 11,20 11,13

Restvæske pH 9,35 8,65 8,58

Pulpresultater

Samlet udbytte, % 84,66 88,84 89 ,75 35 TABEL 8 FYSISKE TESTDATA FOR KOG. NR. 300

O

19

DK 161108 B

MÅLETID, MINUTTER_12_25_32 5

Freeness C.S., cm3 482 · 380 306 O.D. arkvægt 2 ,57 2,52 2 ,55 g/m^, ovntør 128 ,63- 126,13 127 ,47

Kaliber gnsn. SS,mm 0,232 0,213 ’ 0,203

Standardafvigelse 0,006 0 ,005 0 ,004

Tilsyneladende densitet g/cm3 0 554 0 592 0,628

Bulk, cm3/g 1,81 1,69 1,59

Sprangstyrke gnsn., kPa 253 ,55 361,79 400 ,24

Standardafvigelse 14 ,96 16,05 20,30

Variationskoefficient 5,90 4,44 5,07

Sprænqstyrkeindeks kPa-m3/g 1,97 2,87 3,14 15

Trækstyrke gnsn. kN/m 296 ,45 400,21 455 ,14

Standardafvigelse 27 ,05 3 ,27 21,00

Variationskoefficient 9,12 0,82 4,61

Bristningslangde, Km 3,52 4,85 5,46

Trækstyrkeindeks, kN-xn/kg 34,56 47,58 53 ,54 20 Stræk gnsn., % 1 ,76 2,24 2,76

Standardafvigelse 0,36 0,33 0,26

Variationskoefficient 20,33 14,67 9,45

Rivestyrke gnsn, 16 lag rriN 659,23 648,36 627,84

Standardafvigelse 89,48 79 ,30 55,49

Variationskoefficient 1357 1223 884 25 Rivestyrkeindeks 11¾ m2/g 5^13 5*14 4*93

Gurley-lufttæthed sek/100an3 20 oz. cyl. 33 ,45 108,40 248,95

Hvidhed, Elrepho 19 ,80 19,40 19 ,20

Concora, ræd. test, N 231 ,30 299,80 350 ,06 30 Standardafvigelse 8,65 4,30 2 ,21

Variationskoefficient 3,74 1,43 0,63

Ring-knusning, kN/m 1 ,26 1 ,65 1 ,65

Standardafvigelse 0,14 0,07 0,12

Variationskoefficient 10 ,85 4 ,43 7 ,19 35

O

FYSISKE TESTDATA FOR KOG NR. 301 TABEL· 9 20

DK 161108 B

5 MÅLETID, MINUTTER_37_5_62

Freeness C.S., cm3 · 507 " 4iq 303 O.D. arkvægt 2,55 2 48 2 61 g/m2, ovntør 127,59 123*80 130*66

Kaliber gnsn. SS,itm 0, 236 0,207 0,202 10 Standardafvigelse 0, 005 0,005 0,005

Tilsyneladende densitet g/an3 0541 0598 0647

Bulk, an3/g 1,85 1,67 1,55

Sprængstyrke gnsn., kPa 278,36 345,95 439 ,31

Standardafvigelse 15,26 23,60 30,68

Variationskoefficient 2 5f48 6,82 6,98 15 Spraaigstyrkeindeks kPa:m/g 2^18 2 *79 3*35

Trækstyrke gnsn. kN/m 345,28 413,29 490,89

Standardafvigelse_ 16,71 3,27 22,53

Variationskoefficient 4,84 0,79 459

Bristningslængde, Km 414 510 574

Træks tyrkeindeks, kN' m/kg 40*58 50',06 56*33 20

Stræk gnsn., % 1,82 2,26 2 ,94

Standardafvigelse 0 ,22 0,23 0 ,17

Variationskoefficient 11,91 10,19 5,69

Rivestyrkegnsn, 16 lag iriN 871,13 761,26 855 ,43

Standardafvigelse ,42 ,99 21,49 32 ,83

Variationskoefficient 4,93 2,82 3,84 25 Rives tyrkeindeks mN m3/g 6 ,83 6,15 6 ,55

Gurley-lufttæthed sék/100cm3 20 oz. cyl. 43 ,10 149,35 368,20

Hvidhed, Elrepho 20,80 20,60 20,30 30 Concora, med. test, N 239,75 308,69 378,97

Standardafvigelse 10,78 25,35 4 ,13

Var iationskoef f icient 4,50 8,21 1,09 35 i

Ring-knusning, kN/m 1,41 1,68 1,69

Standardafvigelse 0 ,19 0 ,12 0,11

Variationskoefficient 13,62 7,12 6,43

O

FYSISKE TESTDATA FOR KOGL NR. 302 21

DK 161108 B

TABEL 10 MÅLETID, MINUTTER _178_198 5

Freeness C.S., cm3 407 207 O.D. arkvægt 2,58 2,56 g/m2, ovntør 128 ,92 128,11

Kaliber gnsn. SS,mm 0,224 0,205

Standardafvigelse 0,005 0,005 10 Tilsyneladende densitet g/cm3 0,576 0,625

Bulk, cm3/g i ,74 1,60

Sprængstyrke gnsn., kPa 272 ,84 367,37

Standardafvigelse 17,35 32,10

Variationskoef f icient 6,36 8 ,74

Sprangs ty rkeindeks kPam/g, 2,12 2,87 15

Trækstyrke gnsn. kN/m 367,51 455 ,55

Standardafvigel se 16,28 22,74

Variationskoefficient 4,43 5 ,10

Bristningslangde, Rn 4 ,36 5 ,32

Trækstyrkeindeks, kN' m/kg 42,74 52 ,15 2o Stræk gnsn., % 2,16 2,36

Standardafvigelse 0 ,17 0,22

Variationskoefficient 7 ,75 9 ,28

Rivestyrke gnsn, 16 lag mN 722,02 690 ,62

Standardafvigelse 102,33 65,66

Variationskoefficient 14,17 9,51

Rives tyrkeindeks irN m2/g 5,60 5 ,39 25

Gurley-lufttæthed sek/lOOom3 20 oz. cyl. 57,70 241 ,10

Hvidhed, Elrepho 21,80 21,40

Concora, med. test, N 251,76 328,71 30 Standardafvigelse 10,31 8,76

Variationskoefficient 4,10 2,66 35

Ring-knusning, kN/m 1,53 1,68

Standardafvigelse 0,10 0,14

Var iationskoef f icient 6 ,43 8,21

DK 161108B

22

Pulpningsbetingelserne var baseret på en konstant temperatur i stedet for tryk. Det viste sig, at ovedrevent damptryk forekom med NSCMP-væsken. Når ammoniumhydroxidprocenten voksede, voksede damptrykket, og udbytte faldt systematisk, hvilket er 5 tegn på en højere pulpningsgrad.

Betingelserne og de kemiske koncentrationer fra kog 301 blev valgt som værende bedst på grund af de fysiske styrker og udbyttet. Concorra, ring-knusning og procentisk stræk voksede 10 svagt i kog 301.

En udpræget tendens til eller signifikant forøgelse af fysisk styrke var ikke tydelig ved sammenligning af de tre kogere.

15 Yderligere forsøg på at optimere blev gennemført i pilotskala under anvendes af en Sunds defibrator, som er en kontinuerlig koger. Det viste sig imidlertid, at dampligevægt blev opretholdt mere effektivt i en portionskoger, som derfor kan være mere kemisk økonomisk.

20

Der blev gennemført ialt seks pulpningsprøver for at gentage og optimere kogningsbetingelser. Forholdet af monethanolamin til ammoniak blev varieret fra 1:1 til 1:3,5 til opnåelse af den bedste pulpningskinetik. Desuden blev der prøvet adskil-25 lige stofmøllepladefrigange.

Pulpnings- og stofmøllebetingelserne er vist i tabel 11, og de fysiske tests er vist i tabellerne 12-16.

30 35

DK 161108 B

TABEL 11

BETINGELSER, DER BLEV ANVENDT TIL FREMSTILLINGEN

AF NSCMP KEMITERMOMEKANISK PULP

23

Forsøg nr. 2299_1_2_3_4_4A__5

Flisfugtighed, % 47,64 47,64 47,64 47,64 47,64 47,64

Tragtfødeapparat, hastighed, o/m 13f0 13,5 13,5 15,0 15,0 15,0

For-dampningstid, min. 10 io 10 10 10 10

For-varmertryk, bar 7,2 7,2 7,2 7,6 7,7 7,7

Temperatur, °G 165,6 165,6 165,6 162,8 162,8 162,8

Retentionstid, min. 12,5 12,0 12,0 12,5 12,5 12,0

Flisniveau i for-vanær, % fuld 90 80 80 80 80 80

Stofmølletryk, bar 7,2 7,2 7,2 7,6 7,7 7,7

Pladef rigang, mm 0,6 0,6 0,5 0,8 1,0 1,0

Udtømningssnegl, o/m 10 10 10 10 10 10

Stofmal lefortyndingsvand, 1/min. 0,6 0,6 0,6 0,4 0,4 04

Flisproptryk, bar 4,1 4,1 4,1 4,1 4,1 4,1

Afgangskonsistens, % 19,5 17,1 — 16,63 3

Pulp Freeness, C.S., an — 746 748 — 742 766

Produktionshastighed, OD ton/dag Energiforbrug (net) kwh./ton

Odbytte, % — — — — — —

Vaeske-til -koger, 1/min. 1,70 1,70 2,20 2,16 2,16 2,16 K-l:K-2-forhold, som optegnet 1:1 1:1,37 1:1,35 1:1,35 1:1,35 1:1,35

Vaeske-til-træforhold, Ca. 4:1 4:1 4:1 4:1 4:1 4;l

Anvendt stofmølle Defibrator Pilot Plant Unit 300 med 149 kW

motor (3565 o/m)

Anvendte skiver (a) Defibrator skive nr. RW 3801 AGSE på Stator (b) Defibrator skive nr. RW 3809 AGSE på Rotor

Skivediameter 30,48 cm

TABEL 12A

BETINGELSER, ANVENDT TIL FREMSTILLINGEN AF

NSCMP KEMITERMOMEKANISK PULP

24

DK 161108 B

Forsøg nr. 2299_6^_— Produktion —_

Flisfugtighed, % 48,13 48 ,13 48,13 48,13 48,13 48 ,13

Tragtfødeapparat, hastighed, o/m 16,0 16,0 16,0 16,0 16,0 16,0

For-dampningstid, min. 10 10 10 10 10 10

For-varmertryk, bar 7,9 8,4 8,0 '8,0 8,2 7,9

Temperatur, °'C 162,8 165,6 163,3 166,7 165,6 162,8

Retentionstid, min. 12,0 12,0 12,0 12,0 12,0 12,0

Flisniveau i for-varmer, % fuld 80 80 80 80 80 80

Stofmøl letryk, bar 7,9 8,4 8,0 8,0 8,‘2 7,9

Pladefrigang, mm 0,8 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

Udtemningssnegl, o/m 10 10 10 10 10 10

Stofmøl lefortyndingsvand, 1/min. 0,4 0 ,4 0,4 0,4 0,4 0,4

Flisproptryk, bar 4,2 4,2 4,2 4,2 4,2 4,2

Afgangskonsistens, % 19,95 19 ,95 19 ,95 19 ,95 19 ,95 19,95

Pulp Freeness, C.S., cm^ 747 747 747 747 747 747

Produktionshastighed, OD ton/dag 1,06 1,06 1,06 1,06 1,06 1,06

Energiforbrug (net) kwh/ton 90,9 90,9 90,9 90,9 90,9 90 ,9

Udbytte, % 91,59 91,59 91,59 91, 59 91,59 -91,59 Væske-til-koger, 1/min. 2 ,33 2 ,33 2 ,30 2,30 2 ,12 2 ,12 K-l:K-2-forhold, som optegnet 1:1,35 1:1 ,35 1:1,35 1:1 ,35 1:1,35 1:1,35 Væske-t il-træforhold, Ca. 4:1 4:1 4:1 4:1 4:1 4:1 * Forsøg nr. 6 omfatter alle produktionsforsøg.

Anvendt stofmølle Defibrator Pilot Plant Unit·'300 med 149 kW

motor (3565 o/m)

Anvendte skiver (a) Defibrator skive nr. RW 3801 AGSE på Stator (b) Defibrator skive nr. RW 3809 AGSE på Rotor

Skivediameter 30,48 cm

BETINGELSER, ANVENDT TIL FREMSTILLINGEN AF

NSCMP KEMITERMOMEKANISK PULP

TABEL 12B

25

DK 161108 B

Forsøg nr. 2299_ Produktion _7_8

Flisfugtighed, % 48,13 48,13 48,13 48,13 48,13

Tragtfødeapparat, hastighed, o/m 16,o 16,0 16,0 16,0 16,0

For-dampningstid, min. 10 10 10 10 10

For-vanærtryk, bar 8,6 8,4 7,9 8,0 8,0

Temperatur, °'C 164,7 166,7 165,9 165,7 165,6

Retentionstid, min. 12,0 12 ,0 12,0 24,0 24,0

Flisniveau i for-varmer, % fuld 80 80 80 80 80

Stofmøl letryk, bar 8,6 8,4 7,9 8,0

Pladefrigang, nm 1,0 1,0 1,0 1,0

Udtømningssnegl, o/m 10 10 10 10

Stofmøl lefortyndingsvand, 1/min. 0,4 0,4 0,4 0,4

Flisproptryk, bar 4,2 4,3 4,3 4,3 4,3''

Afgangskonsistens, % 19,95 19 ,95 19,95 3

Pulp Freeness, C.S., cm 747 747 747 745 773

Produktionshastighed, OD ton/dag 1,06 1,06 1,06

Energiforbrug (net) kwl/ton 90,9 90,9 90,9

Udbytte, % 91,59 91,59 91,59 — - V&ske-til-koger, 1/min. 2,12 2,24 2,24 2,24 2,24 K-l:K-2-forhold, son optegnet 1:1,35 1:1,35 1:1,35 1:1,35 1:1 ,35 Væske-til-træforhold, Ca. 4:1 4:1 4:1 4:1 4:1

Anvendt stofmølle Defibrator Pilot Plant Unit 300 med 149 kW

motor (3565 o/m)

Anvendte skiver (a) Defibrator skive nr. RW 3801 AGSE på Stator (b) Defibrator skive nr. RW 3809 AGSE på Rotor

Skivediameter 30,48 cm FYSISKE TESTDATA FOR DEFIBRATOR 2

O

TABEL 13 26

DK 16110 8 B

5 MÅLETID, MINUTTER_74_92_105

Freeness C.S., cm3 496 390 293 O.D. arkvægt 2,55 2,58 2 ,55 g/m2, ovntør 127,41 129,11 127,41

Kaliber gnsn. SS,ram 0,266 0 ,26 0,213 1Q Standardafvigelse ty 005 Q004 0,005

Tilsyneladende densitet g/cm3 0, 479 0,497 0,598

Bulk, cm3/g 2,09 2,01 1,67

Sprængstyrke gnsn., kPa· 110,79 155,30 216 ,55

Standardafvigelse 9,73 5,89 14,20

Variationskoefficient 2 8,79 3,79 6,56 15 Sprængstyrkeindeks kPa m/g 0 ,87 1,20 1,70

Trækstyrke gnsn. kN/m 196,18 247,62 307,79

Standardafvigelse 9 ,75 20 ,31 15,90

Variationskoefficient 4,97 8,20 5,17

Bristningslængde, Km 2,35 2,93 3,69

Trækstyrkeindeks, kN'·m/kg 23 ,09 28,76 36 ,22 20

Stræk gnsn., % 1,28 1,44 1,60

Standardafvigelse 0,11 0,30 0,20

Variationskoefficient 8,56 20,60 12,50

Rivestyrke gnsn, 16 lag raiN 251,14 261,60 266,83

Standardafvigelse 35,10 45,31 42,99

Variationskoefficient 13,98 17,32 16,11 25 Rivestyrkeindekto πϊμ m2/g 1,97 2,03 2,09'

Gurley-lufttæthed sek/100cm3 20 oz. cyl. 12,27 28 ,27 91,60

Hvidhed, Elrepho 30,60 31,20 29,90 30 Concora, med. test, N 157 ,01 221,96 283,78

Standardafvigelse 7,28 9,01 2,70

Variationskoefficient 4,64 4,06 0,95

Ring-knusning, kN/m 0,98 1,18 1,64

Standardafvigelse 0 ,05 0 ,02 0 ,14

Variationskoefficient 5,10 2,09 8,70 35

O

27

DK 161108 B

TABEL 14 FYSISKE TESTDATA FOR DEFIBRATORKOGNING 3 MÅLETID, MINUTTER_73_90_100 5

Freeness C.S., an3 494 408 311 O.D. arkvægt 2,52 2,60 2,57 g/m2, ovntør 125,99 130,03 128,32

Kaliber gnsn. SS,mm 0 ,255 0 ,243 0,202

Standardafvigelse 0,007 0 ,005 0,002

Tilsyneladende densitet g/cm3 0,494 0,535 0,635

Bulk, cm3/g 2,02 1,87 1,57

Sprangstyrke gnsn., i^pa 118,03 185,69 230,75

Standardafvigelse 9,03 6 ,04 10 ,66

Variationskoefficient 7,65 3,25 4,62

Sprangs tyrkeindeks kPa'rii2/g 0,94 1,43 1,80 15

Trækstyrke gnsn. kN/m 212,75 287 ,73 335,25

Standardafvigelse 22,10 17 ,97 16,63

Variationskoefficient _ 10,39 6,25 4,96

Bristningslangde, Km 2 ,58 3,38 3,99

Trækstyrkeindéks, kN ir/kg 25 ,32 33,18 39,17 20 Stræk gnsn., % 1,28 1,68 1,92

Standardafvigelse 0 ,23 0 ,23 0,23

Variationskoefficient 17,82 13,57 11,88

Rivestyrke gnsn, 16 lag mN 266 ,83 313,92 345 ,31

Standardafvigelse 42 ,99 55 ,49 42 ,99

Variationskoefficient 16,11 17,68 12,45 ^ Rivestyrkeindeks mNm2/g 2,12 2,41 2,69

Gurley-lufttæthed sek/100an3 20 oz. cyl. 12,43 40 ,97 137,30

Hvidhed, Elrepho 30,00 30,20 29,00

Concora, med. test, N 159,68 254,87 310,47 30 Standardafvigelse 6 ,10 9,39 1,40

Var iationskoef f icient 3,82 3,68 0,45 35

Ring-knusning, kN/m 1,00 1,42 1,56

Standardafvigelse 0,07 0,07 0,17

Variationskoefficient 6 ,60 5 ,17 10,63 TABEL 15

FYSISKE TESTDATA FOR DEFIBRATORKOGNING 4A

O

28

DK 161108 B

MÅLETID, MINUTTER_52_65_76 5

Freeness C.S., cm3 479 O.D. arkvægt 2,52 2,51 2,56 g/m ' ovntør 126,19 125 ,56 127,81

Kaliber gnsn. SS,rtm 0 ,23 0,215 0,201

Standardafvigelse 0 ,003 0,003 0,003 1 ° Tilsyneladende densitet g/cm3 0,549 0,584 0,636

Bulk, cm3/g 1,82 1,71 1,57

Sprængstyrke gnsn., kPa 208 ,56 258 ,44 349,32

Standardafvigelse 9 ,83 11,09 6,01

Variationskoefficient 471 429 172

Sprængstyrkeindeks kPa-'m2/g 1*65 2^06 2 ',73 15

Trækstyrke gnsn. kN/rn 266,81 314 ,32 384,08

Standardafvigelse 25 ,68 3,27 32,42

Variationskoefficient 963 104 844

Bristningslangde, Km ' 3^23 3*83 4*59

Trækstyrkeindeks, kN'mAg 31,70 37,54 45,06 20 Stræk; gnsn., % 1,92 2 ,16 2 ,56

Standardafvigelse 0 ,30 0 46 . 0 33

Variationskoefficient 1580 2111 12 ’ 84 Ϊ tf

Rivestyrke gnsn, 16 lag niN 517 ,97 549 ,36 565 ,06

Standardafvigelse 70 ,19 0 ,00 35 ,10

Variationskoefficient 13,55 0,00 6,21

Rivestyrkeindeks iriN m2/g 4 T10 4 ,38 4 ,42 · 25

Gurley-lufttæthed sek/lOOau3 20 oz. cyl. 17,47 48,97 158,63

Hvidhed, Elrepho 27,40 27,50 27,00

Concora, med. test, N 243,75 292,01 346 ,28 30 Standardafvigelse 14,94 17,73 5 ,42

Variationskoefficient 6,13 6,07 1,56

Ring-knusning, kN/m 1 fil 1,42 1,56

Standardafvigelse 0 ,20 0 ,11 0 ,13

Variationskoefficient 17,90 7,70 8,61 35 FYSISKE TESTDATA FOR DEFIBRATORKOGNING 5

O

DK 161108 B

29 TABEL 16 MÅLETID, MINUTTER_59_74_87 5

Freeness C.S., cm3 505 393 282 O.D. arkvægt 2,53 2 ,55 2 ,54 g/m3, ovntør 126 ,74 127 ,46 126,92

Kaliber gnsn. SS,ntn 0,235 0,212 0 ,191

Standardafvigelse 0 ,002 0,005 0,006 10 Tilsyneladende densitet g/cm3 0,539 0 601 0,665

Bulk, cm3/g 1,86 1, 66 1,50

Sprængstyrke gnsn., kPa 204,22 246,46 329,20

Standardafvigelse 9,59 20*05 17,94

Variationskoefficient 4,70 814 5,45

Sprængstyrkeindeks kPa-'m^/g 1,61 1*93 2,59 15 '

Trækstyrke gnsn. kN/m 269,42 325,22 379,72

Standardafvigelse 17,61 3,27 10,04

Variationskoefficient 6,54 1,01 2,64

Bristningslængde, Kr 3,25 3,90 4 ,57

Trækstyrkeindeks, kN-ny^kg 31, 88 38,26 44,86 2o Stræk gnsn., % 2, 00 2,16 2,28

Standardafvigelse 0, 14 0,09 0,36

Variationskoefficient 7,07 4,14 15,94

Rivestyrke gnsn, 16 lag mN 502, 27 565,06 568,98

Standardafvigelse 70,19 65,66 39 ,24

Variationskoefficient 13,98 11,62 6,90

Rivestyrkeindeks inNm^/g 3 96 4 43 4.,48' 25

Gurley-lufttæthed sek/100cm3 20 oz. cyl. 18, 63 44 ,73 273,43

Hvidhed, Elrepho 29, 80 28,90 28 ,60

Concora, med. test, N 218, 84 269,10 344 ,28 30 Standardafvigelse 7, 79 9,44 2 ,76

Variationskoefficient 3, 56 3,51 0 ,80

Ring-knusning, kN/m 1, 02 1,20 1 ,51

Standardafvigelse 0,11 0,12 0,10

Var iationskoef f icient 10,33 10,35 6,45 35

O

30

DK 161108 B

TABEL 17 FYSISKE TESTDATA FOR DEFIBRATORKOGNING AF PRODUKTIONSPRØVETROMLE NR. 1 5 MÅLETID, MINUTTER__45 _57_64

Freeness C.S., cm3 492 391 302 O.D. arkvægt 2,58 2 ,56 2 ,57 g/m2, ovntør 128 ,93 127 ,85 128,57

Kaliber gnsn. SS,rrm 0,206 0,193 0,18 10 Standardafvigelse 0,003 0^004 0,006

Tilsyneladende densitet g/cm3 0,626 0,662 0 714

Bulk, cm3/g - ί,60 ί,,51 1-,40

Sprængstyrke gnsn., kPa 248,25 300 ,13 362,14

Standardafvigelse 20,42 16 ,06 21,98 15 Variationskoefficient 8,22 5.,35 6,07

Sprængstyrkeindeks kPa-m2/g 1,93 2 ,35 2,82

Trækstyrke gnsn. kN/m 304 ,30 350 ,51 400,21

Standardafvigelse 32 ,83 3 ,27 21,93

Variationskoefficient 10 ,79 0 ,93 5 ,48

Bristningslængde, Km 3,61 4,19 4,76

Træks tyrkeindeks, kN '‘m/kg 35 ,39 41,11 46 ,67 20 ' '

Stræk gnsn., % , 1,92 2 ,24 2 ,64

Standardafvigelse 0 ,46 0,26 0 ,38

Var iationskoef f icient 23,98 11,64 14,57

Rivestyrke gnsn, 16 lag iriN 580 ,75 565,06 580,75

Standardafvigelse 42 ,99 35,10 42,99 25 Variationskoefficient 7 ,40 6,21 7,40

Rivestyrkeindeks ir'Nrn2/g 4,50 4,42 4,52

Gurley-lufttæthed sek/100cm3 20 oz. cyl. 51,83 121,93 310,10

Hvidhed, Elrepho 26,60 26 ,40 26,10 30 Concora, med. test, N 295 ,79 323 ,81 350,50

Standardafvigelse 11,00 11,73 3,58

Variationskoefficient 3,72 3,62 1,02 35

Ring-knusning, kN/m 1,36 1,40 1,47

Standardafvigelse 0,19 0,16 0,13

Variationskoefficient 14,33 11 ,12 8 ,58 31

DK 161108 B

Forsøgene nr. 2299-7 og 2299-8 blev foretaget for at bestemme, hvorvidt Sunds stofmøl lepladerne var ideelt velegnede til at bevare rivestyrken, og hvorvid udvidet pulpningstid ville forbedre papi rets fysiske egenksbaber signifikant.

5

Retnetionstiden blev forøget fra 12 til 24 minutter i begge kogere. Forsøg nr. 2299-7 blev gennemført på tilsvarende måde som produktionsforsøget, bortset fra retentionstiden. Ved forsøg nr. 2299-8 var holdetiden 24 minutter i kogeren, og flisen 10 blev derpå udtaget og defibreret i Sprout Waldron stofmøllen. Sekundær maling blev foretaget på begge prøver i en trug-maler (valley beater) for at sikre identisk behandling. De fysiske testdata er vist i tabellerne 18 og 19. som det fremgår forbedres de fysiske egenskaber, når der anvendes forskellige 15 raffineringsbetingelser.

Pulpen blev derpå født til en Sprout Waldron 36-2 (varemærke, ikke registreret i Danmark) skivestofmølle drevet af 4-takts 224 kw motor, der roterede med 1800 o/m, hvori der forekom 20 påvirkning af taverne (deshiving). Disse data er vist i tabel 20.

Således behandlede pulp blev derpå vasket ved bearbejdning over den våde ende af 91 cm (36") Fourdrinier papirmaskine.

25 Vasket pulp blev raffineret i en 3-gangs operation ved en konsistens på 3,1% til en C.S.F. (Canadian Standards Freeness) på 365. Raffineringen blev gennemført ved pulpning fra en beholder gennem stofmøllen til en anden beholder. Raffineringsdataene er vist i tabel 21.

30

Spildafklip blev dispergeret i en hydrapulper og igennem en dobbeltstrøms stofmølle med stor pladefrigang til dispergering af eventuelle fiberbundter. Freeness før dobbeltstrømmen var 541 C.S.F. og efter dobbeltstrømmen 435 C.F.S.

Der blev fremstillet to papir. Et papir bestod af 85% NSCMP asp og 15% afklip, og det ander af 100% NSCMP asp. Begge papir 35 32

DK 161108 B

kørte udmærket, og der blev fremstillet en stor rulle af hver. Hver papirfabrikationsmateriale blev pumpet fra maskinbeholde-ren gennem en Foxboro® Flow Controller til sugningen med en vingepumpe. Den tykke masse blev fortyndet med bagvand fra vi-5 ren til den krævede papirfremsti 11ingeskonsistens ved vinge-pumpen. Fiberopslæmningen blev pumpet fra vingepumpen gennem en 5-rørs forgreningsrørsindgang til hovedkassen. Fremstillet papir blev opvundet på 7,6 cm fiberkerner.

10 Papirfremstillingstestdata er vist i tabel 22. Tørt slutpapir testdata er vist i tabel 23.

15 20 25 30 35

O

TABEL 18 33

DK 161108 B

FYSISKE TESTDATA FOR

PULPPRØVE, DER PASSERER GENNEM STOFMØLLE

(STOFMØLLEHOLDETID: 24 MIN.) 5 MÅLETID, MINUTTER_41_51__60

Freeness C.S., cm3 494 389 315 O.D. arkvægt 2 ,55 2 ,57 2,54 g/m2, ovntør 127 ,63 128,27 126*90 10

Kaliber gnsn. SS,mm 0,224 0,216 0,199

Standardafvigelse 0,005 0,006 0 ,004

Tilsyneladende densitet g/cm3 057 0,594 0/638

Bulk, cm3/g 1*75 1,68 1,57

Sprangstyrke gnsn., kPa 236,05 281,53 356,76 15 Standardafvigelse 15,23 10 ,68 11,30

Variationskoefficient 2 6,45 3,79 3,17

Sprængstyrkeindeks kPa 111 /9 1,85 2,19 2,81

Trækstyrke gnsn. kN/m 5,17 5,36 6,33

Standardafvigelse 0,18 0,18 0,53

Var iationskoef f icient 3,58 3,36 8,37 20 Bristningslængde, Km 4,13 4,26 5,08

Trækstyrkeindeks, kNm/kg 40,46 41,79 49,84

Stræk gnsn., % 2,20 1,80 3 ,15

Standardafvigelse 0,14 0 ,28 0,21

Variationskoefficient 6,43 15,71 6,73

Rivestyrke gnsn, 16 lag mN 674,93 627 ,84 612,14 25 Standardafvigelse 32,83 27,75 35,10

Variationskoefficient 4,86 4,42 5,73

Rives tyrkeindeks xiiN m2/g 5,29 4,89 4,82

Gurley-lufttæthed sek/100an3 20 oz. cyl. 21,40 46 ,93 137,33 30 Hvidhed, Elrepho 24,80 24 ,73 24 ,63

Concora, med. test, N 264,21 310 ,47 370 ,52

Standardafvigelse 11,13 11,25 3 ,62

Variationskoefficient 4,21 3,62 0,98

Ring-knusning, kN/m 1,39 1,45 1 ,61 35 Standardafvigelse 0,13 0,11 0,07

Variationskoefficient 9,11 7,62 4,23 TABEL· 19 34

DK 161108 B

o

FYSISKE TESTDATA FOR

FLISSPÅNER, DER ER UDTAGET FRA KOGEREN OG DEFIBRERET I EN LÅBORATORIESTOFMØLLE (30,48 cm PLADE) 5 (STOFMØLLEHOLDETID; 25 MIN.) MÅLETID, MINUTTER__36_47_62 10 Freeness C.S., cm3 502 404 305 O.D. arkvægt 2 ,56 2,56 2,57 g/m / ovntør 127 ,89 127 ,80 128 ,43

Kaliber gnsn. SS,nm 0 ,23 0,227 0,2

Standardafvigelse 0,003 0,006 0,003

Tilsyneladende densitet g/cm3 0,556 0,563 0,642 15 Bulk, cm3/g 1,80 1 ,78 1 ,56

Spramgstyrke gnsn., kpa 233 ,09 280 ,97 381,02

Standardafvigelse 22 ,22 11.,42 18 ,93

Variationskoefficient 9,53 4 ,06 4,97

Sprængstyrkeindeks kPa m2/g 1,82 2 ,20 2,97 20 Trækstyrke gnsn. kN/m 5 ,02 5 ,92 7 ,36

Standardafvigelse 0 ,39 0 ,14 0 ,09

Variationskoefficient 7,77 2 ,36 1 ,22

Bristningslængde, Km 4 ,00 4 ,72 5,84

Trækstyrkeindeks, kN'-m/kg 39 ,23 46 ,29 57 ,26

Stræk gnsn., % 1,85 2 ,10 2 ,55

Standardafvigelse 0 ,35 0 ,14 0 ,21 25 Variationskoefficient 19,11 6,73 8 ,32

Rivestyrke gnsn, 16 lag iriN 753 ,41 729 ,86 706 ,32 '

Standardafvigelse 32 ,83 35 ,10 27 ,75

Variationskoefficient 4,36 4,81 3,93

Rivestyrkeindeks mN m2/g 5,89 5 ,71 5,50 30 Gurley-lufttæthed sek/100cm3 20 oz. cyl. 31,07 66 ,40 176 ,90

Hvidhed, Elrepho 26,17 26 ,73 25 ,97

Concora, med. test, N 237 ,97 283 ,78 335 ,38

Standardafvigelse 8,45 10 ,85 2 ,01 35 Variationskoefficient 3,55 3 ,8 3 0,60

Ring-knusning, kN/m 1,34 1 ,53 1 ,62

Standardafvigelse 0,13 0 ,08 0,08

Variationskoefficient 9,67 5 ,18 4,81 0 TABEL 20 35

DK 161108 B

DESHIVING DATA, 36-2 PLADESTOFMØLLE 5 Forsøg nr. 2299-1

Plademønster, Rotor D14A002

Stator D14A002

Ringmønster 17709

Stofmøllehastighed, o/m 1800 10 Fødetype transportbånd

Pulptype NSCMP asp

Raffineringskonsistens, % 25 OD ton/dag produktion 6,12 HP dage/OD ton, brutto 11,4 15 netto 5,8

Freeness til stofmølle, 3 g, C.S. 750 fra stofmølle, 3 g, C.S. 654

Pladefrigang, mm 0,2

Ringfrigang, mm af 20 TABEL 21 30,48 cm dqbbELTSTRØMSTOFMØLLEDATA 25

Passage nr.__1_2_3

Pladetromme, Stator motorende D5A007----

Rotor motorende D5A007----

Rotor cylinderende D5A008----

Stator cylinderende D5A008---- 30 Stofmøllehastighed, o/m -----1800-----

Samlet strømstyrke a 90 90 80

Tomgangsstrømstyrke a 70 70 70

Raffineringsstrømstyrke a 20 20 10

Raffineringskonsistens, % 3,10 3,10 3,10

Strømningshastighed, g/min 120 120 140 35 OD ton/dag produktion 22,3 22,3 26,1 HP dage/OD ton, Brutto 3,6 3,6 2,7

Netto 0,79 0,79 0,34

Freeness til stofmølle, 3 g, C.S. 636 536 426 fra stofmølle, 3 g, C.S. 536 426 365

DK 161108 B

36 0 TABEL 22

PAPIRMASKINEDATA

Forsøg nr._2299-1_2299-2 5 Materiale til papirfabrikation, % NSCMP asp 85 100 afklip 15 ---

Kassefrihed, C.S., ml 410 386 konsistens, % 2,29 2,63 pH 8,2 8,3

Hovedboksfrihed, C.S., ml 356 369 1 konsistens, % 0,63 0,60 pH 8,1 8,1

Homogeniseringsvalse, o/m 150 150 tcp

Rystet, slag per min. 190 190

Maskinhastighed, m/min 21,3 21,3 15 Vakuum i pa , 1. boks 532 532 2. boks 599 59.9 3. boks 599 59.9 4. boks 532 532' guske 931 798

Presningkg/cm 1. presse 32,1 32,1 2. presse 28,6 28,6 20 Presning kg/cm kalander, 1 nip 8,9 8,9 Tørrepresse, bar 1. sektion, tørrer nr. 1 3,1 2,4 nr. 2 3,1 2,4 nr.3&4 3,1 2,4 nr. 5, 6 & 7 3,1 2,4 2. sektion, tørrer nr.

25 nr. 8, 10 & 12 3,1 . 2,4 nr. 9 & 11 3,1 2,4 Mål, g/m2 118 118

Forsøgsdato, juli 1983 29 29 30 TABEL 23 TØR ENDEPAPIR TESTDATA , 2

Forsøg nr. Basisvægt q/m Kaliber Fugtighedsindhold 2299_for_bag_for midt bag % O.D. % fugtighed 35 Start 1 119,8 119,8 0,218 0,221 0,224 95,0 5,0

Slut 123,0 123,0 0,226 0,226 0,226 94,4 5,6

Start 2 117,5 117,5 0,213 0,216 0,208 94,9 5,1

Slut 118,5 118,5 0,211 0,216 0,213 94,0 6,0 DK 161108 B j 0 37 TABEL 24 FYSISKE TESTDATA FRA FORSØG l· OG 2 5 Forsøg 1 Forsøg 1 Forsøg 2 Forsøg 2

Prøve ID_MD_CD_MD_CD

g/m2, konditioneret basis 132,00 128,30 g/m / ovntørt 121,50 117,82 10 Kaliber gnsn. SS,ran 0, 225 0, 214

Standardafvigelse 0,004 0, 007

Tilsyneladende densitet g/cm3 0,587 0, 6

Bulk, cm3/g 1,70 1,67

Sprangstyrke gnsn., kPa 232 ,81 193 ,13 S tandar daf vigel se 11,94 27,79 15 Variationskoefficient 5,13 14,39

Sprangstyrkeindeks mN m2/g 1,76 1,51

Trækstyrke gnsn. kg/m 6 ,45 3,95 6,02 2 ,81

Standardafvigelse 0 ,57 0,10 0 ,41 0 ,04

Variationskoefficient 8,87 2,44 6,89 1,36

Bristningslængde, Km 4 ,99 3,05 4 ,79 2 ,23

Trækstyrkeindeks, kN-m/kg 48 ,88 29,91 46 ,96 21,89 20

Trækstyrke MD/CO forhold 1,63 2 ,15

Stræk gnsn., % 1,66 2 ,69 1,34 2 ,43

Standardafvigelse 0 ,11 0 ,18 0,13 0,15

Variationskoefficient 6,67 6,69 9,89 6,26

Rivestyrke gnsn, 16 lag iriN 903 ,15 1017,10 432,58 725,16

Standardafvigelse 91 ,16 128,19 77 ,45 23 ,28

Variationskoefficient 10,09 12,60 17 ,90 3 ,21

Rivestyrkeindeks irN m2/g 6 ,84 7,71 3 ,37 5 ,65 Vådbanebristnings- længde, m 44,90 23,00 30 Vådbanestræk, % 3,4 2,22

Gurley-lufttæthed sek/100an3 20 oz. cyl. 8 ,77 9,37

Hvidhed, Elrepho 21,10 21,83 35 Concora, med. test, N 255,76 269,10

Standardafvigel se 24,29 6,26

Variationskoefficient 9,5 2,33

Ring-knusning, kN/m 1,22 1,02

Standardafvigelse 0,07 0,15

Variationskoefficient 6,00 14,75

Claims (11)

1. Fremgangsmåde til pulpning af træmaterialer under varme og 25 tryk omfattende imprægnering og kogning af flis i en pulp- ningsopløsning, der indeholder lavere alkanolamin og vand og raffinerering af flisen og fraskillelse af den anvendte opløsning fra pulpen, kendetegnet ved, at pulpningsop-løsningen består af en fortyndet blanding af den lavere alka-30 nolamin og ammoniumhydroxid i vand.

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at den lavere alkanolamin er monoethanolamin.

3. Fremgangsmåde ifølge krav 2, kendetegnet ved, at monoethanolaminen indgår i et forhold til ammoniumhydroxid på 1 del til ca. 3, beregnet på vægten. DK 1611088

4. Fremgangsmåde ifølge krav 3, kendetegnet ved, at trinnet til kogning yderligere omfatter sænkning af opløsningens niveau i den anvendte kedel under flisen, delvis fordampning af opløsningen, og cirkulering af opløsningsdampen over, 5 under og på alle sider af flisen til kogning af flisen under en dampkuppel.

5. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at flisen er af løvtræ. 10

6. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at en temperatur på ca. 140,6*0 og et tryk på mindst ca. 3,43 bar holdes i mindst ca. 15 minutter.

7. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at opløsningen og flisen er til stede i et forhold på ca. 2271 liter til 907-1361 kg flis.

8. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af de foregående 20 krav, kendetegnet ved, at den gennemføres kontinuerligt.

9. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at ammoniumhydroxidet indgår i et vægtforhold til den lavere al- 25 kanolamin på omkring mindst 1:1.

10. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at trinnet til kogning af flisen yderligere omfatter opretholdelse af et vægtforhold på ca. 4:1 af pulpningsopløsningen til 30 flisen under kogningstrinnet.

11. Anvendelse af pulpen ifølge et hvilket som helst af de foregående krav til fremstilling af bølgepap. 35 -< .