DK146087B - Fremgangsmaade til afvanding af flydende, organiske toerringsmidler - Google Patents
Fremgangsmaade til afvanding af flydende, organiske toerringsmidler Download PDFInfo
- Publication number
- DK146087B DK146087B DK075276AA DK75276A DK146087B DK 146087 B DK146087 B DK 146087B DK 075276A A DK075276A A DK 075276AA DK 75276 A DK75276 A DK 75276A DK 146087 B DK146087 B DK 146087B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- kcal
- desiccant
- glycol
- teg
- gas
- Prior art date
Links
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 title description 40
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 21
- 239000012530 fluid Substances 0.000 title 1
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 38
- ZIBGPFATKBEMQZ-UHFFFAOYSA-N triethylene glycol Chemical compound OCCOCCOCCO ZIBGPFATKBEMQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 27
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 22
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 21
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 21
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 18
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- MTHSVFCYNBDYFN-UHFFFAOYSA-N diethylene glycol Chemical compound OCCOCCO MTHSVFCYNBDYFN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 6
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 6
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 5
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 5
- NHTMVDHEPJAVLT-UHFFFAOYSA-N Isooctane Chemical compound CC(C)CC(C)(C)C NHTMVDHEPJAVLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- JVSWJIKNEAIKJW-UHFFFAOYSA-N dimethyl-hexane Natural products CCCCCC(C)C JVSWJIKNEAIKJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N Glycerine Chemical compound OCC(O)CO PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- DNIAPMSPPWPWGF-UHFFFAOYSA-N Propylene glycol Chemical compound CC(O)CO DNIAPMSPPWPWGF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- MEBONNVPKOBPEA-UHFFFAOYSA-N 1,1,2-trimethylcyclohexane Chemical compound CC1CCCCC1(C)C MEBONNVPKOBPEA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QEGNUYASOUJEHD-UHFFFAOYSA-N 1,1-dimethylcyclohexane Chemical compound CC1(C)CCCCC1 QEGNUYASOUJEHD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KVNYFPKFSJIPBJ-UHFFFAOYSA-N 1,2-diethylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1CC KVNYFPKFSJIPBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N Cyclohexane Chemical compound C1CCCCC1 XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N Ethylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1 YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- SECXISVLQFMRJM-UHFFFAOYSA-N N-Methylpyrrolidone Chemical class CN1CCCC1=O SECXISVLQFMRJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001335 aliphatic alkanes Chemical class 0.000 description 2
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- OCKPCBLVNKHBMX-UHFFFAOYSA-N butylbenzene Chemical compound CCCCC1=CC=CC=C1 OCKPCBLVNKHBMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 2
- RWGFKTVRMDUZSP-UHFFFAOYSA-N cumene Chemical compound CC(C)C1=CC=CC=C1 RWGFKTVRMDUZSP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001924 cycloalkanes Chemical class 0.000 description 2
- DMEGYFMYUHOHGS-UHFFFAOYSA-N cycloheptane Chemical compound C1CCCCCC1 DMEGYFMYUHOHGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- SNRUBQQJIBEYMU-UHFFFAOYSA-N dodecane Chemical compound CCCCCCCCCCCC SNRUBQQJIBEYMU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 229920005862 polyol Polymers 0.000 description 2
- 150000003077 polyols Chemical class 0.000 description 2
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 2
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 2
- HXJUTPCZVOIRIF-UHFFFAOYSA-N sulfolane Chemical class O=S1(=O)CCCC1 HXJUTPCZVOIRIF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IIYFAKIEWZDVMP-UHFFFAOYSA-N tridecane Chemical compound CCCCCCCCCCCCC IIYFAKIEWZDVMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VIDOPANCAUPXNH-UHFFFAOYSA-N 1,2,3-triethylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC(CC)=C1CC VIDOPANCAUPXNH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FILVIKOEJGORQS-UHFFFAOYSA-N 1,5-dimethylpyrrolidin-2-one Chemical compound CC1CCC(=O)N1C FILVIKOEJGORQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KBLZUSCEBGBILB-UHFFFAOYSA-N 2,2-dimethylthiolane 1,1-dioxide Chemical compound CC1(C)CCCS1(=O)=O KBLZUSCEBGBILB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LCZVSXRMYJUNFX-UHFFFAOYSA-N 2-[2-(2-hydroxypropoxy)propoxy]propan-1-ol Chemical compound CC(O)COC(C)COC(C)CO LCZVSXRMYJUNFX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVHMSMOUDQXMRS-UHFFFAOYSA-N PPG n4 Chemical compound CC(O)COC(C)COC(C)COC(C)CO QVHMSMOUDQXMRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UWHCKJMYHZGTIT-UHFFFAOYSA-N Tetraethylene glycol, Natural products OCCOCCOCCOCCO UWHCKJMYHZGTIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001122767 Theaceae Species 0.000 description 1
- ZJCCRDAZUWHFQH-UHFFFAOYSA-N Trimethylolpropane Chemical compound CCC(CO)(CO)CO ZJCCRDAZUWHFQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 description 1
- WERYXYBDKMZEQL-UHFFFAOYSA-N butane-1,4-diol Chemical class OCCCCO WERYXYBDKMZEQL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 210000001072 colon Anatomy 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- VKONPUDBRVKQLM-UHFFFAOYSA-N cyclohexane-1,4-diol Chemical compound OC1CCC(O)CC1 VKONPUDBRVKQLM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WJTCGQSWYFHTAC-UHFFFAOYSA-N cyclooctane Chemical compound C1CCCCCCC1 WJTCGQSWYFHTAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004914 cyclooctane Substances 0.000 description 1
- GPLRAVKSCUXZTP-UHFFFAOYSA-N diglycerol Chemical compound OCC(O)COCC(O)CO GPLRAVKSCUXZTP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SZXQTJUDPRGNJN-UHFFFAOYSA-N dipropylene glycol Chemical compound OCCCOCCCO SZXQTJUDPRGNJN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- -1 ethylene, propylene Chemical group 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000001423 gas--liquid extraction Methods 0.000 description 1
- 150000002334 glycols Chemical class 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000003498 natural gas condensate Substances 0.000 description 1
- SLCVBVWXLSEKPL-UHFFFAOYSA-N neopentyl glycol Chemical compound OCC(C)(C)CO SLCVBVWXLSEKPL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- QXJQHYBHAIHNGG-UHFFFAOYSA-N trimethylolethane Chemical compound OCC(C)(CO)CO QXJQHYBHAIHNGG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
- 239000008096 xylene Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/26—Drying gases or vapours
- B01D53/263—Drying gases or vapours by absorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/34—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping with one or more auxiliary substances
- B01D3/36—Azeotropic distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1025—Natural gas
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Drying Of Gases (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Detergent Compositions (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Description
(19) DANMARK (Φί f\Ra,
(12) FREMLÆGGELSESSKRIFT od 146087 B
DIREKTORATET FOR PATENT- 06 VAREMÆRKEVÆSENET
(21) Patentansøgning nr.: 0752/76 (51) lnt.CI.3: B01 D 53/26 , . . C10K 1/08 (22) Indlevenngsdag: 23 fob 1976 (41) Aim. tilgængelig: 25 aug 1976 (44) Fremlagt: 27 jun 1983 (86) International ansøgning nr.: -(30) Prioritet: 24 feb 1975 US 552678 (71) Ansøger: THE ‘DOW CHEMICAL COMPANY; Midland, US.
(72) Oprinder: Allan Eugene ‘Fowler; US, John Edward ‘Protz; US.
(74) Fuldmægtig: Firmaet Chaa. Hude_ (54) Fremgangsmåde til afvanding af flydende, organiske tørringsmidler
Opfindelsen angår en fremgangsmåde til afvanding af flydende, organiske tørringsmidler som angivet i kravets indledning.
Pra U.S.A. patentskrift nr. 3.105.748 er det kendt, at et flydende tørringsmiddel, såsom txiethylenglycol eller di= ethylenglycol, kan afvandes eller tørres ved behandling Φ af tørringsmidlet med en del af den naturgas, som for- inden er blevet tørret ved hjælp af tørringsmidlet. Det-00 te kaldes gasstripning. Den fugtige gas sendes derpå ud <0 i atmosfæren eller afbrændes med det deraf følgende tab af værdifuldt brændsel og/eller værdifuld energi.
* O Det er også kendt fra U.S.A. patentskrift nr. 3.349.544, at naturgas kan tørres med et flydende tørringsmiddel, og 146087 2 at tørringsmidlet kan regeneres i en azeotropzone. Denne fremgangsmåde er imidlertid heller ikke økonomisk.
Det har nu vist sig, at flydende, organiske tørringsmidler, især tørringsmidler fra tørringen af fugtighedsfyldte gas-5 strømme, effektivt og med ringe energiforbrug kan afvandes i en kontaktzone, hvor man opvarmer det vandholdige flydende, organiske tørringsmiddel fra kontaktzonen i en termisk genkoncentreringszone, der er opvarmet til en temperatur mellem kogepunktet for 10 nævnte vandholdige tørringsmiddel og dekomponeringstemperaturen for det rene tørringsmiddel, til fjernelse af hovedparten af vandet fra det flydende tørringsmiddel, ved at man behandler det delvis tørrede flydende tørringsmiddel med en hydrocarbon-azeotropdanner, der er i det væsentlige u-15 opløselig i tørringsmidlet og koger i intervallet fra 35 til 235°C, eller med blandinger deraf, i en azeotropzone, der er ensartet opvarmet til en temperatur i intervallet fra ca. 5 til ca. 40°C under dekomponeringstemperaturen for det rene tørringsmiddel, hvorved alt det tilbageværende vand 20 fjernes fra det flydende tørringsmiddel, og derefter på sædvanligvis opfanger vand-hydrocarbon-azeotropen, skiller hydrocarbon-azeotropdanneren fra overskydende vand og tilbagefører den til azeotropzonen, og genvinder det afvandede, organiske tørringsmiddel og 25 eventuelt tilbagefører det til kontaktzonen.
Fremgangsmåden ifølge opfindelsen er anvendelig til tørring af naturgasstrømme og industrigasstrømme, såsom hy= drogen, ethylen, propylen, krakgas, syntetiske naturgas- 3 146QS7 strømme etc.
De normalt flydende tørringsmidler, som kan anvendes ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen, er polyoler, såsom gly-coler med 2 til 12 carbonatomer, enten separat eller i 5 form af blandinger deraf. Eksempler på disse er ethylen= glycol, diethylenglycol, triethylenglycol, tetraethylengly= col, propylenglycol, dipropylenglycol, tripropylenglycol, tetrapropylenglycol og lignende butylenglycoler.
Andre flydende tørringsmidler, som kan anvendes ved frem-10 gangsmåden ifølge opfindelsen,er polyoler, såsom glycerol, diglycerol, trimethylolpropan, 2,2-dimethylolpropan, 2,2,2-trimethylolethan, 1,4-dihydroxycyklohexan, l,4-dimethylol= cyklohexan og blandinger deraf.
Endnu andre flydende tørringsmidler, der kan anvendes, er 15 N-methylpyrrolidoner, såsom N-methylpyrrolidon og N-methyl-5-methyl-pyrrolidon, og sulfolaner, såsom tetrahydrothio= phendioxid, dimethyltetrahydrothiophendioxid og lignende.
De hydrocarbon-azeotropdannere, der kan anvendes ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen, er alkaner, cykloalkaner og 20 aromatisk hydrocarboner, som er i det væsentlige uopløselige i tørringsmidlet, og som har et normalt kogepunktsinterval fra ca. 35 til ca. 235°C.
Eksempler på alkanerne er sådanne, som har lige eller forgrenede kæder, og som har 5 til 13 carbonatomer, såsom pen= 25 tan, hexan, isooctan samt dodecan, tridecan og blandinger deraf.
Eksempler på cykloalkanerne er cyklohexan, dimethylcyklo= hexan, trimethylcyklohexan, cykloheptan, cyklooctan og blandinger deraf.
4 U6087
Eksempler på de aromatiske hydrocarboner er benzen, toluen, xylen, ethylbenzen, cumen, butylbenzen, diethylbenzen, tri= ethylbenzen og blandinger deraf.
På tegningen viser fig. 1 et skematisk billede af et ap-5 parat til anvendelse ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen. Ekstraktionsapparatet, behandlingsapparatet eller kontakt-apparatet 10 (disse udtryk anvendes synonymt i det følgende) er en konventionel gas-væske-ekstraktionskolonne, som har et indløb 12 for den fugtige industrigas og et udløb 14 for 10 den tørrede gas. Det forinden tørrede eller "magre" flydende tørringsmiddel kommer ind i kolonnen 10 gennem indløbet 16, og det vandholdige tørringsmiddel fjernes gennem udløbet 18.
Det vandholdige tørringsmiddel strømmer derefter gennem 15 en ledning 18 ind i en varmeveksler 20, hvor det opvarmes til et temperaturområde mellem ca. 80 og ca. 180°C ved hjælp af det varme, tørre tørringsmiddel i en ledning 44, og det strømmer gennem ledningen 22 til den øvre del af en termisk koncentreringskolonne 24, hvori hovedparten, 20 fortrinsvis 90%, fordamper og fjernes via en ledning 58.
Det delvis tørrede tørringsmiddel passerer derefter nedefter til en ensartet opvarmet azeotropdannende kolonne 30, hvori alt det tilbageværende vand fjernes. Denne kolonne 30 er udstyret med varmespiraler 32 og ikke viste isolations-25 kapper, som sammen med de varme gennempasserende azeotrope dampe sikrer, at det vandholdige tørringsmiddel opvarmes til ensartede temperaturer i intervallet fra 5 til 40°C under dekomponeringstemperaturen for tørringsmidlet i et behandlingstidsrum, hvor næsten alt det tilbageværende vand 30 i tørringsmidlet fjernes. Den azeotropdannende kolonne og/ eller den azeotropdannende zone opvarmes fortrinsvis ens- 146087 5 artet til intervallet fra ca. 5 til ca. 20°C under dekompo-neringstemperaturen for det rene tørringsmiddel. De højeste effektiviteter opnås ved 5°C under denne temperatur. Varme-spiralerne 32 kar tilføres damp via indløbsåbningerne 5 og udløbsåbningerne 26 og 28. Andre opvarmningsmidler, såsom elektriske beviklinger, kan eventuelt også anvendes.
Det varme, tørrede tørringsmiddel forlader bunden af den azeotropdannende kolonne 30 gennem en ledning 40 og pumpes ved hjælp af en pumpe 42 til en varmeveksler og til behand-10 lingsapparatet 10 til genanvendelse. En del af det tørrede tørringsmiddel strømmer gennem en ledning 38 til en koger 36, som leverer en del af varmen, så at kolonnerne 24 og 30 holdes på de nødvendige temperaturer.
I kogeren 36 omdannes den flydende azeotropdanner til damp, 15 og denne føres til bunden af kolonnen 30 gennem en ledning 34.
Azeotropdampene i toppen af kolonnen forlader kolonnen 24 gennem ledningen 58 og kommer til en konventionel kondensator 56, hvor dampene omdannes til en væske, som derpå 20 ved hjælp af en ledning 54 føres til en separator 50. I
separatoren fjernes overskudsvand, som føres bort gennem en ledning 52. Den flydende azeotropdanner ledes derefter gennem en ledning 48 til en pumpe 42 og derfra til kogeren 36 via en ledning 46 med henblik på genanvendelse.
25 Pig. 2 svarer til fig. 1 i den henseende, at der benyttes en kombination af et kontaktapparat 10 og en termisk gen-koncentrator 24. I dette tilfælde fjernes imidlertid det delvis tørrede tørringsmiddel gennem en ledning 64 fra genkoncentratoren 24 og strømmer til en koger 66, hvori' 30 der tilføres varme. Det opvarmede tørringsmiddel strømmer derefter gennem en ledning 68 til den ensartet opvarmede 146087 6 azeotropdannende kolonne 30, som er isoleret og opvarmet som ovenfor anført.
En yderligere forskel består i, at en anden koger 60 anvendes til fordampning af den flydende azeotropdanner, som 5 tilføres gennem ledningen 46, og at azeotropdampen indblæses i kolonnen 30 gennem en ledning 62.
Ved den følgende forklaring af opfindelsen gælder de efterfølgende definitioner.
En azeotropdanner, som er i det væsentlige uopløselig i 10 det flydende tørringsmiddel, betyder, at azeotropdanneren er mindre end 5 vægt% opløselig i tørringsmidlet og fortrinsvis mindre end 1 vægt% opløselig.
En ensartet opvarmet azeotropzone betyder, at temperaturen holdes så konstant, som det er termodynamisk muligt gennem 15 zonen, dvs. + 4°C fra den ønskede temperatur.
De følgende beregninger viser energiforbruget (kcall; vedi fremgangsmåden, hvor følgende udtryk anvendes:
Qt = samlet proces-varmebelastning (kcal/h)
Qs = det vandholdige tørringsmiddels egenvarme (kcal/h) 20 (i det følgende anvendes udtrykkene egenvarme og fri varme synonymt) (kcal/h)
Qlw = latent fordampningsvarme for vand (kcal/h)
Qss = egenvarme for opløsningsmidlet (kcal/h)
Qls = latent fordampningsvarme for opløsningsmidlet (kcal/h) 25 Qr = tilbagesvalingseffektivitet (kcal/h) Q1 = varmetab (kcal/h)
Qsg = fri varme for stripningsgas (kcal/h) 146087 7
Qv = brændselsværdi af tabt stripningsgas (kcal/h)
Qcd = varmebelastning til termisk, atmosfærisk genkoncentrering til 98,6% TEG.
I det følgende vises en sammenligning mellem varmgasstrip-5 ningen og azeotropdannelsen. Den samlede varmebelastning Qt fremgår af følgende ligning:
Qt = Qs + Qlw + Qss + Qls + Qr + Q1
De forudsatte anlægsbetingelser er:
Tilgangsgas, mættet ved 70 bar og 26,7°C.
3 10 Tilgangsvandindhold - 544 g/dm .
3
Gasstrømningshastighed - 28,3 m /dag.
Afgangsgas - 4,0 g/dm3 samt dugpunkt - - 42°C.
Tørringsmiddel: triethylenglycol (T.E.G.); cirkulations grad = 1,72 liter/kg H.,0.
15 Mager glycolkoncentration = 99,95%.
Ved drift med naturgas er varmegasstripning den væsentligste metode til opnåelse af en kraftigt genkoncentreret glycol= strøm. Problemet ved denne proces er tabet af værdifuld stripningsgas. Denne fugtige gas må enten udblæses eller af-20 brændes og går tabt.
En anden benyttet metode, der er baseret på anvendelse af en azeotropdanner, såsom toluen, er beskrevet i U.S.A. patentskrift nr. 3.349.544.
Eftersom den nødvendige varme til genkoncentrering til 25 98,6% i kogeren er den samme for alle tre processer, frem kommer fordelen ved anvendelse af en isotermisk virkende azeotropdannende kolonne. Der anvendes således følgende størrelser: 146087 8
Qs = glycolens fri varme = (forudsat tilførselstemperatur = 177°C) 4/54 liter TEG 15,29 kg H20 2.832.400 m3 4,2 kg 0,453 kg H20 28.324 m3 dag 3,785 1
TEG
0,15 kcal 10°C dag 0,453 kg -°C 24 timer
Qs = 11.736 kcal/h 5 Qss = opløsningsmidlets fri varme.
En "mager" glycolkoncentration på 99,95% (500 ppm) kræver 0,37 kg isooctan/liter TEG. Dette svarer til 0,14 liter/ liter TEG.
0,53 liter 2,63 kg Iso-Cg 638,7 liter TEG 0,14 kcal 37°C
QSS = -g-
3,785 liter TEG 3,785 liter time 0,453 kg - C
10 Qss = 1899 kcal/h
Qls = opløsningsmidlets latente varme 0,53 liter 2,63 kg Iso-Cg 638,7 liter TEG 29,48 kcal 3,785 liter TEG 3,785 liter time 0,453 kg
Qls = 4040 kcal/h
Qr = tilbagesvaling = 0,25 Qlw = (0,25) x (34.384 kcal/h) 15 = 8596 kcal/h 146087 9 Q1 = varmetab = 10% af (Qt - Ql) = (0,10) x (60.651 kcal/h) = 6065 kcal/h.
Til sammenligning vil varmgasstripningsprocessen kræve 3 0,0745 m /liter TEG til samme vandfjernelse. Den samlede 5 varmeydelse til denne proces vil være:
Qt = Qs + Qlw + Qsg + Qr + Ql + Qv
Ved en sammenligning mellem anlæggene gælder følgende værdier:
Qsg = egenvarme for gas = 10 638,7 liter TEG 283 liter gas 0,13 kcal 38°C 0,453 kg time 3,785 liter TEG 0,453 kg -°C 668 liter
Qsg = 975 kcal/h
Ql = varmetab = 10% af (Qs + Qlw + Qsg + Qr)
Ql = (0,10) x (55-670 kcal/h)
Ql = 5567 kcal/h 15 Qv = varmeværdi for gas = 638 liter TEG 283 liter gas 252 kcal time 3,785 liter TEG 28,3 liter
Azeotrope ydelser med toluen (US-PS 3.349.544).
Qt = Qs + Qlw + Qss + Qls + Qr + Ql 146087 10
Qs = 4,54 liter 15,29 kg H20 2832 m3 0,453 kg H20 28,3 m3 dag 4,17 timer 0,15 kcal 10°C dag 3,785 liter TEG - 9°C 24 timer
Qs = 11.740 kcal/h 5 15,3 kg H„0 2832 m3 244 kcal dag
Qlw =-±- 28,3 m3 dag 0,453 kg 24 timer
Qlw = 3438 kcal/h
Qss = opløsningsmidlets fri varme.
Ifølge US-PS 3.349.544 vil en glycoIkoncentration på 99,95% kræve 0,99 kg toluen/liter TEG.
10 638 liter TEG 38°C 3,75 kg toluen 0,11 kcal
Qss --:-
time 3,785 liter TEG 0,453 kg -°C
Qss = 15.830 kcal/h 632 kg toluen 39 kcal,
Qls = latent varme = - time 0,453 kg
Qls = 54.512 kcal/h
Qr = 0,25 (Qlw) = (0,25) (34.385 kcal/h) 15 Qr = 8596 kcal/h U6Q87 11
Ql = tab = 10% af (Qt-Ql) = 12.505 kcal/h
Qt = 137.560 kcal/h
De samlede ydelser ved alle tre processer fremgår af tabel I. Som vist lægger fremgangsmåden ifølge den foreliggende 5 opfindelse kun 10% til de indledningsvise genkoncentrerings behov. Udtrykt som fjernelse af tilbageværende vand medfører fremgangsmåden ifølge den foreliggende opfindelse en fordel på 69/1 i forhold til gasstripning i dette tilfælde, og en fordel på 16,5/1 i forhold til den kendte azeotrope 10 proces.
Varmeyderlserne ved alle tre processer er endvidere opført i tabel II, og energibesparelserne er anført i tabel III.
12 U 6087 4 pH ,2
2 S
i? _d Φ di i—I
r§ ® ft *\ £ S -H tfp ro \ Φ H \ |rH -P ΙΠ ,g ri "g S' 5 g ^ i “"f a ni h * η°ιώ m »& ou Sou,f ssoi § * s s nas s tg r'- £ H o · cn o H PS? , ,_ +2 £1 tn .. -a* r-t co *· "ί· Η σι r·» · H d d oM id o - - · * σι o o O *· co o *· <D Φ
<5 φ M > 1 ·ί Μ ΟΙ N H EH Cl H lO m B O
” Λ •p tn
H rH (U H "H
5 I Sr SS" 0$ |Mg g S φ φ s $ g < K S. -Th O O Η -Η φ - oB-S ft tno β S η £ x .ss s; em (d i φ B \ i-h . -y σ\
1¾ £ ft U io o o\° £ £ tn ro jo -d fe S
tn o «o,1 h m ϋ fe R ^ £! 2? sj r- φ q Γ^ΛΗο·σιθ·-ΐδσι r~ t" ^ _ 0
So) *. ^ H CO 11 Ί* O v · · CO d d
di &·. ido · ^ σι o o to o io o ·> Φ Q
EH cm t-' i "a* es o ca Η Η σι i° i° ^ G £ φ ·θι ft ift H fe fe £
H
§
di O ft I
6 „ i uf1 § § S· te « > 3 g u u $ *> M i to O ft O ιο o o\° £ d fe es ro [ to o S O , I H in u -rj S H Γ- CO cd r^£feo*aiOfe£ · i"
di * 'srHoo-'S' £ in "a1 I
g ιοοί'-σιοοΦ·' co o
H cm γ-- -a'CMcncNHst'' -a· ιο I
£ o\o
rH CO
rrf φ Φ σι h a su .
P £ d d rH
£ £ £1 -d S fe (d £ -Η B S £ Φ d lo o tn fej di
|«.&,Η5η&ί1 S« -S
SmsSbO·? Λ ft Ό Φft £££:>oio(dfe!Ufe μ Φ tfllOI|d>iftpftg H Η mm w m fe £$£·£“ <ϋ -5 tnd>mmddi&ift q Φ ν 5 -Η iQtotntnB g fe Φ q >ι Φ Φ ΰιίηωω·θι=Φϋϋ·Η , ϋ £ dddidiftft-pH dd £ d η (3 8 - S S fi ί J ΐ ο ο i Φ q 0) fe tntnmrocooicuo.^'®. fe X £ ft rHH.ditncnffitn>idH E d ft
;> "iJ eh <3 <3 tB ^ S ^ S 8* æ 8 S
146087 13 §
CO
Η oS ·Η * °§ϊ3 VO Tf σι ο νοιηι 53 8 a co co σι Tf σι in cm &ιΟ r^roco ο loo Π ύ i ^ " * ϊ s ε *”ι s ·& S Ή |χι Η η, voTfvo cm in in 1 Η η CO CO CM Η σνΟ co am t'- co οο in mm m jj m ··· · · · I * nu h Tf in Tf oo cm i £ ΦΟ Η <o H m hi ro aa
H
1-3
H
§ & gi % Π vo Tf vor^coOTf ω cooo I σι m m ™ Μ c^-co i m m σι cm r~ §ι η τί oo m m ^
W Η Η I SS
> ou 8 ϊ I g
Tf S d R co .η m Ό Η S rd s. ίί
<— CM g Cd ,¾ 5 H
x! H t> In Η Qi i h [> S φ o ,f d n H T-j ·Η p> Ό O) Dl m
m -P IH ,U TS 4-1 CO „, A
0 d Ί-Ι 4-1 -H cd H 0\° fo .
y ·· r- ni g o o ·· d co -P -P
=· SI C' dl Dl M U I» tJ! Ό H W^fOWOI
, |H §£ φ H^ro B’f I d giH1 I, 01 S S Bf" dl ^ J 0) I Sf ih «Ih 3^ Η ΰ 3 ,P m d ό SS-μ H’OQ) (did Μ „Λ® Φ Ή i 4J O H’^.o & O B - CO <*> Η i UcH Ud >1
S 3p «T |00co -P^’g giS -^ P -P
I &' S* Scom IcoH1 3 ' f Hgig I ' |
| 3a §3 &a£ Sa'S &JS Od £o>m £ å I
14 U6Q87
S
w
C QJ
Il i
oia -Η h co cr> I
g IH VD 00 Γ0 I
t3 Dj LD Γ- <31 I
O' o ...
ffi CO O Lf> I
B 0) CO VD I
θ' r4 I
i—! p.
IH
P4 -H
i—I
H
H
Q4 CO CO 00 4J
O CM 00 t~- o\o O to r- r- r~ <yi co 4J <D · ·
SO VD O VD CM CM
O vo co H σι
H
H
H
H
§ O' H
* s s 3 3 h ο r~ c-' σι ·Η o\o
O. · · * 4-> VD
•H *3* O CO - H 00 VD CM H 00 4J *3. ^ o« σι to Dl 8 o J* S o\° Q) IT) H°1 - - 6 σ> § 0) CL) § Μ σ' Dl Dl ±3 T3
C H H Ti 03J
oh o ai c g O'-Η Ό π m ω
Ό Η -Η Οι _ δ C
8 -Η 0\0 Ή 01 C Β 01 4-1 VD & 0) δ O' Dl XJ CH «· 0 Λ Ό Β Η S. 0)4-100 ¾ δα) Η 0) Dl men 0) 01.-1)4¾
rd 01 Η 5 θ' Η -Η Ή G
Ο Η® S Πϊ r—I δ 4-* -Η Μ Q) Ρ Π Η Όι G Ρ Ή — 'S^i^iHVHS'Ogja >1 -Η Η ρ Ο Η Μ O' 4J Ο S 44¾ <1)0 Η G ,2 Λί 0) 10 0) -Η 01-πω δ Η -Η θ'
ι-4 H E HH Ρ OOCH
ο) § h cy <d η ο ·η ,¾ ρ.
146087 15
Opfindelsen forklares nærmere i de efterfølgende eksempler. Eksempel 1.
En opløsning af vandig triethylenglycol indeholdende ca.
15% vand blev ført til en atmosfærisk, adiabatisk destil-5 lationskolonne med en hastighed på 900 ml i timen. Kogeren fungerede ved 204°C, hvilket resulterede i en kontinuert strøm af gaskoncentreret glycol på 98,5%. Denne strøm føres derpå til en isotermisk kolonne og kontakteres med overophedede isooctandampe. Kolonnen fungerede ved 204°C 10 under isotermiske betingelser. Hydrocarbonstrømningshas-tigheden blev opretholdt ved 0,0875 kg pr. liter cirkulerende glycol. Ved ligevægtsbetingelser var vandindholdet i den "magre" glycol 0,08 vægt%.
Eksempel 2.
15 Betingelserne ifølge eksempel 1 blev gentaget ved dette forsøg med den undtagelse, at hydrocarbonstrømningshastig-heden blev ændret ved anvendelse af isotermisk kontaktering ved 204°C. .
En strømningshastighed på 0,131 kg pr. liter glycol resulterede i et lavt vandindhold på 0,02 vægt% vand.
20 Eksempel 3.
Under de samme betingelser som i eksempel 1 blev hydrocar= bonstrømningshastigheden forøget til 0,162 kg pr. liter glycol. Det resulterende glycol-vandindhold var 0,01 vægt%. Dette svarer til en glycolkoncentration på 99,99%.
25 Eksempel 4.
Under de samme driftsbetingelser som i eksempel 1 blev naturgaskondensat anvendt som azeotropt middel. Strøm- 146087 16 ningshastigheder på 0,12 kg pr. liter resulterede i en "mager" glycolkoncentration på 99,99% eller 115 ppm vand.
Det benyttede kondensat er typisk for "fede" naturgasstrømme og indeholder hydrocarboner i C^-C^-intervallet med 5 et kogepunktsinterval fra ca. 40 til ca. 250°C.
Eksempel 5.
Under de samme betingelser som i eksempel 1 blev hexan benyttet som azeotropt middel i mængder på 0,223 kg/liter ethylenglycol (TEG). Den resulterende "magre" TEG var 10 99,98%'ig.
Eksempel 6.
Under samme betingelser som i eksempel 1 blev toluen benyttet i mængder på 0,280 kg/liter cirkulerende triethy= lenglycol. Den resulterende "magre" glycol (TEG) var 15 99,991%'ig eller indeholder 90 ppm vand.
Eksempel 7.
En opløsning af 8,8% vand i DEG (diethylenglycol) blev ført til en atmosfærisk, adiabatisk destillationskolonne med en hastighed på 900 ml i timen. Kolonnen indeholdt en 20 nedre sektion, som fungerede isotermisk. Ved kogetemperaturen 165°C blev isooctan benyttet som det azeotropdan-nende middel i mængder på o,174 kg/liter cirkulerende DEG.
Den resulterende "magre" glycolkoncentration var 99,6% eller 0,4% vand.
25 Eksempel 8.
En opløsning af 9% vand i triethylenglycol (TEG) blev ført til en kolonne med en hastighed på 900 ml i timen. Kolon-
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/552,678 US4005997A (en) | 1975-02-24 | 1975-02-24 | Gas dehydration with liquid desiccants and regeneration thereof |
| US55267875 | 1975-02-24 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK75276A DK75276A (da) | 1976-08-25 |
| DK146087B true DK146087B (da) | 1983-06-27 |
| DK146087C DK146087C (da) | 1983-11-21 |
Family
ID=24206333
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK75276A DK146087C (da) | 1975-02-24 | 1976-02-23 | Fremgangsmaade til afvanding af flydende, organiske toerringsmidler |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4005997A (da) |
| JP (1) | JPS5717570B2 (da) |
| AU (1) | AU498896B2 (da) |
| BR (1) | BR7601135A (da) |
| CA (1) | CA1075882A (da) |
| DE (1) | DE2607259C3 (da) |
| DK (1) | DK146087C (da) |
| ES (1) | ES445447A1 (da) |
| FR (1) | FR2301288A1 (da) |
| GB (1) | GB1540127A (da) |
| IE (1) | IE42488B1 (da) |
| IN (1) | IN144835B (da) |
| NL (1) | NL7601747A (da) |
| NO (1) | NO146080C (da) |
| SU (1) | SU786860A3 (da) |
Families Citing this family (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2878303A (en) * | 1956-04-04 | 1959-03-17 | Elrob Mfg Co | Antenna mounting structure |
| DE2649967B1 (de) * | 1976-10-30 | 1978-02-09 | Davy Powergas Gmbh | Verfahren zur rekonzentrierung eines wasserhaltigen glykols |
| US4339248A (en) * | 1976-11-08 | 1982-07-13 | Grow Group, Inc. | Process for the purification of gaseous effluent from industrial processes |
| US4333845A (en) * | 1978-08-11 | 1982-06-08 | Grow Group, Inc. | Coating composition thinner for decreasing pollution resulting from the application of a coating composition |
| DD207800A3 (de) * | 1982-01-19 | 1984-03-14 | Burkhard Schlicht | Verfahren zur trocknung und entfernung von kohlenwasserstoffen aus bzw. von gasen |
| JPS58171081U (ja) * | 1982-05-12 | 1983-11-15 | 梅本 佳代 | コ−スタ− |
| US4478612A (en) * | 1983-07-27 | 1984-10-23 | Shell Oil Company | Drying substantially supercritical CO2 with glycerol |
| JPS60234621A (ja) * | 1984-05-07 | 1985-11-21 | 照井 ヨシヱ | 水切り受台 |
| DK373686A (da) * | 1985-08-12 | 1987-02-13 | Dow Chemical Co | Gastaerringsfremgangsmaade |
| US4634455A (en) * | 1985-11-26 | 1987-01-06 | Innofinance Altalanos Innovacios Penzintezet | Process and apparatus for dehumidification of gaseous media |
| JPS6331879U (da) * | 1986-08-20 | 1988-03-01 | ||
| US5262013A (en) * | 1991-07-17 | 1993-11-16 | Amalgamated Technologies, Inc. | Coolant recycling method and apparatus |
| US5520723A (en) * | 1995-02-15 | 1996-05-28 | Jones, Jr.; Robert A. | Method and system for reducing air pollution from natural gas dehydrators |
| US5766423A (en) * | 1995-03-24 | 1998-06-16 | Opc Engineering | Dehydration of gases with liquid desiccants |
| US5643421A (en) * | 1995-03-24 | 1997-07-01 | Opc Engineering, Inc. | Dehydration of gases with liquid desiccants |
| US5922109A (en) * | 1997-03-11 | 1999-07-13 | The Dow Chemical Company | Gas drying process using glycol solution solubility suppressants |
| DE19726210A1 (de) * | 1997-06-20 | 1998-12-24 | Ruhrgas Ag | Verfahren und Anordnung zum Trocknen eines Gases |
| RU2121392C1 (ru) * | 1998-01-20 | 1998-11-10 | Сульман Эсфирь Михайловна | Способ регенерации осушителя природного газа |
| US6063163A (en) * | 1998-06-04 | 2000-05-16 | Amerada Hess Corporation | Co-current and counter-current gas dehydration system |
| JP4828084B2 (ja) * | 2001-03-29 | 2011-11-30 | 三菱電機株式会社 | 巻上機の据付方法 |
| EP1310543A1 (en) * | 2001-11-07 | 2003-05-14 | Haldor Topsoe A/S | Process for the drying of a hydrocarbon stream |
| ITMI20042352A1 (it) * | 2004-12-10 | 2005-03-10 | Eni Spa | Procedimento per la disitratazione di un gas |
| US8197645B2 (en) | 2005-12-29 | 2012-06-12 | Basf Aktiengesellschaft | Process for separating propylene glycol from aqueous compositions |
| US20070209512A1 (en) * | 2006-03-07 | 2007-09-13 | Brian Howard Seibert | Method of regenerating liquid desiccants used in the dehydration or sweetening of gases |
| US20080041228A1 (en) * | 2006-08-18 | 2008-02-21 | Brian Howard Seibert | Method of dehydration of gases with liquid desiccants |
| WO2008022426A1 (en) * | 2006-08-24 | 2008-02-28 | Brian Howard Seibert | Method of dehydration of gases with liquid desiccants |
| US20080283445A1 (en) * | 2007-05-16 | 2008-11-20 | Powers Donald H | Hydrocarbon thermal cracking using atmospheric residuum |
| AP3730A (en) * | 2012-06-22 | 2016-06-30 | Shell Int Research | Method and apparatus for circulating a glycol stream, and method of producing a natural gas product stream |
| EP2801396A1 (en) * | 2013-05-10 | 2014-11-12 | Casale Sa | Use of duplex stainless steel in an ammonia-stripping of urea plants |
| US11311838B2 (en) * | 2019-07-01 | 2022-04-26 | Saudi Arabian Oil Company | Glycol dehydration and regeneration |
| US11400408B2 (en) | 2019-09-06 | 2022-08-02 | Exxonmobil Upstream Research Company | Compact regeneration of liquid desiccant |
| US12383860B2 (en) | 2022-02-23 | 2025-08-12 | Saudi Arabian Oil Company | Tri-ethylene glycol circulation automation system and method |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3349544A (en) * | 1966-01-28 | 1967-10-31 | Dow Chemical Co | Gas drying process |
| US3841382A (en) * | 1973-03-16 | 1974-10-15 | Maloney Crawford Tank | Glycol regenerator using controller gas stripping under vacuum |
| US3867112A (en) * | 1973-03-26 | 1975-02-18 | Black Sivalls & Bryson Inc | Reconcentrating solute-rich liquid absorbent |
| US3831346A (en) * | 1973-05-09 | 1974-08-27 | Amoco Prod Co | Method for dehydration of wet gases |
| US3837143A (en) * | 1973-08-06 | 1974-09-24 | Allied Chem | Simultaneous drying and sweetening of wellhead natural gas |
-
1975
- 1975-02-24 US US05/552,678 patent/US4005997A/en not_active Expired - Lifetime
-
1976
- 1976-02-20 NL NL7601747A patent/NL7601747A/xx active Search and Examination
- 1976-02-23 JP JP1876676A patent/JPS5717570B2/ja not_active Expired
- 1976-02-23 IE IE360/76A patent/IE42488B1/en unknown
- 1976-02-23 NO NO760603A patent/NO146080C/no unknown
- 1976-02-23 SU SU762332252A patent/SU786860A3/ru active
- 1976-02-23 GB GB7018/76A patent/GB1540127A/en not_active Expired
- 1976-02-23 DE DE2607259A patent/DE2607259C3/de not_active Expired
- 1976-02-23 DK DK75276A patent/DK146087C/da active
- 1976-02-23 FR FR7604972A patent/FR2301288A1/fr active Granted
- 1976-02-23 CA CA246,364A patent/CA1075882A/en not_active Expired
- 1976-02-23 AU AU11323/76A patent/AU498896B2/en not_active Expired
- 1976-02-23 ES ES445447A patent/ES445447A1/es not_active Expired
- 1976-02-23 BR BR7601135A patent/BR7601135A/pt unknown
- 1976-02-23 IN IN316/CAL/76A patent/IN144835B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IE42488L (en) | 1976-08-24 |
| FR2301288A1 (fr) | 1976-09-17 |
| ES445447A1 (es) | 1977-06-01 |
| US4005997A (en) | 1977-02-01 |
| CA1075882A (en) | 1980-04-22 |
| AU498896B2 (en) | 1979-03-29 |
| NO146080C (no) | 1982-07-28 |
| NO146080B (no) | 1982-04-19 |
| NL7601747A (nl) | 1976-08-26 |
| DK75276A (da) | 1976-08-25 |
| DE2607259B2 (de) | 1980-07-31 |
| BR7601135A (pt) | 1976-09-14 |
| NO760603L (da) | 1976-08-25 |
| FR2301288B1 (da) | 1980-08-14 |
| DE2607259C3 (de) | 1981-10-01 |
| AU1132376A (en) | 1977-09-01 |
| GB1540127A (en) | 1979-02-07 |
| DK146087C (da) | 1983-11-21 |
| DE2607259A1 (de) | 1976-09-02 |
| SU786860A3 (ru) | 1980-12-07 |
| IE42488B1 (en) | 1980-08-13 |
| IN144835B (da) | 1978-07-15 |
| JPS5717570B2 (da) | 1982-04-12 |
| JPS51109563A (da) | 1976-09-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK146087B (da) | Fremgangsmaade til afvanding af flydende, organiske toerringsmidler | |
| US1906467A (en) | Distilling hydrochloric acid | |
| GB762083A (en) | Improvements relating to the evaporation or distillation of water | |
| BR112012005873B1 (pt) | Método e instalação para o reprocessamento de ácidos sulfúricos residuais provenientes dos processos de nitração | |
| NO743735L (da) | ||
| NO143045B (no) | Apparat for kroksetting av en fiskeline. | |
| GB1590323A (en) | Process and apparatus for purifying waste water | |
| HUE027650T2 (en) | Process for the preparation of aromatic amines | |
| NO144419B (no) | Fremgangsmaate til utvinning av ren maursyre. | |
| NO169885B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av monokaliumfosfat | |
| KR960007529A (ko) | 니트로방향족 화합물의 제조방법 | |
| JPS6245320A (ja) | 気体乾燥方法 | |
| SU486506A3 (ru) | Способ получени ацетонциангидрина | |
| NO142625B (no) | Analogifremgangsmaate ved fremstilling av terapeutisk aktive, nye piperazinderivater | |
| KR960000849A (ko) | 디메틸 카르보네이트 합성공정에서 응축상의 반응유출물로부터 산과 염 불순물을 제거하는 방법 | |
| RU2696386C2 (ru) | Испарительная установка для технологического потока | |
| JP2000229895A (ja) | １，２−ジクロロエタンの製造方法 | |
| GB740252A (en) | Improvements in apparatus for the absorption of hydrogen chloride from gases | |
| GB901079A (en) | Purifying furfural | |
| JPS61268635A (ja) | 二塩化エタンの製造方法 | |
| JPH0251474B2 (da) | ||
| BRPI0616183B1 (pt) | processo para operação de uma coluna de destilação para remoção de água e componentes com ponto de ebulição inferior ao do 1,2-dicloroetano | |
| US1939418A (en) | Still and process of water distillation | |
| US2765049A (en) | Production of hci | |
| SU51044A1 (ru) | Способ использовани подсмольных вод |