DE960805C - Verfahren zur Herstellung eines Dichtungsmaterials fuer die Beseitigung von Zirkulationsstoerungen bei Bohrfluessigkeiten infolge Abfluss durch OEffnungen oder Risse in den vom Bohrloch durchstossenen Gebirgsformationen - Google Patents
Verfahren zur Herstellung eines Dichtungsmaterials fuer die Beseitigung von Zirkulationsstoerungen bei Bohrfluessigkeiten infolge Abfluss durch OEffnungen oder Risse in den vom Bohrloch durchstossenen GebirgsformationenInfo
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Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B21/00—Methods or apparatus for flushing boreholes, e.g. by use of exhaust air from motor
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Description
AUSGEGEBEN AM 28. MÄRZ 1957
G 17474 VII5a
William Cecil Goins jun.
sind als Erfinder genannt worden
Gebirgsformationen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und Mittel zur Vermeidung von Zirkulations- und Spülverlusten
bei Bohrflüssigkeiten; sie betrifft insbesondere
ein verbessertes Dichtungsmaterial bzw. eine Abdichtmischung zur Beseitigung von Sickerverlusten
infolge Abfluß von Bohrflüssigkeiten durch Gesteinsspalten während des Bohrens von Bohrlöchern
sowie Verfahren zur Herstellung und Anwendung derselben.
Beim Drehbohren von Erdölbohrlöchern werden Bohrflüssigkeiten verwendet, die gewöhnlich aus
Wasser, Ton und beispielsweise Baryten und Zusatzchemikalien bestehen. Während des Bohrens
wird die Bohrflüssigkeit durch das Bohrgestänge eingeführt; sie strömt dann durch Öffnungen des
Bohrmeißels und fließt durch den ringförmigen Raum zwischen dem Bohrerrohr und der Wand
des Bohrloches zurück zur Oberfläche. Die Flüssig-
keit dient einer Anzahl von Zwecken, unter anderem der Kühlung und Schmierung des Bohrgestänges
und des Bohrers, der Ausbringung des Bohrgutes sowie zur Aufrichtung eines durch die Flüssigkeitssäule
erzeugten hydrostatischen Druckes auf die Wand des Bohrschachtes, wodurch ein Ablösen
von lockeren Gesteinsformationen sowie der Eintritt von aus den Gesteinsformationen herrührenden
Flüssigkeiten in das Bohrloch vermieden wird. ίο Eine dauernde Umwälzung der Bohrflüssigkeit ist
daher für die Fortführung des Bohrverfahrens unerläßlich.
Erfahrungsgemäß treten beim Bohren zuweilen Verluste an Bohrflüssigkeit auf infolge Abfluß
durch öffnungen m den Gesteinsformationen; diese öffnungen sind entweder natürliche Spalten, Risse
oder poröse Formationen oder durch den Wanddruck im Bohrloch erzeugte Risse. Derartige öffnungen,
die eine Störung der Zirkulation und Sickerverluste zur Folge haben, müssen abgedichtet
werden, bevor die. Zirkulation der Bohrflüssigkeit fortgesetzt und der Bohrvorgang wieder aufgenommen
wird. Es sind' etliche Verfahren und zahlreiche Substanzen angewandt worden, um wieder vollständige
Zirkulation zu erreichen, jedoch konnten bisher keine Verfahren aufgefunden werden, die in
allen Fällen zum Erfolg führen. Die meisten dieser Substanzen sind faserige oder körnige Teilchen,
z. B. aus Nußschalen, Kunstharzen, Hartholz oder hartimprägnierten Holzen, die in Fraktionen verschiedener
Teilchengröße hergestellt und dann in vorbestimmter Mischung in die Bohrflüssigkeit eingemischt
werden., um eine Abdichtung der durchlässigen Gesteinszone zu versuchen.
35. Gemäß der Erfindung wird das Gemenge so eingestellt, daß die Größenverteilung der Gesamtmasse der Teilchen etwa durch folgende Siebanalyse gekennzeichnet ist:
35. Gemäß der Erfindung wird das Gemenge so eingestellt, daß die Größenverteilung der Gesamtmasse der Teilchen etwa durch folgende Siebanalyse gekennzeichnet ist:
Von der Gesamtmasse verbleiben zwischen 2 und 9 Gewichtsprozent als Rückstand auf einem
Sieb mit einer Maschenweite entsprechend 90% der maximalen Teilchengröße; zwischen 12 und
28 Gewichtsprozent der Gesamtmasse verbleiben als Siebrückstand bei einer Maschenweite entsprechend
70 °/o der maximalen Teilchengröße; zwischen 27 und 46 Gewichtsprozent der Gesamtmasse
verbleiben als Siebrückstand bei einer Maschenweite entsprechend 5o°/o der maximalen Teilchengröße;
zwischen 54 und 75 Gewichtsprozent der Gesamtmasse verbleiben als Siebrückstand bei einer
Maschenweite entsprechend 20% der maximalen
Teilchengröße; zwischen67 und 88 Gewichtsprozent der Gesamtmasse verbleiben als Siebrückstand bei
einer Maschenweite entsprechend 10% der maximalen Teilchengröße, und zwischen 78 und 94 Gewichtsprozent
der Gesamtmasse verbleiben als Siebrückstand bei einer Maschenweite entsprechend
.5% der maximalen Teilchengröße. Die größten Teilchen haben eine Mindestgröße von wenigstens
etwa 6,4 mm, vorzugsweise von 'etwa 9,5 mm in
beliebiger Richtung.
Zur genaueren Kennzeichnung wird in der nachfolgenden Tabelle eine vorzugsweise Größenver-
Maschenweite, | Rückstand der Gesamtmasse | 17 |
ausgedrückt in % | in .Gewichtsprozent | 28 |
der maximalen | 37 | |
Teilchengröße | 46 | |
90 | zwischen 2 und 9 | 56 |
80 | 7 - | 64 |
70 | 12 - | 75 |
60 | 20 - | 88 |
50 | 27 - | 94 |
40 | 34 - | 100 |
30 | 43 - | |
20 | 54 - | |
10 | - 67 - | |
5 | - 78 - | |
I | 95 - | |
teilung angegeben,, die in den oben definierten Bereich fällt.
Die Erfindung umfaßt ebenfalls eine Abdichtmischung, die im wesentlichen aus einer ein fiüssiges
Medium und ein Beschwerungsmittel enthaltenden Bohrflüssigkeit oder einem Bohrschlamm
besteht und zwischen 0,9 und 14,5 kg, vorzugsweise zwischen 0,9 und 5,7 kg, des Gemenges harter körniger
Teilchen bestimmter Größenverteilung pro 100 Liter Bohrflüssigkeit enthält; die Teilchen bestehen
aus Nußschalen, Kunstharzen, Hartholz oder harzimprägniertem Holz und zeigen eine Größenverteilung
im vorstehend gekennzeichneten Bereich.
Die Erfindung umschließt darüber hinaus ein Verfahren zur Herstellung des Dichtungsmaterials
sowie zur Vermeidung und Beseitigung von Sickerverlusten und Zirkulationsstörungen. Nach
diesem Verfahren werden die harten Teilchen oder körnigen Festkörper aus Nußschalen, einem Kunstharz,
Hartholz oder kunstharzimprägniertem Holz durch Siebung in Fraktionen verschiedener Teilchengröße
getrennt und nachfolgend in bestimmtem Verhältnis vermischt, um hierdurch eine Mischung
der vorstehend definierten'Größenverteilung herzustellen;
hierzu kann eine Siebanalyse einer Probe des gewählten zerkleinerten Materials gemacht
werden, und wenn die Größenverteilung nicht zu sehr von der geeigneten Größenverteilung abweicht,
können bestimmte Anteile verschiedener Siebfraktionen zur Hauptmenge des Materials zugesetzt
werden, um die richtige Größenverteilung zu erreichen. Das derartig hergestellte Dichtungsmaterial
wird dann mit Bohrflüssigkeit vermischt; letztere besteht gewöhnlich aus Ton und einem flüssigen
Medium, meistens Wasser. Die Menge des zugemischten Dichtungsmaterials beträgt zwischen
0,9 und 14,5, vorzugsweise zwischen 0,9 und 5,7kg/ioo 1 Bohrflüssigkeit. Die entstehende Abdichtmischung
wirdi durch das offene Ende des Bohrgestänges in das Bohrloch gepumpt, wobei das
Ende des Bohrgestänges so angeordnet ist, daß die Abdichtmischung zur Stelle der Zirkulationsstörung, d. h. zum Riß in der Formation geleitet
wird. Vorzugsweise wird die Abdichtmischung in den Formationsriß eingepreßt, indem die Flüssig-
keit im Bohrloch bei geschlossenen Ausnußschiebern mittels einer Pumpe druckbelastet wird.
Das Verfahren der Erfindung umschließt auch die Arbeitsstufe der Einstellung der Dichte der zur Bereitung
der Abdichtmischung der Erfindung verwendeten Bohrflüssigkeit durch Zusatz von Beschwerungs-
oder Verdünnungsmitteln, um hierdurch ein Medium zu erzeugen, in dem das Dichtungsmaterial eine hinreichend beständige
ίο Suspension bildet.
Die angeführten, als Füllmaterial der Abdichtmischung und nach dem Verfahren der Erfindung
zur Vermeidung oder Beseitigung von Sickerverlusten und Wiedergewinnung vollständiger Rück-IS
führung der Bohrflüssigkeit brauchbaren Substanzen, bilden eine Gruppe von Stoffen, die hinreichende
Festigkeit und Widerstandsfähigkeit gegen die hohen in Bohrlöchern vorliegenden Drücke zeigen, deren spezifisches Gewicht hinreichend
nahe dem spezifischen Gewicht der Bohrflüssigkeit liegt, um hierdurch ein Absetzen der
Teilchen infolge unterschiedlicher Schwere soweit wie möglich zu vermindern, und die zwar hart im
Vergleich zu den anderen Substanzen der Bohrflüssigkeit und der Erdformationen sind, aber nicht
die Bohrrohre usw., durch die das Material gepumpt wird, abschleifen. Von den oben angeführten Stoffen
sind gebrochene Nußschalen, insbesondere Walnuß- und Hickoryschalen, besonders geeignet.
Beispielsweise wurden Walnußschalen oben angegebener Größenverteilung in Bohrflüssigkeiten zur Abdichtung von öffnungen verwendet, wobei sich gezeigt hat, daß diese wesentliche größere öffnungen abzudichten in der Lage sind als andere Materialien, die entweder kleinere Korngröße haben, weicher sind oder nicht die gleichmäßige und vorgemisehte Größenverteilung gemäß der Erfindung zeigen.
Beispielsweise wurden Walnußschalen oben angegebener Größenverteilung in Bohrflüssigkeiten zur Abdichtung von öffnungen verwendet, wobei sich gezeigt hat, daß diese wesentliche größere öffnungen abzudichten in der Lage sind als andere Materialien, die entweder kleinere Korngröße haben, weicher sind oder nicht die gleichmäßige und vorgemisehte Größenverteilung gemäß der Erfindung zeigen.
Kunstharzteilchen können bequem im gewünschten Größenbereich geformt werden; diese Teilchen
haben Druckfestigkeiten zwischen etwa 1400 und 2100 kg/cm2 und sind daher für den vorliegenden
Zweck gut geeignet. VkIe plastische Stoffe haben ein hohes spezifisches Gewicht, so daß sie gut geeignet
sind zur Ausbildung stabiler Dispersionen in Bohrflüssigkeiten. Diese Kunstharze können Hartgummiteilchen
einschließen.
Von den verschiedenen verwendbaren Harthölzern, beispielsweise Hickory, Eiche oder Mahagoni,
sind die dichteren Harthölzer vorzuziehen. Die Härte und Dichte der Holzteilchen kann durch
Imprägnierung des Holzes mit einem Kunstharz gesteigert werden, wobei die Imprägnierung vorzugsweise
nach der Zerkleinerung erfolgt. Auf diese Weise kann die Dichte der Bohrflüssigkeit
durch das imprägnierte Holz annähernd verdoppelt werden.
Der bevorzugte Bereich, der die günstigsten
Größenverteilungen des gewählten Dichtungsmaterials einschließt, ist durch die Kurven der
Zeichnungen gekennzeichnet. Dieser ist wie folgt:
Eine Maximalgröße von etwa 12,7 mm, d. h. kein
Rückstand auf einem Sieb mit 12,7 mm Maschenweite^
zwischen S und 20 Gewichtsprozent Rückstand auf einem Sieb von 10 mm Maschenweite;
zwischen 35 und 55 Gewichtsprozent Rückstand auf einem Sieb von 2,5 mm Maschenweite; zwischen
67 und 90 Gewichtsprozent Rückstand auf einem Sieb mit 1,27 mm Maschenweite; zwischen 80 und
95 Gewichtsprozent Rückstand auf einem Sieb mit 0,51 mm Maschenweite; zwischen 88 und 97 Gewichtsprozent
Rückstand auf einem Sieb mit 0,25 mm Maschenweite und zwischen 95 und 100
Gewichtsprozent Rückstand auf einem Sieb mit 0,13 mm Maschenweite.
Die Zeichnungen dienen zur Veranschaulichung der vorliegenden Erfindung.
Fig. ι veranschaulicht die Größenverteilung der nach dem Verfahren der Erfindung zur Wiedererlangung
der Zirkulation verwendeten, das Dichtungsmaterial der Abdichtmischung bildenden Teilchen;
hierin ist der prozentuale Anteil des Rückstandes gegen die Maschenweite in Millimeter aufgetragen,
und zwar dn halblogarithmischem Maßstab, wie eis bei der Darstellung von Kornverteilungen
üblich ist;
Fig. 2 zeigt die relative Größenverteilung der Teilchen, und
Fig. 3 veranschaulicht die verbesserten Versuchsergebnisse bei Verwendung einer Mischung
gemäß der Erfindung zur Abdichtung von öffnungen der angeführten Größen.
In Fig. ι umschließt das schraffierte Gebiet des
Diagramms ungefähr den bevorzugten Bereich der Größenverteilung der im Verfahren der Erfindung
verwendeten, das Dichtungsmaterial bildenden Teilchen. Die Kurven 10 und ir veranschaulichen
Beispiele gemahlener Walnußschalen mit vorbestimmter Größenverteilung. Es ist zu erkennen, daß
die Schraffierung nur ein ziemlich eng begrenztes Gebiet umfaßt; die in dieses Gebiet fallenden Kurven
10 und 11 kennzeichnen Proben mit solcher
Teilchengrößenverteilung, durch die bei der Beseitigung von Sickerverlusten und Zirkulationsstörungen bei Konzentrationen zwischen 0,9 und
6,9 kg pro Liter Bohrflüssigkeit erheblich bessere Ergebnisse als bisher erhalten wurden.
Fig. 2 erläutert die relative Größenverteilung der Teilchen, die einen wesentlichen Bestandteil der
Abdichtmischung der Erfindung bilden; sie ist anwendbar auf beliebige in den Bereich fallende Verteilungen
mit einer Maximalgröße oberhalb 12,7 mm. Die maximale Teilchengröße ist durch jene
Maschenweite gekennzeichnet, durch die gerade noch das gesamte Material durchtritt. Bei der Darstellung
der Fig. 2 sind die Teilchengrößen der verschiedenen Siebfraktionen des Dicht:vngsmaterials
ausgedrückt in Prozent der maximalen Teilchengröße. Wenn beispielsweise die maximale
Teilchengröße 12,8 mm beträgt und die betrachtete Teilchengröße 6,4 mm, so ist der Prozentsatz der
maximalen Teilchengröße 50%. Dieser auf die maximale Teilchengröße bezogene Prozentsatz ist
aufgetragen gegen die Gewichtsprozente an Gesamtmenge, die auf den einzelnen in der Siebanalyse
verwendeten Sieben als Rückstand zurück-
bleiben. Es ist festgestellt worden, daß die Größenverteilungen der Teilchen die bei der Abdichtmischung
gemäß der Erfindung zu den günstigsten Ergebnissen führen, in das schraffierte Gebiet der
Fig. 2 fallen. Die Kurven 12 und 13 dieser Figur
entsprechen den Proben und Größenverteilungen der Kurven 10 bzw. 11 gemäß Fig. 1. Eine solche
Größenverteilung ist nicht das natürliche Ergebnis der Zerkleinerung, sondern wird' durch anteilige
Vermischung der Siebfraktionen erreicht. Ein Produkt mit einer Größenverteilung abweichend von
den Produkten der Erfindung ist durch Kurve 14 dargestellt. Dieses Material war von geringem
Wert für die Beseitigung von Zirkulationsstörungen.
Bei der Prüfung gemäß der nachfolgend beschriebenen Methode wurden zahlreiche Mate'-rialien
ermittelt, die Größenverteilungen außerhalb der schraffierten Gebiete nach den Fig. 1 und 2
hatten und keine Abdichtung größerer öffnungen erlaubten, obwohl die Teilchen aller Materialien
dieselbe Maximalgröße aufwiesen. Die Materialien, deren Größenverteilungen an gewissen Punkten
innerhalb des schraffierten Gebietes liegen, aber nicht über alle Größenfraktionen innerhalb dieses
Gebietes bleiben, müssen in viel größerer und dadurch unwirtschaftlicher Menge zur Bohrflüssigkeit
zugegeben werden, um die größeren öffnungen abzudichten.
Das Verfahren und die Abdichtmischung gemäß der Erfindung zur Beseitigung von Sickerverlusten
und der Zirkulationsstörungen in Bohrlöchern kann am besten an Hand von Laboratoriumsapparaten
dargelegt werden, da selbstverständlich weder die öffnungen in den Formationen noch die Abdichtung
direkt beobachtet werden können. Aus diesem Grunde ist ein nachfolgend kurz beschriebener
Apparat zusammengestellt worden, um die verbesserten Eigenschaften der Mischung gemäß der
Erfindung und die besseren Ergebnisse auch zahlenmäßig zu belegen. In dem Apparat wurden
Abdichtmischungen mit Walnußschalen gemäß der Größenverteilung der Fig. 1 und 2 untersucht.
Der Prüfapparat bestand hauptsächlich aus einem Stück eines starkwandigen 63,5-mm-Rohres,
an dessen eines Ende eine große Stickstoffflasche mit Druckminderer, Nadelventil, Abnahmerohrverbindung
usw. angeschlossen war, während das andere Ende mit einem auswechselbaren Messingstopfen
verbunden war, der Schlitze bekannter Länge und Breite hatte. Zu dem Apparat gehörte
ein Satz verschiedener Messingstopfen, die mit Schlitzen verschiedener Breite versehen waren, angefangen
von 0,508 mm bis zu 25,908 mm in Abständen von jeweils 0,508 mm.
Zur Versuchsdurchführung wurde eine Bohrflüssigkeit, die etwas Bentonit und Baryt enthielt,
gemischt und der 'Quellung überlassen. Nach der Hydratation wurden aus der Bohrflüssigkeit zahlreiche
Mischungen verschiedener Konzentration mit 0,9, 1,5, 2,8, 4,3, 5,7, 6,9 und 8,8 kg zerkleinerter
Walnußschalen pro 100 Liter hergestellt; von diesen Proben wurde jeweils die größte Schlitzweite ermittelt, die bei jeder Konzentration noch
abgedichtet werden kann. Die Proben wurden in das Hochdruckrohr eingeführt, worauf Drucke bis
70 kg/cm2 auf die Mischung von Bohrflüssigkeit und Dichtungsfüllstoff gegeben wurden. Es wurde
jeweils der Druck ermittelt, der zur Brechung der Abdichtung und Ausblasen der Bohrflüssigkeit
durch den Schlitz im Messingstopfen notwendig war, sowie die größten öffnungen, die bei einem
Druck von 70 kg/cm2 mit den Bohrflüssigkeiten verschiedener Füllstoffkonzentrationen noch abgedichtet
werden können.
Fig. 3 veranschaulicht die verbesserten Ergebnisse bei Verwendung der Abdichtmischung der
Erfindung. Diese Abdichtmischung wurde mit anderen Dichtungsmischungen ungeeigneter Größenverteilungen
verglichen, die alle Teilchen der gleichen Maximalgröße wie die Mischung der Erfindung
enthielten. Die anderen Abdichtmischungen zeigten erheblich schlechteres Verhalten. Die Kurve
15 zeigt die durchschnittliche Leistungsfähigkeit von zwei handelsüblichen Füllmaterialien von ungeeigneter
Größenverteilung. Die Kurve 16 charakterisiert die durchschnittliche Leistungsfähigkeit
von drei verschiedenen Abdichtmischungen, aus zerkleinerten Nußschalen, suspendiert in Bohrflüssigkeit,
die entweder eine zufällige Größenverteilung, wie sie bei Zerkleinerung der Schalen und
direktem Zusatz zur Bohrflüssigkeit auftritt, zeigen oder eine Größenverteilung außerhalb des für das
Füllmaterial der Erfindung vorgeschriebenen Bereichs. Der Kurvenzug 17 kennzeichnet die Ergebnisse
bei Verwendung eines Abdichtmaterials gemäß der Erfindung; die Kurve repräsentiert zwei
Versuchsreihen mit verschiedenen Konzentrationen zerkleinerter Walnußschalen und zwei verschiedenen
Größenverteilungen, die jedoch innerhalb des beschriebenen Bereiches gemäß der Erfindung
liegen.
Aus den Kurven 15, 16 und 17 der Fig. 3 ist zu
erkennen, daß Abwandlungen in der Größenverteilung des Füllmaterials wesentliche Unterschiede
in der Fähigkeit der den Füllstoff enthaltenden Abdichtmischung hinsichtlich der Abdichtung von
öffnungen in Gesteinsformationen nach sich ziehen. Die Kurve 16 zeigt beispielsweise, daß eine Bohrflüssigkeit
mit einem Material, abweichend von der Größenverteilung gemäß der Erfindung, nur zur
Abdichtung von öffnungen in Formationen bis zu etwa 8,9 mm Weite in der Lage ist. Größere
öffnungen von beispielsweise 12,7 mm und höher erforderten äußerst hohe Konzentrationen an Füllmaterial
der anderen Größenverteilung, wenn die öffnung überhaupt abgedichtet werden ■ konnte.
Tatsächlich wurde festgestellt, daß eine Probe einer Bohrflüssigkeit mit Teilchen zufälliger Größenverteilung
zwar so weite Öffnungen abdichten kann wie eine Mischung der Erfindung, daß jedoch hierfür
ein dreifaches Gewicht an Füllmaterial erforderlich war.
Die Kurve 17 der Fig. 3, die im wesentlichen
übereinstimmende Ergebnisse aus zwei Versuchsreihen mit Abdichtmischungen gemäß der Erfin-
dung mit Gehalten zwischen etwa 0,9 und 8,8 kg zerkleinerter Walnußschalen pro Liter darstellt,
zeigt, daß eine Steigerung der Konzentration von. 0,9 auf i,5 kgpro 100 1 mit einer s-tarkenSteigerung der
Größe der abdichtbaren Öffnung einhergeht, daß aber keine nennenswerte Verbesserung mehr eintritt,
wenn mehr als etwa 2,8 kg pro 100 1 verwendet werden.
Bei der Einführung des in der Bohrflüssigkeit verteilten Materials gemäß der Erfindung in das
Bohrloch wird es gewöhnlich erforderlich sein, zuerst den Bohrer zu entfernen (wenn nicht die
Öffnungen im Bohrer für den Durchtritt der größten Teilchen des Füllmaterials hinreichend groß sind)
und spezielle Förder- und Pumpapparate, die zur Behandlung verhältnismäßig großteiliger Füllsubstanzen
geeignet sind, zu verwenden. Es kann bequemer sein, diese Auerüstungsgegenstände auf
Sevicewagen anzuordnen und nur dann zu den ein-■ zelnen Bohrstellen zu bringen, wenn die betrachtete
Bohrung zur Beseitigung einer Zirkulationsstörung behandelt werden muß.. Es ist festgestellt worden,
daß die zur Abdichtung der Formation erforderliche Menge an Füllmaterial enthaltender Bohrflüssigkeit
vermindert werden kann, wenn durch geeignete Verfahren zuerst die Stelle der Zirkulationsstörung
im Bohrloch ermittelt und dann die Bohrflüssigkeit bei oder in Nähe des Punktes der
Störung zugebracht wird. Die allgemeine Arbeitsweise zur Einführung von Flüssigkeit in das Bohrloch
mit dem Ziel der Abdichtung von Öffnungen in den Erdformationen sowie die Apparate zur
Einführung der Flüssigkeit sind bekannt.
Pie Verwendung des hinsichtlich der Größenverteilung abgestuften Füllmaterials gemäß der
Erfindung zur erfolgreichen Beseitigung von Zirkulationsstörungen unter Wiedererlangung vollständiger
Zirkulation in einem Bohrloch wird in dem nachfolgenden speziellen technischen Beispiel
beschrieben, durch das die geschilderten Laboratoriumserkenntriisse
bestätigt und die nur durch Verwendung der in bestimmter Weise abgestuften Materialien gemäß der Erfindung erzielbaren Ergebnisse
hinreichend dargelegt werden.
Beim Bohren eines Bohrloches mit einem Bohrer von 21,6 cm Durchmesser ist ein 24,5-cm-Gehäuse
in etwa 2700 m Tiefe gesetzt worden; die Zirkulationsstörung im Bohrloch trat zuerst auf während
des Bohrens bei etwa 2800 m mit einer kalkbehandel ten Bohrflüssigkeit von 1,9 kg/1 Dichte. Darauf
wurde feiner Glimmer zur Bohrflüssigkeit zugesetzt und die Zirkulationsstörung zeitweise
unterdrückt. Die Bohrung wurde dann bis zu einer Tiefe von 2900 m fortgeführt, worauf wiederum
eine Zirkulationsstörung eintrat. Daraufhin wurde der Bohrer in das Gehäuse zurückgezogen und eine
Zirkulation bei 17,5 kg/cm2 Pumpendruck versucht. Nach etwa 3 Stunden wurde festgestellt, daß
noch keine vollständige Zirkulatio'n erreicht werden konnte.
Daraufhin kamen Hilfsmaßnahmen zur Behebung der Zirkulationsstörung zur Anwendung. Das
Bohrgestänge wurde zurückgezogen und der Bohrer entfernt, worauf das Rohr bei geöffnetem Ende auf
etwa 2800 m zurückgeführt wurde. Das Bohrloch wurde erneut geprüft, es ergab sich jedoch wiederum
keine vollständige Zirkulation. Daraufhin wurde ein Walnußschalen enthaltendes Füllmaterial
mit einer Größenverteilung außerhalb des Bereiches gemäß der Erfindung im Verhältnis von
5,48 kg Füllmaterial pro 100 Liter Bohrflüssigkeit vermischt unter Anwendung von. 19 m3 Bohrflüssigkeit.
Diese Suspension wurde in das Bohrloch gepumpt, bis etwa 4,8 m3 durch das Bohrrohr und in
den Ringraum geführt waren, während 14,2 cm3
im Bohrrohr verblieben. Hierdurch wurde die das Füllmaterial enthaltende Suspension bis in ein Gebiet
oberhalb des Gehäüsesitzes gebracht. Dann wurde der Ausflußschieber geschlossen und die
Suspension durch Pumpen langsam in die Formation eingepreßt. Während des Preßvorganges
konnte nur ein Druck von 0,7 kg/cm2 erreicht werden, selbst nach Einpumpen von 14,2 cm2 Suspension
in die Erdformation. Das Bohrgestänge wurde dann bis zum Gehäuse gezogen und die Wandung,
6 Stunden der Verfestigung überlassen. Die Behandlung führte' nicht zur Wiedererlangung der
Zirkulation.
Anschließend wurden gesiebte, in verschiedene Siebfraktionen, aufgeteilte und zur Ausbildung
eines Materials mit einer Größenverteilung im Bereich der Erfindung (etwa gemäß der schraffierten
Zone der Fig. 1) wieder vermischte Walnußschalen mit 18,3 cm3 Bohrflüssigkeit vermischt im Verhältnis
von 3,7 kg Walnußschalen pro 100 Liter Bohrflüssigkeit.. Die Suspension der Walnußschalen in
der Bohrflüssigkeit wurde durch Zusatz von etwa ι kg Polyacrylnitril pro 60 kg Walnußschalen
stabilisiert, das Kunstharz dient hierbei als Verdickungsmittel. Um die das Füllmaterial enthaltende
Bohrflüssigkeit in das Bohrloch einzudrücken, wurde eine 46-cm-Verdrängungspumpe mit ausgebautem
Sieb verwendet. Die Suspension wurde in das Bohrloch eingebracht, bis etwa 4,8 cm3-des
Materials in dem Ringraum waren, wodurch ein Teil des Materials in das Gebiet oberhalb des
Gehäusesitzes eintrat. Schon hierdurch wurde eine vollständige Zirkulation erreicht; um aber eine
Wiederkehr der Zirkulationsstörung zu vermeiden, wurde eine Einpressung vorgenommen. Beim Beginn
des Preßvorganges stieg der Druck bei langsamem Pumpen auf 24,5 kg/cm2 und fiel nach Abschalten
der Pumpe auf 22,4 kg/cm2. Bei Vorliegen einer Bohrflüssigkeit von 1,9 kg/1 Dichte im Bohrloch
zu dieser Zeit wurde hierdurch das Äquivalent einer Bohrflüssigkeit von 2 kg/1 zum Punkt der
Störung gebracht. Nach ein paar Minuten wurde das Pumpen mit etwa 8 Hub/Minute wieder aufgenommen;
über eine kurze Zeitspanne von etwa 5 Minuten nahm, das Bohrloch Flüssigkeit bei
22,4 kg/cm2 auf; zu dieser Zeit dichtete die Suspension der Schalen die Formation ab, und der Druck
stieg dann schnell auf 36 kg/cm2. Danach sank der Druck auf 35 kg/cm2 ab und blieb dann konstant.
Bei erneuter Aufnahme des Pumpens stieg der Druck schnell auf 40,6 kg/cm2 und blieb ohne Ab-
sinken auf diesem Wert. Dieser Druck zusätzlich zum hydrostatischen Druck gab das Äquivalent
einer Bohrflüssigkeit von 2,1 kg/1 Dichte. Die Gesamtmenge an Abdichtmischung mit dem Dichtungsmaterial
aus Walnuß schalen gemäß der Erfindung, die in die Formation eingebracht war, betrug
i,S9 cm3· -Das Bohrerrohr wurde dann zum Gehäuse
gezogen, worauf erneut ein Druck von 17,5 kg/cm2 aufgegeben und das Bohrloch 3 Stunden
der Verfestigung überlassen wurde. Danach wurde das Bohrloch stufenweise bis zum Grund
zirkuliert. Der Bohrvorgang wurde wieder aufgenommen, ohne weiteren Verlust an Flüssigkeit
an der abgedichteten Formation.
Die Abdichtmischung gemäß der Erfindung, die als wesentlichen Bestandteil das abgestufte Dichtungsmaterial
von beschriebener Größenverteilung umfaßt, enthält gewöhnlich Wasser und einen Ton.
Das Abdichtungsmaterial kann jedoch auch mit
ao einer nicht wäßrigen Bohrflüssigkeit,, beispielsweise
einer Flüssigkeit auf ölbasis, vermischt werden. Die Mischung kann außerdem ein oder mehrere
faserige Füllmaterialien enthalten.
Claims (5)
- .PATENTANSPRÜCHE:i. Verfahren zur Herstellung eines Bohrflüssigkeiten hinzuzufügenden Dichtungsmaterials für die Beseitigung von Zirkulationsstörungen bei Bohrflüssigkeiten, infolge Abfluß durch öffnungen oder Risse in den vom Bohrloch durchstoßenen Gebirgsformationen, aus Teilchen eines harten, körnigen Materials aus Nußschalen, Kunstharzen, Hartholz oder harzimprägniertem Holz, die in Fraktionen verschiedener Teilchengröße hergestellt und dann vorbestimmte Gewichtsmengen dieser verschiedenen Fraktionen vermischt werden zu einem Gemenge bestimmter Größenverteilung, dadurch gekennzeichnet, daß die größten Teilchen einen Radius von wenigstens etwa 6,5 mm haben undzwischen 2 und 9 Gewichtsprozent der Gesamtmasse als Rückstand auf einem Sieb mit einer Maschenweite entsprechend 90% der maximalen Teilchengröße,zwischen 12 und 28 Gewichtsprozent der Gesamtmasse als Rückstand auf einem Sieb mit einer Maschenweite entsprechend 70% der maximalen Teilchengröße,zwischen 27 und 46 Gewichtsprozent der Gesamtmasse als Rückstand auf einem. Sieb mit einer Maschenweite entsprechend 50% der maximalen Teilchengröße,zwischen 54 und 75 Gewichtsprozent der Gesamtmasse als Rückstand auf einem Sieb mit einer Maschenweite entsprechend 20% der maximalen Teilchengröße,zwischen 67 und 88 Gewichtsprozent der Gesamtmasse als Rückstand auf einem Sieb mit einer Maschenweite entsprechend 10% der maximalen Teilchengröße undzwischen 78 und 94 Gewichtsprozent der Gc samtmasse als Rückstand auf einem Sieb mit einer Maschehweite entsprechend 5% der maximalen Teilchengröße verbleiben.
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Siebfraktionen in einem Verhältnis gemischt werden, daß das entstehende Gemenge folgende Größenverteilung der Teilchen aufweist;
Maschenweite, Rückstand in Gewichtsprozent 17 ausgedrückt in °/o der Gesamtmasse 28 der maximalen 37 Teilchengröße 46 90 zwischen 2 und 9 56 80 7 - 64 70 12 - 75 60 20 - 88 50 27 - 94 40 34 - 100 3D 43 - 20 54 - IO - 67 - 5 - 78 - I 95 - - 3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Siebfraktionen in einem Verhältnis gemischt werden, daß das entstehende Gemenge fölgendte Größenverteilung der Teilchen aufweist:
Maschenweite in mm Rückstand in Gewichtsprozent
der Gesamtmasse -55 IO zwischen 5 und 20 75 5 35 - 90 2,5 54 - 95 1,27 - 67 - 97 0,51 80 - 100 0,25 - 88 - 0,13 95 - - 4. Verfahren zur Beseitigung von Zirkulationsstörungen und Sickerverlusten von Bohrflüssigkeiten bei Erdbohrungen durch Abdichtung von öffnungen oder Rissen in den durchstbßenen Gebirgsformationen unter Verwendung des Dichtungsmaterials vorbestimmter Größenverteilung gemäß den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, d*aß eine Abdichtmischung in das Bohrloch eingeführt und durch Druck- iao einwirkung zur Stelle der Zirkulationsstörung gebracht wird, die aus einer ein flüssiges Medium und' ein Beschwerungsmittel enthaltenden Bohrflüssigkeit mit einem Gehalt von 0,9 bis 14,5 kg, vorzugsweise von 0,9 bis 5,7 kg des harten, körnigen Dichtungsmaterials vor-bestimmter Größenverteilung pro ioo Liter Bohrflüssigkeit besteht.
- 5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Bohrflüssigkeit ein Verdickungsmittel zugesetzt wird, dessen Menge so bemessen ist, daß das Dichtungsmaterial in der Abdichtmischung suspendiert bleibt.In Betracht gezogene Druckschriften: USA.-Patentschrift Nr. 2 481 339.Hierzu 1 Blatt Zeichnungen0 609 620/135 9.56 (609 845 3.57}
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US960805XA | 1954-06-29 | 1954-06-29 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE960805C true DE960805C (de) | 1957-03-28 |
Family
ID=22255180
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEG17474A Expired DE960805C (de) | 1954-06-29 | 1955-06-29 | Verfahren zur Herstellung eines Dichtungsmaterials fuer die Beseitigung von Zirkulationsstoerungen bei Bohrfluessigkeiten infolge Abfluss durch OEffnungen oder Risse in den vom Bohrloch durchstossenen Gebirgsformationen |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE960805C (de) |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2481339A (en) * | 1947-07-01 | 1949-09-06 | Shell Dev | Drilling fluid composition |
-
1955
- 1955-06-29 DE DEG17474A patent/DE960805C/de not_active Expired
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2481339A (en) * | 1947-07-01 | 1949-09-06 | Shell Dev | Drilling fluid composition |
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