DE887062C - Verfahren zur Pruefung elektrischer, mit Zwischenverstaerkern arbeitender UEbertragungsanlagen - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf elektrische Übertragungsanlagen, welche aus Endstationen und zwischen diesen Stationen angeordneten Zwischenverstärkern bestehen. Bei derartigen Anlagen ist es erwünscht, sich von Zeit zu Zeit zu vergewissern, ob die Zwischenverstärker richtig arbeiten. Zweck der Erfindung ist nun, die Durchführung einer derartigen Prüfung von irgendeiner Endstation aus zu ermöglichen. Auch soll diese Prüfung unter Umständen nur von einer Endstation aus durchgeführt werden können. Ein weiterer Zweck der Erfindung besteht darin, ein Verfahren und Einrichtungen zu schaffen, durch die der Grad der Nichtlinearität der Amplitudencharakteristik eines Zwischenverstärkers an einer Endstation festgestellt werden kann. In gleicher Weise soll auch der Leistungspegel auf der Ausgangsseite eines Zwischenverstärkers von einer Endstation aus festgestellt werden können. Weitere Erfindungszwecke können der nachfolgenden Beschreibung entnommen werden. Gemäß der Erfindung sollen zur Überprüfung derartiger Anlagen mit Endstationen und Zwischenverstärkungseinrichtungen zwischen den Endstationen, bei denen die Übertragung in den beiden Verkehrsrichtungen auf verschiedenen Frequenzbändern erfolgt, von einer Endstation Trägerfrequenzimpulse ausgesandt werden, die, hervorgerufen durch die

Nichtlinearität der Charakteristik eines Teiles des Systems zwischen den Endstationen, beispielsweise der Verstärkungscharakteristik eines Zwischenverstärkers, in Form von Impulsen mit einer anderen Frequenz als diejenige der ausgesandten Impulse an die gleiche Endstation zurückgeleitet werden und die Amplitude der Impulse als Maß der Störungsursachen gemessenwerden.

Statt der Übertragung von Impulsen, die aus einer ίο Trägerfrequenz gebildet sind, lassen sich auch Impulse mit unterschiedlicher Trägerfrequenz, d. h. mit anderen Worten ein Impulskomplex, gleichzeitig über das höhere Frequenzband übertragen sowie ein Impuls von geringerer Frequenz als die der übertragenen Impulse an der Endstation empfangen, die die Impulse überträgt.

Um die Nachprüfung des Leistungspegels an einem Zwischenverstärker zu ermöglichen, sieht die Erfindung in einer weiteren Ausführungsform für die Verbindung eine Vorrichtung in der Anlage am Zwischenverstärker vor, die eine nichtlineare Spannungs- und Stromcharakteristik besitzt.

Die Erfindung soll an einem Ausführungsbeispiel an Hand der Zeichnung beschrieben werden. Fig. ι ist ein Blockschaltbild für eine Zweibandanlage mit einer Anzahl von Zwischenverstärkern in Tandemform unter Angabe der Apparate, die nach der Erfindung an den Endstationen vorzusehen sind; Fig. 2 ist ein Blockschaltbild eines Zwischen-Verstärkers mit zugeordnetem Filternetz und mit einer Anordnung zum Anschalten eines nichtlinearen Widerstandes an die Anlage;

Fig. 3 stellt ein Schaltbild des Impulserzeugers und der Übertragungsausstattung dar; Fig. 4 veranschaulicht ein Schaltbild eines geeigneten Erzeugers für Rechteckwellen;

Fig. 5 erläutert den Stromkreis für einen Phasenänderer;

Fig. 6 zeigt den Stromkreis eines Schaltmodulators; Fig. 7 zeigt den vom Impulserzeuger hervorgerufenen rechteckigen Impuls;

Fig. 8 gibt einen Stromkreis mit einer nichtlinearen Vorrichtung wieder.

Gemäß Fig. 1 ist eine Endstation bei A über eine Leitung L mit einer Endstation bei B über Zwischenverstärker verbunden. Mit Ausnahme der Impulsübertragungseinrichtungen, der Apparate an den Endstationen für den Empfang und für das Messen der Impulse und der nichtlinearen Vorrichtung an den Zwischenverstärkungsstationen, die erst später beschrieben werden sollen, haben die Endstationen A und B und die Zwischen verstärker RA je mit ihren zugehörigen Filternetzen LP₁, LP₂ und HP₁ und HP₂ und den Dämpfungsausgleichem E die bekannte Bauart und zeigen den üblichen Aufbau. Eine Beschreibung einer Anlage der in Fig. 1 gezeigten Bauart ist im Artikel: »Neuartige Untersee-Kabel-Telefonie und Gebrauch von versenkten Zwischenverstärkern« im Journal of the Institution of Electrical Engineers, Teil III vom Dezember 1944, enthalten. Wenn in Fig. ι nur zwei Zwischenverstärker R dargestellt sind, . so kann doch auch jede andere Anzahl zur Verwendung kommen.

Bei der Anlage nach Fig. 1 sind die beim normalen Arbeiten der Station A übertragenen Signale auf ein unteres Band des verfügbaren Frequenzspektrums beschränkt, das sich beispielsweise von 12 bis 60 kHz in der Sekunde erstreckt, während die für gewöhnlich von der Station B übertragenen Signale auf einem oberen Band des Spektrums, beispielsweise zwischen 72 und 120 kHz in der Sekunde, liegen. Die von der Station A übertragenen Signale gelangen zur Leitung L über eine Spulenkette LP_A und durch die aufeinanderfolgenden Zwischenverstärker der Reihe nach über Spulenketten LP₁ und LP₂ sowie die Spulenkette LPβ zur Station B.

In gleicher Weise gelangen die von der Station B übertragenen Signale zur Leitung L über die Kondensatorkette HPß durch die Verstärker RA über die Kondensatorketten HP₁ und HP₂ und schließlich über die Kondensatorkette HP_A zur Station A

In der Praxis werden die Zwischenverstärker RA so eingerichtet, daß sie einen hohen Grad von Linearität der Amplitudencharakteristik besitzen, um die Entstehung von unerwünschten Zwischenfrequenzgeräuschen zu vermeiden. Diese Linearität wird gewöhnlich durch Verwendung einer Gegenkopplung erreicht. Der Betrag an Verminderung der Verstärkung ist dabei ein Maßstab für die Güte des Verstärkers. Eine Verminderung der wirksamen Ver- go Stärkung der einzelnen Röhrenstufen oder eine Herabsetzung der Linearität der einzelnen Stufencharakteristiken wird infolgedessen die Leistung des Verstärkers herabsetzen. Dieser fehlerhafte Zustand ist gewöhnlich die Folge der verminderten Elektronenaus-Sendung von den Kathoden der Verstärkerröhren. Das Maß der Nichtlinearität der Amplitude läßt sich dabei in Ausdrücken der Größe zweiter und/oder dritter Ordnung der Verzerrungs- oder Zwischenmodulationsprodukte im Vergleich zur Grundamplitude wiedergeben.

Wenn eine Übertragungsanlage eine Zahl von Zwischenverstärkern R, wie in Fig. 1 dargestellt, verwendet und wenn insbesondere die Verstärker im Meer versenkt sind, wie es bei einer Unterseekabelanlage der Fall ist, ist es von Bedeutung, daß die Leistung der Zwischenverstärker von Zeit zu Zeit überprüft wird und fehlerhaft arbeitende Verstärker festgestellt werden. Die Durchführung solcher Prüfungen wird um so schwerer, je unzugänglicher die Verstärker sind und je größer deren Anzahl ist. Es ist aber nicht nur wichtig, daß die Linearität eines Zwischenverstärkers überprüft wird, sondern ebenso wichtig, daß der Signalleistungspegel am Ausgang eines solchen Verstärkers bekannt ist und periodisch \i$ nachgeprüft wird. Beides, nämlich die Linearität der Amplitudencharakteristik und der Leistungspegel lassen sich mit Hilfe des Apparates nach der Erfindung feststellen, wobei die Leistungspegelbestimmung noch die Anwendung von zusätzlichen Mitteln zu denen erfordert, die für die Bestimmung der Linearität der Amplitudencharakteristik notwendig sind. Der in schematischer Form in Fig. 1 dargestellte Apparat besitzt an der Station A einen Impulssender, der auf der Zeichnung von einem gestrichelten Rechteck PS umschlossen ist, einen Impulsaufnehmer, der vom

gestrichelten Rechteck Pi? begrenzt wird, und Schalter a¹ und a". Die ausgezogenen Linien der Schalter a¹ und ar zeigen die Lage an, die sie einnehmen, wenn sich die Anlage in normaler Arbeit für die Übertragung von Signalen von der Station A zur Station B und von der Station B zur Station A befindet. Soll jedoch die Leistung der Zwischen verstärker RA gemessen werden, so werden die Schalter a¹ und a² in die gestrichelt gezeichnete Lage umgelegt, wobei der ίο Schalter a¹ den Impulssender PS mit der Leitung L und der Schalter a" diese Leitung mit dem Impulsempfänger PR verbindet.

Während der Prüfung, d. h. wenn sich die Schalter a¹ und a² in ihren gestrichelten Lagen befinden, sendet der Impulssender PS eine Folge von Impulsen aus, die im vorliegenden Fall 30 kHz in der Sekunde Trägerfrequenz betragen. Jeder Impuls hat ungefähr eine Dauer von 200 μ&, die Impulse werden im Verhältnis von hundert in der Sekunde wiederholt. Wie noch beschrieben wird, besitzt der Impulssender PS an der Station A zwei Oszillatoren O₁, O₂, die je Sinuswellen von 30 kHz und hundert Perioden in der Sekunde erzeugen. Der Impulssender PS an der Station A umfaßt noch einen Impulserzeuger PG und einen Schaltmodulator SM. Der Impulserzeuger PG besitzt, wie aus Fig. 3 zu entnehmen ist, einen Phasenänderer PC und zwei Rechteckwellenerzeuger SWG₁ und SWG₂.

Der Impulsempfänger an der Station A besitzt einen Selektivfrequenzverstärker FSA und einen in passender Weise angeordneten Kathodenstrahlenoszillograph CRO sowie einen Kreis TB für die Ablenkung. Der Oszillograph benutzt am besten Y-Ablenkplatten auf einer linearen Zeitbasis zur Entfaltung der aus der Leitung L empfangenen Signale. Ein die Zeitgrundlage synchronisierendes Signal wird zum Zeitkreis TB vom Oszillator O₂ im Impulssender PS über die Leitung S zugeführt.

Die von einem 30-kHz-Träger gebildeten Impulse

werden von der Station A zur Station B durch die Spulenketten LP_A, LP₁, LP₂ und LP_B übertragen. Eine Nichtlinearität der Zwischenverstärker RA erzeugt einen Impulsträger von der harmonischen Frequenz von 90 kHz in der Sekunde von im wesentliehen 200 μ-s Dauer im Verhältnis von hundert Impulsen in der Sekunde am Ausgang von jedem Verstärker RA.

Diese Impulse fallen in das Band der Frequenzen, welche frei durch die Ketten .HT₁, HP₂ und HP_A hindurchtreten und auf diese Weise über die Leitung zur Station A und über den Verstärker FSA zum Oszillograph CRO zurückgelangen können, und werden dort auf einer Zeitverzugsbasis als von den besonderen Verstärkern RA kommend festgestellt und in ihrer Größe angezeigt.

Die Natur der Nichtlinearität an den Zwischenverstärkern RA ist nun derart, daß der Impuls von 30 kHz in der Sekunde im wesentlichen bei der Übertragung durch die Verstärker ungeschwächt bleibt, während die 90 kHz in der Sekunde betragenden Impulse auch bei ihrer Rückkehr zur Station A im wesentlichen durch eine Nichtlinearität, die im Rückweg vorhanden ist, ungeschwächt bleiben, wenn auch natürlich diese Impulse von 90 kHz in der Sekunde durch irgendeinen Verstärker RA, durch den sie auf ihrem Rückweg zur Station A hindurchgehen mögen, verstärkt werden.

In Fig. 4 wird der Ausgang vom Oszillator O₂, der die übliche Bauart hat, an die Eingangsklemmen 1, 1 und an das Gitter einer Pentodenröhre F₁ des Rechteckwellenerzeugers SWG₁ angelegt. Die Kathode von V₁ steht über den Widerstand R₁ mit der Erde und außerdem unmittelbar mit der Kathode einer gleichen Röhre F₂ in Verbindung.

Das Gitter der Röhre F₂ ist geerdet. Die Schirmgitter der Röhren F₁ und F₂ stehen miteinander und mit einer geeigneten Potentialquelle in Verbindung. In den Anodenkreis der Röhre F₂ ist ein Widerstand R₂ eingeschaltet. Die Ausgangsspannung von F₂ gelangt über einen Kondensator C₁ und einen Widerstand R₃ zum Gitter der Röhre F₃ eines Röhrenpaares F₃ und F₄. Bei diesem Röhrenpaar ist die Schaltung die gleiche, wie bei dem Röhrenpaar F₁ und F₂.

Durch die Röhre F₂ fließt in Abhängigkeit von den Spannungsänderungen der Kathode der Röhre F₂ infolge des Stromdurchflußwiderstandes R₁ Strom. Verwendet man nun Röhren mit entsprechenden Charakteristiken, für die Anodenstromgitterspannungen, so erhält man eine Wellenform, wie sie in Fig. 7 ungefähr bei W₁ wiedergegeben ist, an den Ausgangsklemmen 2,2 des Rechteckwellenerzeugers. Der Rechteckwellenerzeuger SWG₂ ist ähnlich dem Erzeuger SWG₁, jedoch sieht man vorteilhaft bei diesem Erzeuger Einrichtungen vor, um mittels einer Vorspannbatterie und ein Potentiometer eine veränderliche Vorspannung am Gitter der Röhre F₂ zu schaffen, so daß der Arbeitspunkt an der Charakteristik dieser Röhre eingestellt und die Wellenform der Ausgangsspannung der Röhre F₂ verändert werden kann. Der Eingangsstrom zum Generator SMP₂ wird vom Oszillator O₂ über einen Phasenänderer PC geliefert, wie aus Fig. 5 zu ersehen ist. Durch diesen Phasenänderer wird die Rechteckwelle, die bei W₂ in Fig. 7 dargestellt ist, so verschoben, daß sie nicht ganz i8o° außer Phase mit der Welle W₁ liegt. Der Phasenänderer P C, der eine Pentodenröhre F₅ besitzt, ist mit einem Potentiometer P₁ versehen, das in Reihe mit dem Kondensator C₂ liegt, und es durch Einstellung gestattet, die Länge des Impulses, der bei W₃ in Fig. 7 dargestellt ist, zu steuern.

Eine Einstellung des Potentiometers P₂ steuert die Amplitude des hundert Perioden in der Sekunde umfassenden Einganges zum Rechteckwellenerzeuger SWG₂, der an die Ausgangsklemmen 3, 3 des Phasenänderers angeschlossen ist.

Der Ausgang des Rechteckwellenerzeugers SWG₁ und SWG₂ ist an die Klemmen 4, 4 des Potentiometers P₃ des Modulators SM gelegt, wie aus Fig. 6 ersehen werden kann. Der bewegliche Kontakt des Potentiometers P₃ steht in Verbindung mit einer Klemme des Potentiometers P₄, dessen andere Klemme geerdet ist. Der bewegliche Kontakt des Potentiometers P₄ ist verbunden mit der Gittervorspannbatterie GB, die über den Mittelpunkt des Wider-Standes R_s mit den Gittern von zwei Pentoden-

röhren F₆ und F₇ in Gegentaktschaltung in Verbindung steht.

Der Ausgang des Oszillators O₁ für 30 kHz in der Sekunde ist an die Eingangsklemmen 5, 5 des Modulators und des Gitters einer Pentodenröhre F₈ gelegt, die zwischen die Gitter der Röhren F₆ und F₇ eingeschaltet ist. Die Kathoden der Röhren F₆ und F₇ stehen in Verbindung mit dem Potentiometer P₆, dessen beweglicher Kontakt geerdet ist. Die Anoden der Röhren F₆ und F₇ sind mit der Primärspule des Ausgangstransformators T₁ verbunden, dessen mittlere Anzapfung über das Potentiometer P₇ geerdet ist. Der bewegliche Kontakt des Potentiometers P₇ steht mit dem Schirmgitter der Röhre F₆ und über den Kondensator C₃ mit der Erde in Verbindung. Die Potentiometer P₆ und P₇ sind vorgesehen, um einen Ausgleich der Gegentaktstufe zu ermöglichen. Das Potentiometer P₄ gestattet eine Steuerung der Amplitude des Impulses, während das Potentiometer P₃ dem Zweck dient, um die aufeinanderfolgenden Rechteckwellen in ihrer Amplitude gleich zu gestalten.

Die dargestellte Anordnung ist nun derart eingestellt, daß der Ausgang deß Modulators gleich Null ist, ausgenommen jedoch während der Dauer der positiven Impulse. Der Impulsausgang des Modulators SM ist über die Ausgangsklemmen 6, 6 an einen ; Einzelstufenverstärker PSA gelegt, der in Fig. 3 angegeben ist, und dann an die Leitung L.
Die auf diese Weise an die Leitung L übertragenen Impulse von 30 kHz in der Sekunde wandern durch jeden Verstärker R zur Station B. Wie bereits oben festgestellt, werden Impulse von harmonischer Frequenz infolge der Nichtlinearität der Verstärker RA zur Station A und zum Impulsaufnehmer Pi? zurückgeleitet. Sie werden vom Verstärker FSA aufgenommen, der so abgestimmt ist, daß das besondere harmonische Signal, im vorliegenden Fall die dritte Harmonische, welche von den Verstärkern RA zurückgesandt wurde, aufgenommen wird. Der Ausgangskreis des Verstärkers FSA ist in der üblichen Weise mit dem Oszillograph CRO verbunden. Es ist nun verständlich, daß der in der eben angegebenen Weise angeordnete Oszillograph die empfangenen Impulse als eine Anzahl von im Abstand voneinander befindliehen Signalen aufzeichnet, je nach der Laufzeit bis zu dem besonderen Verstärker RA, von dem sie herrühren.

Im Falle der Station B muß, falls diese Station mit

einem Impulsübertrager und -empfänger ausgestattet wird, dieser Apparat etwas abgeändert werden. Da die Station B über das obere Frequenzband von 72 bis 120 kHz in der Sekunde sendet, ist es jetzt nicht möglich, mit der vorgeschriebenen Anordnung Impulse mit einer Frequenz zu übertragen und Impulse mit einer harmonischen Frequenz aufzunehmen. Infolgedessen wird die Station B mit zwei Oszillatoren O₃ und O₄ ausgestattet, die Sinuswellen von 80 kHz in der Sekunde bzw. 110 kHz in der Sekunde erzeugen, wobei der Oszillator O₃ die Sinuswellen von hundert Perioden erzeugt wie an der Station A. Ein entsprechend dem Generator der Station A vorgesehener Impulsgenerator PG und zwei Modulatoren SM₂ und SAi₃ zum Modulieren der Wellen aus den Oszillatoren O₃ und O₄ sind vorgesehen.

Die resultierenden Impulse von 80 und 110 kHz in der Sekunde werden auf die Leitung L und die Verstärker RA übertragen. Eine Nichtlinearität der Verstärker erzeugt Modulationsprodukte dritter Ordnung mit einer Frequenz von 50 kHz in der Sekunde, welche zur Station B zurückübertragen werden, und zwar mittels der Spulenketten LP₁, LP₂ und LPB zu einem Impulsaufnehmer PR an der Station B, der in gleicher Weise angeordnet ist wie der Aufnehmer an der Station .4. Der aufnehmende Verstärker ist in diesem Falle im wesentlichen auf 50 kHz in der Sekunde abgestimmt. Die Dauer der Impulse ist am besten die gleiche, wie es bei Station A beschrieben wurde.

Es ist zu bemerken, daß, wenn auch der wirkliche Leistungspegel, der zur Zeit der Überprüfung vorhanden ist, an den verschiedenen Zwischenverstärkerausgangskreisen die Größe der harmonischen Erzeugung an diesen Punkten beeinflußt, der vorstehend beschriebene Apparat dessenungeachtet den wirklichen Beitrag jedes Verstärkers RA zur gesamten Nichtlinearität der Anlage anzeigt-. Wenn gewünscht wird, den Leistungspegel am Ausgang der Verstärker A festzustellen, findet die Anordnung nach Fig. 2 Verwendung. Der Impulssender und -empfänger bleiben unverändert sowohl an der Station A als auch an der · Station B. Es wird jedoch, wie aus Fig. 2 zu erkennen ist, eine geeichte Vorrichtung NR mit einer nichtlinearen Spannungsstromcharakteristik am besten über bekannte Schalteinrichtungen, wie sie bei TS angedeutet sind, eingeschaltet. Die arbeitende Spule NC wird von der Leitung L aus über einen abgestimmten Stromkreis erregt, um die Kontakte TS₁ zu schließen und die nichtlineare Vorrichtung NR mit der Anlage zu verbinden. Diese Vorrichtung NR hat die Eigenschaft, in der Leitung L Spannungen von harmonischer Frequenz hervorzurufen. Da nun die Charakteristiken der besonderen verwendeten Vorrichtung bekannt sind, können die Impulse von harmonischer Frequenz, die etwa zur Station A im Verfolg der bereits beschriebenen Übertragung von Impulsen von 30 kHz in der Sekunde zurückübertragen werden, dazu Verwendung finden, um den Leistungspegel am Ausgang jedes Verstärkers RA festzulegen, an den eine solche Vorrichtung NR angeschlossen ist. Verschiedene Bauarten von nichtlinearen Vorrichtungen können Verwendung finden einschließlich von Diodenröhren, der Metallgleichrichter und der Silikonkarbidwiderstände. Eine Form von Silikonkarbid, mit bekannten nichtfließenden Eigenschaften ist mit besonderem Erfolg zur Anwendung gekommen.

Das Verhalten einer nichtlinearen Vorrichtung soll in Anlehnung an Fig. 8 geschildert werden.

In dieser Fig. 8 stellt ein Widerstand R_a und ein Generator & = E sin wt den Ausgang eines Verstärkers dar, der eine Signalpulsation von w Radianen in der Sekunde besitzt, und zwar an seinen Eingangsklemmen. Der Widerstand R₆ stellt den Belastungskreis dar, der im allgemeinen die Eingangsklemmen des Übertragungsmittels, z. B. eines Unterseekabels, verkörpert. Das Zweipolelement 2Vi? veranschaulicht das nichtlineare Element, von dem angenommen

werden soll, daß es eine Spannungsstromcharakteristik besitzt, welche durch die einwertige Funktion

I = KV"

bestimmt wird. Hierin bezeichnet J den Strom, F die Spannung, K eine Konstante und η eine positive ungerade Zahl. Im allgemeinen wird, die einwertige Funktion durch eine Leistungsreihe dargestellt. Aus Gründen der Vereinfachung wird hier jedoch nur der

ίο vorherrschende Ausdruck berücksichtigt.

Der nichtlineare Kreis wird gemäß Fig. 8 durch Schließen eines Relaiskontaktes C über den Belastungskreis R_b geschlossen. Wenn nun die Einschaltung von NR nicht wesentlich die Grundspannung verändert, die an den Klemmen der Belastung R_b vorhanden ist, wird die Einschaltung von NR eine Spannung über R_b ergeben, die sich durch die Gleichung

e_b = R_a ( R_b ) η + τ
R_a + Rb -x(Ke")

d. h. e_b = e"

wiedergeben läßt. Nimmt man jetzt an, daß η = 5, so ist

e_b = e⁵

(10 sin wt — 5 sin 3 wt + 5 sin wt).
Es zeigt sich, daß die Amplitude der dritten Harmonischen beispielsweise wechselt wie die fünfte Potenz der grundlegenden Amplitude.

Aus den früheren Darlegungen wird verständlich, daß die Einschaltung einer nichtlinearen Vorrichtung mit den obigen Merkmalen Harmonische von solcher Größe erzeugt, daß beim Berechnen der Größe des Leistungspegels eines Verstärkers RA aus den Angaben des Oszillators CRO die Folgen von Irrtümern bei der Einschätzung der Übertragungscharakteristik der Anlage wesentlich herabgesetzt werden. Beispielsweise wird ein Irrtum in der Einschätzung der Rück-Wegübertragung von etwa 5 db einen Irrtum von nur ι db in der Herleitung des Leistungspegels am Ausgang eines Verstärkers RA ergeben. Die nichtlineare Vorrichtung braucht dabei nicht unbedingt eine Harmonische mit einer Amplitude zu erzeugen, die sich ändert in Höhe der fünften Potenz der grundlegenden Amplitude, da sich feststellen läßt, daß die hauptsächliche Funktion der Vorrichtung darin besteht, Harmonische zu erzeugen, die sich im beschriebenen Beispiel zur Station A zurückübertragen lassen.

Es ist auch zu bemerken, daß, abgesehen davon, daß die dritte Harmonische in der vorstehenden Beschreibung ausgewählt wurde, um von einem Zwischenverstärker zur Endstation zurückzustrahlen, sich auch andere Harmonische auswählen lassen, was von den Übertragungseigenschaften der Anlage abhängt. Wenn auch die Erfindung an Hand einer Zweileitungsanlage mit Einzelverstärkern an den Zwischenverstärkungsstationen beschrieben wurde, ist die Erfindung doch nicht auf solche Anlagen beschränkt und kann beispielsweise auch auf Vierdrahtanlagen Anwendung finden. In solchen Fällen werden geeignete Filternetze eingeschaltet, um Impulse harmonischer Frequenz oder Zwischenmodulationsprodukte dritter oder vierter Ordnung zu den die Impulse übertragenden Endstationen zu leiten.

Claims (5)

PATENTANSPRÜCHE:

1. Verfahren zur Überprüfung von Übertragungsanlagen mit Endstationen und Zwischenverstär- kungseinrichtungen zwischen den Endstationen, bei denen die Übertragung in den beiden Verkehrsrichtungen auf verschiedenen Frequenzbändern erfolgt, dadurch gekennzeichnet, daß von einer Endstation Trägerfrequenzimpulse ausgesandt werden, die, hervorgerufen durch die Nichtlinearität der Charakteristik eines Teiles des Systems zwischen den Endstationen, beispielsweise der Verstärkungscharakteristik eines Zwischenverstärkers, in Form von Impulsen mit einer anderen Frequenz als diejenige der ausgesandten Impulse an die gleiche Endstation zurückgeleitet werden und daß die Amplitude der Impulse als Maß der Störungsursachen gemessen wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die ausgesandten Impulse eine

im Übertragungsband der einen Richtung liegende Frequenz von der Art besitzen, daß eine oder mehrere der Harmonischen dieser Frequenz in dem Ubertragungsband der Gegenrichtung liegen.

3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine Reihe von Impulskomplexen ausgesandt wird, von denen jeder durch das gleichzeitige Aussenden zweier Impulse mit verschiedener Trägerfrequenz gebildet wird, so daß ein oder mehrere der Modulationsprodukte im Übertragungsband der Gegenrichtung liegen.

4. Verfahren nach den Ansprüchen 2 und 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Zeitspanne zwischen der Aussendung und dem Empfang der Impulse gemessen und darauf die Störungsursache lokalisiert wird.

5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß eine Einrichtung mit einer nichtlinearen Spannungsstromcharakteristik bei einem Zwischenverstärker eingeschaltet und die Amplitude der Harmonischen dieser Einrichtung gemessen wird.

Hierzu 2 Blatt Zeichnungen

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