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Die
vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Magnetresonanzgerät mit einem
Hauptfeldmagneten zum Erzeugen eines zeitlich konstanten Magnetfelds
durch eine Untersuchungsregion, einem Hochfrequenzsender zum Anregen
und Manipulieren von Magnetresonanz in ausgewählten Dipolen in der Untersuchungsregion,
einem Empfänger
zum Demodulieren der von der Untersuchungsregion empfangenen Magnetresonanzsignale,
einem Prozessor zum Rekonstruieren der demodulierten Resonanzsignale
zu einem Bild oder einer spektroskopischen Darstellung, und einer
Gradientenspulenbaugruppe mit einem zylindrischen Spulenkörper mit
einer Vielzahl von daran angebrachten Fingerabdruck-Gradientenmagnetfeldspulen
zum Induzieren von Gradientenmagnetfeldern über das zeitlich konstante
Magnetfeld, wobei der zylindrische Spulenkörper innerhalb einer Röhre des
Magnetresonanzgeräts
angeordnet ist, wobei eine zentrale Längsachse des zylindrischen
Spulenkörpers
parallel zur zentralen Achse der Röhre verläuft und wobei eine im Allgemeinen spiralförmige Wicklung
jeder Fingerabdruck-Gradientenspule eine Vielzahl von radial ausgerichteten,
miteinander laminierten leitenden Schichten umfasst und jede leitende
Schicht eine Höhen-Querschnittabmessung
in einer radialen Richtung relativ zu der zentralen Achse des zylindrischen
Spulenkörpers hat,
wobei die Höhenabmessung
mindestens das Zweifache der Breiten-Querschnittabmessung beträgt, welche
senkrecht zu der Höhenabmessung und
senkrecht zu dem spiralförmigen
Verlauf der Wicklung definiert ist.
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Bei
Magnetresonanzbildgebungsanwendungen wird ein 3-Achsen-Gradientenspulensatz
verwendet, um für
die räumliche
Codierung eines NMR-Signals zu sorgen. Herkömmlicherweise werden die X-
und die Y-Achsen-Gradientenspule aus 1 bis 2 mm dickem Kupferblech
geätzt
oder mit einem spanabhebenden Verfahren hergestellt. Diese Gradientenspulen
weisen im Allgemeinen ein spiralförmiges Muster auf und werden
oft als „Fingerabdruck"-Spulen bezeichnet.
Die Breite der einzelnen Wicklungen, aus denen die Spulen gebildet
wird, kann variieren, ist aber typischerweise so breit wie möglich, um
den Gesamtwiderstand der Spule zu reduzieren und dadurch thermische
Probleme zu verringern. Unglücklicherweise
unterstützen
breite Wicklungen spuleninterne Wirbelströme, die Geistereffekte und
andere Artefakt-Probleme zur Folge haben.
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In
der US-amerikanischen Patentschrift Nr. 5.177.442 von Roemer und
in der US-amerikanischen Patentschrift Nr. 4.840.700 von Edelstein
werden Gradientenspulen zur Verwendung für Magnetresonanzbildgebungsanwendungen
beschrieben. Insbesondere beschreibt Roemer, wie das Fingerabdruckmuster
mathematisch erzeugt wird. In ihren Patenten spezifizieren Roemer
und Edelstein eine konstante Breite des zu entfernenden Leitermaterials,
um so das Spulenmuster zu erzeugen.
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Der
Nachteil der von Edelstein oder Roemer dargelegten Gradientenflachspulen
besteht darin, dass kein Versuch gemacht wird, die internen oder spuleninternen
Wirbelströme
zu kontrollieren. Mit ihren Verfahren werden die Wirbelströme also
reduziert, indem die Gesamtdicke des Kupfers reduziert wird. Obwohl
dies eine gewisse Wirkung hat, hat eine Reduzierung der Kupferdicke
eine entsprechende lineare Zunahme des Spulenwiderstands zur Folge. Bei
modernen Abtastungen mit hohem Strom/hohem Tastverhältnis erzeugen
dünne Flachspulen
aus Kupfer eine nicht akzeptable Wärmemenge.
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In
der US-amerikanischen Patentschrift Nr. 5.424.643 von Morich, Patrick
und DeMeester werden Gradientenflachspulen beschrieben, die spuleninterne
Wirbelströme
und Erwärmung
minimieren, indem die Breite der ausgeschnittenen Linien variiert wird.
In Bereichen, wo die Windungen gebündelt sind, werden schmale
Schnittlinien verwendet, um die Leiterbreite zu maximieren. In anderen
Bereichen werden zwei Schnittlinien verwendet, so dass die Windungen
nicht breiter sind als eine spezifizierte Maximalbreite. Die durch
die beiden Schnittlinien definierten Inseln werden dann entweder
segmentiert oder entfernt, um Wirbelströme zu reduzieren. Der Vorschlag
von Morich, Patrick und DeMeester weist im Vergleich zu dem von
Edelstein und Roemer Vorteile dahingehend auf, dass die Erwärmung in
den Bereichen mit hoher Stromdichte reduziert wird, die Erwärmung in
den Bereichen mit geringer Stromdichte gleichmäßiger gemacht wird und der
Leistungsverlust der Spule reduziert wird. Obwohl das Verfahren von
Morich, Patrick und DeMeester hinsichtlich der Reduzierung von Wirbelströmen erfolgreich
ist, eliminiert es spuleninterne Wirbelströme nicht vollständig.
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In
der Patentschrift JP-A-04180732 wird ein Magnetresonanzgerät der in
dem einleitenden Absatz genannten allgemeinen Art beschrieben, das
jedoch über
planar angeordnete Gradientenspulen verfügt. Die Gradientenmagnetfeldspulen
dieses Geräts umfassen
Wicklungen, die sich aus einer Vielzahl von Kupferdrähten zusammensetzen,
welche in einer an einem elektrischen Isolierelement angebrachten Nut
befestigt sind. Die Brei te der einzelnen Kupferdrähte liegt
zwischen 0,8 und 1,6 mm und ihre Höhe zwischen 3 und 6 mm. Infolgedessen
ist der elektrische Widerstand der Gradientenmagnetfeldspule niedrig.
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Die
vorliegende Erfindung hat zur Aufgabe, ein Magnetresonanzgerät der in
dem einleitenden Absatz genannten Art zu schaffen, bei dem die spuleninternen
Wirbelströme
in Einsatz-Gradientenspulen reduziert werden und bei dem das Abfangen
von Flusslinien aus einem Gradientenfeld minimiert wird.
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Um
diese Aufgabe zu erfüllen,
umfasst ein erfindungsgemäßes Magnetresonanzgerät leitende Schichten,
die voneinander isoliert sind.
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Das
erfindungsgemäße Gerät zur Magnetresonanzbildgebung
wird im Folgenden anhand von Beispielen unter Bezugnahme auf die
begleitenden Zeichnungen beschrieben. Es zeigen:
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1 eine
schematische Darstellung eines erfindungsgemäßen Magnetresonanzsystems;
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2 eine
schematische Darstellung einer beispielhaften flach ausgelegten
X- oder Y-Gradientenspule;
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3 eine
Querschnittansicht durch ein Beispiel einer nicht durch die Erfindung
abgedeckten X- oder Y-Gradientenspule entlang der Linie 3-3 aus 2;
und
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4 eine
Querschnittansicht durch eine Ausführungsform der durch die Erfindung
abgedeckten X- oder Y-Gradientenspule entlang der Linie 3-3 aus 2.
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Bezug
nehmend auf 1 erzeugt eine Magnetanordnung 10 ein
zeitlich konstantes Magnetfeld durch eine Untersuchungsregion. In
dem bevorzugten Ausführungsbeispiel
ist der Magnet 10 supraleitend und verfügt über in einem Vakuum-Dewar-Gefäß 14 angeordnete
Toroidspulen. Die Untersuchungsregion ist in einer zentralen Patientenaufnahmeröhre 16 des
Vakuum-Dewar-Gefäßes 14 definiert.
Peripher um die Patientenaufnahmeröhre 16 herum erstreckt
sich eine zirkulär-zylindrische
Ganzkörpergradienten-
und Hochfrequenzspulenanordnung 20.
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Die
Röhre 16 nimmt
eine einsetzbare Gradienten- und Hochfrequenzspulenanordnung 22 auf. Die
einsetzbare Gradientenspulenanordnung 22 umfasst einen
zylindrischen Spulenkörper
mit einer daran angebrachten X-Gradientenspule 24, Y-Gradientenspule 26,
Z-Gradientenspule 28 und HF-Spule 30. Der Spulenkörper hat
die Form eines Zylinders aus einem dielektrischen Material wie zum
Beispiel Epoxid. In die Patientenaufnahmeröhre 16 eingesetzt, verläuft eine
zentrale oder Längsachse
des zylindrischen Spulenkörpers
parallel zu einer zentralen Achse der Patientenaufnahmeröhre 16.
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Bezug
nehmend auf 2 umfassen die X- und Y-Gradientenspulen 24, 26 jeweils
vier (4) Quadrantenwicklungen 32A–32D aus elektrischen
Leitern mit einem Fingerabdruckmuster, wie in 2 dargestellt.
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Die
X- und die Y-Gradientenspule 24, 26 sind einander
im Wesentlichen äquivalent,
jedoch ist eine der Gradientenspulen 24, 26 umfangsmäßig um etwa 90° relativ
zur zentralen Achse des Spulenkörpers von
der anderen Gradientenspule versetzt. Das bedeutet, die Konstruktion
der vier Quadrantenwicklungen von einer der Gradientenspulen (z.B.
der X-Gradientenspule 24) ist um eine HF-Abschirmung (nicht abgebildet)
herum und die Z-Gradientenspule 28 angebracht, so dass
ihre Ränder 34 nebeneinander
um den Spulenkörper
herum angeordnet sind. Bei der X-Gradientenspule liegen die aneinanderstoßenden Ränder 34 und
die aneinanderstoßenden
Ränder 36 in
einer vertikalen Ebene, d.h. der (Y, Z)-Ebene. Die resultierende
Baugruppe wird in Epoxid oder einem anderen dielektrischen Material
vergossen.
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Der
Vier-Quadranten-Wicklungsaufbau der anderen Gradientenspule, z.B.
der Y-Gradientenspule 26, wird dann um die X-Gradientenspule 24 herum angebracht,
so dass (1) ihre Ränder 34 nebeneinander
liegen, und (2) die Y-Gradientenspule 26 umfangsmäßig um 90
Grad zu der X-Gradientenspule 24 versetzt ist. Bei der
Y-Gradientenspule liegen die Ränder 34 und 36 in
einer horizontalen Ebene, d.h. der (X, Z)-Ebene. Die resultierende
Baugruppe wird in Epoxid oder einem anderen dielektrischen Material vergossen.
Die in 3 im Querschnitt dargestellten beispielhaften
X- und Y-Gradientenspulen
werden nicht durch die vorliegende Erfindung abgedeckt, bieten jedoch
die gleichen Vorteile wie die in 4 dargestellten
X- und Y-Gradientenspulen der Erfindung. 3 dient
nur als Bezug für
die Beschreibung von 4.
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Bezug
nehmend auf 3 sind die X- und Y-Gradientenspulen 24, 26 so
konstruiert, dass die elektrischen Leiterwicklungen 32–32D jeweils
ein Querschnittprofil haben, das wesentlich höher als breit ist. Insbesondere
haben die elektrischen Leiterwicklungen 32A–32D ein
Querschnittprofil, bei dem die Höhe
(H1) der elektrischen Leiterwicklungen 32A–32D mindestens
doppelt so groß ist
wie die Breite (B1) der elektrischen Leiterwicklungen 32A–32D,
d.h. die elektrischen Leiterwicklungen 32A–32D erfüllen die
Gleichung: Hx >= 2Bx
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In
dem beschriebenen Beispiel haben die elektrischen Leiterwicklungen 32A–32D eine
Breite (B1) im Bereich von ca. 2,5 bis 3,5
mm, und vorzugsweise von ca. 3,0 mm. Je nach gewünschtem Spulenwiderstand und
-strom haben die elektrischen Leiterwicklungen 32A–32D eine
Höhe (H1) im Bereich von ca. 5,5 bis 6,5 mm, und
vorzugsweise von ca. 6,0 mm.
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Die
elektrischen Leiterwicklungen 32A–32D sind so ausgerichtet,
dass die Höhe
(H1) der Wicklungen 32A–32D sich
von der zentralen Achse des Spulenkörpers (und der zentralen Z-Achse
der Röhre 16, wenn
sich die einsetzbare Gradienten- und HF-Spulenbaugruppe 22 in der Röhre 16 befindet)
radial nach außen
erstreckt. Die Höhe
(H1) der elektrischen Leiterwicklungen 32A–32D ist
also in eine Richtung von der zentralen Achse des Spulenkörpers weg
radial nach außen
orientiert. Die Breite (B1) der elektrischen
Leiterwicklungen 32A–32D ist
parallel zu der zylindrischen Oberfläche des Spulenkörpers senkrecht
zu dem spiralförmigen
Weg der Wicklungen definiert, das heißt, die Breite (B1)
ist in eine Richtung parallel zu der zentralen Achse des Spulenkörpers orientiert,
wo die Querschnittansicht 3-3 erfasst wurde.
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Es
ist zu beachten, dass spuleninterne Wirbelströme inhärent ungleichmäßig im Raum
sind, weil Gradientenflachspulen typischerweise keine symmetrischen
Wicklungen aufweisen (d.h. die Wicklungen in der Mitte des Daumenabdrucks
liegen dichter beieinander, während
die äußeren Wicklungen
weiter auseinander liegen). Wirbelströme, die räumlich abhängig sind, stellen ein erhebliches
Problem für
NMR-Bildgebungsanwendungen
dar, weil eine Kompensation des Wirbelstroms nur an einem Punkt
im Raum durchgeführt
werden kann. Das Problem verstärkt
sich, wenn eine einsetzbare Gradientenspule mit kleinem Durchmesser
verwendet wird. In derartigen Fällen
liegt das Bildgebungsvolumen sehr viel näher an den Gradientenflachspulen.
Die Auswirkungen der spuleninternen Wirbelströme treten dann wesentlich deutlicher
zutage.
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Das
Problem des spuleninternen Wirbelstroms verschärft sich durch die Verwendung
von breiteren elektrischen Kupferleiterwicklungen, die spuleninterne
Wirbelströme
stärker
unterstützen
als schmale Kupferwicklungen. Die Wirbelstromschleifen werden in
erster Linie in Ebenen tangential zu der Oberfläche des zylindrischen Spulenkörpers induziert.
Breitere elektrische Leiterwicklungen sorgen jedoch vorteilhafterweise
für eine
verringerte Wärmeentwicklung
während
Abtastungen mit hohem Strom/hohem Tastverhältnis.
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Durch
eine Verschmälerung
der Breite (B1) der elektrischen Leiterwicklun gen 32A–32D werden das
Abfangen von Flusslinien von dem Gradientenfeld und die den Wicklungen
inhärente
Fähigkeit
zur Unterstützung
von Wirbelströmen
reduziert, so dass die Stärke
der induzierten spuleninternen Wirbelströme verringert wird. Durch ein
Vergrößern der
Höhe (H1) der elektrischen Leiterwicklungen 32A–32D wird der
Widerstand der elektrischen Leiterwicklungen 32A–32D reduziert,
so dass während
der Abtastungen mit hohem Strom/hohem Tastverhältnis weniger Wärme erzeugt
wird.
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Die
elektrischen Leiterwicklungen 32A–32D werden aus dem
Leitermaterial aus 6,0 mm oder dickeren Kupferplatten herausgeschnitten
oder mittels eines spanabhebenden Verfahrens herausgearbeitet, um
die Wicklungen 32A–32D zu
bilden. Die elektrischen Leiterwicklungen 32A–32D können auch durch
Fräsen, Ätzen, Stanzen,
abrasives Wasserstrahlschneiden usw. der Kupferplatten gebildet
werden. Das Fingerabdruckmuster kann auch durch Biegen von Kupferstreifen,
Füllen
eines Musters, Aufbauen mehrerer Schichten, Wickeln von vollem oder Litzendraht
um eine Form, oder dergleichen gebildet werden.
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Nun
Bezug nehmend auf 4 werden die elektrischen Leiterwicklungen 32A'–32D' gebildet, indem
mehrere radial ausgerichtete Schichten aus leitendem Material 40 vertikal
zusammen laminiert werden. Jede Schicht aus leitendem Material 40 erfüllt die
obige Gleichung (1) (z.B. Hx ≥ 2 Bx). Die Höhe
(H2) jedes Laminats oder jeder Schicht aus
leitendem Material 40 beträgt vorzugsweise ca. 6,0 mm.
Die Breite (B2) jeder Schicht 40 beträgt vorzugsweise
ca. 3,0 mm.
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Das
Verhältnis
von Höhe
(H3) zu Breite (B3) der
resultierenden laminierten Leiterwicklungen 32A'–32D' ist nicht kritisch.
Das bedeutet, Höhe
(H3) und Breite (B3)
der resultierenden laminierten Leiterwicklungen 32A'–32D' brauchen nicht
die obige Gleichung (1) zu erfüllen.
Die resultierenden laminierten Leiterwicklungen 32A'–32D' können ein
Querschnittprofil haben, bei dem die Höhe (H3)
der resultierenden laminierten Leiterwicklungen kleiner ist als
die Breite (W3) der resultierenden laminierten
Leiterwicklungen, d.h. die resultierenden laminierten Leiterwicklungen
erfüllen: Hx < Bx
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Die
laminierten Leiterwicklungen 32A'–32D' werden gebildet, indem benachbarte
Schichten oder Streifen aus dünnem
leitenden Material (z.B. Kupferfolie) jeweils so voneinander isoliert
werden, dass der Stromfluss zwischen jeder der leitenden Schichten 40,
die die laminierten Leiterwicklungen 32A'–32D' bilden, minimiert wird. Die leitenden
Schichten 40 werden an jedem Ende der jeweiligen laminierten Leiterwicklungen 32A'–32D' zusammengefügt, damit Gradientenstrom
durch alle leitenden Schichten fließen kann, die die laminierten
Leiterwicklungen 32A'–32D' bilden.
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Für ein gegebenes
Leiterprofil (Verhältnis
B zu H) ist die Abnahme des spuleninternen Wirbelstromniveaus über die
nicht-laminierten elektrischen Leiterwicklungen 32A–32D proportional
zu der Dicke und zu der Anzahl der laminierten Schichten 40,
die die Leiterwicklungen 32A'–32D' bilden. Die
elektrischen Leiterwicklungen 32A'–32D' sind so ausgerichtet, dass die
Wicklungen 32A'–32D' sich von einer
zentralen Längsachse
der Röhre 16 radial
nach außen
erstrecken.
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Das
bedeutet, die Höhe
(H2) der Schichten 40, die die
elektrischen Leiterwicklungen 32A'–32D' bilden, ist in eine Richtung von
der zentralen Achse des Spulenkörpers
(und der zentralen Z-Achse der Röhre 16,
wenn die einsetzbare Gradienten- und HF-Spulenbaugruppe 22 in der Röhre 16 angeordnet ist)
radial nach außen
gerichtet. Die Breite (B2) der Schichten 40,
die die elektrischen Leiterwicklungen 32A'–32D' bilden, ist in eine Richtung parallel
zu der zentralen Achse des Spulenkörpers ausgerichtet, wo die
Querschnittansicht 3-3 erfasst wurde.
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Auf
diese Weise verfügen
die elektrischen Leiterwicklungen 32A–32D, 32A'–32D' über ein Schnittprofil,
das den Widerstand der elektrischen Leiterwicklung reduziert. Es
ist zu beachten, dass der Widerstand der elektrischen Leiterwicklungen
unvorteilhafterweise die Erzeugung von I2R-Wärme erleichtert.
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Das
Schnittprofil der elektrischen Leiterwicklungen 32A–32D, 32A'–32D' reduziert auch
die Erzeugung von schädlichen
spuleninternen Wirbelströmen,
die für
unerwünschte
Bildgebungseigenschaften wie langsame Anstiegsgeschwindigkeiten
verantwortlich sind. Die Reduzierung der spuleninternen Wirbelströme ist auf
die Schaffung eines Leiterprofils zurückzuführen, dessen Breite (B) ca.
3,0 mm beträgt,
und auf die Schaffung einer vergrößerten Lücke zwischen benachbarten elektrischen
Leiterwicklungen 32A–32D, 32A'–32D'. Die Reduzierung
von spuleninternen Wirbelströmen
ist auch auf die Schaffung eines elektrischen Leiters zurückzuführen, der
eine Anzahl von Schichten oder Litzen aus leitendem Material umfasst,
die zusammenlaminiert sind, so dass ein Höhenmaß (H) in radialer Richtung
ausgerichtet wird.
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Wieder
Bezug nehmend auf 1 steuert ein Bediener im Betrieb
mittels einer Tastatur 70 und/oder einer Zeigevorrichtung 72,
wie zum Beispiel einer Maus, einen Workstation-Computer 74.
Der Computer 74 steuert eine Magnetresonanz- Sequenzsteuereinheit 76,
die die Implementierung einer aus einer Vielzahl von Magnetresonanz-Bildgebungssequenzen
ausgewählten
Sequenz steuert. Die Sequenzsteuereinheit 76 veranlasst
eine Gradientenspulensteuerung 78, eine Anordnung von Gradienten-
oder Stromverstärkern 80 zu
steuern. Die Verstärker 80 liefern
geeignete Stromimpulse an entweder die X-, die Y- oder die Z-Gradientenspule 24–28 der
einsetzbaren Gradienten- und HF-Spulenbaugruppe 22 oder
an die Gradientenspulen der Ganzkörper-Gradienten- und HF-Spulenbaugruppe 20.
Ein Schalter 82 trennt selektiv die Stromverstärker 80 von
der Ganzkörper-Gradienten-
und HF-Spulenbaugruppe 20, wenn die einsetzbare Gradienten- und HF-Spulenbaugruppe 22 in
die Röhre 16 eingesetzt
ist. Die X-, die Y- und die Z-Gradientenspule 24–28 der
einsetzbaren Gradientenspulenbaugruppe 22 oder der Ganzkörper-Gradientenspulenbaugruppe 20 erzeugt
in Reaktion auf von den Verstärkern 80 erhaltene
Stromimpulse Magnetfeldgradientenimpulse der gewählten Magnetresonanzsequenz.
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Ein
digitaler Sender 84 erzeugt unter der Steuerung der Sequenzsteuereinheit 76 Hochfrequenzimpulse,
um entweder die zu der Ganzkörper-Gradienten-
und HF-Spulenbaugruppe 20 gehörende HF-Spule
oder die zu der einsetzbaren Gradienten- und HF-Spulenbaugruppe 22 gehörende HF-Spule 30 zu
veranlassen, hochfrequente Magnetresonanz-Anregungs- und Manipulationssignale zu
emittieren. Insbesondere erzeugt der Sender 84 Hochfrequenzsignale,
die von einem Schalter 86 durch einen Quadratur-Teiler/Kombinierer 88 an
(1) entweder die zu der Ganzkörper-Gradienten-
und HF-Spulenbaugruppe 20 gehörende HF-Spule
oder (2) die eingesetzte HF-Spule 30 weitergeleitet werden.
Der Schalter 86 verbindet auch die ausgewählte der
HF-Spulen mit einem Empfänger 90,
um diesem empfangene Magnetresonanzsignale zuzuführen.
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Der
Empfänger 90,
vorzugsweise ein digitaler Empfänger,
demoduliert die aus der Untersuchungsregion stammenden Magnetresonanzsignale. Ein
Analog-Digital-Umsetzer 92 erzeugt
digitale, rohe, komplexe Magnetresonanzsignale. Ein Matrixprozessor
(2DFT) 94 unterzieht die digitalen Resonanzsignale einer
zwei- oder dreidimensionale inversen Fourier-Transformation und
erzeugt somit ein zweidimensionales komplexes Bild. Das komplexe Bild
verfügt über eine
Matrix oder ein Gitter von komplexen Vektordatenwerten. Jeder Datenwert
hat einen Größenwert
und einen Phasenwinkelwert, d.h. reelle und imaginäre Komponenten
für jedes
Pixel oder Voxel des Sichtfeldes, das in einen Bildspeicher 96 geladen
wird. Ein Bediener steuert mittels der Tastatur 70 und
der Maus 72 den Computer 74, der eine Videokarte 98 veranlasst,
ausgewählte
Bilder, zum Beispiel Größenbildern,
Ebenen von Bilddaten, dreidimensionale Darstellungen herauszuziehen
und Schnittebenenbilder und ähnliches
zur visuell lesbaren Anzeige auf einem Videomonitor 100 zu
erzeugen.
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Text in der Zeichnung
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1
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- Video board
- Videokarte
- Image memory
- Bildspeicher
- 2DFT
- 2DFT
- A/D
- A/D-Umsetzer
- Sequence control
- Sequenzsteuergerät
- Quad split/combine
- Quadratur-Teiler/Kombinierer
- Receiver
- Empfänger
- Transmitter
- Sender
- Switch
- Schalter
- Gradient coil control
- Gradientenspulensteuerung