DE69829306T2 - Körper aus zementiertem karbid mit hohem verschleisswiderstand und extra zähem verhalten - Google Patents

Körper aus zementiertem karbid mit hohem verschleisswiderstand und extra zähem verhalten Download PDF

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Description

  • Hintergrund der Erfindung
  • Schneidwerkzeug aus mit Aluminiumoxid beschichtetem Hartmetall sind in der industriellen Praxis weit über 15 Jahre bekannt und werden heute üblicherweise für das Drehen und Fräsen von Gußeisen und Stählen verwendet.
  • Al2O3-Beschichtungen werden gewöhnlich durch chemische Abscheidung in der Dampfhase (CVD) nach Aufbringung einer Zwischenschicht aus TiC, TiN oder Ti(C, N) entweder als eine einzelne Schicht oder als mehrschichtige Anordnung auf dem Hartmetallsubstrat aufgebracht. Statt einer Verwendung von Zwischenschichten kann das Hartmetallsubstrat mit γ-Carbidphase angereichert sein, d.h. mit einer festen Lösung kubischer Carbide von Titan, Tantal, Niob und Wolfram, bevor Al2O3 abgeschieden wird. Um die Haftung von Aluminiumoxid auf der Zwischenschicht zu verbessern, können eine oder mehrere Zwischenschichten, die gewöhnlich als Bindungsschichten bezeichnet werden, zwischen der Zwischenschicht und der Aluminiumoxidschicht aufgebracht werden. Außerdem kann die Aluminiumoxidschicht selbst als mehrschichtig abgeschieden werden. Demnach existiert eine Vielzahl von Beschichtungskombinationen.
  • Die CVD-Aluminiumoxidschichten sind gewöhnlich aus reinem κ- Al2O3, Gemischen von κ-Al2O3 und α- Al2O3 oder reinem α- Al2O3 aufgebaut. Eine TiN-Schicht wird gewöhnlich auf der Oberseite der Aluminiumoxidschicht abgeschieden. Die TiN-Schicht ist gewöhnlich relativ dünn (1 bis 2 μm) und wird hauptsächlich verwendet, um dem Werkzeug ein attraktives Aussehen zu verleihen, die sogenannte „goldene Farbe". Beispielsweise wird die TiN-Schicht, die als eine Nachbehandlungsschicht in der US-Patentschrift 4,984,940 bezeichnet wird, benutzt, um eine Oberfläche geringer Reibung zu bekommen und den Aufbau von Metall auf der Beschichtung zu minimieren. Demnach ist das TiN in diesem Fall relativ dünn, etwa oder weniger als 2 μm und viel geringer als 4 μm, obwohl in diesem Patent 0,2 bis 4 μm beschrieben sind.
  • Zusätzlich zu den golden gefärbten, beschichteten Aluminiumoxideinsätzen liegen schwarze Einsätze, d.h. Aluminiumoxidbeschichtungen ohne TiN als Deckbeschichtung im Markt und haben tatsächlich großen industriellen Erfolg erzielt. Diese Einsätze werden oftmals naß gesandstrahlt, um die Abplatzbeständigkeit und Oberflächennachbehandlung zu verbessern. Es wurde früher angenommen, daß nasses Sandstrahlen direkt auf der Aluminiumoxidbeschichtung aus zwei Gründen vorgenommen werden muß:
    • 1) Die auf der oberen Fläche der Aluminiumoxidschicht abgeschiedene TiN-Schicht verschlechtert, wie man annahm, den Effekt des Naßsandstrahlens, und
    • 2) Naßsandstrahlen von mit TiN beschichteten Aluminiumoxideinsätzen kann im Produktionsmaßstab wegen der schlechten Anhaftung zwischen TiN und Aluminiumoxid nicht gesteuert werden. Aus diesem Grund gab es keine naßsandgestrahlten TiN-beschichteten oder Al2O3-TiN-beschichteten Einsätze auf dem Markt.
  • Folglich werden die TiN-beschichteten Aluminiumoxideinsätze gewöhnlich gebürstet, um die Abplatzbeständigkeit und Kantenfestigkeit zu verbessern. Bürsten der mit TiN beschichteten (goldfarbigen) Aluminiumoxideinsätze führt zu einer schwarzen Linie entlang der Schneidgkante (Bereich, wo die TiN-Schicht abgenutzt ) ist.
  • Die EP-A-693 574 beschreibt einen Schneidwerkzeugeinsatz, der wenigstens teilweise mit wenigstens zwei hitzebeständigen Schichten überzogen ist, von denen eine dieser Schichten eine feinkörnige α- Al2O3-Schicht ist, welche die Deckschicht entlang der Schneidkantenlinie ist und deren andere eine TiCxNyOz oder eine ZrCxNy-Schicht ist, welche die Deckschicht auf der Freifläche ist. Das beschichtete Werkzeug zeigt ausgezeichneten Flanken- und Kraterverschleiß sowie hohe Beständigkeit gegenüber Abplatzungen, insbesondere wenn man das Werkzeug für Bearbeitung von Stahl mit niedrigem Kohlenstoffgehalt und von nicht-rostendem Stahl verwendet.
  • Aufgaben und Zusammenfassung der Erfindung
  • Es ist ein Ziel dieser Erfindung, die Probleme des Standes der Technik zu vermeiden oder zu vermindern.
  • Es ist ein weiteres Ziel dieser Erfindung, ein mit Al2O3-beschichtetes Hartmetallschneidwerkzeug mit hoher Verschleißbeständigkeit und extra zähem Verhalten zu bekommen.
  • Nach einem Aspekt der Erfindung bekommt man einen beschichteten Hartmetallkörper, der ein Substrat eines Hartmetalls, eine Schicht von α- Al2O3, eine Bindeschicht und eine Außenschicht von naßsandgestrahltem TiN mit einer Dicke von 4 bis 5 μm umfaßt, wobei die Außenschicht mehrere Schichten von TiN/TiC besitzt.
  • Nach einem anderen Aspekt der Erfindung bekommt man ein Verfahren zum Schneiden von Ca-behandelten Stählen unter Verwendung eines Hartmetallschneideinsatzes, wobei die Verbesserung darin besteht, daß man einen Schneideinsatz aus beschichtetem Hartmetallkörper verwendet, der ein Hartmetallsubstrat, eine (α- Al2O3)-Bindungsschicht und eine äußere Schicht aus naßsandgestrahltem TiC/TiN (mehrfache Schicht 4 bis 5 μm Dicke) aufweist.
  • Kurze Beschreibung der Zeichnungen
  • 1a ist eine Wiedergabe einer Ausführungsform der Erfindung bezüglich der Abscheidung der Aluminiumoxidschicht, wie nachfolgend beschrieben.
  • 1b ist eine Wiedergabe einer zweiten Ausführungsform der Erfindung in Relation zu der Abscheidung der Aluminiumoxidschicht, wie nachfolgend beschrieben.
  • 2 ist eine graphische Darstellung des Flankenverschleißes eines Einsatzes, der verwendet wird, um Stahl mit mittlerem Kohlenstoffgehalt zu schneiden.
  • 3 ist eine Darstellung des Flankenverschleißes eines Einsatzes, der verwendet wird, um Gußeisen zu schneiden.
  • 4 ist eine graphische Darstellung der relativen Verschleißbeständigkeit gegen die Schichtdicke des TiN in Versuchen, die unterschiedliche Materialien einschließen.
  • 5 ist eine graphische Darstellung einer Anzahl von Durchgängen, die man mit bestimmten Einsätzen entweder beschichtet oder naßsandgestrahlt erhält.
  • Die 6a bis 6c sind Darstellungen bestimmter Einsätze, die ihr Ansprechen auf Naßstrahlen zeigen.
  • Detaillierte Beschreibung der bevorzugten Ausführungsformen nach der Erfindung
  • Eine 4 bis 5 μm dicke Schicht von naßsandgeblasenem TiN, auf der oberen Fläche der Aluminiumoxidschicht abgeschieden, verbessert die Schneidleistung des Einsatzes um mehrere hundert Prozent gegenüber bekannten Stahlprodukten. Naßsandstrahlen kann auf der TiN-Schicht ohne Opfern der Abplatzbeständigkeit durchgeführt werden. Zu diesem Zweck ist die Anhaftung der TiN-Schicht durch eine Bindungsschicht zu verbessern, und die TiN-Schicht selbst hat einen mehrschichtigen Aufbau zu haben. Ein besonders starker Effekt kann in Ca-behandelten Stählen er halten werden. Flankenverschleißbeständigkeit kann besonders verbessert werden.
  • Nach der vorliegenden Erfindung bekommt man ein mehrschichtiges beschichtetes Hartmetall. Wie in den 1a und 1b gezeigt, wird die Beschichtung aus drei Hauptschichten aufgebaut:
    • 1) Eine Innenschicht 10 aus Ti(C, N) mit einer Dicke von wenigstens 4 μm,
    • 2) eine mittlere Schicht 12 aus Al2O3 mit einer Dicke von wenigstens 6 μm und
    • 3) eine Außenschicht 14 aus mehreren Schichten von TiN/TiC mit einer Dicke größer als 4 μm.
  • Dieser mehrschichtige Aufbau von TiN/TiC ist als eine relativ dicke Mehrfachschicht in der Hauptsache von TiN gekennzeichnet, die oben auf einer dicken alpha-Aluminiumoxidschicht aufgebracht ist. Es wurde als wesentlich gefunden, die positiven Wirkungen von TiN und Al2O3 auf diese Weise zu kombinieren, d.h., daß die Aluminiumoxidschicht nicht alleine als eine „aktive" Schicht angesehen werden darf, und die TiN-Schicht wird nicht als „Nachbearbeitungs"-Schicht abgeschieden.
  • Wie in dem nachfolgenden Beispiel gezeigt, besitzt dieses Produkt eine überlegene Leistung beim Schneiden von Stählen im Vergleich mit bekannten Produkten. Der mehrschichtige Aufbau TiN/TiC ist besonders wichtig, wenn Ca-behandelte Stähle das zu schneidende Material sind. Die Aluminiumoxidschicht unter der TiN/TiC-Mehrfachschicht ist auch wichtig als eine Wärmebarriere, welche die Kunststoffverformung bei hohen Schneidgeschwindigkeiten reduziert.
  • Die innere Schicht 10 wird direkt auf dem Hartmetallsubstrat 8 abgeschieden, die innere Schicht ist wenigstens eine Schicht von TiC, Ti(C, N), TiN, Ti(C, O) oder Ti(C, O, N). Diese Schicht ist bevorzugt Ti(C, O. N) und Ti(C, N) mit dünnen Zwischenschichten von TiC oder TiN, die in diese Schicht eingefügt werden, um einen Transport von Cobalt zu der Ti(C, N)- Al2O3-Grenzfläche zu verhindern. Die Dicke dieser Schicht liegt im Bereich von 4 bis 10 μm, vorzugsweise 5 bis 6,5 μm.
  • Die Außenschicht 14 hat einen mehrschichtigen Aufbau von TiN-TiC-Überzügen, die oben auf die Mittelschicht 12 aus alpha-Aluminiumoxid abgeschieden werden. Diese Schicht muß mehrschichtig sein, um über eine erneute Keimbildung eine Kornverfeinerung zu erzielen. Mit einer einzigen TiN-Schicht würden sich relativ große TiN-Körner entwickeln, die zu schlechten Naßsandstrahl-Eigenschaften führen würden.
  • Diese Außenschicht ist aus fünf bis zwanzig Schichten, vorzugsweise sechs bis zehn Schichten aus TiN aufgebaut, welches durch dünne, < 0,01 μm, Schichten von Ti(C, N) oder TiC, vorzugsweise TiC, getrennt sind. Es wurde weiterhin gefunden, daß es günstig ist, die TiN-Schichten mit Kohlenstoff zu dotieren. Beispielsweise kann ≤ 1 % CHy zu den reaktiven Gasen während der Abscheidung jeder zweiten Schicht von TiN zugegeben werden. Erhöhte Wachstumsgeschwindigkeit und weitere Kornverstärkung kann erhalten werden (6).
  • Die Gesamtdicke der TiN-Mehrfachschicht liegt im Bereich von 4 bis 5 μm. Die erste Mehrfachschicht kann vorzugsweise reines TiC anstelle von TiN sein, wenn auf einer (Ti, Al)(C, O, N)-Bindungsschicht auf α- Al2O3 abgeschieden wird.
  • Die Zwischenschicht ist Aluminiumoxid. Diese Aluminiumoxidschicht muß entweder reines (100%) α- Al2O3 oder reines (100%) κ- Al2O3 sein. Die Reinheit der Aluminiumoxidphase ist wichtig, da die κ → α-Phasenumwandlung während der Abscheidung der TiN-Mehrfachschicht zu hohen Spannungen an der Al2O3-TiN-Grenzfläche führen würde und folglich die TiN-Schicht schwächen würde. Die Dicke der Aluminiumoxidschicht sollte im Bereich von 6 bis 20 μm, vorzugsweise im Bereich von 8 bis 12 μm liegen. Die Aluminiumoxidschicht sollte vorzugsweise aus α- Al2O3 aufgebaut sein wegen der besseren Leistung in Gußeisen, wie in der US-Patentschrift 5,137,774 beschrieben ist.
  • Es wurde jedoch gefunden, daß TiN, TiC und Ti(C,N) eine schlechte Haftung zeigen, wenn sie direkt auf einer α- Al2O3-Schicht abgeschieden werden, und eine gute Haftung, wenn sie direkt auf einer κ- Al2O3-Schicht 18 abgeschieden werden. Gute Haftung zwischen beispielsweise TiN und κ- Al2O3 beruht wohl auf der Epitaxie an dieser Grenzfläche. Aus diesem Grund sollte eine spezielle Bindungsschicht 16 verwendet werden, wenn TiN oder TiC auf α- Al2O3 abgeschieden wird. Das α- Al2O3 kann auch gemäß der US-Patentschrift 5,137,774 modifiziert werden. Folglich gibt es zwei Hauptalternativmöglichkeiten, die Aluminiumoxidschicht abzuscheiden:
    • 1) α- Al2O3 + [(Ti, Al)(C, O, N)/TiC]-Bindungsschicht + Mehrfachschicht von TiN/TiC (siehe 1a). Das α- Al2O3 wird, wie in der US-Patentschrift 5,137,774 beschrieben, abgeschieden und wie in der US-Patentschrift 5,635,247 beschrieben, erhalten.
    • 2) α- Al2O3 + (Ti, Al)(C, O)-Modifizierschicht + κ- Al2O3 + Mehrfachschicht TiN/TiC. (Siehe 1b). Das α/κ-Mehrfachoxid wird gemäß der US-Patentschrift 5,137,774 abgeschie den. Das κ-Al2O3 auf α- Al2O3 sollte im Bereich von 0,5 bis 1,5 μm liegen. Eine Mehrfachschicht von TiN/TiC kann mit ausreichender Anhaftung auf dieser κ- Al2O3-Schicht abgeschieden werden.
  • Die relativ lange Hitzebehandlung während der Abscheidung der TiN-Mehrtachschicht kann bewirken, daß die κ-α-Umwandlung eintritt. Aus diesem Grund wird die Alternativmöglichkeit Nummer 1 bevorzugt.
  • Naßsandstrahlung der Außenoberfläche 20 der äußeren Schicht 14 erfolgte mit Al2O3-Teilchen (320 Maschen, mittlere Korngröße ~ 30 μm) in Wassersuspension. Der aufgebrachte Druck war 2 bis 6 bar, vorzugsweise 3 bar. Die Einsätze wurden während der Naßsandstrahlung gedreht. Beide Seiten der Einsätze wurden naßsandgestrahlt.
  • Die Erfindung wird zusätzlich in Verbindung mit dem folgenden Beispiel erläutert, welches nur als Erklärung der vorliegenden Erfindung dienen soll. Es dürfte jedoch verständlich sein, daß die Erfindung nicht auf die speziellen Einzelheiten des Beispiels beschränkt ist.
  • Beispiel
  • Die nachfolgend beschriebenen Beschichtungskombinationen wurden auf kommerziell erhältlichen Hartmetalleinsätzen CNMG 120408-M3 durch CVD abgeschieden. Die Beschichtungskombinationen werden verwendet, um folgendes zu demonstrieren.
    den Einfluß der TiN-Schicht, die oben auf der Aluminiumoxidschicht angeordnet ist, zum Schneiden in Stahl und Gußeisen (Serie A, Tabelle 1)
    den Einfluß des Dickenverhältnisses Al2O3/TiN für die Schneidleistung in Stahl und Gußeisen (Serie B, Tabelle 2),
    Optimierung der Zähigkeit dieser Einsätze bei Verwendung von Naßsandstrahlen und
    Optimierung der Sandstrahlungserwiderung der beschichteten Einsätze (Haftung und mechanische Eigenschaften der TiN-Schichten, Serie C, Tabelle 3).
  • Die Schneidtestergebnisse sind für Stahl und Gußeisen in Tabelle 4 bzw. 5 gezeigt. Das Versagen der TiN-beschichteten Einsätze ist allgemein Flankenverschleiß in Stahl und Gußeisen (2 und). Aluminiumoxidschichten ohne Deckschicht TiN zeigten typischerweise Kraterver schleiß. Wie aus 4 klar ersichtlich, wird die Leistung (Standzeit) als eine Funktion der TiN-Schichtdicke bis zu etwa 8 μm in Stahl und speziell in Ca-behandelten Stählen stark erhöht. Die Schneidleistung verschlechtert sich aber, wie gefunden wurde, in Gußeisen, wenn die TiN-Schicht 5 μm übersteigt.
  • Wenn die Beschichtungsdicke zunimmt, werden Restspannungen in den Beschichtungen aufgebaut. Die Restspannungen vermindern die Festigkeit der Überzüge und können oft als erhöhte Abplatzneigung (Sprödigkeit) der beschichteten Werkzeuge gesehen werden. Die Restspannungen können durch nasses Sandstrahlen der beschichteten Werkzeuge entnommen werden. Das nasse Sandstrahlen vermindert die Abplatzneigung drastisch.
  • Wie in Tabelle 6 und 5 gezeigt, ist die Abplatzbeständigkeit der Einsätze nach der Beschichtung nicht ausreichend. Das nasse Sandstrahlen erhöht die Abplatzbeständigkeit der mit TiN-beschichteten Aluminiumoxidbeschichtungen drastisch, doch wiederum nur bei einer bestimmten TiN-Schichtdicke. Diese liegt bei etwa 8 μm. Folglich muß die Dicke der TiN-Schicht auf diese Dicke (etwa 5 μm) begrenzt werden, um genügend Zähigkeit zu erhalten (die 40 Durchgänge bei Laboratoriumsbedingungen zeigten eine Wechselwirkung mit genügender Zähigkeit in den Maschinenhallen).
  • Die Aluminiumoxidschicht ist wichtig unter der TiN-Schicht, wenn höhere Schneidgeschwindigkeiten betroffen sind (Tabelle 7). Obwohl ich nicht an irgendeine spezielle Theorie gebunden sein will, wird doch spekuliert, daß die Aluminiumschicht als eine Wärmebarriere wirkt und folglich plastische Verformung der Einsätze vermindert. Bei Schneidgeschwindigkeiten unter 200 m/min konnte man erwarten, daß die Aluminiumoxid-beschichteten Einsätze keine bessere Leistung erbringen als mit TiN-beschichtete Einsätze.
  • Wie oben ausgeführt, ist Sandstrahlen von äußerster Wichtigkeit, wenn Zähigkeit verlangt wird. Im Produktionsmaßstab ist es unmöglich, annehmbare Ergebnisse mit einer einzelnen TiN-Schicht (6a) zu bekommen. Bessere Ergebnisse erzielt man mit TiN-Mehrfachschichten (6b) oder einer einzelnen TiN-Schicht in Kombination mit einer (Ti,Al)(C,O,N)-Bindungsschicht. Die einzige annehmbare Lösung ist jedoch ein mehrschichtiger TiN-Überzug, der an eine Al2O3-Schicht über eine Ti, Al)(C, O, N)-Bindungsschicht gebunden ist, Tabelle 8, 6c. Es wird hier betont, daß den Beschichtungen an den Schneidkanten nicht fehlen, wie beispielsweise im Falle bekannter Produkte (wenn TiN Al2O3 überlappt) (seihe beispielsweise US-Patentschrift 5,597,272). Es wird auch festgestellt, daß die Schneidleistung in Stahl etwas erhöht war, wenn die TiN-Schicht eine Mehrfachbeschichtung war, und ein Abplatzen an der Beschichtung erfolgte, wenn die Dicke der TiN-Schicht 5 μm überstieg.
  • Bei maschineller Behandlung moderner Ca-behandelter Stähle können die Schneidgeschwindigkeiten wesentlich erhöht werden. Die Beschichtungsmaterialien besitzen aber nicht die gleichen Eigenschaften wie diese Stähle im Vergleich mit herkömmlichen Stählen. Beispielsweise ist Al2O3 nicht notwendigerweise das beständigste Beschichtungsmaterial. Es wurde vorgeschlagen, daß die Elemente, die in den Ca-behandelten Stählen vorliegen, mit Aluminiumoxid unter Bildung einer Flüssigkeit mit niedriger Schmelztemperatur reagieren. Diese Flüssigkeit läßt sich leicht mit dem Span entfernen, der in einer großen Verschleißrate auftritt.
  • Die vorliegenden Tests zeigen, daß TiN- und TiC-Beschichtungen viel wirksamer in Bezug auf Kraterverschleißbeständigkeit und Flankenverschleißbeständigkeit in mit Ca-behandelten Stählen als bei Al2O3-Beschichtungen sind. Al2O3-Beschichtungen jedoch sind viel wirksamer als TiC- und TiN-Beschichtungen in Bezug auf Kerbverschleißbeständigkeit, und offensichtlich kann Al2O3 als Wärmebarriere wirken, welche die höheren Schneidgeschwindigkeiten möglich macht. Diese Tests zeigen auch, daß der wirksamste Weg, diese positiven Effekte mit TiN/TiC- und Al2O3-Überzügen zu kombinieren der ist, sie als Mehrfachschicht abzuscheiden, so daß die TiN/TiC-Beschichtung über der Aluminiumoxidbeschichtung liegt (wie oben für herkömmlichen Stahl gezeigt). Eine mittlere Zunahme der Standzeit in Ca-behandeltem Stahl ist 50% bis 100% besser als jene, die man bei herkömmlichen Stählen gegenüber bekannten Produkten erhält (4). Tabelle 1 – Beschichtungsstrukturen von dem Substrat auswärts (Serie A)
    Figure 00080001
    Tabelle 2 – Beschichtungen von dem Substrat auswärts (Serie B)
    Figure 00090001
    Tabelle 3 – Beschichtungsstrukturen (Serie C) (verwendet, um die Reaktion auf Naßsandstrahlen zu testen)
    Figure 00090002
    Tabelle 4 – Werkzeugstandzeit und Fehlerart, Stahl SS1672 (wie beschichte und naßgesandstrahlt)
    Drehen: SS1672
    Schneidgeschwindigkeit: 350 m/min–1
    Vorschub: 0,25 mm/r–1
    Schneidtiefe: 2,5 mm
    Kühlmittel: keines
    Figure 00100001
    Tabelle 5 – Werkzeugstandzeit und Fehlerart, Gußeisen SS0130 (naßsandgestrahlt)
    Drehen: SS0130
    Schneidgeschwindigkeit: 300 m/min
    Vorschub: 0,25 mm/r
    Schneidtiefe: 2,5 mm
    Einsatzstil: CNMG 120408-M3
    Kühlmittel: keines
    Figure 00100002
    Tabelle 6 – Kantenfestigkeit/Abplatzbeständigkeit, Stahl SS1672
    Drehen gegen Schulter: SS1672
    Schneidgeschwindigkeit: 200 m/min–1
    Vorschub: 0,4 mm/r–1
    Schneidtiefe: 2,0 mm
    Einsatzstil: ^ CNMG 120408-M3
    Kühlmittel: keines
    Figure 00110001
    Tabelle 7 – Werkzeugstandzeit, Stahl SS1672 (naßsandgestrahlt)
    Drehen: 1672
    Schneidgeschwindigkeit: 250, 310, 375 m/min
    Vorschub: 0,25 mm/r
    Schneidtiefe: 2,5 mm
    Einsatzstil: ^ CNMG 120408-M3
    Kühlmittel: keines
  • Figure 00120001
  • Tabelle 8 – Reaktion auf Sandstrahlen
    Figure 00120002

Claims (7)

  1. Beschichteter Hartmetallkörper mit einem Hartmetallsubstrat, einer α-Al2O3-Schicht, einer Bindeschicht und einer Außenschicht aus naßsandgestrahltem TiN einer Dicke von 4 bis 5 μm, wobei die Außenschicht eine mehrlagige Schicht von TiN/TiC ist.
  2. Beschichteter Hartmetallkörper nach Anspruch 1 bei dem die mehrlagige TiN/TiC-Schicht 5 bis 20 Schichten umfaßt.
  3. Beschichteter Hartmetallkörper nach Anspruch 1, zusätzlich mit einer Bindeschicht und einer κ-Al2O3-Schicht oben auf der α-Al2O3-Schicht.
  4. Beschichteter Hartmetallkörper nach Anspruch 3, bei dem die Bindeschicht eine Schicht von (Ti, Al)(C, O, N), die auf der α-Al2O3-Schicht abgeschieden wurde, und eine TiC-Schicht, die auf der (Ti, Al) (C, O, N)-Schicht abgeschieden wurde, umfaßt.
  5. Beschichteter Harmetallkörper nach Anspruch 1, bei dem die Dicke der α-Al2O3-Schicht im Bereich von 6 bis 20 μm, vorzugsweise 8 bis 12 μm liegt.
  6. Beschichteter Hartmetallkörper nach Anspruch 1, bei dem eine Innenschicht direkt auf dem Hartmetallsubstrat abgeschieden ist, die Innenschicht wenigstens eine TiC-, Ti (C, N)-, TiN-, Ti (C, O)- oder Ti (C, O, N)-Schicht mit einer Dicke von 4 bis 10 μm, vorzugsweise 5 bis 6,5 μm ist.
  7. Verfahren zum Schneiden von Ca-behandelten Stählen unter Verwendung eines Hartmetallschneideinsatzes, wobei die Verbesserung darin besteht, daß man den Schneideinsatz nach Anspruch 1 verwendet.
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