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ALLGEMEINER STAND DER
TECHNIK
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1. Erfindungsgebiet
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Die
vorliegende Erfindung betrifft ein Hochspannungssystem für Farbfernsehgeräte, Displaymonitore
und Projektoren mit Kathodenstrahlröhren und insbesondere ein Hochspannungssystem,
das indirekt die Endanoden- oder Anodenspannung der Kathodenstrahlröhren verfolgt.
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2. Beschreibung des Stands
der Technik
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Schwankungen
bei der Endanodenspannung beeinträchtigen die Leistung von Ablenkschaltungen.
Der Hochspannungsgenerator der Endanodenspannung weist eine interne
Impedanz auf, die die Endanodenspannung reduziert, wenn die Bildröhre einen
zunehmenden Strahlstrom zieht. Das „Rasterpumpen" ist eine Form der
Ablenkverzerrung, die durch Endanodenspannungsschwankungen der in Farbfernsehgeräten, Displaymonitoren
und Projektoren verwendeten Kathodenstrahlröhren verursacht werden. Ein „Rasterpumpen" bewirkt, dass die
horizontale Breite des Rasters bei Änderung der Endanodenspannung
schrumpft und sich ausdehnt. Die reduzierte Leistung zeigt sich
auch in Form von reduzierter Spitzenhelligkeit und einer schlechten
Fokussierung bei hohen Strahlströmen.
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Die
Endanoden- oder Hochspannung wird üblicherweise in einem Rücklauftransformator
erzeugt, der Teil einer Horizontalablenkschaltung ist. Die Amplitude
der Rücklaufimpulsspannung
an einer Primärwicklung
und an dem Rücklaufkondensator
ist wegen der geregelten Versorgungsspannung B+ und der gleichförmigen Zeilenfrequenz
und Rücklaufzeit konstant.
Die Rücklaufimpulsspannung
kann wegen der großen
Menge an zirkulierender Energie während des Rücklaufintervalls in der Ablenkschaltung und
in der Primärwicklung
als eine Spannungsquelle für
die Erzeugung der Hochspannung angesehen werden.
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Die
Erzeugung und Gleichrichtung von Hochspannung erfolgt oftmals in
einer Dioden-Split-Anordnung. Eine Hochspannungssekundärwicklung
ist in mehrere Wicklungsabschnitte unterteilt. Hochspannungsdioden
sind zwischen die Wicklungsabschnitte und zwischen einem oberen Anschluß der Hochspannungswicklung
und dem Hochspannungsanschluß des
Rücklauftransformators
gekoppelt. Die Rücklaufspannung
wird durch das Wicklungsverhältnis
des Rücklauftransformators transformiert,
um eine sehr hohe Sekundärrücklaufimpulsspannung
von beispielsweise 30 kV Spitze zu erhalten. Die Hochspannungsgleichrichter
leiten während
der Spannungsspitzen und laden den durch die Graphitschicht (Aquadag)
der Bildröhre
gebildeten Kondensator auf die Endanodenspannung. Die Kapazität der Graphitschicht
beträgt
in der Regel 1500 pF bis 2500 pF, je nach Größe und Art der Bildröhre. Die
Endanodenspannung wird durch den Strahlstrom der Bildröhre geladen.
Der mittlere Strahlstrom beträgt
in der Regel zwischen 0 und 2 mA mit Spitzen bis zu 20 mA.
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Der
Rücklauftransformator
und insbesondere die aufgeteilten Wicklungen sind so aufgebaut, dass
man eine Oberschwingungsabstimmung erhält, die zu Schwingungen in
den aufgeteilten Wicklungen führt.
Abstimmen auf ungerade Oberschwingungen erzeugt einen quadratischen
Hochspannungsimpuls. Das Ergebnis ist eine vergrößerte Leitungszeit der Dioden
und wiederum eine geringere Hochspannungsquellenimpedanz. Die Hochspannungsquellenimpedanz
zeigt bei niedrigen Strahlströmen
zwischen 0 und 0,5 mA eine starke Nichtlinearität. Infolgedessen ist die differentielle
Abnahme der Hochspannung bei geringen Strahlströmen höher als bei hohen Strahlströmen. Die
Ablenkempfindlichkeit ist eine Funktion der Endanodenspannung und
ist somit hochspannungsabhängig.
Die nichtlineare Hoch spannungsquellenimpedanz erzeugt unerwünschte Schwankungen
der Displayleistung, wie etwa bei der Rastergröße.
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Es
ist bekannt, aus dem Hochspannungsgenerator eine Meßspannung
zu erhalten durch Abtasten der Spannung an einen Vorbelastungswiderstand.
Die Meßspannung
wird dann einer Hochspannungssteuerschaltung zugeführt oder
dazu verwendet, den Strahlstrom zu begrenzen (ABL), um das „Rasterpumpen" über eine Ost-West-Korrekturschaltung
zu korrigieren. Schwankungen der Meßspannung sind jedoch proportional
zum Strahlstrom, aber nicht zur Hochspannung. Dies führt zu einer
schlechten „Rasterpumpen"-Korrektur, da die
Nichtlinearität der
Hochspannung nicht durch die Ost-West-Korrekturschaltung,
die linear ist, oder durch die Hochspannungssteuerschaltung berücksichtigt
wird. Dadurch erhält
man ungenaue Ergebnisse bei der Hochspannungsregulierung oder der
Ost-West-Korrektur, weil die Belastung der Fokus- und G2-Elektroden
immer noch strahlstromabhängig
ist. Ein weiterer Nachteil bei der Verwendung des Vorbelastungswiderstands besteht
darin, dass es an der Bildröhre
zu einer Beschädigung
kommen kann, falls zwischen dem Vorbelastungswiderstand und der
Hochspannungsschaltung eine schlechte Verbindung vorliegt. Ein zweiter
unabhängiger
Vorbelastungswiderstand kann insbesondere nur zum Abtasten der Hochspannung verwendet
werden. Dieser Ansatz ist jedoch teuer und verbraucht zuviel Strom.
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Aus
dem US-Patent 4,827,194 ist eine Anordnung zum Bereitstellen einer
Hüllkurvendetektorschaltung
zum Detektieren von Amplitudenschwankungen von Abtastspannungsimpulsen
bekannt, deren Amplituden gemäß der Endanodenanschlußlast variieren.
Der Hüllkurvendetektor
entwickelt ein Größensteuersignal,
das den Schwankungen der Endanodenspannung folgt. Das Größensteuersignal
wird danach an ein Modulationsmittel gekoppelt, um den Strahlstrom
auf eine Weise zu modulieren, die die Rastergröße regelt.
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Die
Beziehung der Hochspannung als Funktion des Strahlstroms ist eine
nichtlineare Beziehung. Beispielsweise zeigt die Hochspannungsquellenimpedanz
bei geringen Strahlströmen
eine starke Nichtlinearität.
Außerdem,
wie 3 der Anmelderin
veranschaulicht, eine höhere
differentielle Abnahme der Hochspannung bei geringen Strahlströmen als
bei höheren
Strahlströmen.
Das Abtastimpulserzeugungsmittel der Anmelderin erzeugt Abtastimpulse, die
auf entsprechende nichtlineare Weise relativ zu Schwankungen bei
der Strahlstromlast variieren, so dass die Abtastimpulse den variierenden
Hochspannungsimpulsen folgen. Danach erzeugt ein anderes Mittel,
das auf die nichtlinear variierenden Abtastimpulse reagiert, eine
Korrekturspannung. Die Korrekturspannung, die einem Rasterkorrekturmittel
zugeführt
werden kann, wie in weiteren abhängigen
Ansprüchen
aufgeführt,
berücksichtigt
somit diese nichtlineare Beziehung.
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In
dem US-Patent 4,827,194 ist an keiner Stelle zu erkennen, dass Hochspannungsimpulse
auf nichtlineare Weise relativ zur Strahlstromlast variieren, wobei
die Strahlstromlast über
einen Bereich von geringen und hohen Strahlstrompegeln variieren kann.
Diese Literaturstelle ergreift deshalb keinerlei Maßnahmen,
um eine nichtlinear variierende Hochspannung zu berücksichtigen.
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Kurze Darstellung
der Erfindung
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Das
Abtasten der Hochspannung ist für
eine adäquate
Korrektur erforderlich. Für
eine präzise Hochspannungsregelung
und Rasterkorrektur ist es wünschenswert,
die Hochspannung unter ähnlichen Lastbedingungen
der Hochspannung abzutasten. Es ist außerdem wünschenswert, die Hochspannung
auf wirtschaftliche Weise ohne gesteigerte Stromanforderungen abzutasten.
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Gemäß einer
erfindungsgemäßen Anordnung
wird die Hochspannung unter ähnlichen
Strahlstromlastbedingungen der Endanodenspannung präzise repliziert.
Eine geschaltete Ausgangsschaltung und ein Rücklauftransformator sind gekoppelt,
um Hochspannungsimpulse zu erzeugen. Die Hochspannungsimpulse werden
im allgemeinen durch die Strahlstromlast beeinträchtigt. Abtastimpulse werden erzeugt,
die von der Form und Größe her den
Hochspannungsimpulsen folgen. Eine Korrekturspannung wird als Reaktion
auf den Abtastimpuls erzeugt, und die Korrekturspannung folgt der
Endanodenspannung. Die Korrekturspannung wird zum Korrigieren der
Rasterverzerrung verwendet.
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Gemäß einem
weiteren Aspekt der Erfindung umfaßt zum Vermeiden einer zusätzlichen
Belastung der Korrekturspannung ein Hochspannungssystem weiterhin
ein Mittel zum Transformieren der Impedanz. Das Impedanztransformierungsmittel kann
dazu verwendet werden, das Rasterkorrekturmittel anzusteuern. Dadurch
erhält
man eine Kompensation für
Spannungsschwankungen aufgrund von Temperaturschwankungen.
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Ausführliche
Beschreibung
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1 veranschaulicht einen
Hochspannungsgenerator und ein Hochspannungssystem gemäß dem Stand
der Technik;
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2 zeigt Wellenformen, die
sich zum Erläutern
der Funktionsweise der Schaltung von 1 eignen;
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3 zeigt die Hochspannung
als Funktion des Strahlstroms und die Quellenimpedanz als Funktion
des Strahlstroms der Schaltung von 1;
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4 zeigt einen Hochspannungsgenerator und
ein Hochspannungssystem, die einen Aspekt der Erfindung verkörpern;
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5A–5C zeigen
Wellenformen, die sich zum Erläutern
der Funktionsweise der Schaltung in 4 eignen;
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6A–6C zeigen
Wellenformen, die sich zum Erläutern
der Funktionsweise der Schaltung in 4 eignen;
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7A–7B zeigen
Wellenformen, die sich zum Erläutern
der Funktionsweise der Schaltung in 4 eignen;
und
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8 zeigt einen Hochspannungsgenerator und
ein Hochspannungssystem, die einen weiteren Aspekt der Erfindung
verkörpern.
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1 zeigt einen Rücklauftransformator,
der Teil einer üblicherweise
zum Erzeugen der Endanoden- oder Hochspannung verwendeten Horizontalablenkschaltung
ist. Die Amplitude der Rücklaufimpulsspannung
V1 an der Primärwicklung
W1 und an dem Rücklaufkondensator
C1 ist wegen der geregelten Versorgungsspannung B+ und der gleichförmigen Zeilenfrequenz
fH und der Rücklaufzeit tr konstant. Die
Spannung V1 ist die Spannungsquelle für die Erzeugung der Hochspannung
aufgrund der großen Menge
an zirkulierender Energie während
des Rücklaufintervalls
tr in der Ablenkschaltung und in der Wicklung
W1.
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Eine
Dioden-Split-Anordnung wird oft für die Erzeugung und Gleichrichtung
einer Hochspannung verwendet. Die Hochspannungssekundärwicklung
ist in mehrere Abschnitte unterteilt, die in 1 als die Wicklungen W2a, W2b und W2c
gezeigt sind. Hochspannungsdioden sind zwischen die Wicklungsabschnitte
und zwischen dem oberen Anschluß der Wicklung
W2c und dem Hochspannungsanschluß des Rücklauftransformators gekoppelt.
Die Rücklaufimpulsspannung
V1 von 1000 V Spitze wird durch das Wicklungsverhältnis N
von 30 zwischen den Wicklungen W1 und W2 transformiert, damit man eine
Sekundärrücklaufimpulsspannung
von 30 kV Spitze erhält.
Die Hochspannungsgleichrichter leiten während der Spannungsspitzen
und laden den durch die Graphitschicht der Bildröhre gebildeten Kondensator
auf die Endanodenspannung von 30 kV auf. Die Kapazität der Graphitschicht
beträgt
1500 pF bis 2500 pF je nach der Größe und Art der Bildröhre. Die Endanodenspannung
wird durch den Strahlstrom der Bildröhre belastet. Der mittlere
Strahlstrom liegt in der Regel zwischen 0 und 2 mA bei Spitzen bis
zu 20 mA.
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Der
Rücklauftransformator
und insbesondere die Wicklungen W2a, W2b und W2c sind so aufgebaut,
dass man eine Oberschwingungsabstimmung auf die 3. oder 5. oder
7. Oberschwingung der Grundfrequenz der Rücklaufimpulsspannung V1 erhält. Die Abstimmung
auf ungerade Oberschwingungen erzeugt einen quadratischeren Hochspannungsimpuls. Der
quadratische Spannungsimpuls verlängert die Leitungszeit der
Dioden und reduziert dadurch die Hochspannungsquellenimpedanz. 2 zeigt die Wellenformen
mit einer überwiegenden
7. Oberschwingung.
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3 zeigt die Beziehung der
Hochspannung als Funktion des Strahlstroms und die Beziehung der
Quellenimpedanz als Funktion des Strahlstroms der Schaltung von 1. Die Hochspannungsquellenimpedanz
zeigt bei geringen Strahlströmen
zwischen 0 und 0,5 mA eine starke Nichtlinearität. 3 zeigt außerdem, dass die differentielle
Abnahme der Hochspannung bei geringen Strahlströmen höher ist als bei hohen Strahlströmen.
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Wieder
unter Bezugnahme auf 1 ist
die untere Seite der Hochspannungswicklung W2a an einen Integrationskondensator
C2 und einen Stromquellenwiderstand R1 angeschlossen. Der Hochspannungsladungsstrom
wird in einen Spannungsabfall am Stromquellenwiderstand R1 umgewandelt. Die
Spannung wird dann dazu verwendet, den Strahlstrom zu begrenzen
(ABL) und das „Rasterpumpen" über die Ost-West-Korrekturschaltung
zu korrigieren.
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4 zeigt das Hochspannungssystem
gemäß der Erfindung.
Die Primärseite
des Rücklauftransformators
ist ähnlich
der Schaltung von 1. Die
Wellenformen von 2 und
die Hochspannungs-(HV) und Impedanzkennlinien für 3 gelten auch für die Schaltung von 4. Die auf den Wellenformen
gezeigte HV-Rücklaufimpulsspannung
V2 wurde gemessen, indem eine kapazitive Sonde in der Nähe der oberen
Fläche
des Rücklauftransformators angeordnet
wurde.
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Die
Heizwicklung W3 wird als Spannungsquelle für die HV-replizierende Schaltung verwendet. Die
Spule L1 und ein Dämpfungswiderstand
R2 stellen die transformierte Streuinduktivität zwischen der Primärwicklung
W1 und der HV-Wicklung W2 dar. Der Gleichstrom blockierende Kondensator
C2 verbindet die Spule L1 mit der unteren Seite der Hochspannungswicklung
W2. Der Wechselstrom i1, der aus dem Strom der ungeraden Oberschwingungen
in den Wicklungen W2a, W2b und W2c und dem HV-Ladestrom besteht,
moduliert die Spannung an der Spule L1 und der Heizwicklung W3 unter
Bildung der HV-Äquivalenzrücklaufimpulsspannung
V4.
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5 zeigt die unbelastete
Spannungswellenform der HV-Äquivalenzrücklaufimpulsspannung V4
bei verschiedenen Strahlströmen.
Gezeigt sind außerdem
der Wechselstrom i1 und die HV-Rücklaufimpulsspannung
V2. Die unbelastete HV-Äquivalenzrücklaufimpulsspannung
V4 wird gemessen, indem die Anode von D1 direkt mit der gepunkteten Seite
der Heizwicklung W3 verbunden wird. Die Abstimmung der unbelasteten
HV-Äquivalenzrücklaufimpulsspannung
V4 ist ähnlich
zu der HV-Rücklaufimpulsspannung
V2. Bei geringen Strahlströmen entspricht
die Form der in 2 gezeigten.
Bei höheren
Strahlströmen
sind Teile der 3. und 5. Oberschwingung in der Mitte des Rücklaufs
sichtbar. Die Modulation bei höheren
Strahlströmen
wird durch die Horizontal- und Vertikalaustastintervalle der Bildröhre verursacht,
während
denen der Strahlstrom abgeschaltet ist.
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Die
HV-Äquivalenzrücklaufimpulsspannung V4
wird durch die Diode D1 gleichgerichtet. Der Ladekondensator C3
stellt den Graphitschichtkondensator der HV-replizierenden Schaltung
dar. Der Strom i3 ist gleich dem Strahlstrom, der den Graphitschichtkondensator
entlädt.
Wie man in 4 erkennen
kann, ist die Äquivalenzschaltung
mit der Hochspannungsschaltung in Reihe geschaltet. Die Wechselstromschaltung
wird durch einen stromblockierenden Kondensator C2 und die Gleichstromschaltung durch Widerstand
R3 vervollständigt
(es wird angenommen, dass die ABL-Belastung vernachlässigbar klein
ist). Der stromblockierende Kondensator C2 koppelt die Hochspannungswicklung
W2 und die Heizwicklung W3. Der eine hohe Amplitude aufweisende
Einschwingstrom i1 moduliert die Spannung an der Spule L1 auf eine
Weise, dass eine Summe aus Spannungen an der Heizwicklung W3 und
der Spule L1 gleich der transformierten HV-Rücklaufimpulsspannung V2 ist.
Der Widerstand R3 schließt
den Gleichstromweg zwischen dem Hochspannungsgenerator (Hochspannungswicklungen
und Gleichrichter) und dem Niederspannungsgenerator (Heizwicklung
W3, Spule L1, Diode D1 und Ladekondensator C3). Der Laststrom, der
die Gleichstromkomponente des Stroms i3 ist, fließt von Masse
durch die Heizwicklung W3, Spule L1, Diode D1, Widerstand R3, Wicklungen
W2a, W2b und W2c und den Anoden-Kathoden-Weg der Bildröhre (nicht
gezeigt). Somit ist der Strom i3 gleich dem Strahlstrom, weshalb der
Kondensator C3 genauso gleichmäßig geladen wird
wie der Graphitschichtkondensator.
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Die
HV-replizierende Schaltung erzeugt eine Korrekturspannung V5, die
von einem modulierten Hochspannungsimpulsabtastwert abgeleitet ist,
die gleichgerichtet und durch den eigentlichen Strahlstrom belastet
wird. Die beiden Schritte, aus Bilden einer HV-Äquivalenzrücklaufimpulsspannung
V4 und Belasten durch den Strom i3, erzeugen einen exzellenten Gleichlauf
zwischen der Hochspannung und der Korrekturspannung V5. Tests, die
an einem 110°-SELECO-Farbfernsehchassis
unter Verwendung eines ELDOR-Rücklauftransformators
vom Typ 1182.0857 und mit einem Hochspannungssystem gemäß der hier
gelehrten erfindungsgemäßen Anordnungen
durchgeführt
wurden, zeigten einen Gleichlauffehler kleiner als 2 Promille.
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4 zeigt, dass die Korrekturspannung
V5 als einen Eingangswert zu einer Ost-West-Korrekturschaltung dient.
Die „Rasterpumpen"-Korrektur wird bereitgestellt,
indem die Ost-West-Schaltung an die HV-replizierende Schaltung gekoppelt
wird. Die Funktionsweise eines vorteilhaften Beispiels einer Ost-West-Schaltung
wird in dem US-Patent 5,399,945 an Haferl ausführlicher beschrieben.
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Eine
zusätzliche
Belastung der Korrekturspannung V5 kann vermieden werden, indem
ein impedanztransformierender Emitterfolger Q1 verwendet wird, um
die Ost-West-Rasterkorrekturschaltung zur „Rasterpumpen"-Kompensation anzusteuern oder
um einen Hochspannungsgenerator zu steuern. Die Emitter-Basis-Diode
des Emitterfolgers Q1 kompensiert Vorwärtsspannungsschwankungen als Funktion
der Temperatur von Diode D1.
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6 zeigt Wellenformen der
HV-Rücklaufimpulsspannung
V2, der HV-Äquivalenzrücklaufimpulsspannung
V4 und des Stroms i2 bei verschiedenen Strahlströmen. Der HV-Äquivalenzrücklaufimpuls
V4 wird durch die Diode D1 belastet. Die durch die Spule L1 und
dem Dämpfungswiderstand
R2 gebildete Reihenimpedanz verursacht eine Amplitudenbegrenzung
der HV-Äquivalenzrücklaufimpulsspannung
V4. Abgesehen von der Amplitudenbegrenzung ist die Form der HV-Äquivalenzrücklaufimpulsspannung
V4 gleich der der HV-Rücklaufimpulsspannung V2.
Die Amplitude der HV-Äquivalenzrücklaufimpulsspannung
V4 nimmt während
der Leitungszeit des Stroms i2 zu. Die Form der HV-Rücklaufimpulsspannung
V2 zeigt den gleichen Anstieg. Dies wird durch gespeicherte Energie
in der Spule L1 für
die HV-Äquivalenzrücklaufimpulsspannung
V4 und durch gespeicherte Energie in der Streuinduktivität des Rücklauftransformators
für die
HV-Rücklaufimpulsspannung V2
verursacht. Durch Vergleich mit den Wellenformen von 5 kann man feststellen,
dass die Leitungszeit und die Form des Stroms i2 etwa gleich dem
Ladungsteil des Stroms i1 sind. Der Wechselstrom i1 besteht aus
zwei Stromteilen. Der erste Stromteil ist der Einschwingstrom bei
einem Strahlstrom von Null, wie in 5a gezeigt.
Der zweite Teil ist der Ladestrom. Der Wechselstrom i1, der beide Stromteile
enthält,
ist in 5b und 5c gezeigt. Bei einem Strahlstrom
von Null wird die Schaltung immer noch durch einen durch den Vorbelastungswiderstand
fließenden
Strom von 0,05 mA belastet.
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7 zeigt die Rücklauf-
oder Niederspannung V3 an der Heizwicklung W3, die als eine Spannungsquelle
für die
HV-replizierende
Schaltung wirkt. Ebenfalls gezeigt sind der Strom i2 und die HV-Rücklaufimpulsspannung
V2. Die Form von V3 ändert
sich nicht, wenn der Strahlstrom zunimmt. 7 zeigt, dass die Niederspannung V3 von
der Form her nicht der HV-Rücklaufimpulsspannung
V2 folgt. Folglich folgt die Niederspannung V3 von der Form her
nicht der HV-Äquivalenzrücklaufimpulsspannung
V4, da die Formen von V2 und V4 gleich sind. Die Spitzenspannung
der unbelasteten HV-Äquivalenzrücklaufimpulsspannung
V4, wie in 5 gezeigt,
ist ebenfalls höher
als die Spitzenspannung von V3, und zwar wegen der durch den Einschwingstrom
i1 erzeugten gespeicherten Energie in der Spule L1. Deshalb folgt die
Niederspannung V3 von der Größe her nicht
der HV-Äquivalenzrücklaufimpulsspannung
V4.
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Die
Abstimmung des Hochspannungsrücklaufimpulses
ergibt sich aus der Streuinduktivität zwischen den Wicklungen W2
und W1 und aus der Kapazität
zwischen den Wicklungen. Die gemessene Streuinduktivität (W1-Kurzschluß und W2-vorwärtspolarisiert
durch 0,3 mA über
330 kΩ)
des Rücklauftransformators
beträgt
50 mH.
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Die Äquivalenzschaltung
und die Hochspannungsschaltung werden durch den Strahlstrom belastet.
Dementsprechend wird die Streuinduktivität durch das Wicklungsverhältnis der
Wicklung W2 zur Heizwicklung W3 transformiert, um den Wert der Spule
L1 zu erhalten. Dieser Wert der Spule L1 muß verdoppelt werden, da die
in L1 durch den Einschwingteil des Stroms i1 gespeicherte Energie durch
den Ladestrom i2 und den Ladeteil des Stroms i1 belastet wird.
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Die
Berechnung von L1 ist demnach wie folgt: L1 =
2 × 50
mH/1500 = 67 μH
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Der
Dämpfungswiderstand
R2 begrenzt die Einschwingspannung an L1 und dient zur Feinabstimmung
des Gleichlaufs.
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Der
Widerstand R3 fungiert als ein Strom-Spannungs-Wandler, um die ABL-Spannung zu
erhalten. R3 isoliert außerdem
den stromblockierenden Kondensator C2 vom Ladekondensator C3.
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Der
Ladekondensator C3 wird zur besten „Rasterpumpen"-Kompensation ausgewählt. Der Wert des Ladekondensators
C3 ist allgemein kleiner als die transformierte Graphitschichtkapazität, damit man
für die
Korrekturspannung V5 eine schnellere Reaktionszeit erhält. Dies
kompensiert die recht lange Zeitkonstante von Rastergrößenschwankungen.
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8 veranschaulicht ein einen
weiteren Aspekt des die Erfindung verkörpernden Hochspannungssystems. 8 zeigt die Korrekturspannung V5,
die als Eingangswert zu einem Hochspannungsregler dient. Die Hochspannungsschaltung ähnelt der Schaltung
von 4. Die Wellenformen
der 2, 3, 5, 6 und 7 lassen sich auch auf 8 anwenden. Die Funktionsweise eines
vorteilhaften Beispiels eines Hochspannungsreglers ist in dem US-Patent 5,266,871
an Haferl ausführlicher
beschrieben.