DE69626564T2 - Verfahren zur Gastrennung mittels Adsorption - Google Patents

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Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft die Verfahren zur Trennung von Gas durch Adsorption und Änderung des Drucks nach dem so genannten VSA- beziehungsweise MPSA-Typ und insbesondere Verfahren, die Vorrichtungen mit mittlerer oder geringer Kapazität verwenden und mindestens eine rotierende Maschine umfassen, die auf einen aus einem Kompressor oder aus einer Pumpe bestehenden Adsorber einwirkt.
  • Die Vorrichtungen, die in bekannten Verfahren verwendet werden, welche beispielsweise in dem Dokument US-A-4.534.346 von 1983 und in jüngster Zeit in dem Dokument US-A-5.370.728 von 1993 beschrieben sind, umfassen eine rotierende Maschine mit einer Hochdruckseite und einer Niederdruckseite, die so angetrieben wird, dass sie sich permanent in dieselbe Richtung und mit derselben Geschwindigkeit dreht, wobei die Optimierung im Bereich der rotierenden Maschine allerdings sehr stark durch den Einsatz zahlreicher Ventile beeinträchtigt wird, da deren Anzahl auf der einen Seite und deren Steuerung sowie die Aufrechterhaltung ihrer Synchronisation auf der anderen Seite in großem Umfang zu den Herstellungs- und Betriebskosten beitragen.
  • Das Dokument FR-A-2 138 663 beschreibt andererseits eine Vorrichtung zur Steuerung des CO2-Gehalts in einem Behälter zur Konservierung von Pflanzen, die wenigstens ein Adsorptionsmittel umfasst, durch das man dank eines umkehrbaren Gebläses und zwei Gruppen von druckempfindlichen Ventilen die Atmosphäre des Behälters in einer Richtung und in einem ersten Kreislauf passieren lässt, um den CO2-Gehalt zu verringern, und die umgebende Luft in der anderen Richtung und in einem zweiten Kreislauf passieren lässt, um das Adsorptionsmittel zu regenerieren.
  • Die vorliegende Erfindung zielt darauf ab, ein Verfahren vorzuschlagen, das eine Vorrichtung nach dem VSA-Typ verwendet, welche es ermöglicht, die Leitungssysteme zu vereinfachen und die Anzahl der Ventile sehr stark zu beschränken, und welche so die Realisierung eines Verfahrens ermöglicht, das einzelne Adsorptionsmodule verwendet, die eine große Flexibilität bezüglich ihres Einsatzes aufweisen und die insbesondere ihre Zusammenschaltung zu einer Batterie von parallelen Modulen gestatten, so dass es möglich ist, breite Anwendungsgebiete sowie breite Bereiche der Betriebsbedingungen abzudecken.
  • Um dies zu bewerkstelligen, schlägt die Erfindung ein Verfahren zur Trennung von Gas durch Adsorption nach dem VSA-Typ gemäß dem Anspruch 1 vor.
  • Gemäß anderen charakteristischen Merkmalen der Erfindung:
    • – ist eine erste Speichervorrichtung dauerhaft mit einer Leitung zur Verwendung des Spaltgases verbunden;
    • – ist wenigstens eine zweite Speichervorrichtung allein mit der Ausgangsleitung verbunden;
    • – umfasst die verwendete Vorrichtung wenigstens zwei einzelne Module, die parallel zwischen der Quelle des Gasgemischs und der Nutzungsleitung angeordnet sind.
  • Bei einem Verfahren gemäß der Erfindung gibt es auf beiden Seiten der rotierenden Maschine kein Trennventil und insbesondere kein Trennventil zwischen der Letzteren und dem Eingang des Adsorbers, wobei die Umkehrbarkeit dieser rotierenden Maschine es gestattet, abwechselnd und aufeinander folgend eine Kompression des zu trennenden Gasgemischs bis zu einem hohen Zyklusdruck für den Adsorptionsschritt und einen Pumpvorgang bei Unterdruck bis zu einem niedrigen Zyklusdruck für einen Desorptionsschritt sicherzustellen, wobei die Umkehrung in flexibler und wirtschaftlicher Weise durchgeführt wird, indem die Eigendrehungen, die aus den Unterschieden der umgekehrten Drücke und den Trägheitskräften resultieren, welche auf die rotierenden Komponenten der Maschine einwirken, besser ausgenutzt werden.
  • Andere charakteristische Merkmale und die Vorteile der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der folgenden Beschreibung von Ausführungsformen, die zur Erläuterung gegeben werden und keinesfalls einschränkend sind, wobei diese Beschreibung mit Bezug auf die beigefügten Zeichnungen erfolgt, in denen:
  • die 1 eine schematische Sicht einer Ausführungsform eines Adsorptionsmoduls ist, das in dem Verfahren gemäß der Erfindung verwendet wird;
  • die 2 eine schematische Darstellung eines Druckzyklus und der entsprechenden Drehbewegungen der rotierenden Maschine ist;
  • die 3 ein Diagramm ist, das einen charakteristischen Druckzyklus und die entsprechenden Phasen zur Betätigung der Ventile des Moduls gemäß der 1 erläutert;
  • die 4 eine schematische Sicht einer Vorrichtung ist, bei der zwei Module verwendet werden;
  • die 5 ein Diagramm analog zu demjenigen der 3 ist, welches die Zyklen und die Öffnungs-/Schließvorgänge der Ventile der Vorrichtung 4 darstellt;
  • die 6 eine schematische Sicht einer praktischen Ausführungsform eines Moduls ist, das in dem Verfahren gemäß der Erfindung verwendet wird.
  • In der folgenden Beschreibung und in den Zeichnungen haben die identischen oder analogen Elemente die gleichen Referenznummern und sind gegebenenfalls indiziert.
  • In der 1 ist ein Adsorptionsmodul M dargestellt, das in dem Verfahren gemäß der Erfindung verwendet wird und in der Regel einen Adsorber A umfasst, der in der Regel eine senkrechte Konfiguration aufweist, einen Eingang 1 und einen Ausgang 2 hat und wenigstens ein Adsorptionsmittel enthält, das in der Lage ist, wenigstens einen Bestandteil eines zu trennenden Gasgemischs zurückzuhalten. Der Eingang 1 ist mit einer Eingangsleitung I über eine reversible, rotierende Maschine R verbunden, die in der Regel eine Roots-Maschine oder eine Maschine mit mehrlappigen Rotoren ist, welche durch einen Elektromotor D, der durch einen Schaltkasten B gesteuert wird, angetrieben wird. Der Ausgang 2 ist mit einer Ausgangsleitung 0 verbunden, für die vorgesehen ist, dass sie über ein Trennventil V1 und einen Tank der Kapazität C mit einer Nutzungsleitung L verbunden wird, während für die Eingangsleitung I vorgesehen ist, dass sie mit einer Quelle S des zu trennenden Gasgemisches verbunden wird, die von der Vorrichtung der Erfindung abgesondertes, restliches Gas aufnehmen kann. Gemäß einer speziellen Ausführungsform der Erfindung ist das zu trennende Gasgemisch Luft, wobei die Quelle S Umgebungsluft ist und der Adsorber wenigstens ein Adsorptionsmittel enthält, das in der Lage ist, mittels Adsorption die unerwünschten Bestandteile des zu erzeugenden Bestandteils zurückzuhalten, das in der Regel Sauerstoff oder eventuell Stickstoff ist.
  • Vorteilhafterweise ist die Ausgangsleitung 0, wie in der 1 dargestellt ist, über ein Trennventil V1 mit wenigstens einem Speichertank T verbunden, der funktionsmäßig nur mit der Ausgangsleitung 0 verbunden ist, um eine Teilnahme an den Phasen zur Herstellung des Gleichgewichts und der erneuten Druckbeaufschlagung des Adsorbers A, wie weiter hinten in Verbindung mit der 3 beschrieben ist, oder an der Herstellung des Gleichgewichts und der Elution des Letzteren zu ermöglichen, wobei wenigstens ein Teil des Gases, das zuvor gespeichert worden ist, zurückgeleitet wird.
  • In der 2 sind die zugehörigen Zyklen der Drücke (oben) und der Drehbewegung der rotierenden Maschine (unten) dargestellt. Der Druckzyklus umfasst eine Phase der Druckbeaufschlagung und Produktion T0– T1 zwischen dem niedrigen Druck des Zyklus Pm, der 0,6 × 105 Pa nicht übersteigt, in der Regel zwischen 0,2 und 0,6 × 105 Pa und vorteilhafterweise zwischen 0,3 und 0,5 × 105 Pa liegt, und dem hohen Druck des Zyklus PM, der geringfügig höher als der atmosphärische Druck ist und in der Regel zwischen 1, 05 und 1, 5 × 105 Pa liegt, und eine Phase der Druckminderung und Desorption T1–T2 zwischen den Drücken PM und Pm. Die rotierende Maschine wird nur während der mittleren Abschnitte j und j' der Zyklusphasen von dem Motor angetrieben. So wird, wenn der Nachverdichter durch den Elektromotor in der Kompressionsphase j angetrieben wird, und zwar kurze Zeit vor dem Zeitpunkt der Umkehrung T1 zwischen den zwei Phasen, die Energieversorgung des Motors unterbrochen, wobei die rotierende Maschine unter dem Einfluss der kinetischen Energie während des Schritts k bis zu dem natürlichen Stillstand zu dem Zeitpunkt T1 weiterläuft oder sie, dieses Mal unter dem Einfluss des Gasdruckunterschieds zwischen den gegenüberliegenden Durchlässen 3 und 4, eine natürliche Drehbewegung in die andere Richtung beginnt, und zwar beschleunigt und verstärkt am Ende des Schritts i' durch den aktiven Antrieb der rotierenden Maschine in diese umgekehrte Richtung, wobei die Maschine dann während der Dauer des Schritts j' als Pumpe arbeitet und der mechanische Antrieb wiederum kurz vor dem Erreichen des niedrigen Drucks zu dem Zeitpunkt T2 unterbrochen wird und die rotierenden Teile während des Schritts k' weiterlaufen, bis sie zu dem Zeitpunkt T, anhalten und eine Drehbewegung in der umgekehrten Richtung unter dem Einfluss des Druckunterschieds zwischen den Durchlässen 3 und 4 während des Schritts i beginnen, wobei diese Drehbewegung, wie weiter oben beschrieben ist, durch den mechanischen Antrieb während des Schritts j begleitet und dann verstärkt wird. Die Untersuchungen, die von der Antragstellerin durchgeführt worden sind, haben gezeigt, dass in einer solchen Betriebsart die Dauer der Phasen mit eigenständiger, abbremsender Drehung k und k', die in der Größenordnung von einer Sekunde liegen, und die Dauer der Phasen mit eigenständiger, beschleunigender Drehung, die in der Größenordnung von 2 bis 5 Sekunden liegen, vollkommen mit der Gesamtdauer der Mehrzahl der Adsorptionszyklen (von 20 bis 150 Sekunden gemäß den Kapazitäten und Anwendungen) verträglich sind. Man kann überdies, sofern dies notwendig ist, die Trägheit der rotierenden Maschine den VSA-Zyklen anpassen, zum Beispiel mittels Schwungrädern, die gegebenenfalls mit in einer Richtung wirkenden Fliehkraftkupplungen verbunden werden.
  • Der Druckzyklus der 2 ist erneut in der 3 dargestellt, wo die Gaszirkulationen zum Eingang und zum Ausgang des Adsorbers sowie zu und von der Kapazität und dem Speichertank angegeben ist. Die Phase der Druckbeaufschlagung/Produktion von T0 bis T1, in der das zu trennende Gemisch über die rotierende Maschine R in den Eingang 1 des Adsorbers A eingeleitet wird, ist unterteilt in einen anfänglichen Abschnitt a, in dem das Ventil V'1 geöffnet ist und das Gas oder das Gasgemisch, das vorzugsweise nicht adsorbiert ist, oder das Produktionsgas wie zum Beispiel der Sauerstoff, gleichzeitig und im Gegenstrom durch den Ausgang des Adsorbers A eingeleitet wird. Auf diesen ersten Schritt der Druckbeaufschlagung folgt ein zweiter Schritt der Druckbeaufschlagung b, der allein durch das zu trennende Gasgemisch gewährleistet wird, wobei die Ventile V, V'1 geschlossen sind. Am Ende dieses zweiten Schritts der Druckbeaufschlagung b, in dem der Druck den atmosphärischen Druck überschritten hat, wird das Ventil V1 für einen Produktionsschritt c mit leicht ansteigendem oder deutlich isobarem Druck gegenüber dem hohen Druck des Zyklus PM geöffnet.
  • Wie weiter oben erläutert ist, kehrt sich zu dem Zeitpunkt T1 am Ende der Produktion bei hohem Druck des Zyklus, die Drehbewegung der rotierenden Maschine R um, und ein Gasgemisch, das reich an den adsorbierten Bestandteilen ist, entweicht durch den Eingang 1 während dieser gesamten zweiten Phase T1 – T2. In einem ersten Schritt d dieser zweiten Phase wird das Ventil V'1 so geöffnet, dass eine Druckminderung gleichzeitig oben und unten an dem Adsorber sichergestellt ist. Danach werden während eines Schritts e1 die Ventile V1 und V'1 geschlossen, und die Evakuierung des Adsorbers geht bis zu dem niedrigen Druck des Zyklus Pm und bis zu dem Ende der Phase T1–T2 weiter. Das Ventil V1 wird vorzugsweise etwas vor dem Zeitpunkt T2 geöffnet, um einen Elutionsschritt e2 durch Produktionsgas aus der Kapazität durchzuführen.
  • Aufgrund seiner Autonomie weist eine mit einem Adsorber ausgestattete Vorrichtung gemäß der 1 keine besonderen Einschränkungen bezüglich der jeweiligen Dauer der Phasen T0–T1 und T1–T2 und auch keine besonderen Einschränkungen bezüglich der zugehörigen Schritte dieser Phasen auf. Der Motor D kann den Nachverdichter mit der gleichen Geschwindigkeit in den zwei Drehrichtungen oder mit unterschiedlichen Geschwindigkeiten antreiben. Vorzugsweise wird die rotierende Maschine R mit maximaler Geschwindigkeit während des Schritts j' der Pumpphase T1–T2 und mit einer geringeren Geschwindigkeit, die sich in der Regel auf ungefähr 50% der maximalen Geschwindigkeit beläuft, in der Phase der Luftkompression während des Schritts j der Phase T0–T1 angetrieben.
  • In einer Variante kann die Energieversorgung des Motors zu dem Zeitpunkt T1 oder sogar eine kurze Zeitspanne nach dem Zeitpunkt T1 ausgeschaltet werden. In diesem Fall hält die Maschine an und kehrt den Betrieb auf natürliche Weise während des Schritts d um. Ebenso kann der Motor am Ende der Druckminderung zu dem Zeitpunkt T2 und sogar eine kurze Zeitspanne nach dem Zeitpunkt T, ausgeschaltet werden. Wenn die Energieversorgung des Motors mittels eines Regelantriebs durchgeführt wird, kann der Letztere programmiert werden, um das Anhalten und die Umkehrung der Richtung der natürlichen Drehbewegung der Maschine zu begleiten und/oder zu unterstützen.
  • In der 4 ist eine Trennvorrichtung dargestellt, bei der zwei Module M1 und M2 so verwendet werden, wie diese weiter oben mit Bezug auf die 1 bis 3 beschrieben sind. In diesem Fall ist jede der Ausgangsleitungen O1 und O2 über ein Ventil V1, V2 jeweils mit einer Kapazität C in einem stromaufwärts gelegenen Bereich D der Produktionsleitung L verbunden, die mit einem Trennventil VP versehen ist, dessen Öffnungs- und Schließabschnitte neben denjenigen der Ventile V1 und V2 in dem Diagramm der 5 dargestellt sind, in dem die Druckzyklen der zwei Module M1 und M2 übereinander dargestellt sind. In dieser Ausführungsform mit zwei Modulen ist der Einlass des Gases im Gegenstrom während des ersten Schritts a der Phase der Druckbeaufschlagung/Produktion durch das Gleichgewicht oder Pseudogleichgewicht mit dem anderen Adsorber sichergestellt, der in dem Schritt d seine Phase der Druckbeaufschlagung beginnt, wobei der Druckzyklus und der Zyklus des mechanischen Antriebs der rotierenden Maschinen R1 und R2 übrigens identisch mit denjenigen sind, die weiter oben mit Bezug auf die 2 und 3 beschrieben sind.
  • In diesen Vorrichtungen mit zwei Modulen ist die Dauer des Schritts a, wie wir gesehen haben, gleich der Dauer des Schritts d, und die Dauer der Phasen T0–T1 und T1 –T2 ist in jedem Modul gleich, wobei der Zyklus eines Adsorbers um eine Zyklusphase in Bezug auf den anderen Adsorber versetzt ist. Wie oben beschrieben ist, wird jede rotierende Maschine mit maximaler Geschwindigkeit während des Pumpschritts j' und mit reduzierter Geschwindigkeit, die in der Regel die Hälfte der maximalen Geschwindigkeit ist, während der Phase der Druckbeaufschlagung j angetrieben.
  • Wie verständlich ist, kann eine Vorrichtung zur Trennung von Gas durch Adsorption, die in dem Verfahren gemäß der Erfindung verwendet wird, eine Vielzahl von parallel angeordneten Modulen M umfassen, wobei zwischen den unterschiedlichen Modulen richtig bemessene Synchronisierungen durchgeführt werden.
  • So ist für eine Vorrichtung mit drei Modulen, wenn man erneut die gleiche Zeitspanne für die Schritte a und d findet, für jedes Modul die Dauer der Phase der Druckbeaufschlagung/Produktion T0–T1 hier gleich der Hälfte der Dauer der Phase der Druckminderung/ Desorption T1–T2, wobei die Module in ihrem eigenen Zyklus einen zeitlichen Versatz von einem Drittel der Gesamtdauer des Zyklus untereinander aufweisen. Für einen hohen Zyklusdruck zwischen 1,1 und 1,5 × 105 Pa und einem niedrigen Zyklusdruck, der zwischen 0,5 und 0,3 × 105 Pa liegt, stellt eine einzige Geschwindigkeit des Antriebsmotors in die eine und die andere Richtung den besten Kompromiss zwischen Energieaufwand und Investitionen dar.
  • Für Vorrichtungen zur Produktion von Sauerstoff aus Luft mit einem Adsorptionsmittel, das wenigstens aus einem Zeolithen und insbesondere aus einem LiX-Zeolithen besteht, sind die Drücke PM und Pm in der Regel diejenigen, die in dem vorherigen Paragraphen erwähnt worden sind, wobei die Gesamtdauer eines Zyklus in der Regel zwischen 30 und 120 Sekunden liegt.
  • Die Autonomie der Module gemäß der Erfindung macht es möglich, n Module in einer Batterie zu verketten und diese entsprechend dem Bedarf automatisch oder manuell und ganz oder teilweise zu verwenden. Darüber hinaus kann im Falle einer Störung in einem Modul oder im Falle von Wartungsarbeiten an einem Modul der Betrieb problemlos und zumindest temporär mit n – 1 Modulen sichergestellt werden.
  • In der 6 ist eine spezielle Ausführungsform eines Moduls gemäß der Erfindung dargestellt. Wie zu sehen ist, ist der Ausgang 2 des vertikalen Adsorbers A, bei dem die interne Zirkulation des Gases in der Regel horizontal erfolgt, ebenfalls in dem unteren Bereich angeordnet, wobei der Adsorber A durch ein Gestell 5 gestützt wird, das eine Schürze bildet, welche ein inneres Volumen bildet, in dem die rotierende Maschine R und ihr Antriebsmotor D angeordnet sind, und wobei das Gestell 5 eine Schallschutzverkleidung 6 umfasst. In der 6 ist ein Regenerator 7 dargestellt, der zwischen der Eingangsleitung I und der rotierenden Maschine R eingefügt werden kann und es in der kalten Periode ermöglicht, einen Teil der Wärmeenergie in der Pumpphase wiederzugewinnen, um das Gasgemisch wieder zu erwärmen, das in der Kompressionsphase in den Adsorber eingeleitet wird. Man kann ebenfalls ein Kühlmittel, das zum Beispiel vom atmosphärischen Typ ist, zwischen dem Durchlass 4 der rotierenden Maschine und dem Eingang 1 des Adsorbers einfügen.

Claims (13)

  1. Verfahren zum Einsatz einer Vorrichtung für die Bereitstellung eines Spaltgases aus wenigstens einem der Bestandteile eines Gasgemisches mittels Trennung des Gasgemisches durch Adsorption nach dem VSA-Typ, umfassend wenigstens ein Modul (M) mit einem Eingang für das zu trennende Gasgemisch und einem Ausgang für das Spaltgas, der an eine Produktionsleitung (L) für Spaltgas angeschlossen werden kann, wobei das Modul in Serienschaltung zwischen dem Eingang und dem Ausgang eine reversible, rotierende Maschine (R) und einen Adsorber (A) umfasst, die einen Zyklus mit den folgenden nacheinander ablaufenden Phasen durchlaufen: – Antrieb der rotierenden Maschine in einer ersten Richtung während einer ersten Phase der Druckbeaufschlagung und Produktion (T0–T1), um den Adsorber mit dem Gasgemisch bis zu einem hohen Zyklusdruck (PM), der über dem atmosphärischen Druck liegt, zu versorgen und Spaltgas (L) am Ausgang bereitzustellen; – Unterbrechung des Antriebs der rotierenden Maschine; – Antrieb der rotierenden Maschine in der zweiten Richtung während einer zweiten Phase der Druckminderung und der Desorption (T1–T2), um den Druck des Adsorbers bis zu einem niedrigen Zyklusdruck (Pm) abzubauen, der nicht höher als 0,6 × 105 Pa ist; und – Unterbrechung des Antriebs der rotierenden Maschine.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, gekennzeichnet dadurch, dass der niedrige Zyklusdruck zwischen 0,3 und 0,5 × 105 Pa liegt.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, gekennzeichnet dadurch, dass der mechanische Antrieb der rotierenden Maschine (R) während eines festgelegten Zeitraums (k, k') in der Nähe des Endes jeder Phase (T0–T1, T1– T2) unterbrochen wird.
  4. Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, gekennzeichnet dadurch, dass die Geschwindigkeit der rotierenden Maschine (R) je nach den Phasen unterschiedlich ist.
  5. Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, gekennzeichnet dadurch, dass während eines ersten Teils (a) der ersten Phase (T0–T1) das Spaltgas gleichzeitig in den Adsorber (A) durch dessen Ausgang (2) eingeführt wird.
  6. Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, gekennzeichnet dadurch, dass während eines ersten Teils (d) der zweiten Phase (T1–T2) das Spaltgas gleichzeitig aus dem Ausgang (2) des Adsorbers (A) entweicht.
  7. Verfahren nach Anspruch 5 und Anspruch 6, wobei wenigstens zwei Module (Mj) eingesetzt werden, gekennzeichnet dadurch, dass jeweils der erste Teil (a; d) der ersten Phase (T0–T1) und der zweiten Phase (T1 –T2) die gleiche Dauer haben.
  8. Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei zwei Module (Mj) eingesetzt werden, gekennzeichnet dadurch, dass für jedes Modul (Mj) die erste Phase (T0–T1) und die zweite Phase (T1–T2) die gleiche Dauer haben.
  9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, bei dem drei Module eingesetzt werden, gekennzeichnet dadurch, dass für jedes Modul (Mj) die Dauer der zweiten Phase (T1–T2) doppelt so lang ist wie diejenige der ersten Phase (T0–T1).
  10. Verfahren nach Anspruch 9, gekennzeichnet dadurch, dass die rotierende Maschine (R) im Wesentlichen mit der gleichen Geschwindigkeit in jeder der Phasen angetrieben wird.
  11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, gekennzeichnet dadurch, dass während der ersten Phase (T0–T1) die rotierende Maschine (R) mit einer Geschwindigkeit angetrieben wird, die niedriger als ihre Rotationsgeschwindigkeit während der zweiten Phase (T1–T2) ist.
  12. Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, gekennzeichnet dadurch, dass das zu trennende Gemisch Luft ist.
  13. Verfahren nach Anspruch 12, gekennzeichnet dadurch, dass das Spaltgas Sauerstoff ist.
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Families Citing this family (61)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6170264B1 (en) 1997-09-22 2001-01-09 Clean Energy Systems, Inc. Hydrocarbon combustion power generation system with CO2 sequestration
US5680764A (en) * 1995-06-07 1997-10-28 Clean Energy Systems, Inc. Clean air engines transportation and other power applications
FR2751892B1 (fr) * 1996-07-30 1998-09-11 Air Liquide Procede et appareil de traitement d'un gaz par adsorption avec un debit variable de production
FR2755875B1 (fr) * 1996-11-15 1999-01-29 Air Liquide Procede et installation de separation de melanges gazeux par adsorption a variation de pression
US5846294A (en) * 1997-04-23 1998-12-08 The Boc Group, Inc. Pressure swing adsorption process and apparatus
US5961694A (en) * 1997-06-09 1999-10-05 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Apparatus and process for the separation of gas mixtures by pressure swing adsorption
FR2764205B1 (fr) * 1997-06-09 1999-07-16 Air Liquide Dispositif et procede psa de separation d'un melange gazeux
FR2765810B1 (fr) * 1997-07-09 1999-08-13 Air Liquide Procede de separation d'un melange gazeux par adsorption a variation de pression
US6010555A (en) * 1997-11-04 2000-01-04 Praxair Technology, Inc. Vacuum pressure swing adsorption system and method
US6183537B1 (en) * 1997-11-04 2001-02-06 Praxair Technology, Inc. Rotary blowers for pressure swing adsorption process and system
FR2772637B1 (fr) * 1997-12-18 2000-02-11 Air Liquide Procede de separation gazeuse par adsorption avec production a debit variable, notamment pour la production d'oxygene
US5968236A (en) * 1998-02-20 1999-10-19 Bassine; Stuart Valve free oxygen concentrator
FR2776941B1 (fr) * 1998-04-07 2000-05-05 Air Liquide Procede et unite de production d'oxygene par adsorption avec cycle court
US5997611A (en) * 1998-07-24 1999-12-07 The Boc Group, Inc. Single vessel gas adsorption system and process
US6156100A (en) * 1999-02-01 2000-12-05 Fantom Technologies, Inc. Method and apparatus for concentrating a gas using a single stage adsorption zone
US6217635B1 (en) * 1998-11-09 2001-04-17 Fantom Technologies Inc. Method and apparatus for concentrating a gas using a single stage adsorption chamber
US6162283A (en) * 1999-02-01 2000-12-19 Fantom Technologies Inc. Method and apparatus for concentrating a gas using a single stage adsorption zone
US6146447A (en) * 1998-11-25 2000-11-14 Air Products And Chemicals, Inc. Oxygen generation process and system using single adsorber and single blower
US6096115A (en) * 1998-11-25 2000-08-01 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process and system utilizing two product storage tanks
US6102985A (en) * 1998-11-25 2000-08-15 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process and system with dual product storage tanks
US6156101A (en) * 1999-02-09 2000-12-05 Air Products And Chemicals, Inc. Single bed pressure swing adsorption process and system
US6183538B1 (en) 1999-02-09 2001-02-06 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption gas flow control method and system
EP1112115B1 (de) * 1999-07-12 2005-05-11 Stuart Bassine Vorrichtung zur aufkonzentration von sauerstoff ohne ventile
FR2804729B1 (fr) * 2000-02-07 2002-05-10 Air Liquide Procede de mise en oeuvre d'une machine de compression de fluide, installation de traitement de fluide comprenant une telle machine, et application d'une telle installation a la production d'un constituant de l'air
CA2409700C (en) 2000-05-12 2010-02-09 Clean Energy Systems, Inc. Semi-closed brayton cycle gas turbine power systems
US6425938B1 (en) * 2000-11-01 2002-07-30 Air Products And Chemicals, Inc. Single bed pressure swing adsorption process
US7838708B2 (en) 2001-06-20 2010-11-23 Grt, Inc. Hydrocarbon conversion process improvements
JP4301452B2 (ja) * 2003-02-18 2009-07-22 サンビオー２ カンパニー，リミティド 気体濃縮方法およびその装置
KR100476161B1 (ko) * 2003-02-18 2005-03-15 엘지전자 주식회사 기체농축기
US20050171393A1 (en) 2003-07-15 2005-08-04 Lorkovic Ivan M. Hydrocarbon synthesis
RU2366642C2 (ru) 2003-07-15 2009-09-10 Джи Ар Ти, Инк. Синтез углеводородов
JP4129926B2 (ja) * 2003-08-12 2008-08-06 ジェイイージェイ カンパニー リミテッド 気体濃縮装置
EP1586806A1 (de) * 2004-04-16 2005-10-19 Aga Ab Behälter mit zwei Kammern und Anschluss, eine Kammer wird enleert und die andere befüllt.
US20060100469A1 (en) 2004-04-16 2006-05-11 Waycuilis John J Process for converting gaseous alkanes to olefins and liquid hydrocarbons
US20050241311A1 (en) 2004-04-16 2005-11-03 Pronske Keith L Zero emissions closed rankine cycle power system
US8642822B2 (en) 2004-04-16 2014-02-04 Marathon Gtf Technology, Ltd. Processes for converting gaseous alkanes to liquid hydrocarbons using microchannel reactor
US20080275284A1 (en) 2004-04-16 2008-11-06 Marathon Oil Company Process for converting gaseous alkanes to liquid hydrocarbons
US7244867B2 (en) 2004-04-16 2007-07-17 Marathon Oil Company Process for converting gaseous alkanes to liquid hydrocarbons
US8173851B2 (en) 2004-04-16 2012-05-08 Marathon Gtf Technology, Ltd. Processes for converting gaseous alkanes to liquid hydrocarbons
US7674941B2 (en) 2004-04-16 2010-03-09 Marathon Gtf Technology, Ltd. Processes for converting gaseous alkanes to liquid hydrocarbons
KR100603008B1 (ko) * 2004-09-07 2006-07-24 (주)네오포텍 광촉매층이 내부에 코팅되고 전극이 일체형으로 형성된디젤엔진 배출가스 정화장치 및 그 제조방법
WO2007021909A2 (en) * 2005-08-10 2007-02-22 Clean Energy Systems, Inc. Hydrogen production from an oxyfuel combustor
CA2641348C (en) 2006-02-03 2014-12-23 Grt, Inc. Continuous process for converting natural gas to liquid hydrocarbons
KR101335397B1 (ko) 2006-02-03 2013-12-02 지알티, 인코포레이티드 할로겐으로부터 가벼운 기체를 분리하는 방법
US8210205B2 (en) 2006-03-09 2012-07-03 Michaels Gregory A Rotary valve assembly
US8136369B2 (en) 2006-07-14 2012-03-20 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude System and apparatus for providing low pressure and low purity oxygen
JP2010528054A (ja) 2007-05-24 2010-08-19 ジーアールティー インコーポレイテッド 可逆的なハロゲン化水素の捕捉及び放出を組み込んだ領域反応器
US8282810B2 (en) * 2008-06-13 2012-10-09 Marathon Gtf Technology, Ltd. Bromine-based method and system for converting gaseous alkanes to liquid hydrocarbons using electrolysis for bromine recovery
KR101740419B1 (ko) 2008-07-18 2017-05-26 지알티, 인코포레이티드 천연 가스를 액체 탄화수소로 변환시키는 연속 공정
US20100095841A1 (en) * 2008-10-20 2010-04-22 Pacific Consolidated Industries, Inc. VSA gas concentrator using a reversing blower
US8177886B2 (en) * 2009-05-07 2012-05-15 General Electric Company Use of oxygen concentrators for separating N2 from blast furnace gas
US8496738B1 (en) * 2010-01-27 2013-07-30 Pacific Consolidated Industries, Inc. Nitrogen and oxygen separation using vacuum swing adsorption
JP2011167602A (ja) * 2010-02-17 2011-09-01 Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd ガス発生装置及びそのシステム
US8198495B2 (en) 2010-03-02 2012-06-12 Marathon Gtf Technology, Ltd. Processes and systems for the staged synthesis of alkyl bromides
US8367884B2 (en) 2010-03-02 2013-02-05 Marathon Gtf Technology, Ltd. Processes and systems for the staged synthesis of alkyl bromides
US8545603B2 (en) * 2010-06-24 2013-10-01 ADSORPTECH Inc. Method to improve recovery and efficiency of adsorption processes using reversible blowers
US8815050B2 (en) 2011-03-22 2014-08-26 Marathon Gtf Technology, Ltd. Processes and systems for drying liquid bromine
US8436220B2 (en) 2011-06-10 2013-05-07 Marathon Gtf Technology, Ltd. Processes and systems for demethanization of brominated hydrocarbons
US8829256B2 (en) 2011-06-30 2014-09-09 Gtc Technology Us, Llc Processes and systems for fractionation of brominated hydrocarbons in the conversion of natural gas to liquid hydrocarbons
US8802908B2 (en) 2011-10-21 2014-08-12 Marathon Gtf Technology, Ltd. Processes and systems for separate, parallel methane and higher alkanes' bromination
US9193641B2 (en) 2011-12-16 2015-11-24 Gtc Technology Us, Llc Processes and systems for conversion of alkyl bromides to higher molecular weight hydrocarbons in circulating catalyst reactor-regenerator systems

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3121625A (en) * 1960-10-05 1964-02-18 Universal Oil Prod Co Adsorptive separation of gas mixtures
GB1054373A (de) * 1963-05-17
US3498025A (en) * 1968-06-25 1970-03-03 Alco Standard Corp Adsorption process and apparatus
CH538295A (de) * 1971-05-25 1973-06-30 Sulzer Ag Vorrichtung zur Adsorption von Kohlendioxyd aus der Raumluft in einem Lagerraum für Früchte, Gemüse, Blumen, Pilze und dergleichen
DE2337754A1 (de) * 1972-07-27 1974-02-07 Grace W R & Co Fraktionierung von gasmischungen
US4222750A (en) * 1976-08-16 1980-09-16 Champion Spark Plug Company Oxygen enrichment system for medical use
DE8010651U1 (de) * 1980-04-18 1980-07-24 Leybold-Heraeus Gmbh, 5000 Koeln Vorrichtung zur trennung oder fraktionierenden reinigung von gasgemischen
US4354859A (en) * 1981-08-06 1982-10-19 Union Carbide Corporation Enhanced gas separation by selective adsorption
US4502873A (en) * 1982-07-27 1985-03-05 Proto-Med, Inc. Method and apparatus for concentrating oxygen
US4576616A (en) * 1982-07-27 1986-03-18 Proto-Med. Inc. Method and apparatus for concentrating oxygen
US4534346A (en) * 1983-03-15 1985-08-13 Guild Associates, Inc. Pressure swing cycle for the separation of oxygen from air
US4561865A (en) * 1983-11-01 1985-12-31 Greene & Kellogg, Inc. Single bed pressure swing adsorption gas separation system
DE3405260A1 (de) * 1984-02-15 1985-08-29 Roderich W. Dr.-Ing. 6100 Darmstadt Gräff Vorrichtung zur erzeugung eines kontinuierlichen stromes getrockneten gases fuer einen trocknungstrichter
JPH0114780Y2 (de) * 1984-11-20 1989-04-28
US4764187A (en) * 1987-02-09 1988-08-16 Rad Systems, Inc. Regenerating dynamic adsorber system and method for contaminant removal
DE3743008A1 (de) * 1987-12-18 1989-06-29 Harder Klaus B Dr Anlage zur gewinnung von reinststickstoff
JP2516677B2 (ja) * 1989-03-10 1996-07-24 三菱重工業株式会社 往復動式揺動圧力型混合ガス分離装置
US4892566A (en) * 1989-03-22 1990-01-09 Airsep Corporation Pressure swing adsorption process and system
JP2617578B2 (ja) * 1989-07-12 1997-06-04 三菱重工業株式会社 往復動式揺動圧力型ガス分離装置
DE4102637A1 (de) * 1991-01-30 1991-06-13 Peter Dr Koelsch Verfahren und vorrichtung zur trennung von gasgemischen
EP0525521A1 (de) * 1991-08-01 1993-02-03 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha System zur Gastrennung
US5370728A (en) * 1993-09-07 1994-12-06 Praxair Technology, Inc. Single bed pressure swing adsorption system and process

Also Published As

Publication number Publication date
EP1243306A2 (de) 2002-09-25
KR960040428A (ko) 1996-12-17
DE69626564D1 (de) 2003-04-17
AU710281B2 (en) 1999-09-16
EP0743087B1 (de) 2003-03-12
EP0743087A1 (de) 1996-11-20
DE69634741D1 (de) 2005-06-16
US5679134A (en) 1997-10-21
AU5233496A (en) 1996-11-28
ZA963967B (en) 1996-11-25
CN1104273C (zh) 2003-04-02
FR2734172A1 (fr) 1996-11-22
EP1243306A3 (de) 2003-03-12
ES2194084T3 (es) 2003-11-16
EP1243306B1 (de) 2005-05-11
DE69634741T2 (de) 2006-01-12
JPH0999208A (ja) 1997-04-15
ES2241916T3 (es) 2005-11-01
CN1148517A (zh) 1997-04-30
CA2176916A1 (fr) 1996-11-20
FR2734172B1 (fr) 1997-06-20

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