DE69203350T2 - Verfahren zur verbesserung der hg-entfernungskapazität in einem abgasreinigungsverfahren. - Google Patents

Verfahren zur verbesserung der hg-entfernungskapazität in einem abgasreinigungsverfahren.

Info

Publication number
DE69203350T2
DE69203350T2 DE69203350T DE69203350T DE69203350T2 DE 69203350 T2 DE69203350 T2 DE 69203350T2 DE 69203350 T DE69203350 T DE 69203350T DE 69203350 T DE69203350 T DE 69203350T DE 69203350 T2 DE69203350 T2 DE 69203350T2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
flue gas
chloride
gas
drying
absorption zone
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
DE69203350T
Other languages
English (en)
Other versions
DE69203350D1 (de
Inventor
Ove Brokner Ellicott City Md 21043 Christiansen
Karsten Stig Columbia Md 21046 Felsvang
Kirsten Kragh Dk-2840 Holte Nielsen
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
GEA Process Engineering AS
Original Assignee
Niro AS
Niro Atomizer AS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=25141459&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=DE69203350(T2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Niro AS, Niro Atomizer AS filed Critical Niro AS
Publication of DE69203350D1 publication Critical patent/DE69203350D1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE69203350T2 publication Critical patent/DE69203350T2/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/06—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with moving adsorbents, e.g. rotating beds
    • B01D53/10—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with moving adsorbents, e.g. rotating beds with dispersed adsorbents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/64—Heavy metals or compounds thereof, e.g. mercury

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)

Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft im allgemeinen die Reinigung von Rauchgas, und genauer bestimmt die Entfernung von schädlichem Quecksilberdampf oder -verbindungen aus bei Kohlenverbrennung entstehenden Rauchgasen, insbesondere Rauchgasen aus kohlenverbrennenden Kraftwerken
  • Im bereich der Müllverbrennung hat es sich innerhalb der letzten Jahrzehnte gezeigt, dass bei der Verbrennung entstehende Rauchgase gereinigt werden müssen, um die Menge darin befindlicher schädlicher Bestandteile zu reduzieren.
  • Quecksilber ist eines bei der Verbrennung entstehenden schädlichen Rauchgas-Bestandteile, dessen Reduzierung von Menge oder Konzentration für wesentlich erachtet wird, und zu diesem Zweck sind verschiedene Massnahmen vorgeschlagen worden.
  • Die US Patentschrift 4.273.747 (Rasmussen) beschreibt Reduzierung des Quecksilbergehalts in heissem, von Kohlenverbrennung stammenden Rauchgas durch Abkühlen des Gases durch Zerstäuben einer wässrigen Flüssigkeit in das Gas in Gegenwart von im Gas suspendierter Flugasche, welches Abkühlen eine Herabsetzung der Temperatur von mindestens 200ºC auf unter 160ºC mit sich führt. Die wässrige Flüssigkeit kann Wasser oder eine wässrige Lösung oder Suspension einer alkalischen Verbindung sein. Diese Methode eignet sich offenbar nicht für aus Kohlenverbrennung in Kraftwerken stammendes Rauchgas, da die Temperatur des erwähnten Gases wesentlich niedriger als 200ºC, typisch zwischen 120 und 160ºC, liegt. Ausserdem ist die chemische Zusammensetzung des Hauptteils der Unreinheiten von Müllverbrennungs-Rauchgas und Kraftwerk-Rauchgas so unterschiedlich, dass die Quecksilber-Sorption dadurch beeinflusst wird.
  • Die europäische Patentanmeldung Nr. 0013567 (Svenska Fläktfabriken) betrifft ebenfalls ein Verfahren zur Verminderung des Quecksilberinhalts von Müllverbrennungsrauchgas, wobei das Gas mit einem festen Sorbenten, bestehend aus pulverförmigem Calciumhydroxyd und Reaktionsprodukten von der Reaktion zwischen Calciumhydroxyd und gasförmigem Chlorwasserstoff, in Kontakt gebracht wird. Die spezifischen Bedingungen zur Erzielung einer effektiven Quecksilberentfernung werden nicht angeführt, aber eine effektive Quecksilberentfernung ist in einem Beispiel beschrieben, in welchem ein Müllverbrennungs- Rauchgas behandelt wird, dessen hauptsächlicher Verschmutzer Chlorwasserstoff ist.
  • Im europäischen Patent Nr. 0 253 563 ist ein Verfahren zur Entfernung von Quecksilber und anderen schädlichen Verbindungen von Müllverbrennungsrauchgas beschrieben, bei welchem Verfahren eine wässrige Flüssigkeit, die ein basisches Absorptionsmittel enthält, in das Rauchgas zerstäubt wird, um saure Bestandteile aus dem Rauchgas zu absorbieren und gleichzeitig das Wasser in der wässrigen Flüssigkeit zu verdampfen, bei welchem Verfahren pulverförmige Aktivkohle in das Rauchgas eingeblasen und zusammen mit als Ergebnis von chemischen Reaktionen und Trocknen des zerstäubten basischen Absorptionsmittels gebildeten Partikeln wieder aus dem Rauchgas entfernt wird.
  • A.S. Stepanov et al. in Prom. Sanit. Ochistka Gazov, 1979 (5) 10, zusammengefasst in Chemical Abstracts 92: 158288y, beschreibt die Beseitigung von Quecksilber aus Gas mittels Filtrieren durch eine Schicht mit HCL modifizierter, granulierter aktiver Holzkohle.
  • Das europäische Patent Nr. 0 254 697 beschreibt ein Verfahren zum Abscheiden von Quecksilber aus einem Wasserdampf enthaltenden Gas, bei welchem das Gas in zwei oder mehreren Stufen mit einer Waschflüssigkeit in Kontakt gebracht wird, bei welchem Verfahren die Gase gekühlt werden, um den Wasserdampf im Gas zu kondensieren, und das Gas mit einer Chlorwasserstoff enthaltenden Reinigungsflüssigkeit mit einem pH-Wert von 3 oder darunter gewaschen wird, um ein Auflösen von Schwefeldioxyd in der Reinigungsflüssigkeit zu verhindern und zu sichern, dass zur Bildung einer komplexen Verbindung mit Quecksilber genügend Halogenid vorhanden ist. Die Beschreibung der erwähnten europäischen Patentanmeldung lehrt über die Wichtigkeit eines möglichst niedrigen pH- Wertes der Reinigungsflüssigkeit, so dass keine wesentliche Menge von SO&sub2; des Gases in der Reinigungsflüssigkeit gelöst wird. Ein solches Auflösen von SO&sub2; in der Reinigungsflüssigkeit würde nämlich zur Bildung von SO&sub3;²&supmin; führen, da Schwefel Hg²+ in Hg&sup0; reduzieren würde, welches verdampfen und dadurch dem Rauchgas wieder zugeführt würde. Aus dieser europäischen Anmeldung ist die Lehre zu ziehen, dass Chlorid enthaltende Reinigungsflüssigkeit zur Quecksilberentfernung sauer sein muss.
  • Auch das US Patent Nr. 3.838.190 schlägt vor Quecksilber aus Gasen mittels sauren Reinigungsflüssigkeiten zu entfernen. Die Reinigungsflüssigkeiten sind Schwefelsäure mit einer Konzentration von mindestens 50%, die Chlor und/oder Chlorwasserstoff enthalten. Das Verfahren ist für Gase, die durch Verbrennen oder Rösten von sulfidhaltigen Erzen entstehen oder für Gase aus Elektrolysebehältern als geeignet beschrieben. Offenbar eignet sich das Verfahren nicht für Rauchgase aus Kraftwerken.
  • Das US Patent Nr. 4.729.882 betrifft ein Verfahren zur Beseitigung von Quecksilber aus Rauchgas-Emissionen, bei welchem den Emissionen chlorhaltiges Material zugefügt wird, wonach die Mischung erhitzt wird, um das Quecksilber in Quecksilberchlorid umzuwandeln, das durch Schrubben mit Reinigungswasser entfernt wird und sich als HgCl&sub4; festigt. Das Verfahren wird für die Reinigung von Emissionen aus Müllverbrennung als geeignet beschrieben. Wenn man jedoch das Gas mit einer wässrigen Lösung, die NaCl als Hg-Bindemittel enthält, schrubbt, liegt die Hg-Entfernung wesentlich niedriger als bei Verwendung gewisser Verbindungen, die Metallkomplexe bilden. Das Verfahren ist ein Nass-Schrub-Verfahren und weist deshalb, verglichen mit trockenen oder halbtrockenen Gasreinigungsverfahren, wesentliche Nachteile auf.
  • Darüber hinaus sollte beachtet werden, dass es bekannt ist die Adsorptionswirkung von Aktivkohle gegenüber Quecksilberdampf durch Imprägnieren der Kohle mit Halogen- oder Interhalogenverbindungen zu erhöhen, wie im US Patent Nr. 3.662.523 beschrieben. Das Verfahren des US Patentes erfordert jedoch, dass das Gas durch ein festes Bett imprägnierter Kohle geleitet wird. Wie aus vorerwähntem europäischen Patent Nr. 0 253 563 hervorgeht, eignen sich solche Verfahren weniger für Rauchgasbehandlung.
  • Eine Diskussion der Effektivität der Hg-Entfernung durch herkömmliche Rauchgasreinigungssysteme, insbesondere Entschwefelungsverfahren, findet man in einer Abhandlung von Irene M. Smith: "Trace elements from coal combustion: emissions" (Spurenelemente aus Kohlenverbrennung: Emissionen), IEA Coal Research, London, 1987, Seiten 54-65. Aus der genannten Abhandlung geht hervor, dass trotz der vorstehend beschriebenen verschiedenen Systeme zur Beseitigung von Spurenelementen, insbesondere Quecksilber, aus Müllverbrennungsgasen, das Problem einer derartigen Beseitigung aus kohlenbeheizten Kraftwerken noch immer besteht.
  • Die EP-A-0405565 gibt ein Verfahren zur Entfernung von SO&sub2; und Hg aus einem Gas, das diese Verschmutzungsfaktoren enthält, an. Diese Verschmutzer werden in einem Zwei-Stufen-Reinigungsverfahren mit einer essigsauren Reinigungsflüssigkeit entfernt.
  • Das Rauchgas aus kohlenverbrennenden Kraftwerken unterscheidet sich in verschiedener Hinsicht von dem Rauchgas aus Müllverbrennungsanstalten, insbesondere sind die Verschmutzungsfaktoren in einer viel grösseren Rauchgasmenge verdünnt; die Temperatur des Rauchgases ist niedriger und die chemische Zusammensetzung der beiden Gastypen ist verschieden.
  • Somit ist der vorherrschende Verschmutzungsfaktor in Müllverbrennungsabgasen oft HCl, während der Hauptverschmutzer in aus Kohlenverbrennung stammenden Rauchgasen SO&sub2; ist.
  • Während die Bedenken mit Hinblick auf Hg-Verschmutzung der Atmosphäre in erster Linie zur Entwicklung verschiedener Verfahren zur Hg-Entfernung aus Müllverbrennungsabgasen geführt haben, hat man innerhalb der letzten paar Jahre eingesehen, dass auch die Hg-Emissionen aus Kratwerken etc. ein wesentliches Risiko für die Umwelt darstellen.
  • Da Rauchgas aus Kohlenverbrennung so viel Schwefeldioxyd enthält, dass ein Entschwefelungsverfahren des Rauchgases erforderlich ist, sollte ein Verfahren zur Reduzierung des Hg-Inhalts im Rauchgas aus Kohlenverbrennung mit einem Gasentschwefelungsverfahren vereinbar sein oder vorzugsweise damit kombiniert werden können.
  • Mittlerweile hat es sich gezeigt, dass, falls die verwendeten oder vorgeschlagenen Verfahren zur Reinigung von Müllverbrennungsabgas in Verbindung mit Entschwefelungsverfahren, oder mit diesen kombiniert, derart übertragen oder abgeändert werden, dass sie zu Kohlenverbrennungs-Rauchgasen benutzt werden können, sich die Ergebnisse mit Hinblick auf die Hg-Entfernung als unberechenbar und unzuverlässig erwiesen haben, wie nachstehend näher erläutert.
  • Es ist nunmehr festgestellt worden, dass die Hg- Entfernungskapazität eines Rauchgas-Reinigungsverfahrens für ein Rauchgas mit einer Temperatur von llo-170ºC, typisch 120-160ºC, und von Verbrennung von Kohle stammend mit einem niedrigen Chlorid-Inhalt, bei welchem Verfahren eine wässrige Lösung eines basischen Absorptionsmittels in einer Trockenkammer einer Trocknungs-Absorptions-Zone umfassend eine Trockenkammer und einen Partikelsammler sowie einen diese verbindenden Kanal, in feine Tropfen in das heisse Rauchgas zerstäubt wird, wobei das Wasser dieser Tropfen verdampft und trockene feine Partikeln hinterlässt, und gleichzeitig ein Teil schädlicher Bestandteile des Gases umfassend Schwefeloxyde, Wasserstoffhalogenide und Stickstoffoxyde und Quecksilber, durch die Tropfen und feinen Partikeln sorbiert wird, wonach das Rauchgas mit mitgeführten feinen Partiklen zum Partikelsammler geleitet wird, wo Kontakt zwischen den Partikeln und dem Rauchgas zu einer zusätzlichen Sorption von schädlichen Bestandteilen führt, verbessert werden kann, indem man die Menge des zu der Trocknungs-Absorptions-Zone geführten Chlorids erhöht.
  • In der vorliegenden Beschreibung und den dazugehörigen Ansprüchen deckt der Ausdruck "eine wässrige Suspension eines basischen Absorptionsmittels" auch eine wässrige Lösung eines basischen Absorptionsmittels, falls das Absorptionsmittel leicht wasserlöslich ist, wie z.B. Natriumkarbonat.
  • In der vorliegenden Beschreibung und den beigefügten Ansprüchen deckt der Ausdruck "Hg" oder das Wort "Quecksilber" den Stoff entweder in Form von Metalldampf oder als eine chemische Verbindung oder Komplex. Der Ausdruck "Chlorid" deckt Chlorid-Ionen als solche oder gasförmigen Chlorwasserstoff oder Verbindungen, die durch Erhitzen in Gegenwart von Kohle Cl&supmin; oder HCl bilden.
  • Der Chloridgehalt aus Kohlenverbrennung stammender Rauchgase hängt vom Chloridgehalt der Kohle ab. Da der Chloridinhalt von an verschiedenen Orten geförderter Kohle äusserst unterschiedlich ist, variiert auch der Chloridinhalt des Rauchgases. Durch Erhöhen der Chloridmenge, die in Übereinstimmung mit dem erfindungsgemässen Verfahren zu der Trocknungs-Absorptions-Zone geleitet wird, ist es möglich mit beliebiger Kohlenqualität beim Reinigungsverfahren, bei welchem hauptsächlich eine Entschwefelung vorgenommen wird, eine hohe Hg-Entfernungswirkung zu erzielen.
  • Es hat sich erwiesen, dass die Erhöhung des Hg- Entfernungseffektes durch Zufuhr von Chlorid in die Trocknungs-Absorptions-Zone bei einem Verfahren, in welchem Rauchgas mit niedrigem Chloridinhalt behandelt wird, besonders bemerkenswert ist, wenn Aktivkohle vorhanden ist, aber auch ohne das Vorhandensein von Aktivkohle ist die Wirkung bedeutend.
  • Aufgrund von unvollständiger Verbrennung wird Aktivkohle oft zusammen mit Flugasche in dem zu reinigendem Rauchgas vorhanden sein, aber in einer bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens wird pulverförmige Aktivkohle an einer Stelle stromaufwärts der Trockenkammer oder stromabwärts der Kammer, aber stromaufwärts des Partikelsammlers in die Kammer dispergiert.
  • Der Ausdruck Aktivkohle wird hier in breitem Sinne verwendet und umfasst beliebiges Kohlenmaterial mit sorbierender Wirksamkeit, und deckt somit nicht nur Materialien, die einer aktivierenden Behandlung unterzogen wurden.
  • Die pulverförmige Aktivkohle wird vorzugsweise in einer Menge von 1-100 mg/Nm³ Rauchgas verwendet. Nm³ bedeutet die Gasmenge mit einem Volumen von 1 m³ bei Atmosphärendruck und einer Temperatur von 20ºC. Die Benutzung der pulverförmigen Aktivkohle bei dem Verfahren kann durchgeführt werden, wie im europäischen Patent Nr. 0 253 563 beschrieben.
  • Bei dem erfindungsgemässen Verfahren können zur Erhöhung der Chloridmenge in der Trocknungs-Absorptions- Zone verschiedene Massnahmen angewandt werden. Erwähnte Erhöhung kann somit gelegentlich durch Aufnahme eines Alkalimetall- oder Erdalkalimetallsalzes oder dessen Lösung in die wässrige Suspension eines basischen Absorptionsmittels erzielt werden. Dies kann man erreichen, wenn man Meerwasser als ganze oder teilweise Erstattung für Wasser mit niedrigem Chloridinhalt benutzt, das sonst zur Herstellung der wässrigen Suspension des basischen Absorptionsmittels verwendet wird.
  • Eine solche Erhöhung des Chloridinhalts der Absorptionsmittel-Suspension kann ausserdem zu einer erhöhten Entschwefelungsfähigkeit des Verfahrens führen, wenn als Absorptionsmittel Kalk oder Kalkstein benutzt werden.
  • Als Ergänzung oder Alternative der wässrigen Suspension des basischen Absorptionsmittels Chlorid zuzuführen, kann die Erhöhung des Chloridinhalts in der Trocknungs-Absorptions-Zone durch Erhöhen der Chloridkonzentration des Rauchgases erreicht werden, dadurch dass der Kohle vor oder während deren Verbrennung Chlorid oder Chlorid enthaltendes Material zugeführt wird und/oder dass gasförmiges HCl in das Rauchgas stromaufwärts der oder in die Trocknungs-Absorptionszone eingespritzt wird. Wird HCl in die Trocknungs-Absorptions- Zone eingespritzt, kann dies in der Trockenkammer oder in dem Kanal zwischen der Kammer und dem Partikelsammler erfolgen.
  • Wird HCl stromaufwärts der Trocknungs-Absorptions- Zone eingespritzt, kann dies in der Müllverbrennungszone oder an einer Stelle zwischen den beiden genannten Zonen stattfinden
  • Da die meisten Chlorid- oder Chlorhaltigen Verbindungen bei Einführen in die Müllverbrennungszone eines kohlenverbrennenden Kessels gasförmige Chloride freigeben, kommen zur Erhöhung des Chloridinhalts im Rauchgas mehrere Stoffe in Betracht, jedoch ist aus wirtschaftlichen und verfahrenstechnischen Gründen für diesen Zweck die Verwendung von Natrium- oder Calciumchlorid oder Kunststoffabfall enthaltendem Chlorin vorzuziehen.
  • Wird das erfindungsgemässe Verfahren durch Erhöhen des Chloridinhalts von Rauchgas durchgeführt, wird der gesamte Chloridinhalt des Rauchgases, berechnet als Cl&supmin; auf höchstens 150 ppm Gewichtsbasis erhöht.
  • Eine positive Wirkung der Erhöhung kann mittlerweile bei wesentlich niedrigeren Gesamt-Chlorid-Konzentrationen erzielt werden, abhängig von Betriebsbedingungen, Ausrüstung, Vorhandensein von Kohle im Rauchgas etc., und selbst bei geringer Chloridzufuhr von 1 ppm wird eine Positive Wirkung erwartet, insbesondere wenn ein gleichzeitiges Einspritzen von Aktivkohle erfolgt. Die bevorzugte Gesamtkonzentration von Chlorid beträgt 20-120 ppm, berechnet als Cl&supmin;.
  • Erhält man die Erhöhung des Chloridinhalts in der Trocknungs-Absorptions-Zone durch Zugabe von Chlorid in die Absorptionsmittel-Suspension, wird solches Chlorid normalerweise in einer Menge zugefügt, dass man eine Chlorid-Konzentration in wässriger Suspension zwischen 0,1 bis 8 Gew.-%, basiert auf trockenen Feststoffen, bekommt.
  • Bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung sind nachstehend unter Hinweis auf die Zeichnung, die eine geeignete Anlage zur Durchführung einiger dieser Ausführungsformen darstellt, näher beschrieben.
  • Die in der Zeichnung dargestellten Hauptbestandteile sind die Trockenkammer 1 und der Partikelsammler 2, die durch einen Kanal 3 miteinander verbunden sind. Diese drei Elemente zusammen ergeben die in der vorliegenden Beschreibung und den beigefügten Ansprüchen bezeichnete Trocknungs-Absorptions-Zone.
  • Ein Rauchgasstrom vom Vorheizer eines kohlenbeheizten Kessels (nicht dargestellt) wird durch einen Kanal 4, wahlfrei nach Passieren eines Staubsammlers (nicht gezeigt) in die Trockenkammer 1 geleitet.
  • Eine wässrige Absorptionsmittelsuspension wird in einem Mischbehälter 5 hergestellt und mittels eines Zerstäuberrades 6 in die Kammer 1 zerstäubt. Diese Absorptionsmittel-Suspension kann z.B. aus gelöschtem Kalk und rückgeführtem Material, wie im US Patent Nr. 4.279.873 beschrieben, hergestellt sein.
  • Durch Kontakt mit den heissen Rauchgasen in der Kammer verdampft das Wasser von der zerstäubten Suspension, wodurch die Temperatur des Gases wesentlich reduziert wird, und zur gleichen Zeit reagieren saure Substanzen, hauptsächlich SO&sub2;, im Rauchgas mit dem basischen Absorptionsmittel und produzieren ein partikelförmiges Material, das in erster Linie bei der Reaktion gebildete Salze sowie nicht-reagiertes Absorptionsmittel enthält.
  • Ein Teil dieses partikelförmigen Materials und eventueller Flugasche wird vom Boden der Zerstäubungs- Absorptionskammer durch 7 ausgenommen, während der restliche Teil des partikelförmigen Materials vom Rauchgas mitgeführt durch Kanal 3 zum Partikelsammler 2 geleitet wird.
  • Der Partikelsammler 2 kann ein Schlauchfilter oder ein Elektrofilter sein, worin im wesentlichen sämtliches partikelförmige Material vom Gas entfernt und durch 8 entnommen wird.
  • Vom Partikelsammler 2 kann das somit gereinigte Gas durch einen Kanal 9 zu einem Schornstein 10 zur Freigabe in die Atmosphäre geleitet werden.
  • Das durch 7 und 8 entnommene partikelförmige Material kann, wie vorstehend erläuert, teilweise zur Erzeugung der Absorptionsmittel-Suspension im Behälter 5 rückgeführt werden.
  • Das bisher beschriebene Verfahren dient in erster Linie zur Beseitigung saurer Bestandteile, welche in aus Kraftwerken stammenden Rauchgasen im wesentlichen Schwefeloxyde sind. Mittlerweile wird auch ein gewisser Teil von im Rauchgas vorhandenem Hg zusammen mit dem durch 7 und 8 wiedergewonnenen partikelförmigen Material entfernt.
  • Es hat sich jedoch erwiesen, dass die Menge des zusammen mit dem partikelförmigen Material entfernten Hg weit geringer ist als erwünscht, wenn der Chloridinhalt des Gases niedrig ist.
  • Deshalb kann in den Kanal 4 eine Vorrichtung 11 zum Messen der Chloridkonzentration im Rauchgas eingesetzt werden, oder anderenfalls kann die Chloridkonzentration im Rauchgas auf Grundlage des Chloridgehalts der im Kessel verwendeten Kohle berechnet oder geschätzt werden.
  • Zeigt es sich, dass der Chloridinhalt unter einem bestimmten Wert liegt, wie obenstehend und in den beigefügten Ansprüchen angegeben, werden der Erfindung entsprechende Massnahmen zur Erhöhung des Chloridinhalts im Gas getroffen. Dies kann in Verbindung mit einer Zufuhr von Aktivkohle erfolgen, die ihrerseits auch eine Hg-beseitigende Wirkung hat und zusammen mit Zugabe von Chlorid einen synergistischen Effekt ausübt, was eine äusserst effektive Hg-Entfernung ermöglicht.
  • In der gezeigten Ausführungsform ist ein Gerät 12 zum Dosieren und Einspritzen von Aktivkohle über eine Leitung 14 mit dem Rauchgaskanal 4 verbunden.
  • Vor dem Münden in Kanal 4 wird die Leitung 14 durch die an eine HCl-Quelle 16 angeschlossene Leitung 15 mit Chlorwasserstoff versehen.
  • Auf diese Weise werden Chlorwasserstoff und Aktivkohle zusammen in das Rauchgas geleitet und mit letzterem vermischt der Zerstäubungs-Trocknungs-Absorptions- Zone in 1, 3 und 2 zugeführt, wobei die in dieser Zone stattfindende Hg-Sorption wesentlich erhöht wird.
  • Wie mit punktierten Linien aufgezeigt ist, kann das Gemisch von Aktivkohle und Chlorwasserstoff als Alternative oder Ergänzung zu der Einleitung in den Kanal 4 direkt in die Trockenkammer 1 oder in den Kanal 3 eingeleitet werden.
  • Wie vorstehend erläutert, kann die Chloridzufuhr als Alternative getrennt von der Zufuhr von Aktivkohle oder ohne die Verwendung von Aktivkohle durchgeführt werden, insbesondere, wenn das durch 4 eingeleitete Gas Kohle enthält, die von unvollständiger Verbrennung im Kessel stammt.
  • Als eine weitere Alternative zu den vorstehend beschriebenen Ausführungsformen oder eine Ergänzung zu diesen kann der Absorptionsmittel-Suspension im Behälter 5 ein Chloridsalz beigefügt werden, wie mit 17 angewiesen, zum Erhalt einer Quecksilber-Absorption verbessernden Erhöhung des Chloridinhalts in den durch den Zerstäuber 6 zerstäubten Tröpfchen der Absorptionsmittelsuspension.
  • Die durch 15 oder 17 zugeführte Chloridmenge sowie die eventuell mittels 12 dosierte Menge von Aktivkohle können auch auf Basis des Hg-Inhalts des behandelten Gases, das mit Hilfe einer im Kanal 9 angeordneten Vorrichtung 18 gemessen worden ist, reguliert werden.
  • Die Erfindung wird anhand folgender Beispiele und Vergleichsbeispiele weiter veranschaulicht.
    • Vergleichsbeispiel 1
  • In einem Rauchgas-Entschwefelungssystem wie dem in der Zeichnung gezeigten, in welchem der Partikelsammler 2 ein Schlauchfilter mit einem Textilfilter ist, wurde Rauchgas aus einem kohlenbeheizten Kessel entschwefelt. Die Anlage wurde mit voller Ladung entsprechend etwa 1.2 x 10&sup6; Nm³/h betrieben.
  • Die Menge der durch Leitung 4 zugeführten Flugasche betrug etwa 10g/Nm³, die Rauchgastemperatur in 4 betrug 313ºF (156ºC) und die Auslasstemperatur aus dem Schlauchfilter in Kanal 9 war 199ºF (93ºC).
  • Quecksilber wurde innerhalb und ausserhalb des Systems, d.h. in Kanal 4 und in Kanal 9, gemessen. Kein Chlorid war im Rauchgas oder in der im Behälter 5 hergestellten Absorptionsmittel-Suspension vorhanden, und kein Chlorid oder Aktivkohle wurde durch die Leitung 14 zugefügt.
  • Folgende Ergebnisse wurden erzielt: Einlass Auslass Beseitigung %
  • Wie ersichtlich ist, wurde bei diesem Verfahren eine durchschnittliche Hg-Beseitigung von nur etwa 7% erzielt.
    • Vergleichsbeispiel 2
  • Ein Rauchgas-Entschwefelungssystem wie das in der Zeichnung gezeigte, bei welchem der Partikelsammler 2 ein Elektrofilter war, wurde zum Entschwefeln von Rauchgas von einem kohlenbeheizten Kessel benutzt. Die Anlage wurde mit voller Ladung entsprechend etwa 1,8 x 10&sup6; Nm³/h betrieben.
  • Die Menge der zusammen mit dem Rauchgas zugeführten Flugasche betrug etwa 10 g/Nm³.
  • Die Einlasstemperatur des Rauchgases in Kanal 4 betrug 305ºF (152ºC) und die Elektrofilter-Auslasstemperatur in Kanal 9 betrug 160ºF (87ºC).
  • Kein Chlorid war im Rauchgas oder in der in Behälter 5 hergestellten Absorptionsmittel-Suspension vorhanden.
  • Quecksilber wurde bei Einlass in das System und bei dessen Auslass gemessen, und es wurden folgende Ergebnisse erzielt: Einlass Auslass Beseitigung %
  • Bei diesem System wurde eine durchschnittliche Quecksilberbeseitigung von 24% erzielt.
    • Vergleichsbeispiel 3
  • Ein Rauchgas-Entschwefelungssystem von der in der Zeichnung gezeigten Art, bei welchem der Partikelsammler ein Schlauchfilter war, wurde zum Entschwefeln von Rauchgas aus einem kohlenbeheizten Kessel benutzt
  • Die Anlage wurde mit voller Ladung entsprechend etwa 2.2 x 10&sup6; Nm³/h betrieben.
  • Die in dem zu behandelndem Gas vorhandene Flugasche betrug etwa 10 g/Nm³.
  • Die Einlasstemperatur des Rauchgases in Kanal 4 betrug 306ºF (152ºC) und die Auslasstemperatur im Schlauchfilter betrug 175ºF (79ºC).
  • Kein Chlorid war in dem Rauchgas oder in der Absorptionsmittel-Suspension vorhanden.
  • Quecksilber wurde im Gas beim Einlass und Auslass des Systems gemessen, und es wurden folgende Ergebnisse erzielt: Einlass Auslass Beseitigung %
  • Bei diesem System wurde eine durchschnittliche Hg- Beseitigung von 15% erzielt.
    • Beispiel 1
  • Dieses Beispiel wurde als obenstehendes Vergleichsbeispiel 2 durchgeführt, abgesehen davon, dass der in Behälter 5 hergestellten Absorptionsmittel-Suspension Calciumchlorid zugefügt wurde. Das Calciumchlorid wurde in einer Menge entsprechend 2,5 Gew.-% Cl, basiert auf trockenem Feststoff, der Absorptionsmittel-Suspension zugefügt.
  • Quecksilber wurde bei Einlass in das System und bei dessen Auslass gemessen, und es wurden folgende Ergebnisse erzielt: Einlass Auslass Beseitigung %
  • Mit diesem System wurde eine durchschnittliche Quecksilberbeseitigung von 77% erreicht, was eine zusätzliche Verbesserung der im Vergleichsbeispiel 2 ermittelten Hg-Absorption darstellt.
  • In den folgenden Beispielen stammt der HCl-Inhalt des Rauchgases von in der Kohle enthaltenem oder dieser zugefügtem Chlorid.
    • Beispiel 2
  • Ein trockenes Rauchgas-Entschwefelungssystem wie das in der Zeichnung dargestellte, jedoch mit einem Elektrofilter stromaufwärts von Kanal 4 zum Aufsammeln von Flugasche ergänzt, bei welchem System ein Schlauchfilter als Partikelsammer 2 diente, wurde zur Entschwefelung von Rauchgas aus einem kohlenbeheizten Kessel verwendet.
  • Die Anlage wurde bei voller Ladung entsprechend 1,2 x 10&sup6; Nm³/h betrieben.
  • Die durch Kanal 4 in das Rauchgas geleitete Flugasche betrug 50 mg/Nm³. Die Temperatur des Gases in Kanal 4 war 275ºF (135ºC) , und die Auslasstemperatur aus dem Schlauchfilter war 158ºF (70ºC).
  • Die HCl-Konzentration des durch Kanal 4 eingeleiteten Rauchgases betrug 90 mg/Nm³.
  • Quecksilber wurde bei Einlass in das System und bei dessen Auslass gemessen und es wurden folgende Ergebnisse ermittelt: Einlass Auslass Beseitigung %
    • Beispiel 3
  • Ein trockenes Rauchgas-Entschwefelungssystem wie das in der Zeichnung aufgezeigte wurde benutzt. Wie in Beispiel 2 war das System mit einem Elektrofilter zum Aufsammeln von Flugasche strtomaufwärts von Kanal 4 versehen. Der Partikelsammler 2 war ein Elektrofilter.
  • Die Anlage wurde zur Entschwefelung von Rauchgas aus einem kohlenbeheizten Kessel verwendet. Die Anlage wurde bei voller Ladung entsprechend 1.1 x 10&sup6; m³/h betrieben. Die Menge der durch Kanal 4 in das Rauchgas geleiteten Flugasche betrug 1,2 g/Nm. Die Gastemperatur in Kanal 4 war 257ºF (125ºC) und die Auslasstemperatur in Kanal 9 war 158ºF (70ºC).
  • Die HCl-Konzentration im Rauchgas betrug etwa 65mg/Nm³.
  • Quecksilber wurde bei Einlass in das System und bei dessen Auslass gemessen, und folgende Ergebnisse wurden ermittelt: 3 Einlass Auslass Beseitigung %
  • Bei diesem System war die Beseitigung 89%.
    • Beispiel 4
  • Ein trockenes Rauchgas-Entschwefelungssystem bestehend aus einer Anlage wie in der Zeichnung dargestellt, bei welcher ein Schlauchfilter als Partikelsammler 2 dient, wurde für die Behandlung von Rauchgas aus einem kohlenbeheizten Kessel verwendet.
  • Die Anlage wurde bei voller Ladung entsprechend 0,11 x 10&sup6; Nm³/h betrieben, und die Menge von Flugasche im Rauchgas in Kanal 4 betrug 10g/Nm³.
  • Die Temperatur des Gases in Kanal 4 war 342ºF (172ºC) und die Auslasstemperatur aus dem Schlauchfilter war 175ºF (79ºC).
  • Die HCl-Konzentration im Rauchgas betrug 142 mg/- Nm³. Quecksilber wurde bei Einlass in das System und bei dessen Auslass gemessen.
  • Folgende Ergebnisse wurden ermittelt: Einlass Auslass Beseitigung %
  • Die durchschnittliche Beseitigung bei diesem System war 96%.
  • Das vorstehend angeführte Verfahren wurde durch Zugabe von Aktivkohle durch Kanal 14 zum Rauchgasstrom in Kanal 4 stromaufwärts der Trockenkammer modifiziert.
  • Quecksilber wurde bei Einlass in das System und bei dessen Auslass gemessen.
  • Es wurden folgende Ergebnisse ermittelt: Menge von Aktivkohle mg/Nm³ Einlass Auslass Beseitigung %
  • Die durchschnittliche Beseitigung bei Zugabe von Aktivkohle war somit höher als 99%.

Claims (11)

1. Verfahren zur Entfernung schädlicher Bestandteile einschliesslich Schwefeldioxyd und Quecksilber aus einem von Kohlenverbrennung stammenden heissen Rauchgas mit einer Temperatur von 110-170ºC und einem niedrigen Chlorid-Inhalt, bei welchem Verfahren eine wässrige Suspension eines basischen Absorptionsmittels in einer Trockenkammer einer Trocknungs-Absorptions-Zone umfassend eine Trockenkammer und einen Partikelsammler sowie einen diese verbindenden Kanal, in feine Tropfen in das heisse Rauchgas zerstäubt wird, wobei das Wasser dieser Tropfen verdampft und trockene feine Partikeln hinterlässt, und ein Teil der schädlichen Bestandteile des Gases umfassend Schwefeloxyde, Wasserstoffhalogenide und Stickstoffoxyde und Quecksilber durch die Tropfen und die feinen Partikeln gleichzeitig sorbiert wird, wonach das Rauchgas mit mitgeführten feinen Partikeln zum Partikelsammler geleitet wird, wo Kontakt zwischen den Partikeln und dem Rauchgas zu einer zusätzlichen Sorption von schädlichen Bestandteilen führt, worin die Menge des der Trocknungs-Absorptions-Zone zugeführten Chlorids auf ein Ausmass erhöht wird, die zur Verbesserung der Hg-Entfernungskapazität des Verfahrens ausreichend ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1, bei welchem die Erhöhung der Chloridmenge in der Trocknungs-Absorptions-Zone durch ein Erhöhen der Chlorid-Konzentration im Rauchgas in einem oder beiden der folgenden Massnahmen: (a) Zugabe eines Chlorids oder chloridhaltigen Materials zur - Kohle vor oder unter deren Verbrennung, und (b) Einspritzen von gasförmigem HCl in das Rauchgas stromaufwärts der Trocknungs-Absorptionszone oder in diese, stattfindet
3. Verfahren nach Anspruch 1, bei welchem die Erhöhung der Chloridmenge in der Trocknungs-Absorptions-Zone durch Aufnahme eines Alkalimetall- oder eines Erdalkalimetallsalzes oder dessen Lösung in die wässrige Suspension eines basischen Absorptionsmittels vollendet wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1-3, bei welchem pulverförmige aktive Kohle an einer Stelle stromaufwärts der Trockenkammer, in die Trockenkammer oder stromabwärts davon, aber stromaufwärts des Partikelsammlers in das Rauchgas dispergiert wird.
5. Verfahren nach Anspruch 4, nach welchem die aktive Kohle in einer Menge von 1-100 mg/Nm³ Rauchgas benutzt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 4, bei welchem durch Erhöhung des Chloridinhalts des zu der Trocknungs-Absorptions-Zone geleiteten Gases auf 20-150 ppm und Dispersion von aktiver Kohle in einer Menge von 1-100 mg/Nm³ in das Rauchgas 90-99% des Hg-Inhalts im Rauchgas beseitigt wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-6, wobei die Erhöhung der Chloridzugabe auf Grundlage des Ergebnisses von Hg-Analysen des den Partikelsammler verlassenden Gases erfolgt.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-6, wobei die Erhöhung der Chloridzugabe vom Chloridinhalt des in die Trocknungs-Absorptions-Zone einströmenden Gases abhängt.
9. Verfahren nach Anspruch 8, bei welchem der Chloridinhalt in Gasanalysen berechnet und/oder auf Basis von Chlorid-Analysen der Kohle durchgeführten Berechnungen geschätzt wird.
10. Verfahren nach Anspruch 2, bei welchem ein Chloridoder chlorhaltiges Material der Kohle vor oder unter deren Verbrennung in einer Menge zugefügt wird, die zum Erhalt einer totalen Chlorid-Konzentration von mindestens 1 Gew.-ppm im Rauchgas ausreichend ist.
11. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, nach welchem eine totale Chlorid-Konzentration von 20-120 ppm im Rauchgas erreicht wird.
DE69203350T 1991-11-04 1992-11-03 Verfahren zur verbesserung der hg-entfernungskapazität in einem abgasreinigungsverfahren. Expired - Lifetime DE69203350T2 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US07/787,433 US5435980A (en) 1991-11-04 1991-11-04 Method of improving the Hg-removing capability of a flue gas cleaning process
PCT/DK1992/000318 WO1993008902A1 (en) 1991-11-04 1992-11-03 A METHOD OF IMPROVING THE Hg-REMOVING CAPABILITY OF A FLUE GAS CLEANING PROCESS

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE69203350D1 DE69203350D1 (de) 1995-08-10
DE69203350T2 true DE69203350T2 (de) 1996-04-11

Family

ID=25141459

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE69203350T Expired - Lifetime DE69203350T2 (de) 1991-11-04 1992-11-03 Verfahren zur verbesserung der hg-entfernungskapazität in einem abgasreinigungsverfahren.

Country Status (9)

Country Link
US (1) US5435980A (de)
EP (1) EP0613397B1 (de)
AT (1) ATE124632T1 (de)
CA (1) CA2121508C (de)
DE (1) DE69203350T2 (de)
DK (1) DK0613397T3 (de)
FI (1) FI104413B (de)
HK (1) HK187795A (de)
WO (1) WO1993008902A1 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102009017025B3 (de) * 2009-04-14 2010-09-16 EVZA Energie- und Verwertungszentrale GmbH, Anhalt Verfahren zur verbesserten Abtrennung von Quecksilber aus Rauchgasen, insbesondere aus Rauchgasen fossil gefeuerter Kraftwerke, Kohle- oder Müllverbrennungsanlagen

Families Citing this family (81)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2114331C (en) * 1993-06-10 2000-03-28 Bernard J. Lerner Removal of mercury and cadmium and their compounds from incinerator flue gases
CA2130317C (en) * 1993-10-01 2000-01-18 Bernard J. Lerner System for the prevention of dioxin formation in combustion flue gases
AU1309795A (en) * 1993-12-20 1995-07-10 Niro A/S Method for inproving the mercury removal capability of a flue gas purification system
DE4441090A1 (de) * 1994-11-18 1996-05-23 Steag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen von Verbrennungsabgasen
DE19542065C2 (de) * 1995-11-13 1997-10-23 Steag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen von Verbrennungsabgasen aus Feuerungsanlagen
NO303565B1 (no) * 1996-10-15 1998-08-03 Thomas Thomassen FremgangsmÕte og anordning for fjerning av kvikks°lv og svoveldioksyd fra r°kgasser
US5965095A (en) * 1997-05-05 1999-10-12 Electric Power Research Inst. Flue gas humidification and alkaline sorbent injection for improving vapor phase selenium removal efficiency across wet flue gas desulfurization systems
US6136281A (en) * 1999-03-31 2000-10-24 Tennessee Valley Authority Method to control mercury emissions from exhaust gases
US6730349B2 (en) * 1999-04-19 2004-05-04 Scimed Life Systems, Inc. Mechanical and acoustical suspension coating of medical implants
US6368658B1 (en) * 1999-04-19 2002-04-09 Scimed Life Systems, Inc. Coating medical devices using air suspension
US20030024872A1 (en) * 1999-06-30 2003-02-06 Pti Advanced Filtration, Inc. Filter having staged pleating
JP2001198434A (ja) * 2000-01-18 2001-07-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 排ガス中の水銀処理方法および排ガスの処理システム
WO2003008072A1 (fr) * 2000-01-18 2003-01-30 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Procede de traitement du mercure dans un gaz d'echappement et systeme de traitement de gaz d'echappement
US8124036B1 (en) 2005-10-27 2012-02-28 ADA-ES, Inc. Additives for mercury oxidation in coal-fired power plants
US6375909B1 (en) * 2000-09-14 2002-04-23 Infilco Degremont Inc. Method for the removal of mercury and nitrogen oxides from combustion flue gas
US6808692B2 (en) 2002-02-14 2004-10-26 Oehr Klaus H Enhanced mercury control in coal-fired power plants
US6960329B2 (en) * 2002-03-12 2005-11-01 Foster Wheeler Energy Corporation Method and apparatus for removing mercury species from hot flue gas
AU2003232091B2 (en) * 2002-05-06 2009-08-13 Albemarle Corporation Sorbents and methods for the removal of mercury from combustion gases
US6878358B2 (en) 2002-07-22 2005-04-12 Bayer Aktiengesellschaft Process for removing mercury from flue gases
US20040180788A1 (en) * 2003-03-10 2004-09-16 Nasrin R. Khalili Synthesizing carbon-based adsorbents for mercury removal
US7361209B1 (en) 2003-04-03 2008-04-22 Ada Environmental Solutions, Llc Apparatus and process for preparing sorbents for mercury control at the point of use
US10828596B2 (en) * 2003-04-23 2020-11-10 Midwest Energy Emissions Corp. Promoted ammonium salt-protected activated carbon sorbent particles for removal of mercury from gas streams
US7435286B2 (en) * 2004-08-30 2008-10-14 Energy & Environmental Research Center Foundation Sorbents for the oxidation and removal of mercury
US11179673B2 (en) 2003-04-23 2021-11-23 Midwwest Energy Emission Corp. Sorbents for the oxidation and removal of mercury
US8652235B2 (en) 2004-08-30 2014-02-18 Energy & Environmental Research Center Foundation Sorbents for the oxidation and removal of mercury
US8069797B2 (en) * 2003-06-03 2011-12-06 Alstom Technology Ltd. Control of mercury emissions from solid fuel combustion
US9321002B2 (en) 2003-06-03 2016-04-26 Alstom Technology Ltd Removal of mercury emissions
US20080292512A1 (en) * 2003-06-03 2008-11-27 Kang Shin G Method for producing and using a carbonaceous sorbent for mercury removal
US7381387B2 (en) * 2003-08-14 2008-06-03 General Electric Company Mercury reduction system and method in combustion flue gas using coal blending
WO2005092476A1 (en) * 2004-03-22 2005-10-06 The Babcock & Wilcox Company Dynamic halogenation of sorbents for the removal of mercury from flue gases
AU2005225454A1 (en) * 2004-03-22 2005-10-06 The Babcock & Wilcox Company Bromine addition for the improved removal of mercury from flue gas
US7479263B2 (en) * 2004-04-09 2009-01-20 The Regents Of The University Of California Method for scavenging mercury
WO2006006978A1 (en) * 2004-06-28 2006-01-19 Nox Ii International, Ltd. Reducing sulfur gas emissions resulting from the burning of carbonaceous fuels
US10343114B2 (en) * 2004-08-30 2019-07-09 Midwest Energy Emissions Corp Sorbents for the oxidation and removal of mercury
US20060204429A1 (en) * 2005-03-14 2006-09-14 Bool Lawrence E Iii Production of activated char using hot gas
US20060205592A1 (en) * 2005-03-14 2006-09-14 Chien-Chung Chao Catalytic adsorbents for mercury removal from flue gas and methods of manufacture therefor
CN103759249A (zh) 2005-03-17 2014-04-30 Noxii国际有限公司 降低煤燃烧中的汞排放量
AU2016250355B2 (en) * 2005-03-17 2018-05-24 Douglas C. Comrie Reducing mercury emissions from the burning of coal
PL1866057T3 (pl) 2005-03-17 2022-05-16 Nox Ii International, Ltd. Redukcja emisji rtęci ze spalania węgla
AU2012202264B2 (en) * 2005-03-17 2014-07-31 Comrie, Douglas C Reducing mercury emissions from the burning of coal
US7504080B2 (en) * 2005-04-12 2009-03-17 Conocophillips Company Process for the removal of heavy metals from gases, and compositions therefor and therewith
US8644961B2 (en) 2005-12-12 2014-02-04 Neuco Inc. Model based control and estimation of mercury emissions
US8150776B2 (en) * 2006-01-18 2012-04-03 Nox Ii, Ltd. Methods of operating a coal burning facility
US20070184394A1 (en) * 2006-02-07 2007-08-09 Comrie Douglas C Production of cementitious ash products with reduced carbon emissions
US7618602B2 (en) * 2006-04-03 2009-11-17 Codan Development Llc Process for removing SO3/H2SO4 from flue gases
US7662353B2 (en) * 2007-02-14 2010-02-16 General Electric Company Methods and systems for removing mercury from combustion flue gas
US7758829B2 (en) * 2007-12-05 2010-07-20 Alstom Technology Ltd Process for promoting mercury retention in wet flue gas desulfurization systems
US7766997B2 (en) 2007-12-21 2010-08-03 Alstom Technology Ltd Method of reducing an amount of mercury in a flue gas
CA2763294C (en) * 2009-07-24 2018-04-03 Graham C. Dickson Apparatus and method for removing mercury from a gas
US20110053100A1 (en) * 2009-08-28 2011-03-03 Sinha Rabindra K Composition and Method for Reducing Mercury Emitted into the Atmosphere
US8951487B2 (en) 2010-10-25 2015-02-10 ADA-ES, Inc. Hot-side method and system
CN107866141A (zh) 2010-02-04 2018-04-03 Ada-Es股份有限公司 控制从烧煤的热工艺释放汞的方法和系统
US8524179B2 (en) 2010-10-25 2013-09-03 ADA-ES, Inc. Hot-side method and system
US8496894B2 (en) 2010-02-04 2013-07-30 ADA-ES, Inc. Method and system for controlling mercury emissions from coal-fired thermal processes
US11298657B2 (en) 2010-10-25 2022-04-12 ADA-ES, Inc. Hot-side method and system
US8383071B2 (en) 2010-03-10 2013-02-26 Ada Environmental Solutions, Llc Process for dilute phase injection of dry alkaline materials
US8784757B2 (en) 2010-03-10 2014-07-22 ADA-ES, Inc. Air treatment process for dilute phase injection of dry alkaline materials
US9555368B2 (en) * 2010-03-11 2017-01-31 Ramsay Chang Chemically-enhanced sorbent activation process and method of using same
US8999278B2 (en) * 2010-03-11 2015-04-07 The Board Of Trustees Of The University Of Illinois Method and apparatus for on-site production of lime and sorbents for use in removal of gaseous pollutants
KR101764159B1 (ko) * 2010-04-07 2017-08-02 칼곤 카본 코포레이션 연도 가스로부터 수은 제거 방법
US8845986B2 (en) 2011-05-13 2014-09-30 ADA-ES, Inc. Process to reduce emissions of nitrogen oxides and mercury from coal-fired boilers
US9017452B2 (en) 2011-11-14 2015-04-28 ADA-ES, Inc. System and method for dense phase sorbent injection
US8883099B2 (en) 2012-04-11 2014-11-11 ADA-ES, Inc. Control of wet scrubber oxidation inhibitor and byproduct recovery
US20130330257A1 (en) 2012-06-11 2013-12-12 Calgon Carbon Corporation Sorbents for removal of mercury
US8974756B2 (en) 2012-07-25 2015-03-10 ADA-ES, Inc. Process to enhance mixing of dry sorbents and flue gas for air pollution control
US9957454B2 (en) 2012-08-10 2018-05-01 ADA-ES, Inc. Method and additive for controlling nitrogen oxide emissions
US9308518B2 (en) 2013-02-14 2016-04-12 Calgon Carbon Corporation Enhanced sorbent formulation for removal of mercury from flue gas
US10130930B2 (en) 2013-03-06 2018-11-20 Midwest Energy Emissions Corp Sorbent comprising carbon and nitrogen and methods of using the same
CA2904039A1 (en) 2013-03-06 2014-09-12 Energy & Environmental Research Center Foundation Activated carbon sorbent including nitrogen and methods of using the same
US8828341B1 (en) 2013-07-18 2014-09-09 Alstom Technology Ltd Sulfite control to reduce mercury re-emission
US9889451B2 (en) 2013-08-16 2018-02-13 ADA-ES, Inc. Method to reduce mercury, acid gas, and particulate emissions
US9120055B2 (en) 2014-01-27 2015-09-01 Alstom Technology Ltd Mercury re-emission control
US8865099B1 (en) * 2014-02-05 2014-10-21 Urs Corporation Method and system for removal of mercury from a flue gas
US9861934B2 (en) * 2014-06-04 2018-01-09 Peerless Mfg.Co Cyclonic injector and method for reagent gasification and decomposition in a hot gas stream
US10350545B2 (en) 2014-11-25 2019-07-16 ADA-ES, Inc. Low pressure drop static mixing system
WO2017027230A1 (en) 2015-08-11 2017-02-16 Calgon Carbon Corporation Enhanced sorbent formulation for removal of mercury from flue gas
CN105275514A (zh) * 2015-11-23 2016-01-27 厦门东方富源环保科技有限公司 一种废气除尘及废热低温余热有机朗肯循环发电系统
CN106178830B (zh) * 2016-07-29 2018-11-02 华中科技大学 一种可同时在线活化和喷射脱汞吸附剂的方法
CN106178831B (zh) * 2016-08-01 2018-11-02 华中科技大学 一种吸附剂活化及喷射脱汞一体化方法
US10369518B2 (en) 2017-03-17 2019-08-06 Graymont (Pa) Inc. Calcium hydroxide-containing compositions and associated systems and methods
CN112394013B (zh) * 2020-10-16 2024-04-23 复旦大学 一种工业源排放的气溶胶前体物在线测量系统及方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NO125438B (de) * 1971-01-14 1972-09-11 Norske Zinkkompani As
SE360986B (de) * 1971-02-23 1973-10-15 Boliden Ab
GB1336084A (en) * 1972-01-19 1973-11-07 Bp Chem Int Ltd Removal of mercury from gas streams
NL7202959A (de) * 1972-03-06 1972-05-25
NL7710632A (nl) * 1977-09-29 1979-04-02 Akzo Nv Werkwijze voor de verwijdering van kwik uit kwikdamp bevattende gassen.
SE415448B (sv) * 1979-01-10 1980-10-06 Svenska Flaektfabriken Ab Forfarande for rening av gaser innehallande gasformigt kvicksilver
US4619608A (en) * 1984-05-15 1986-10-28 Isca Management Limited Process for removal of pollutants from waste gas emissons
JPS61222525A (ja) * 1985-03-28 1986-10-03 Tokyo Met Gov Kankyo Seibi Koushiya 水銀を含んだ排出ガスの清浄化方法
SE455767B (sv) * 1986-06-02 1988-08-08 Erik Lindahl Forfarande och anordning for avskiljning av kvicksilver fran rok- eller processgaser innehallande vattenanga
DK158376C (da) * 1986-07-16 1990-10-08 Niro Atomizer As Fremgangsmaade til nedbringelse af indholdet af kviksoelvdamp og/eller dampe af skadelige organiske forbindelser og/eller nitrogenoxider i roeggas fra forbraendingsanlaeg
US5130108A (en) * 1989-04-27 1992-07-14 Mobil Oil Corporation Process for the production of natural gas condensate having a reduced amount of mercury from a mercury-containing natural gas wellstream
DE3921180A1 (de) * 1989-06-28 1991-01-03 Gsb Ges Zur Beseitigung Von So Verfahren und anlage zur reinigung von schadstoffhaltigen abgasen unter vermeidung von salzrueckstaenden
US5120515A (en) * 1991-01-22 1992-06-09 Mobil Oil Corporation Simultaneous dehydration and removal of residual impurities from gaseous hydrocarbons
US5141724A (en) * 1991-10-07 1992-08-25 Mobil Oil Corporation Mercury removal from gaseous hydrocarbons

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102009017025B3 (de) * 2009-04-14 2010-09-16 EVZA Energie- und Verwertungszentrale GmbH, Anhalt Verfahren zur verbesserten Abtrennung von Quecksilber aus Rauchgasen, insbesondere aus Rauchgasen fossil gefeuerter Kraftwerke, Kohle- oder Müllverbrennungsanlagen

Also Published As

Publication number Publication date
DE69203350D1 (de) 1995-08-10
CA2121508C (en) 2002-04-16
FI942058A (fi) 1994-05-04
ATE124632T1 (de) 1995-07-15
EP0613397A1 (de) 1994-09-07
FI104413B (fi) 2000-01-31
FI942058A0 (fi) 1994-05-04
WO1993008902A1 (en) 1993-05-13
CA2121508A1 (en) 1993-05-13
US5435980A (en) 1995-07-25
EP0613397B1 (de) 1995-07-05
HK187795A (en) 1995-12-22
DK0613397T3 (da) 1995-12-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69203350T2 (de) Verfahren zur verbesserung der hg-entfernungskapazität in einem abgasreinigungsverfahren.
DE2919542C3 (de) Verfahren zur Entfernung des Schwefeldioxydgehaltes der von der Verbrennung schwefelhaltigen Brennstoffs herrührenden Abgase
EP1386655B1 (de) Verfahren zur Abscheidung von Quecksilber aus Rauchgasen
EP0190416A2 (de) Verfahren zur Abscheidung von Schadstoffen as Verbrennungsabgasen
DE69511878T2 (de) Verfahren zur nassentschwefelung von rauchgasen mit kalkstein
DE2715778A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum entfernen von gasfoermigen schwefeldioxyd- und chlorbestandteilen aus einem gasstrom
DE2518079A1 (de) Verfahren zum entziehen hoher saeuregaskonzentrationen aus abgasen
DE3586880T2 (de) Verfahren zur oxydation des absorbents der rauchgasentschwefelung und das dabei hergestellte produkt.
DE3880334T2 (de) Sorbentmittel für Giftgas, seine Herstellung und Verwendung.
EP0664146A2 (de) Verfahren zur Reinigung von Abgasen der Abfallverbrennung
CH676437A5 (de)
DE2820357A1 (de) Verfahren zum entfernen von schwefeloxiden aus verbrennungsabgasen
DE3490720C2 (de) Verfahren zur Behandlung von Rauchgas mit einer Alkaliinjektion und einem Elektronenstrahl
DD244075A5 (de) Verfahren zur reinigung von mit staeuben und schadgasen verunreinigten abgasen
DE60003446T2 (de) Ein verfahren zur entfernung von sauren gasen aus abgasen
DE69221615T2 (de) Verfahren zur reinigung von kondensierbaren organischen verunreinigungen enthaltenden gasen
DE112014001129B4 (de) Reagens zur Entfernung von Quecksilber aus industriellen Gasen und Verfahren zum Reduzieren von Quecksilberemissionen von industriellem Gas
WO2009092575A1 (de) Verfahren zur quecksilberabscheidung
EP0367148B1 (de) Mittel und Verfahren zur Reinigung von Gasen und Abgasen von Schwermetallen und ein Verfahren zur Herstellung dieser Mittel
DE102004044291B4 (de) Verfahren zum Reinigen von Rauchgas aus einer Verbrennungsanlage, das HCI, SO2 und Hg enthält und Rauchgasreinigungsanlage
DE69403638T2 (de) Methode und vorrichtung zur reinigung von abgas
DE2929819A1 (de) Verfahren zur konditionierung von abgasen und zur reduzierung des widerstands derselben
DD249857A5 (de) Verfahren zur verminderung des schadstoffgehaltes von staubhaltigen rauch- oder prozessgasen
DE3523820A1 (de) Verfahren zum behandeln von abgas
AT382793B (de) Verfahren zur abscheidung von schadstoffen aus verbrennungsabgasen und einrichtung zur durchfuehrung des verfahrens

Legal Events

Date Code Title Description
8363 Opposition against the patent
8365 Fully valid after opposition proceedings
R071 Expiry of right

Ref document number: 613397

Country of ref document: EP