DE663427C - Filter fuer elektrische Wellen, bei dem ein mechanisches Filter fuer die UEbertragung eines bestimmten Frequenzbereiches zwischen zwei elektrischen Kreisen benutzt wird - Google Patents
Filter fuer elektrische Wellen, bei dem ein mechanisches Filter fuer die UEbertragung eines bestimmten Frequenzbereiches zwischen zwei elektrischen Kreisen benutzt wirdInfo
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- DE663427C DE663427C DEI54830D DEI0054830D DE663427C DE 663427 C DE663427 C DE 663427C DE I54830 D DEI54830 D DE I54830D DE I0054830 D DEI0054830 D DE I0054830D DE 663427 C DE663427 C DE 663427C
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- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/46—Filters
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf Wellenfilter, die mit mechanisch schwingenden Elementen
arbeiten. Erfindungsgemäß soll bei einem Filter für elektrische Wellen, bei welchem ein
mechanisches Filter für die Übertragung eines bestimmten Frequenzbereiches zwischen zwei
elektrischen Kreisen benutzt wird, das mechanische Filter aus einem in der Längsrichtung
gespannten Draht und einer Mehrzahl von Querdrähten bestehen, welche in ihren Mittelpunkten
mechanisch mit dem Längsdraht gekoppelt und in bestimmten Abständen angebracht sind.
Es ist schon eine Einrichtung bekanntgeworden,
bei welcher eine elektrische Siebkette mit einer mechanischen gekoppelt ist, von
deren Ende dann Schallwellen ausgehen. Die Energie wird also nacheinander durch elektrische,
mechanische und akustische Wellen fortgepflanzt. Beim Erfmdungsigegenstand
handelt es sich aber um ein mechanisches Filter, welches zwei elektrische Kreise miteinander
koppelt. Sowohl der Ausgang des einen elektrischen Kreises als auch der Eingang des zweiten elektrischen Kreises sind
über in Magnetfeldern schwingende Drähte geschlossen. Transformatoren und daher auch
die in ihnen auftretenden Verluste werden vermieden. Während das bekannte Filter nur
für akustische 'Frequenzen in Frage kommt, 3»
kann das Filter der Erfindung infolge der Verwendung von straff gespannten Drähten
auch für die hohen, bei der Trägerfrequenzübertragung auftretenden Frequenzen verwendet
werden.
Im nachstehenden sind einige erfindungsgemäße Ausführungsbeispiele an Hand der
Zeichnungen näher beschrieben.
Die Abb. 1 zeigt eine schematische Darstellung der mechanisch schwingenden Anordnung,
in der der Deutlichkeit wegen verschiedene Teile fortgelassen sind. Das Magnetsystem
besteht aus dem Dauermagneten 11 und den drei Polschuhen 12, 12' und 13, die
zusammen zwei enge parallele Luftspalte bilden. Das Schwingungssystem setzt sich
zusammen aus den beiden Schwingungsdrähten 15 und 15' (Querdrähte), die in je einem
Luftspalt des Magnetsystems ausgespannt sind, dem senkrecht zu den Schwingungsdrahten
gespannten Kopplungsdraht 16 (Längsdraht), der die Mitte der beiden Schwingungsdrähte
berührt, und einem Satz Belastungsdrähten 17, 17' und 18, deren Mittelpunkte den quer
zu diesen gespannten Kopplungsdraht 16 berühren. Die Drähte 17 und 17' berühren den
Kopplungs draht 16 an den gleichen Punkten wie die Drähte 15 und 15' und sind diagonal
angeordnet, damit diese von den anderen Drähten nicht gestört und durch das elektromagnetische
Feld nicht beeinflußt werden. Die Befestigungsanordnung für die gespannten Drähte ist nicht in der Abb. i, sondern in den
Abb. 3, 4, 5 und 6 dargestellt. Die Polschuhe 1-2 und 12' sind direkt auf dem Magneten aufgeschraubt.
Der Polschuh 13 ruht auf einer nichtmagnetischen Platte 14, die starr mit
to dem Magneten verbunden ist. Die Polschuhe gestatten den Drähten des Schwingungssystems eine vollkommen freie Bewegung und
sind, wie die Abb. 1 zeigt, mit Aussparungen versehen, die den Diagonaldrähten 17 und 17'
so angepaßt sind, daß diese nicht unter den Einfluß des magnetischen Feldes geraten.
Die Abb. 3 ist. eine praktische, erfindungsgemäße Konstruktion, die der Deutlichkeit
halber teilweise in auseinandergenommenem Zustand dargestellt ist. Der Kopplungsdraht
16 sowie die Querdrähte 17, 17' und 18 sind
auf einer abnehmbaren Platte 19 befestigt, die auf den Konsolen 21 und 21' des Magnetgebildes
mit Hilfe der Führungsstifte 22 angebracht ist. Die Abb. 4 zeigt eine Seitenansicht
mit aufgesetzter Platte 19. Die beiden Konsolen 21 und 21' sind mit Schrauben 23
versehen, die je einen Bund besitzen, auf denen die Platte 19 ruht "und 'somit senkrecht
verstellt werden kann, wodurch eine angemessene Berührung zwischen den Antriebsdrähten und dem Kopplungsdraht 16 gewährleistet
ist. Die Drahthalter 24 und 25, von denen der letztere mit einem durch die
Schraube 27 einstellbaren 'Scharnierhebel 26 versehen ist, an dem das eine Drahtende befestigt
wird, halten den Kopplungsdraht 16 in einer bestimmten Lage zur Platte 19.
Sämtliche Belastungsdrähte werden in ähnlicher Weise von den Drahthaltern 31, die
verstellbar auf der Platte 19 angebracht sind, getragen. Ein solcher Drahthalter ist in der
Abb. 5 gezeigt. Auf der einen Seite ist der Draht unter einer Leiste 32 eingeklemmt. Das
andere Ende des Drahtes liegt an einem verstellbaren Spannhebel ähnlich wie bei der
Spannvorrichtung des Drahtes 16. Der Halter ist mittels der in der Platte 19 befestigten
Führungsstifte 28 und 28' und der in dem Halter angebrachten Führungslöcher auf der
Platte 19 fixiert. Eine zur Platte 19 senkrechte
Einstellung geschieht durch Drehung der Schraube 29, die in den Haltern eingeschraubt
ist und durch eine öffnung in der Platte 19
heraustritt. Die um die Schraube 29 liegende Feder 30 drückt gegen den Halter und gegen
die Platte, so daß der Halter in der gewünschten Lage festgehalten wird.
Bei dem Zusammenbau des Kopplungsdrahtes
und der Belastungsdrähte sollen zweckmäßig die Diagonaldrähte 17 und 17'
die obere und der Quer draht 18 die untere Seite des Kopplungsdrahtes 16 berühren.
Die Antriebsdrähte 15 und 15' werden
direkt von dem Magnetsystem in ähnlichen verstellbaren Spannbacken wie die übrigen
Drähte gehalten. Einzelheiten der Anordnung sind in der Abb. 6 gezeigt, wobei nur wichtige
Teile des Magnetsystems mit dargestellt sind. Das eine Ende des Drahtes 15 ist an '70
einer auf der Platte 14 aufgeschraubten Leiste 33 und das andere Ende an einer aus der
Stütze 34 und dem Spannhebel 35 bestehenden Spannbacke befestigt. Die Leiste 33 und die
Stütze 34 sind mittels · Isolierplatten 3Ö und 37 von der Platte 14 isoliert und mit isolierten
Schrauben an dieser befestigt. Dies ist notwendig, da die Drähte 15 und 15' in dem
Eingangs- bzw. Ausgangsstromkreis liegen. Obwohl die übrigen Drähte des Schwingungssystems
nicht stromführend sind, ist es zweckmäßig, wenigstens das eine Ende in der bezeichneten Weise zu isolieren. Die Symmetrie
des Drahtaufbaues verhindert, daß Strom von einem Antriebsdraht zu dem anderen über
den Kopplungsdraht 16 gelangt. %
Bevor die eingehende Theorie der Anordnung
aufgestellt wird, sollen einige Erläuterungen über die Arbeitsweise des Filters gegeben
werden. In der Abb. 2 ist die mit den gespannten Drähten zusammenarbeitende
Schaltung schematisch dargestellt. Das Filter liegt zwischen den Eingangsklemmen Ti und
T2 und den Ausgangsklemmen T3 und T4, an
welche die Endimpedanzen RT angeschlossen sind. In Reihe mit einem dieser Endwiderstände
liegt ein Wechselstromgenerator E.
Der Wechselstrom dieses Generators versetzt den Antriebsdraht 15 in Schwingungen,
welche zu dem Draht 15' über den Kopplungsdraht
16 übertragen werden. Das Schwingen des Drahtes 15' in dem magnetischen Feld
induziert eine entsprechende elektromotorische Kraft im Ausgangskreis der Anordnung. Der
Bandfiltercharakter wird durch richtige Abmessung und Abstimmung der Antriebsdrähte
15 und 15' und des Kopplungsdrahtes 16 bestimmt
und durch Belastung des letzteren an bestimmten Punkten durch die ebenfalls richtig
bemessenen und abgestimmten Querdrähte no 17, 1/ und 18.
Wie die einzelnen Drähte abzustimmen und zu bemessen sind, um ein Breitbandfilter zu
erhalten, geht aus der nachstehenden Untersuchung hervor.
Die Antriebsdrähte 15 und 15', durch welche
elektrische Schwingungen in mechanische Schwingungen umgewandelt werden, sind voraussetzungsgemäß elastische Elemente,
deren verschiedene Punkte verschiedenen Bewegungen unterworfen sind. Die auf Grund
dieser Bewegung in dem elektrischen System
entstehende Gegenwirkung und die an dem Mittelpunkt dieser Drähte, wo die Kopplung
mit dem Draht 16 bewirkt wird, entstehenden Kräfte sollen im folgenden an Hand der
Theorie dieser gespannten Antriebsdrähte näher untersucht werden.
, Die Differentialgleichungen für die Querbewegung des Antriebsdrahtes unterscheiden sich von denen für einen gewöhnlichen Draht
, Die Differentialgleichungen für die Querbewegung des Antriebsdrahtes unterscheiden sich von denen für einen gewöhnlichen Draht
ίο deshalb, weil bei jeder elementaren Drahtlänge
nicht nur die Massebeschleunigung eine Rolle spielt, sondern außerdem eine mechanische
Kraft, welche wegen der Wechselwirkung zwischen dem in ihr fließenden Strom und dem magnetischen Feld auftritt.
Diese mechanische Kraft ist für jedes Drahtelement die gleiche.
Es sei / Länge des Drahtes in era, ρ auf
die Längeneinheit entfallende Masse des Drahtes in gr/cm, τ Spannung des Drahtes in
Dyn, β Dichte des magnetischen Flusses in dem Luftspalt in CGS-Einheiten,, / Strom in dem
Draht in CGS-Einheiten.
Ein Drahtelement der Länge dx in einem Abstand χ von dem Mittelpunkt bewegt sich
unter der Wirkung zweier Kräfte, nämlich der Kraft Idx auf Grund des Stromes und
einer mechanischen Kraft p, die gleich dem Unterschied der Querkomponenten der Spannung
τ an den beiden Enden des Elementes ist, d. h. dem Dekrement — dp der quer-gerichteten
mechanischen Kraft. Wenn man die Kräfte gleich der Massenbeschleunigung setzt, ergibt sich
ßU% —dp=
(1)
worin y die Querverschiebung bezeichnet. Angenommen, daß die Bewegung sinusförmig
mit der Schwingungsfrequenz ω verläuft, so erhält die Gleichung (1) die folgende Form:
dp
dx
= ßl— jwqy,
(2)
in welcher y die transversale Geschwindigkeit bedeutet.
sin
πω
2 X Auf Grund der Spannung τ des Drahtes hat jedes Längenelement eine transversale
Steifheit, die =
ist. Die Änderung der
seitlichen Verschiebung von dem einen Ende des Elements zu dem anderen auf Grund der
seitlichen Kraft p ist daher
,o , dx ip
während die Änderung der transversalen Geschwindigkeit
ο dx dp
dy = j-
τ dt
ist.
In der Annahme, daß sich ρ sinusförmig mit der Schwingungsfrequenz ω ändert, erhält
diese Gleichung die folgende Form:
dy
(3)
Aus den Gleichungen (2) und (3) erhält man die Bewegungsgleichung des Drahtes
ω2ρ
. ωβΐ
O .
(4)
Bei der Ableitung der Gleichungen (3) und (4) wurde eine der Abmessung und dem Material
entsprechende Steifheit des Drahtes angenommen, die im Vergleich zu der auf die Spannung
zurückzuführenden Steifheit vernachlässigbar klein ist. Diese Annahme hat sich in der Praxis als gerechtfertigt erwiesen.
Die Gleichung (4) kann für jede Hälfte des Drahtes gelöst werden, um die volle mechanische
Gegenwirkung in der Mitte des Drahtes zu bestimmen, welche von der einen Hälfte
herrührt. Da die eine Hälfte genau die gleiche Gegenwirkung ausübt wie die andere Hälfte,
so.ist die Gegenwirkung des ganzen Drahtes zweimal der der einzelnen Hälften. Wenn χ
von der Mitte des Drahtes gemessen wird, so ist die Geschwindigkeit y an dem Punkt χ
durch die folgende Gleichung ausgedrückt:
. TC 2 χ ω .πω
2/3/ 4 I O)0 4 ω,
2/3/ 4 I O)0 4 ω,
ι ■—
2 χ
SVCi-
π ω
2 ω, COS-
π ω
.4 ω0
.4 ω0
(5)
worin y(1 die Geschwindigkeit in der Mitte und
ωΟ — 7 I /
(6)
wobei /o die Schwingungszahl der Grundresonanz des ganzen Drahtes bedeutet.
Die durch die Drahthälfte entstehende mechanische Gegenwirkung in der Mitte des Drahtes1 wird mit Hilfe der Gleichung (3) aus
der Gleichung (5) entwickelt. Wird die Gegenwirkung mit pQ bezeichnet, so. ergibt die Gleichung
(3)
dy
Ix
Ix
(7)
Nach der Differenzierung wird für ω0, wo
djeser Wert in den Koeffizienten erscheint,
der durch die Gleichung (6) ermittelte Wert eingesetzt. Die Gegenwirkung in der Mitte
des Drahtes ist dann
\%ctg
Wenn eine treibende Kraft F die Mitte des Drahtes angreift und eine mechanische Belastung
der Impedanz Z an den Angriffspunkt
πω πω Ί
4ß>oJ '
4ß>oJ '
(8)
angelegt wird, so ist die resultierende Bewegung des Mittelpunktes
oder
πω
4 ft>0 πω , πω
ctg -—-
(9) (ίο)
Auf der elektrischen Seite ist die elektromotorische Kraft an den Drahtenden wie folgt
ausgedrückt:
E = RI + 2 β {fydx.
ο
Diese Gleichung erhält nach ihrer Integrierumg1 folgende Form:
E* .
4 ß)0 tg πω
πω
I+Ά
te
πω
πω 6 4%
(12)
in der R der elektrische Widerstand des Drahtes ist. Die Gleichungen (io) und (12) haben 9°
die Formen
F — A%—Gi
und ■'-_■■
in denen A die mechanische und B die elektrische Impedanz und G der Kraftfaktor des
Antriebsdrahtes bedeutet. Der Kraftfaktor hat den Wert
ßl
in der
4«v 4 ψ τ '
(13) 10&
(14)
Da die Phasenkonstante des ganzen Drahtes
— ωίλι— ist, so ist der Winkel Θ die
Phasenkonstante von einem Viertel des Drahtes. Die elektrische Impedanz B hat den folgenden Wert:
Da
1(OQ
Θ j
ist, kann für B gesetzt werden
pj-_JL_ ß2l&, 4 ( ^
j ω 4 ρ I \
sin 2 Θ
oxler
R + Zei + Ze.t .
Die mechanische Impedanz setzt sich aus drei Komponenten zusammen, und zwar erstens
aus der Endimpedanz Z, zweitens aus einer . Komponente
welche die Impedanz einer kurzgeschlossenen Leitung mit dem Wellenwiderstand
K — γρτ
und einer dem Phasenwinkel Θ entsprechenden Länge besitzt. Die dritte Komponente
entspricht der Impedanz einer gleichen Lei-
■5 tung, deren entferntes Ende offen ist.
Das gesamte Ubertragersystem ist in der Abb. 7 schematisch dargestellt. Der mechanische
Teil ist durch elektrische Symbole dargestellt und enthält die Endimpedanz Z und
die Impedanzen 38 und 39, die den Komponenten /i£tg(9und —j K ctg Θ entsprechen.
Diese sind als Leitungsabschnitte mit der Impedanz K und der Phasenkonstante Θ dargestellt,
deren fernliegende Enden kurzgeschlossen bzw. offen sind.
Eine zweckmäßigere Anordnung ist schematisch in der Abb. 9 gezeigt. Sie ist dadurch
aus der Abb. 7 gewonnen, daß eine Umwandlung des zwischen den strichpunktierten
Linien xx' und yy' liegenden Teiles erfolgte. Der erste Abschnitt der Umwandlung ist
schematisch in der Abb. 8 dargestellt. Der Kraftfaktor G ist durch eine gleichwertige
Kombination eines neuen Kraftfaktors
c _ ßl
sin
Θ
2 Θ
mit einem idealen Transformator ersetzt, der das Übersetzungsverhältnis cos Θ : ι besitzt.
An Stelle der elektrischen Impedanz Ze., ist
auf der mechanischen Seite die gleichwertige Parallelimpedanz mit dem
■zK
j sin 2 Θ
gekommen.
Die Kombination des idealen Transformators mit der Parallelimpedanz und der Impedanz
j K tg Θ ist gleichwertig mit einem Abschnitt einer gleichmäßigen Leitung
mit dem Wellenwiderstand /< und dem Phasenwinkel Θ, der bei 40 in der Schaltung
der Abb. 9 eingeschaltet ist. Die elektrische Impedanz ZCl ist kapazitiver
Natur, deren Wert proportional der Masse des Antriebsdrahtes ist, die jedoch mit der
Frequenz in Übereinstimmung mit dem reziproken Wert des Faktors 11 — sin -^- J veränderlich
ist. Der Betrag der Impedanz ist klein und kann meistens vernachlässigt werden, kann jedoch, wenn erwünscht, mittels
einer angemessenen Selbstinduktivität ausgeglichen werden.
Die in der Abb. 9 gezeigten Leitungselemente haben alle eine Phasenkonstante Θ und
entsprechen daher in ihrer Länge einem Viertel des Antriebsdrahtes.
Der gesamte mechanische Teil des Filters enthält sämtliche rechts von der Linie ZZ' in
der Abb. 9 gezeigten Elemente, wobei die Belastungsimpedanz Z aus den Impedanzen
der übrigen Drähte des Systems einschließlich des zweiten Antriebsdrahtes 15' besteht.
In der Abb. 10 ist der gesamte mechanische Teil schematisch dargestellt. Die verschiedenen
Elemente sind als Übertragungsleitungen dargestellt, und zwar in Übereinstimmung
mit der üblichen Darstellungsweise elektrischer Kreise. Das System besteht aus einer
Reihe von Abschnitten gleichmäßiger Leitungen 40, 42, 44 und 46 und dazwischengeschalteter
Reihenimpedanzen 41, 43 und 45, die aus Abschnitten gleichförmiger Leitungen
bestehen, deren Enden offen sind. Die Parameter dieser Leitungselemente sind wie folgt
bemessen. Der Grund für diese Abmessungen und ihre Beziehungen zu den Abmessungen
des Drahtes soll später erläutert werden. Die hintereinandergeschalteten Leitungen haben
alle den Wellenwiderstand K, während die Leitungen, die die Reihenimpedanzen bilden,
den Wellenwiderstand 2 mK besitzen, wobei m eine Zahl, die größer als 1 ist, bedeutet.
Die Phasenkonstanten der Leitungen 42 und 44 sind gleich 2 Θ, die der anderen Leitungsabschnitte sind alle gleich Θ.
Mit diesen Abmessungen ist das ganze Filter aus drei hrnteremandergeschalteten,
gleichen und symmetrischen Abschnitten zusammengesetzt, wie sie die Abb. 11 zeigt.
Jeder dieser Abschnitte besteht aus zwei Leitungsabschnitten mit dem Wellenwiderstand
K und der Phasenkonstante Θ, die durch die Reihenimpedanz, die aus der offe ·
nen Leitung mit dem Wellenwiderstand 2 mK und dem Phasenwinkel Θ gebildet ist, getrennt
sind.
Die Beziehungen der verschiedenen Lei- no
tungsabschnitte der Abb. 10 zu den verschiedenen Drähten des Filters sind die folgenden:
Der Leitungsabschnitt 40 wird, wie bereits erwähnt, von dem elektromechanischen Übertrager
gebildet. Der Leitungsabschnitt 46 "5 ist ein entsprechendes Element, das durch den
zweiten Übertrager, den Antriefosdraht 15',
gebildet wird. Die Leitungsabschnitte 42 und 44 entsprechen den beiden Zwischenabschnitten
des Kopplungsdrahtes 16, die in der Abb. 2 mit b und c bezeichnet sind, durch
welche die Schwingungen des Drahtes 15 zu
dem Draht 15' übertragen werden. Da die
Abschnitte 40 und 46 den Wellenwiderstand K und die Phasenkonstante Θ haben, so
müssen die Abschnitte 42 und 44 den gleichen Wellenwiderstand und die Phasenkongtante 2 Θ
haben, um die einzelnen Filterabschnitte symmetrisch zu gestalten. Der Wellenwiderstand der Antriebs drähte bestimmt somit den
Wellenwiderstand des Kopplungsdrahtes. Die Leitungsabschnitte 41, 43 und 45
entsprechen den Belastungselementen. Der Leitungsabschnitt 41 ist eine Kombination
folgender Komponenten: 1. der Impedanz ■— / K ctg Θ des Elementes 39, die von dem Antriebsdraht
15 bewirkt wird, 2. der Impedanz des Drahtendes α des Kopplungsdrahtes, das
als Belastungsimpedanz wirkt, und 3. der zusammengefaßten Impedanz der beiden Hälften
des Diagonaldrahtes 17. Alle diese Kompoao
nenten entsprechen gleichmäßigen Leitungen, deren äußere Enden offen sind.
Das in der obenerwähnten Kombination
von dem Antriebsdraht stammende Element 39 -besitzt eine Phasenkonstante Θ. Wenn alle
»5 anderen Elemente so bemessen sind, daß sie
die gleiche Phasenkonstante erhalten, so ist die resultierende Impedanz der Kombination
die einer einzelnen offenen Leitung mit der Phasenkonstante Θ und einem Wellenwiderstand,
der gleich der Summe der einzelnen Wellenwiderstände ist.
Das Leitungselement 43 stellt die Summe der Impedanzen der beiden Hälften des
Ouerdrahtes 18 dar, die jede für sich eine offene Leitung ist und auf Grund der Symmetriedes
Systems die Phasenkonstante Θ haben muß. Das Leitungselement 45 ist eine
Kombination ähnlich der des Elementes 41 und umfaßt die beiden Hälften des Drahtes
τ/, den Endabschnitt d des Kopplungsdrahtes
und die Reihenimpedanz, die von dem Antriebsdraht 15' bewirkt wird. Der Beitrag
der Antriebsdrähte zu einer wirksamen Belastungsimpedanz von —j K ctg Θ bestimmt
die Phasenkonstanten der übrigen Belastungselemente. Da ferner die Endabschnitte des
Kopplungsdrahtes 16 auch Beiastungsimpedanzen
sind, so sind die Phasenkonstanten der verschiedenen Abschnitte des Kopplungsdrahtes
ebenfalls durch die Abmessungen der Antriebsdrähte bestimmt.
Die Wellenwiderstände der Diagonaldrähte 17 und 1/ müssen so sein, daß diese
mit den mit ihnen vereinigten Elementen einen Wellenwiderstand von 2 mK bewirken,
was dem Wellenwiderstand des Leitungsabschnittes 43 entspricht. Dieser Widerstand
ist das Zweifache des Drahtes 18, da jede Hälfte des Drahtes die gleiche Belastung darstellt.
Da die Antriebsdrahte und die Endabschnitte des Kopplungsdrahtes einzeln einen
Wellenwiderstand K bewirken, so folgt, daß die Drähte 17 und 17' einen Wellenwiderstand
gleich (to—■ 1) K haben müssen.
Die Einwirkung der Belastungsdrähte auf die Breite des Übertragungsbandes des Filters
wird durch eine Prüfung der Scheinimpedanz, die dieselbe ist wie die des Filterabschnittes
der Abb. 11, ersichtlich. Die Scheinimpedanz des Abschnittes kann durch die gewöhnliche
Gleichung aus den Impedanzen der offenen und kurzgeschlossenen Leitungen berechnet
werden und hat folgenden Wert:
w—,
— m ctg2 Θ
m -)- ι
(17)
worin W die Scheinimpedanz ist.
Diese Gleichung (17) zeigt, daß die Impedanz
einen reellen Wert hat, der einem reinen Widerstand entspricht, wenn m ctg2 Θ kleiner
ist als i. Da die Impedanz nur in einem Übertragungsband ein Ohmscher Widerstand
ist, so sind die Bandgrenzen durch die
Gleichung ■
"tg Θ-Ym ■ (i8)
gegeben. Das Filter besitzt eine unbestimmte Anzahl Übertragungsbänder, die alle eine einheitliche
Breite haben und zu beiden Seiten go der Frequenzen liegen, für die ctg 6>
= ο
oder Θ ein ungerades Vielfaches von — ist.
Aus der Gleichung (14), die den Wert von Θ
gibt, folgt, daß die Mittelfrequenzen der aufeinanderfolgenden Bänder 2 fü, 6 /0, 10 /0 usw.
sind. Nur das niedrigste Frequenzband ist hier von Bedeutung. Die Mittelfrequenz ist
in diesem Falle das Zweifache der Frequenz der Grundresonanz der Antriebsdrähte.
Die Gleichungen (17) und (18) zeigen, daß die
Breite des Bandes von dem Wert m abhängig ist und mit steigendem Wert von m abnimmt.
Das breiteste Band entsteht, wenn w = 1 ist, in welchem Fall die Grenzen des Bandes Z0 105,
und 3/0 sind. Da die Wellenwiderstände der
Diagonaldrähte 17 und 17' gleich (m—1) K
sind, so folgt daraus, daß im Grenzfall diese Drähte den* Wellenwiderstand Null haben,
d.h. die Diagonaldrähte wären nicht vor- tio
handen. Durch die Diagonaldrähte und den entsprechend bemessenen mittleren Belastungsdraht kann die Bandbreite geregelt werden.
Obwohl der mechanische Teil des Systems eine unbestimmte Anzahl Durchlaßbänder besitzt,
tritt nur das niedrigste Frequenzband des gesamten elektromechanischen Systems in
Erscheinung. Das Ausscheiden der höheren Frequenzbänder ist auf die Frequenzcharakteristik des elektromechanischen Übertragers
zurückzuführen. Wie die Abb. 9 zeigt, ist der mechanische Teil durch die Kraftfaktoren C
mit der elektrischen Schaltung verbunden, wobei der Wert C durch die Gleichung1 (15)
bestimmt und mit der Frequenz veränderlich ist. Bei der Mittelfrequenz des ersten Bandes
hat die Phasenkonstante Θ den Wert —, und
der Kraftfaktor hat den Wert G1' aus der Gleichung
welcher bei den Mittel frequenzen der folgenden höheren Bänder- 1J3, 1J5, 1J7 usw. so groß
ist. Da der Wirkungsgrad der Übertragung proportional dem Quadrat des Kraftfaktors
ist, so ist der Verlust bei den höheren Frequenzbändern sehr groß.
Die Impedanz Zei, die in den elektrischen
Kreis durch den Übertrager eingeführt wird, besitzt den durch die Gleichung (15) gegebenen
Wert von
Ql
sm 2
(20)
Bei Mittelfrequenzen des niedrigsten Übertragungsbandes ist
(21)
m ist die Masse des Antriebsdrahtes. Dieser ist äquivalent mit einer Impedanz einer Kapazität
. Die Wirkung dieser Impedanz kann zum größten Teil über das ganze Band ausgeglichen werden durch Hinzufügen einer
in Reihe geschalteten Selbstinduktivität, die so bemessen ist, daß sie bei der Mittelbandfrequenz
in Resonanz mit der Kapazität ist.
Der Wert der ausgleichenden Selbstinduktivität wird aus dein Gleichungen (6) und (21)
ermittelt und ist
In der Abb. 2 sind die Induktivitäten L in dem elektrischen Eingangs- bzw. Ausgangskreis
in Reihe mit den Antriebsdrähten geschaltet.
5» Bei der Konstruktion des Filters wird zweckmäßig eine Aluminiumlegierung, z. B.
Duraluminium, für die Drähte 15 und 15' verwendet.
Dieses Material besitzt eine große Zugfestigkeit, ein niedriges spezifisches Gewicht
und ein relativ hohes elektrisches Leitvermögen. Auf Grund des geringen spezifischen
Gewichtes sind bei einer gegebenen Resonanzfrequenz sowohl die Länge wie auch die Spannung des Drahtes größer als bei
anderen Materialien, so daß somit höhere Werte des Kraftfaktors erreicht werden. Die
übrigen Drähte können ebenfalls aus diesem Material hergestellt sein, aber in vielen Fällen
mögen Klaviersaiten aus Stahl auf Grund ihrer größeren Zugfestigkeit bevorzugt sein.
Hinsichtlich der Belastungsdrähte gestattet das höhere spezifische Gewicht des Stahls die
Erzielung eines relativ hohen Wellenwiderstandes, ohne daß übermäßig hohe mechanische
Spannungen verwendet werden müssen.
Sind sämtliche Drähte aus demselben Material hergestellt und den gleichen mechanischen
Spannungen ausgesetzt, so sind die Drähte 17,
17' und 18 gleich lang, während die Drähte 15
und 15' die doppelte Länge und der Draht 16
die dreifache Länge der erstgenannten Drähte haben. Die Frequenzen ihrer Grundresonanzen
sind dann umgekehrt proportional ihren Längen. Die Belastungsdrähte 17, 17' und 18 befinden
sich in Resonanz mit der Mittelfrequenz des ersten Übertragungsbandes oder bei der
zweifachen Resonanzfrequenz /0 der Antriebsdrähte. Der Kopplungsdraht 16 befindet sich
in Resonanz bei einer Frequenz, die 2/3 der
Frequenz des Antriebsdrahtes ist.
Bei der Verwendung verschiedener Materialien für die verschiedenen Drähte können
die erforderlichen Beziehungen der Phasenkonstanten zu den Wellenwiderständen durch
entsprechende Abänderungen der Längen und der Durchmesser der Drähte und deren mechanische
Spannungen erhalten werden. Das Verhältnis der Grundresonanzfrequenzen bleibt unverändert. Die Längen und die Durchmesser
der Drähte sollen so gewählt werden, daß die gewünschten Resonanzen mit mechanischen
Spannungen erreicht werden, die dem verwendeten Material angepaßt sind;
Ein anderes Filter ist in der Abb. 12 schematisch dargestellt. Diese Ausführung unterscheidet
sich von der in den Abb. 1 und 2 gezeigten darin, daß der mittlere Belastungsdraht 18 fortgelassen und der Kopplungsdraht
um die Länge eines dazwischenliegenden Abschnittes b oder c gekürzt ist. Diese Abänderung
zeigt ein zweiteiliges Filter und besitzt somit die geringste Anzahl von Abschnitten,
die überhaupt möglich ist. Es ist einleuchtend, daß eine beliebige Anzahl Abschnitte durch
Verlängerung des Kopplungsdrahtes und durch Hinzufügwng· weiterer Querdrähte zu dem
Draht 18 Verwendung finden können.
Die Belastungsdi'ähte 17 und ij', die direkt
mit den gespannten Drähten 15 und 15' gekoppelt sind, können fortgelassen werden, wobei
die Regelung der Bandbreite mittels Belastungsdrähten erfolgen kann, die entfernt
von den umwandelnden Drähten liegen. Hierdurch wird der mechanische Aufbau des
Filters vereinfacht. Die Abb. 13 zeigt eine Anordnung der elektrischen Stromkreise und
des mechanisch schwingenden Systems eines
solchen Filters. Der Kopplungsdraht 16 und der Belastungs draht 17 besitzen unter skr
verschiedene Wellenwiderstände, die sich auch von denen der Übertragerdrähte 15 und 15'
unterscheiden. Die erforderlichen Werte der Wellenwiderstände werden durch geeignete
Abmessungen der Drähte und durch richtige Bemessung der Spannungen erreicht.
Eine schematische Darstellung des gesamten mechanischen Teils dieses Filters zeigt die
Abb. 14. Die verschiedenen Elemente sind als gleichmäßige Übertragungsleitungen mit den
entsprechenden elektrischen Daten eingesetzt. Das System besteht aus einer Reihe von
gleichmäßigen Leitungs ab schnitten 40, 42, 44 und 46, die hintereinanderges ehaltet sind, und
den dazwischenliegenden Reihenimpedanzen 41, 43, 45, die aus gleichförmigen am anderen
Ende offenen Leitungsabschnitten bestehen. Sämtliche Leitungs elemente haben die gleiche
Phasenkonstante ω. Somit haben sie alle die gleiche Wellenlänge bei einer gegebenen Frequenz,
obwohl deren tatsächliche physikalische Längen verschieden sein können, je nach den
linearen Dichten der einzelnen Drähte und deren Spannungen.
Die Endabschnitte 40 und 46 an den Antriebsdrähten
besitzen den Wellenwiderstand K. Die Wellenwiderstände der Zwischenabschnitte
42 und 44, die den mit b und c bezeichneten Teilen der Abb. 13 entsprechen,
sind gleich Vt1 K, wobei W1 einen
Zahlenfaktor bedeutet, der größer als 1 ist. Das Leitungselement 43, das den beiden
Hälften des Drahtes 17 entspricht, hat den Wellenwiderstand 2m2K, wobei jede Drahthälfte
eine Impedanz m2K hervorruft. Das Leitungselement 41 entspricht der Kombination
der Impedanz —/ K ctg Θ des Übertragungsdrahtes
15, die in der Abb. 7 mit 39 bezeichnet ist, mit der Impedanz des Endabschnittes
α des Kopplungsdrahtes. Der gesamte Wellenwiderstand dieser Kombination
ist (Vt1-^i)K. Das Leitungselement 45 entspricht
einer ähnlichen Kombination der Impedanz des Übertragungsdrahtes 15' mit der
des Endabschnittes b des Kopplungsdrahtes. Das Filter kann man von dem Standpunkt
aus betrachten, als wenn es aus' einer Reihe
von verschiedenen Abschnitten zusammengesetzt sei, die schematisch in den Abb. 15
und 16 gezeigt sind. Der in der Abb. 15 dargestellte
Abschnitt besteht aus einem Leitungselement mit dem Wellenwiderstand K und der
Phasenkonstante Θ und einem offenen Leitungselement mit dem Wellenwiderstand W1 K
und der Phasenkonstante Θ. Zwei dieser Abschnitte,
die umgekehrt zueinander liegen, bilden die Sehlußabschnitte des Filters, wobei
das Leitungselement K · Θ den Übertragungs-' drähten und das Element M1K · Θ den Endabschnitten des Kopplungsdrahtes zuzuschreiben
ist. Der in der Abb. 16 gezeigte Abschnitt besteht aus drei Elementen, und zwar zunächst aus einer Reihenimpedanz, die von
einer offenen Leitung der Impedanz K gebildet wird, und dann aus einem Übertragungsweg,
der durch eine Leitung der Impedanz M1K entsteht, und ferner aus einer
Reihenimpedanz, die durch eine offene Leitung der Impedanz maK bewirkt wird. Alle
drei Leitungselemente besitzen die gleiche Phasenkonstante Θ. Zwei dieser Abschnitte,
die umgekehrt zueinander liegen, bilden die Mitte des Filters. Die Leitungselemente K · Θ
in diesen Abschnitten werden von den Übertragungsdrähten
gebildet und entsprechen dem Element 39 der Abb. 7. Die übrigen Elemente entstehen durch den Kopplungsdraht und den
Belastungsdraht 19, wie bereits beschrieben.
Obwohl die Filterabschnitte nicht symmetrisch in ihrem Aufbau sind, so besitzen die
Scheinimpedanzen die gleiche Frequenzabhängigkeit an ihren entgegengesetzten Enden
und haben bei verschiedenen Werten ein be- 8S
stimmtes Verhältnis. Sie entsprechen daher in ihren Eigenschaften symmetrischen Abschnitten,
die mit einem Idealtransformator, dessen Übersetzungsverhältnis von 1 abweicht,
kombiniert sind. Sind die Elemente richtig bemessen, so können die Scheinimpedanzen
der verschiedenen Abschnitte angepaßt werden, so daß die Abschnitte aneinandergereiht
werden können, ohne daß Reflexionswirkungen auftreten. · ^
Die Verhältnisse der Impedanzen der verschiedenen Leitungselemente, die für die Anpassung
der scheinbaren Impedanzen notwendig sind, werden wie folgt ermittelt:
Die Scheinimpedanz an\den linken Klem- 1P-"
men des Abschnittes der Abb. 15 wird aus dem Produkt der offenen und der kurzgeschlossenen
Impedanzen an diesen Klemmen berechnet. Die offene Impedanz Z0 ist einfach die der Leitung K · Θ, deren entferntes *°5
Ende offen ist, und wird wie folgt ausgedrückt:
Z0 — — JK ctg Θ .
Die geschlossene Leitungsimpedanz Z0 ist die 1^
Impedanz der Leitung ΚΘ, deren entferntes
Ende von der Impedanz, die durch die offene Leitung M1K · Θ gebildet wird, abgeschlossen
ist. Der Ausdruck von Zc ist der Gleichung (46) der »Transmission Circuits for Telephonic
Communication« von Johnson,-ι. Ausgabe, S. 137, 'entnommen und hat den folgenden
Wert:
7 ,-^ *g Q-Wz1 ctg 6>
zi κ
Die Scheinimpedanz, die mit W1 bezeichnet
ist, ist gleich der Wurzel aus dem Produkt Z0 und Zc. Somit ist
: — JM1 ctga
(23)
In der gleichen Weise ist die scheinbare Impedanz Wt an den rechten Klemmen
W1' = Κγ{τ + W1) (ι — JK1 ctg2 Θ). (24)
to Der Frequenzfaktor (1 — Ot1 ctg2 Θ) ist für
beide Ausdrücke der gleiche und zeigt die gleichen Frequenzänderungen. Die Beträge
dieser Impedanzen stehen in dem festen Verhältnis
W1
■ = i +
(25)
In der gleichen Weise können die Scheinimpedanzen W2 und W2' an den linken und rechten
Klemmen des in der Abb. 16 gezeigten Abschnittes berechnet werden. Ihre Werte
sind
und
W9 = ,
W9' = .
f1
JM1
JM,
JM1JM2
JMf
Ctg2©
JM2)
^ + JM2-I-JM1JM2 ctg2(9^
so Auch in diesem Falle sind die Frequenzfaktoren die gleichen, und ihre Beträge stellen in
dem festen Verhältnis von
(28)
W9
Damit die beiden Abschnittsarten ohne Reflexion miteinander verbunden werden können,
wie es in der Abb. 14 gezeigt ist, müssen die m's so giewählt werden, daß W2 und W1'
gleich sind. Um die Frequenzfaktoren gleichzumachen, muß
JM,
_ JM1 + JM2 +
nil
(29)
sein, und um die Beträge gleichzumachen, muß
m\{x + JM1)
ι + %=■
(30)
JW1 + JM2
sein. Beiden Gleichungen wird genügt, wenn
JM2 = JM1 (OT1
i) (31)
ist. Die Gleichung (31) ergibt das Verhältnis
zwischen den Wellenwiderständen des Belastungsdrahtes 17 und des Kopplungsdrahtes
16. In dem Grenzfall, wo der Kopplungsdraht den gleichen Wellenwiderstand hat wie die
Antriebsdrähte, wenn also Ot1 = 1 ist, so ist
Ot2 = o, so daß kein Belastungsdraht erforderlich ist.
Die Scheinimpedanz des Filters hat, wie aus den Gleichungen (23) und (24) hervorgeht,
einen reellen Wert, wenn JM1 ctg2 Θ kleiner ist
als i. Da die Scheinimpedanz im Übertragungsband ein Ohmscher Widerstand ist, so
sind die Grenzen des Bandes
tg2 Θ =
(32)
Das Filter besitzt eine unbestimmte Anzahl Übertragungsbänder, die alle eine einheitliche
(26)
(27)
Breite besitzen und zu beiden Seiten der Frequenzen liegen, für die ctg Θ = ο oder für
die Θ ein ungerades Vielfaches von — ist.
Aus der Gleichung (14), die den Wert von Θ
ergibt, folgt, daß die Mittelfrequenzen der aufeinanderfolgenden Bänder 2/0, 6/0, io/0
usw. sind. Das niedrigste Frequenzband ist nur von Bedeutung. Die Mittelbandfrequenz
ist in diesem Falle das Zweifache der Resonanzgrundfrequenz der Antriebsdrähte.
Die Gleichung (32) zeigt, daß die Breite des Bandes von dem Wert Jn1 abhängt und abnimmt,
wenn m± zunimmt. Daraus folgt, daß das Band durch Erhöhung des Wellenwider-Standes
des Kopplungsdrahtes, enger wird. Die größte Bandbreite wird erreicht, wenn
JM1 = ι ist, in welchem Falle die Bandgrenzen
/0 und 3 /o sind. In diesem Zustand
fällt der Belastungsdraht 17 weg.
Während der mechanische Teil des Systems eine unbestimmte Anzahl von Bändern hat,
erscheint in dem elektromechanischen System lediglich das niedrigste Frequenzband. Das
Ausscheiden der höheren. Frequenzbänder ist der Frequenzcharakteristik des elektromechanischen
Übertragers zuzuschreiben, wie bereits an Hand der Abb. 9 für das erste Ausführungsbeispiel
gezeigt wurde.
Die Impedanz Zei, die zu der elektrischen
Schaltung durch den Übertrager addiert wird, hat den aus der Gleichung (15) ermittelten
Wert von
ι BH2 4 / sin 2 Θ \ , λ
/ω 4 Ql \ Θ )' "5
der bei der Mittelfrequenz des niedrigsten Übertragungsbandes den Wert
(35)
j co m
annimmt, wenn vn die Masse des Übertra-
to
gungsdrahtes bedeutet. Dies ist gleichbedeutend mit einer Impedanz, die eine Kapazität
= -K^m hat. Die Wirkung dieser Impedanz
kann zum großen Teil über das ganze Band
ausgeglichen werden, und zwar durch Hinzufügung einer Reihenimpedanz, die bei der
Mittelbandfrequenz mit der Kapazität in Resonanz gebracht wird. Der Wert dieser ausgleichenden
Induktivität ist, wie die Gleichungen (6) und (21) zeigen,
ß2r2 _ ι
4 π2 π
Die Abb. 13 zeigt die eingeschaltete Induktivität L sowohl in dem Eingangs- wie auch in
dem Ausgangskreis der elektrischen Schalao tung, und zwar in Reihe mit den Antriebsdrähten.
Wenn sämtliche Drähte aus dem gleichen Material und mit dem gleichen Durchmesser
hergestellt und den gleichen mechanischen Spannungen ausgesetzt sind, so sind die
Drähte 15, 15' und 16 gleich lang, während
die Länge des Drahtes 17 die Hälfte davon beträgt. Die vier Abschnitte a, h, c, d des
Drahtes 16 haben alle die gleiche Lange. Diese Verhältnisse zeigt die Abb. 13. Die Resonanzgrundfrequenz
der Drähte ist umgekehrt proportional ihren Längen. Der Belastungsdraht 17 ist bei der Mittelfrequenz des ersten Über-*
tragungsbandes oder bei der zweifachen Resonanzfrequenz/0
der Antriebsdrähte in Resonanz. Der Kopplungßdraht 16 ist bei derselben
Frequenz wie der Antriebsdraht in Resonanz.
Das eben beschriebene Filter hat nur einen einzigen Belastungsdraht und besitzt insgesamt
vier Abschnitte. Das Filter kann durch Einfügung weiterer Abschnitte, wie die in der
Abb. 16 gezeigten, ausgedehnt werden, aber da
diese einen unsymmetrischen Aufbau haben, müssen sie paarweise eingesetzt werden, wobei
die zwei Abschnitte eines jeden Paares entgegengesetzt zueinander liegen müssen, um
einen symmetrischen Doppelabschnitt zu bilden. Ein Filter mit einem zusätzlichen Abschnittspaar
zeigt die Abb. 17. Dieses Filter besteht aus den Übertaagerdrähten 15 und- 15',
wie in Abb. 13, einem Kopplungsdraht 16, der dem in der Abb. 2 entspricht, der jedoch
um zwei Abschnitte mit dem Phasenwinkel Θ verlängert ist, zwei Belastungsdrähten 17
und 17', die dem Belastungsdraht 17 in
der Abb. 13 entsprechen,' und einem dritten
. Belastungsdraht 18 mit dem gleichen Wellenwiderstand
K wie die Übertragerdrähte, jedoch nur von der halben Länge dieser
Drähte.
Claims (12)
1. Filter für elektrische Wellen, bei dem ein mechanisches Filter für die Übertragung
eines bestimmten Frequenzbereiches zwischen zwei elektrischen Kreisen benutzt wird, dadurch gekennzeichnet,
daß das mechanische Filter aus einem in der Längsrichtung gespannten Draht und
einer Mehrzahl von Querdrähten besteht, welche in ihren Mittelpunkten mechanisch
mit dem Längsdraht gekoppelt und in bestimmten Abständen angebracht sind.
2. Filter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß ein Magnetsystem Magnetf elder senkrecht zu zwei von den quer
liegenden Drähten erzeugt und daß dem einen dieser Querdrähte, deren Enden mit den elektrischen Stromkreisen verbunden
sind, die elektrischen Schwingungen zugeführt werden, wodurch mechanische Schwingungen entstehen, und daß dem
anderen Ouerdraht die infolge der mechanischen Schwingungen entstehenden
elektrischen Wechselströme entnommen werden. .. .■
3. Wellenfilter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Querdrähte
auf eine bestimmte Frequenz abgestimmt sind und daß der Teil des längs gespannten
Drahtes, welcher zwischen den beiden : Ouerdrähten liegt, auf eine Unterschwingung
dieser Frequenz abgestimmt ist.
4. Wellenfilter nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die Querdrähte auf dem längs gespannten Draht einen Abstand
haben, der gleich dem Zweifachen des Abstandes zwischen dem Ende des längs gerichteten Drahtes und dem am
nächsten liegenden Qüerdraht ist.
5. Bandfilter mit weitem Durchlaßbereich nach Anspruch 3 und 4, dadurch
gekennzeichnet, daß der erste und der letzte der Querdrähte auf eine bestimmte
Frequenz abgestimmt sind und daß der längs gerichtete Draht derart auf eine niedrigere
Frequenz abgestimmt ist, daß die zwischen den Querdrähten liegenden Zwischenteile
des Längsdrahtes bei der zweifachen Frequenz in Resonanz sind.
6. Wellenfilter mit weitem Durchlaßbereich nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet,
daß der längs gerichtete Draht auf .eine Frequenz abgestimmt" ist, .die das
Zweifache der bestimmten Frequenz dividiert durch die Anzahl der Kopplungspunkte der Querdrähte beträgt.
7. Wellenfilter nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Mittelpunkte
zweier zusätzlicher Querdrähte, die außerhalb des magnetischen Feldes liegen, mit dem längs gerichteten Draht sxi
den gleichen Punkten wie die Antriebsdrähte mit dem längs gerichteten Draht gekoppelt
sind.
8. Wellenleiter nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die zusätzlichen
Querdrähte auf das Zweifache der bestimmten Frequenz der Antriebsdrähte abgestimmt
sind.
9. Wellenfilter nach Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß die Antriebsdrähte auf die gleiche Mittelfrequenz des gegebenen Übertragungsbandes abgestimmt
sind und daß die zusätzlichen Querdrähte und die Zwischenabschnitte des längs gerichteten Drahtes auf die
doppelte Frequenz abgestimmt sind.
10. Wellenfilter nach Anspruch g, dadurch gekennzeichnet, daß die Antriebsdrähte und der längs gerichtete Draht die
gleichen Wellenwiderstände K besitzen und daß die zusätzlichen Querdrähte so
bemessen sind, daß sie Belastungen mit dem Wellenwiderstand 2mK hervorrufen,
wobei m einen Zahlenfaktor darstellt, der größer ist als i.
11. Bandfilter nach Anspruch 10, dadurch
gekennzeichnet, daß drei Querdrähte vorhanden sind, von denen die den Enden des Längsdrahtes nächstliegenden Querdrähte
den Wellenwiderstand K und eine Gesamtphasenkonstante 4 Θ haben, während
der mittlere Ouerdraht den Wellenwiderstand m (m — ι) K und die Phasenkonstante
2 ©und der längs gerichtete Draht den Wellenwiderstand niK und die
Phasenkonstante 4 Θ besitzt.
12. Wellenfilter nach Anspruch 11, dadurch
gekennzeichnet, daß die quer liegenden Drähte abwechselnd einen Wellenwiderstand
von K bzw. m (m —· 1) K besitzen,
wobei m einen Zahlenfaktor darstellt, der größer ist als 1, während die
Wellenwiderstände der Enddrähte den Wert K haben.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US453748XA | 1935-04-20 | 1935-04-20 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE663427C true DE663427C (de) | 1938-08-10 |
Family
ID=21937522
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEI54830D Expired DE663427C (de) | 1935-04-20 | 1936-04-21 | Filter fuer elektrische Wellen, bei dem ein mechanisches Filter fuer die UEbertragung eines bestimmten Frequenzbereiches zwischen zwei elektrischen Kreisen benutzt wird |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE663427C (de) |
GB (1) | GB453748A (de) |
NL (1) | NL47505C (de) |
-
0
- NL NL47505D patent/NL47505C/xx active
-
1936
- 1936-03-03 GB GB6415/36A patent/GB453748A/en not_active Expired
- 1936-04-21 DE DEI54830D patent/DE663427C/de not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL47505C (de) | |
GB453748A (en) | 1936-09-17 |
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